JPS6261790A - 電磁鋼板のレ−ザビ−ム溶接方法 - Google Patents
電磁鋼板のレ−ザビ−ム溶接方法Info
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- JPS6261790A JPS6261790A JP60199224A JP19922485A JPS6261790A JP S6261790 A JPS6261790 A JP S6261790A JP 60199224 A JP60199224 A JP 60199224A JP 19922485 A JP19922485 A JP 19922485A JP S6261790 A JPS6261790 A JP S6261790A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は表面を絶縁被覆処理した電磁鋼板の突合せレー
ザビーム溶接に関する。
ザビーム溶接に関する。
絶縁被覆処理した電磁鋼板をレーザビームで突合せ溶接
する溶接法は、例えば特開昭５８−１５１９８４号公報
および特開昭５８−１５１９８５号公報に開示されてい
る。電磁鋼板のレーザビーム溶接では、溶接部にワレを
発生し易く、また、溶接部の曲げ強度が低い、そこで特
開昭６０−３７２８２号公報には、鋼板の突合せ部の表
面が極く薄い層で溶融する程度にレーザビーム照射で予
熱し、次いでレーザビームで突合せ溶接し、更に、また
極く薄い層で溶融する程度にレーザビーム照射で後熱し
て溶接部のワレを低減するレーザビーム突合せ溶接法が
提案されている６ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながらこれによっても、ワレが発生したりするこ
とがあり、また、溶接部の曲げ強度の大幅な上昇は困難
である。
する溶接法は、例えば特開昭５８−１５１９８４号公報
および特開昭５８−１５１９８５号公報に開示されてい
る。電磁鋼板のレーザビーム溶接では、溶接部にワレを
発生し易く、また、溶接部の曲げ強度が低い、そこで特
開昭６０−３７２８２号公報には、鋼板の突合せ部の表
面が極く薄い層で溶融する程度にレーザビーム照射で予
熱し、次いでレーザビームで突合せ溶接し、更に、また
極く薄い層で溶融する程度にレーザビーム照射で後熱し
て溶接部のワレを低減するレーザビーム突合せ溶接法が
提案されている６ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながらこれによっても、ワレが発生したりするこ
とがあり、また、溶接部の曲げ強度の大幅な上昇は困難
である。
本発明者の検討によると、電磁鋼板の絶縁被覆層は、鋼
板１に接触するグラス層３（１〜２μ厚のＭｇＯと５ｉ
０２でなる下層）とその表面の絶縁被膜（４〜５μ厚の
、リン酸系被膜）で構成されているが、上記従来のレー
ザビーム突合せ溶接では。
板１に接触するグラス層３（１〜２μ厚のＭｇＯと５ｉ
０２でなる下層）とその表面の絶縁被膜（４〜５μ厚の
、リン酸系被膜）で構成されているが、上記従来のレー
ザビーム突合せ溶接では。
レーザビーム照射により上層のＰが溶接ビード中に固溶
され、溶接中の鉄の強度を低下させる原因となり、溶接
中にワレ（高温ワレ）を生ずることがあり、また、曲げ
強度を著しく低下させる。
され、溶接中の鉄の強度を低下させる原因となり、溶接
中にワレ（高温ワレ）を生ずることがあり、また、曲げ
強度を著しく低下させる。
本発明は溶接中のワレを更に低減することを第１の目的
とし、溶接中のワレを更に低減し突合せ溶接部の曲げ強
度を更に高くすることを第２の目的とする。
とし、溶接中のワレを更に低減し突合せ溶接部の曲げ強
度を更に高くすることを第２の目的とする。
上記目的を達成するために本発明においては、まず突合
せ溶接におけるレーザビーム照射（第２回）のエネルギ
ーの３５〜４５％のエネルギーで、第１図に示すように
、突合せ部にレーザービームＬＢ１を照射（第１回）し
て絶縁被覆を熱衝撃により破砕しレーザービーム照射に
伴なうシールドガスにより突合せ部より吹き飛ばして除
去し、その後５第２図に示すように、全厚溶接に要する
エネルギーのレーザＬＢ２で突合せ溶接（第２回）を行
う。そして、好ましくは１曲げ強度を更に高くするため
に、その後突合せレーザビーム溶接（第２回）のエネル
ギーの５５〜７５％のエネルギーでレーザービームを突
合せ溶接部に照射する（第３回）。
せ溶接におけるレーザビーム照射（第２回）のエネルギ
ーの３５〜４５％のエネルギーで、第１図に示すように
、突合せ部にレーザービームＬＢ１を照射（第１回）し
て絶縁被覆を熱衝撃により破砕しレーザービーム照射に
伴なうシールドガスにより突合せ部より吹き飛ばして除
去し、その後５第２図に示すように、全厚溶接に要する
エネルギーのレーザＬＢ２で突合せ溶接（第２回）を行
う。そして、好ましくは１曲げ強度を更に高くするため
に、その後突合せレーザビーム溶接（第２回）のエネル
ギーの５５〜７５％のエネルギーでレーザービームを突
合せ溶接部に照射する（第３回）。
突合せ溶接におけるレーザビーム照射（第２回）のエネ
ルギーの３５〜４５％のエネルギーで突合せ部にレーザ
ービームを照射（第１回照射）すると、鋼板１に接触す
るグラス層３（１〜２μ厚のＭｇＯと５ｉ０２でなる下
層）とその表面の絶縁被膜層（４〜５μ厚の、リン酸系
被膜）の該上層４が熱衝撃により破壊し、レーザビーム
照射光路に吹付けられるシールドガスにより吹き飛ばさ
れて、下層３が露出する（第２図）。これにより鋼板表
面の色が茶色から灰白色に変化する。この第１回のレー
ザビーム照射のエネルギーを、突合せ溶接におけるレー
ザビーム照射（第２回）のエネルギーの３５〜４５％の
範囲にするのは、鋼板１の厚みにより、該上層を破砕飛
散させるに要する投入エネルギー量が異なるからである
。いずれにしても上限は。
ルギーの３５〜４５％のエネルギーで突合せ部にレーザ
ービームを照射（第１回照射）すると、鋼板１に接触す
るグラス層３（１〜２μ厚のＭｇＯと５ｉ０２でなる下
層）とその表面の絶縁被膜層（４〜５μ厚の、リン酸系
被膜）の該上層４が熱衝撃により破壊し、レーザビーム
照射光路に吹付けられるシールドガスにより吹き飛ばさ
れて、下層３が露出する（第２図）。これにより鋼板表
面の色が茶色から灰白色に変化する。この第１回のレー
ザビーム照射のエネルギーを、突合せ溶接におけるレー
ザビーム照射（第２回）のエネルギーの３５〜４５％の
範囲にするのは、鋼板１の厚みにより、該上層を破砕飛
散させるに要する投入エネルギー量が異なるからである
。いずれにしても上限は。
Ｐの固溶を防ぐために、鋼板１の表面が溶融しないもの
とする。下限は、上層４が破砕されてシールドガスで飛
ばされるに要するものとする。これにより、突合せ部溶
接において、溶接中にＰの固溶がなくなり、ワレ発生が
大幅に低減し曲げ強度が高くなる。突合せ溶接（第２回
）後の、突合せレーザビーム溶接のエネルギーの５５〜
７５％のエネルギー密度で第３回のレーザービーム照射
を突合せ溶接部に与えると、突合せ部の曲げ強度が更に
高くなる。
とする。下限は、上層４が破砕されてシールドガスで飛
ばされるに要するものとする。これにより、突合せ部溶
接において、溶接中にＰの固溶がなくなり、ワレ発生が
大幅に低減し曲げ強度が高くなる。突合せ溶接（第２回
）後の、突合せレーザビーム溶接のエネルギーの５５〜
７５％のエネルギー密度で第３回のレーザービーム照射
を突合せ溶接部に与えると、突合せ部の曲げ強度が更に
高くなる。
第３図、第４図および第５図に、厚み０．３５ｍｍの、
上記下層３および上層４を有する方向性電磁鋼板の突き
合せレーザビーム溶接を行なった結果を示す。
上記下層３および上層４を有する方向性電磁鋼板の突き
合せレーザビーム溶接を行なった結果を示す。
第３図は溶接時のレーザエネルギーに対して、第１回目
のレーザエネルギーを０〜７０％まで変化した場合の溶
接部の曲げ強度（回数、Ｒ＝５ｍｍ）を示す。３０％か
ら急に曲げ回数が増加し３５〜４５％で最大となるが、
これ以上では、溶接部の表面の極く薄い層が溶融するた
めである。なお第４図は第１回レーザエネルギーが６０
％時の溶接ビード中央部のＣＰ）を成分分析した結果で
あり、明確にビード内にＣＰ）の偏析が検出されている
。
のレーザエネルギーを０〜７０％まで変化した場合の溶
接部の曲げ強度（回数、Ｒ＝５ｍｍ）を示す。３０％か
ら急に曲げ回数が増加し３５〜４５％で最大となるが、
これ以上では、溶接部の表面の極く薄い層が溶融するた
めである。なお第４図は第１回レーザエネルギーが６０
％時の溶接ビード中央部のＣＰ）を成分分析した結果で
あり、明確にビード内にＣＰ）の偏析が検出されている
。
また、第５図は、溶接エネルギーに対する、第３回レー
ザエネルギーの割合を０〜１００％まで変化した場合の
曲げ強度（曲げ回数）を示す（なお、第１回レーザエネ
ルギーは４０％）ように５５〜７５％で曲げ回数が向上
しており、８０％以上になると結晶粒が粗大化するため
に、曲げ回数が低減するものである。
ザエネルギーの割合を０〜１００％まで変化した場合の
曲げ強度（曲げ回数）を示す（なお、第１回レーザエネ
ルギーは４０％）ように５５〜７５％で曲げ回数が向上
しており、８０％以上になると結晶粒が粗大化するため
に、曲げ回数が低減するものである。
以上の通り本発明によれば、電磁鋼板のレーザビーム突
合せ溶接においてワレの発生が防止され、しかも溶接部
の曲げ強度が大幅に高くなる。
合せ溶接においてワレの発生が防止され、しかも溶接部
の曲げ強度が大幅に高くなる。
第１図は、レーザビーム照射前の電磁鋼板の突合せ断面
を示す断面図、第２図は本発明により第１回のレーザビ
ーム照射直後の電磁鋼板の突合せ断面を示す断面図であ
る。 第３図及び第５図は電磁鋼板の突合せ部へのレーザビー
ム溶接エネルギーに対する、第１回及び第３回レーザビ
ーム照射エネルギーの比率と曲げ回数の関係を示すグラ
フ、第４図は第１回レーザビーム照射６０％時の溶接近
傍のＣＰ）濃度分析結果を示すグラフである。 １．２：電磁鋼板 ３：下層４：上層 Ｌ
Ｂ １１ Ｌ Ｂ ２ ：レーザビーム第１ 図 驚２図 弔４銀 顎１万勺＠ｉ 垢３唐 嘱５司
を示す断面図、第２図は本発明により第１回のレーザビ
ーム照射直後の電磁鋼板の突合せ断面を示す断面図であ
る。 第３図及び第５図は電磁鋼板の突合せ部へのレーザビー
ム溶接エネルギーに対する、第１回及び第３回レーザビ
ーム照射エネルギーの比率と曲げ回数の関係を示すグラ
フ、第４図は第１回レーザビーム照射６０％時の溶接近
傍のＣＰ）濃度分析結果を示すグラフである。 １．２：電磁鋼板 ３：下層４：上層 Ｌ
Ｂ １１ Ｌ Ｂ ２ ：レーザビーム第１ 図 驚２図 弔４銀 顎１万勺＠ｉ 垢３唐 嘱５司
Claims (2)
- （１）絶縁被覆処理された電磁鋼板の突合せレーザビー
ム溶接において、突合せレーザビーム溶接のエネルギー
の３５〜４５％のエネルギーで突合せ部にレーザービー
ムを照射して絶縁被覆を熱衝撃により破砕しレーザービ
ーム照射に伴なうシールドガスにより突合せ部より除去
し、その後レーザビーム溶接により突合せ部を溶接する
ことを特徴とする、電磁鋼板の突合せレーザビーム溶接
方法。 - （２）前記その後のレーザービーム溶接は、レーザビー
ム溶接後に、突合せレーザビーム溶接のエネルギーの５
５〜７５％のエネルギー密度でレーザービームを突合せ
溶接部に照射する後照射を含む、前記特許請求の範囲第
（１）項記載の電磁鋼板の突合せレーザビーム溶接方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60199224A JPS6261790A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 電磁鋼板のレ−ザビ−ム溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60199224A JPS6261790A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 電磁鋼板のレ−ザビ−ム溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6261790A true JPS6261790A (ja) | 1987-03-18 |
| JPH0520191B2 JPH0520191B2 (ja) | 1993-03-18 |
Family
ID=16404208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60199224A Granted JPS6261790A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 電磁鋼板のレ−ザビ−ム溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6261790A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03110090A (ja) * | 1989-09-26 | 1991-05-10 | Matsushita Electric Works Ltd | 絶縁被覆金属部材の溶接方法 |
| WO2008015158A2 (de) * | 2006-08-04 | 2008-02-07 | Rasselstein Gmbh | Verfahren zur herstellung eines korrosionsbeständigen und umformbaren blechs mit vollflächigem beschichten der gefügten thermisch behandelten stahlbleche |
| JP2009033874A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機のステータおよびその製造方法、回転電機 |
| CN105689896A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-06-22 | 昆山宝锦激光拼焊有限公司 | 一种热轧钢板的涂层去除与焊接一体化的激光加工方法 |
-
1985
- 1985-09-09 JP JP60199224A patent/JPS6261790A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03110090A (ja) * | 1989-09-26 | 1991-05-10 | Matsushita Electric Works Ltd | 絶縁被覆金属部材の溶接方法 |
| WO2008015158A2 (de) * | 2006-08-04 | 2008-02-07 | Rasselstein Gmbh | Verfahren zur herstellung eines korrosionsbeständigen und umformbaren blechs mit vollflächigem beschichten der gefügten thermisch behandelten stahlbleche |
| WO2008015158A3 (de) * | 2006-08-04 | 2008-04-10 | Rasselstein Gmbh | Verfahren zur herstellung eines korrosionsbeständigen und umformbaren blechs mit vollflächigem beschichten der gefügten thermisch behandelten stahlbleche |
| JP2009033874A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機のステータおよびその製造方法、回転電機 |
| CN105689896A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-06-22 | 昆山宝锦激光拼焊有限公司 | 一种热轧钢板的涂层去除与焊接一体化的激光加工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0520191B2 (ja) | 1993-03-18 |
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