JPS6223970A - 連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼 - Google Patents
連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼Info
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
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- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼に関し、
特に塑性変形能にすぐれ、かつ切削仕上面性状のすぐれ
た、連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼に係るもので
ある。
特に塑性変形能にすぐれ、かつ切削仕上面性状のすぐれ
た、連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼に係るもので
ある。
（従来の技術）
近年切削の自動化、ＮＣ化が進み快削鋼の需要置けこの
１０年間に２〜３倍増となっている。快削鋼の内でもと
りわけ連続鋳造した快削鋼の被剛性能が注目されており
、たとえば特公昭５９−１９１８２号公報においては％
［８）／％［Ｃ〕Ｘ’％［０）比を限定することによっ
てブローホールの発生全抑制する方法を採用し、Ａｒ１
． 、 Ｓｔなどの脱酸剤および真空脱ガスのごとき処
理を採用しない被削性のすぐれた連続鋳造法による硫黄
快削鋼について提案されている。また特開昭５９−２０
５４５３号公報においては８にＴ＠ 、 Ｐｂ及びＢｌ
を複合添加し、さらに連続鋳造して長径が５μｍ以上、
短径が２μｍ以上で長径／短径比が５以下のＭｎＳ介在
物が全ＭｎＳ介在物の５０優以上を占める快削鋼および
その製造法について提案されている。
１０年間に２〜３倍増となっている。快削鋼の内でもと
りわけ連続鋳造した快削鋼の被剛性能が注目されており
、たとえば特公昭５９−１９１８２号公報においては％
［８）／％［Ｃ〕Ｘ’％［０）比を限定することによっ
てブローホールの発生全抑制する方法を採用し、Ａｒ１
． 、 Ｓｔなどの脱酸剤および真空脱ガスのごとき処
理を採用しない被削性のすぐれた連続鋳造法による硫黄
快削鋼について提案されている。また特開昭５９−２０
５４５３号公報においては８にＴ＠ 、 Ｐｂ及びＢｌ
を複合添加し、さらに連続鋳造して長径が５μｍ以上、
短径が２μｍ以上で長径／短径比が５以下のＭｎＳ介在
物が全ＭｎＳ介在物の５０優以上を占める快削鋼および
その製造法について提案されている。
所で連続鋳造した低炭素快削鋼はインゴット鋳造した快
削鋼よりも化学組成の変動が小さく、その結果ロット内
のハイスドリルにより評価される被剛性の変動が小さい
ため、たとえば鉄と鋼１９８３゜ｖｏｌ、６９Ａｉ５の
１９９頁にも見られるように切削加工の安定操業にとっ
て有利であることが知られているが、一方においては、
マンガン硫化物の寸法はインゴット鋳造した快削鋼のそ
れよりも小さいため旋削に工り評価される被剛性能の絶
対値において劣るという欠点がたとえば鉄と鋼１９８５
ｖｏｌ。
削鋼よりも化学組成の変動が小さく、その結果ロット内
のハイスドリルにより評価される被剛性の変動が小さい
ため、たとえば鉄と鋼１９８３゜ｖｏｌ、６９Ａｉ５の
１９９頁にも見られるように切削加工の安定操業にとっ
て有利であることが知られているが、一方においては、
マンガン硫化物の寸法はインゴット鋳造した快削鋼のそ
れよりも小さいため旋削に工り評価される被剛性能の絶
対値において劣るという欠点がたとえば鉄と鋼１９８５
ｖｏｌ。
７１Ａ５の２４２頁などに指摘されており、そのため市
場における実用化が遅れているのが実情である。連続鋳
造はインゴット鋳造と比較して溶鋼の凝固速度が大きく
マンガン硫化物が大きく成長できないのは宿命であり、
形状の小さいマンガン硫化物でも被剛性能のすぐれた、
連続鋳造にょる快削鋼の開発が工業界から強く望まれて
いる。
場における実用化が遅れているのが実情である。連続鋳
造はインゴット鋳造と比較して溶鋼の凝固速度が大きく
マンガン硫化物が大きく成長できないのは宿命であり、
形状の小さいマンガン硫化物でも被剛性能のすぐれた、
連続鋳造にょる快削鋼の開発が工業界から強く望まれて
いる。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明はかかる実情に鑑み被剛性能の絶対値において優
れ、なおかつ被剛性のロット内変動幅の小さい工業的に
有益なる連続鋳造にょる快削鋼を提供せんものとするも
のである。
れ、なおかつ被剛性のロット内変動幅の小さい工業的に
有益なる連続鋳造にょる快削鋼を提供せんものとするも
のである。
（問題点を解決するための手段）
即ち、本発明者らは種々検討を重ねた結果、従来の低炭
素硫黄−鉛快削鋼にさらに改良を加え鋼中Ｏ含有跋、Ａ
ｔ含有量およびマンガン硫化物と酸化物との複合化の程
度を調整することによって、構成刃先の生成を抑制して
切削仕上面粗さを改善する作用のあるＭｎＳ皮膜を工具
表面層に形成させやすい塑性変形能の大きいＭｎＳを含
有する、連続鋳造による低炭素快削鋼を開発することに
成功して本発明をなしたものであり、その些旨とすると
ころは重態チでＣＯ，０５〜０．１５％、 Ｍｎ ０．
５〜１．５ ％。
素硫黄−鉛快削鋼にさらに改良を加え鋼中Ｏ含有跋、Ａ
ｔ含有量およびマンガン硫化物と酸化物との複合化の程
度を調整することによって、構成刃先の生成を抑制して
切削仕上面粗さを改善する作用のあるＭｎＳ皮膜を工具
表面層に形成させやすい塑性変形能の大きいＭｎＳを含
有する、連続鋳造による低炭素快削鋼を開発することに
成功して本発明をなしたものであり、その些旨とすると
ころは重態チでＣＯ，０５〜０．１５％、 Ｍｎ ０．
５〜１．５ ％。
Ｐｏ、０５〜０．１０％、８０．１５〜０．４０％、Ｐ
ｂＯ，０５〜０．４０俤、００．０１０〜０．０２０俤
、を基本成分とし、さらにＳ１０．００３チ以下、Ａｌ
０．０００９チ以下に制限し、残部実質的にＦｅからな
り、かつ鋼材圧延方向断面ｌ平万鵡当９に存在するマン
ｌｊ’ン硫化物系介在物および鉛が複合しているマンガ
ン硫化物系介在物の平均断面積が３０〜１５０μｍ２で
、かつ酸化物と複合化していない硫化物系介在物の比率
が硫化物系介在物総数の８０−以上であることを特徴と
する連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼にある。以下
に本発明の詳細な説明する。
ｂＯ，０５〜０．４０俤、００．０１０〜０．０２０俤
、を基本成分とし、さらにＳ１０．００３チ以下、Ａｌ
０．０００９チ以下に制限し、残部実質的にＦｅからな
り、かつ鋼材圧延方向断面ｌ平万鵡当９に存在するマン
ｌｊ’ン硫化物系介在物および鉛が複合しているマンガ
ン硫化物系介在物の平均断面積が３０〜１５０μｍ２で
、かつ酸化物と複合化していない硫化物系介在物の比率
が硫化物系介在物総数の８０−以上であることを特徴と
する連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼にある。以下
に本発明の詳細な説明する。
（作用）
先ず本発明鋼の成分としては重Ｉ％で夫々次の範囲のも
のでなければならない。最初にＣは切削仕上面粗さを確
保するためにその下限を０．０５ｆｉにしなければなら
ない。Ｃの一ヒ限については０．１５チを超えると硬さ
の大きい・９−ライト組織の占める割合が高くなり被剛
性能が低下するので０．１５チに限定する必要がある。
のでなければならない。最初にＣは切削仕上面粗さを確
保するためにその下限を０．０５ｆｉにしなければなら
ない。Ｃの一ヒ限については０．１５チを超えると硬さ
の大きい・９−ライト組織の占める割合が高くなり被剛
性能が低下するので０．１５チに限定する必要がある。
次にＭｎは鋼の結晶粒界へのＦＩ１１８析出を防止し熱
間圧延時の割れを防ぐために０゜５−以上必要であるが
、１．５優を超える場合には鋼の硬さを大きくして被剛
性能を低下させるので１．５チ以下に限定する必要がお
る。
間圧延時の割れを防ぐために０゜５−以上必要であるが
、１．５優を超える場合には鋼の硬さを大きくして被剛
性能を低下させるので１．５チ以下に限定する必要がお
る。
またＰは仕上面粗さを改善するためにその下限ｔＯ，０
５−にしなけれげ々らない。Ｐの上限については鋼の機
械的性質、冷間加工性全損なうので０．１０優に限定す
る必要がある。
５−にしなけれげ々らない。Ｐの上限については鋼の機
械的性質、冷間加工性全損なうので０．１０優に限定す
る必要がある。
さらにＳは構成刃先の大きさを抑制して切削仕上面粗さ
を改善する作用のあるＭｎ８を鋼中に生成させるために
０．１５優以上は必要であるが０．４０チを超える場合
、鋼の冷間加工性能を低下させるので０．４０４以下で
なければならない。
を改善する作用のあるＭｎ８を鋼中に生成させるために
０．１５優以上は必要であるが０．４０チを超える場合
、鋼の冷間加工性能を低下させるので０．４０４以下で
なければならない。
ｐｂは切屑のカール半径を小さくして切屑処理性を改善
すると共に仕上面粗さを向上させるため０．０！１以上
必要である。ｐｂの上限については０．４−を超える場
合熱間加工性能、面疲労特性を損うので０．４０％に限
定する必要がおる。
すると共に仕上面粗さを向上させるため０．０！１以上
必要である。ｐｂの上限については０．４−を超える場
合熱間加工性能、面疲労特性を損うので０．４０％に限
定する必要がおる。
さらにＯは圧延中にＭｎ８が糸状に延伸して被剛性が低
下するのを防止するために０．０１０％以上必要である
が、ｏ、ｏ２ｏ％を超えると切削中のＭｎ８の塑性変形
能が低下するので、該性能を確保するために０．０２０
％以下に限定する必要がおる。
下するのを防止するために０．０１０％以上必要である
が、ｏ、ｏ２ｏ％を超えると切削中のＭｎ８の塑性変形
能が低下するので、該性能を確保するために０．０２０
％以下に限定する必要がおる。
−万８１はＭｎ８の塑性変形能を小さくし工具刃先への
Ｍｎ８皮膜生成を抑制する結果、構成刃先の寸法が大き
くなう切削仕上面が劣化するので極力低目に抑えること
が必要でオシ、その含装置は０．００３−以下に制限し
なければならない。
Ｍｎ８皮膜生成を抑制する結果、構成刃先の寸法が大き
くなう切削仕上面が劣化するので極力低目に抑えること
が必要でオシ、その含装置は０．００３−以下に制限し
なければならない。
またＡｔもマンガン硫化物の塑性変形能を小さくし工具
刃先へのＭｎＳ皮膜生成を抑制する結果構成刃先の寸法
が犬きくなり、切削仕上面粗さを劣化させるので０．０
００９％以下に抑制する必要がある。
刃先へのＭｎＳ皮膜生成を抑制する結果構成刃先の寸法
が犬きくなり、切削仕上面粗さを劣化させるので０．０
００９％以下に抑制する必要がある。
Ａｔが０．０００９％を超えるとＭｎ８皮膜が工具表面
を覆う面積率は急激に低下して切削仕」二面粗さが著し
く劣化する。
を覆う面積率は急激に低下して切削仕」二面粗さが著し
く劣化する。
次にマンガン硫化物系介在物およびＩ）ｂと複合してい
るマンガン硫化物系介在物の平均断面積は工具刃先にＭ
ｎ８皮膜を最も生成させやすい範囲が３０〜１５０μｍ
２で、この範囲の上・下限を超えるとＭｎ８皮膜の生装
置が減少するので３０〜１５０μｍｚと定めた。鋼中マ
ンガン硫化物が工具刃先すぐ面上でＭｎＳ皮膜となって
潤滑剤の役割を継続的に果たすためには、切屑に持ち去
られるＭｎ８皮膜にバランスした置の鋼中ＭｎＳが工具
刃先に供給されなげればならない、鋼中に含有されるＳ
含有風が一定の場合、鋼中ＭｎＳ寸法が太きくなるとそ
の数が減少するためにＭｎＳの工具刃先に当たる確率は
小さくなるため、一定量のＭｎＳ皮膜を形成させるため
には不適当である。一方細かくなるとＭｎ８の工具刃先
に遭遇する確率は大きくなるが、ＭｎＳが鋼から分離し
にくくなり、工具へ移行して皮膜を形成する員が減少す
る。ｐｂはＭｎ８表面層に付着して存在する場合、Ｍｎ
Ｓの塑性変形能を大きくする作用があるので工具刃先で
ＭｔｈＳ皮膜が生成しやすくなり潤滑効果はより大きく
なる。以上の理由からマンガン硫化物系介在物及び鉛が
複合しているマンガン硫化物系介在物の平均断面積を３
０〜１５０μｍ２ の範囲内とした。
るマンガン硫化物系介在物の平均断面積は工具刃先にＭ
ｎ８皮膜を最も生成させやすい範囲が３０〜１５０μｍ
２で、この範囲の上・下限を超えるとＭｎ８皮膜の生装
置が減少するので３０〜１５０μｍｚと定めた。鋼中マ
ンガン硫化物が工具刃先すぐ面上でＭｎＳ皮膜となって
潤滑剤の役割を継続的に果たすためには、切屑に持ち去
られるＭｎ８皮膜にバランスした置の鋼中ＭｎＳが工具
刃先に供給されなげればならない、鋼中に含有されるＳ
含有風が一定の場合、鋼中ＭｎＳ寸法が太きくなるとそ
の数が減少するためにＭｎＳの工具刃先に当たる確率は
小さくなるため、一定量のＭｎＳ皮膜を形成させるため
には不適当である。一方細かくなるとＭｎ８の工具刃先
に遭遇する確率は大きくなるが、ＭｎＳが鋼から分離し
にくくなり、工具へ移行して皮膜を形成する員が減少す
る。ｐｂはＭｎ８表面層に付着して存在する場合、Ｍｎ
Ｓの塑性変形能を大きくする作用があるので工具刃先で
ＭｔｈＳ皮膜が生成しやすくなり潤滑効果はより大きく
なる。以上の理由からマンガン硫化物系介在物及び鉛が
複合しているマンガン硫化物系介在物の平均断面積を３
０〜１５０μｍ２ の範囲内とした。
−万Ａｔ２０３．５ｉｎ２． ＭｎＯの１種又は複数種
が複合化しているＭｎＳ系介在物はその塑性変形能が小
さく、切削中の工具刃先の温度と圧力のもとでは塑性変
形しにくいためＭｎ８皮膜生成にとって効果がないばか
りでなく、酸化物は一般に硬質でおるためにアブレジョ
ン作用によりＭｎＳ皮膜を剥離させる作用がある。この
ように酸化物と複合化しているマンガン硫化物の比率が
２０％を超えると急速にＭｎ８皮膜生成緻が減少するの
で、酸化物と複合化していないマンガン硫化物の比率を
８０チ以上とした。
が複合化しているＭｎＳ系介在物はその塑性変形能が小
さく、切削中の工具刃先の温度と圧力のもとでは塑性変
形しにくいためＭｎ８皮膜生成にとって効果がないばか
りでなく、酸化物は一般に硬質でおるためにアブレジョ
ン作用によりＭｎＳ皮膜を剥離させる作用がある。この
ように酸化物と複合化しているマンガン硫化物の比率が
２０％を超えると急速にＭｎ８皮膜生成緻が減少するの
で、酸化物と複合化していないマンガン硫化物の比率を
８０チ以上とした。
ここで本発明鋼の製造手段について言及すると本発明に
おいては前記の如く、８１及びＡｔの添加を抑制するも
のであり、このため解鋼の脱酸を必要とする場合にはＣ
脱酸を行ない８１ 、 Ａｔは一切使用しない。この他
、先に述べたように耐火物の吟味あるいはＡｒバブリン
グによるＡｔ２０６系介在物等の浮上除去などの手段を
用いて８１ 、 Ａｔの低減および酸化物と複合化した
マンガン硫化物の比率の低減をはかるものである。さら
に連続鋳造鋳型断面積と鋳片全断面が凝固するまでの水
冷による冷却速度の制御を行なうことにより、マンガン
硫化物系介在物およびｐｂと複合しているマンガン硫化
物系介在物の平均断面積の制御をはかるものである。凝
固後は加熱・圧延等の手段により所望の形状の鋼材とす
ることが出来る。
おいては前記の如く、８１及びＡｔの添加を抑制するも
のであり、このため解鋼の脱酸を必要とする場合にはＣ
脱酸を行ない８１ 、 Ａｔは一切使用しない。この他
、先に述べたように耐火物の吟味あるいはＡｒバブリン
グによるＡｔ２０６系介在物等の浮上除去などの手段を
用いて８１ 、 Ａｔの低減および酸化物と複合化した
マンガン硫化物の比率の低減をはかるものである。さら
に連続鋳造鋳型断面積と鋳片全断面が凝固するまでの水
冷による冷却速度の制御を行なうことにより、マンガン
硫化物系介在物およびｐｂと複合しているマンガン硫化
物系介在物の平均断面積の制御をはかるものである。凝
固後は加熱・圧延等の手段により所望の形状の鋼材とす
ることが出来る。
次に実施例により本発明の効果管さらに具体的に示す。
（実施例）
第１表に示す鋼材について高速度工具を使用して回転軸
に対して直角方向の旋削試験（突切り方向の切削）を行
なった。同表中、煮１〜７が本発明鋼、屋８〜１１が比
較鋼である。
に対して直角方向の旋削試験（突切り方向の切削）を行
なった。同表中、煮１〜７が本発明鋼、屋８〜１１が比
較鋼である。
なお本発明鋼についてはｋｔ 、 Ｓｌ含有装の少ない
原材料の選択、耐火レンガの吟味およびＡｒバブリング
によるｈｔ２ｏ、系介在物の浮上除去などの諸手段を講
じてＡｔ、Ｓｉ含有社を低減させた。試験結果を第１表
に併記する。なお試験条件は次のとおりである。
原材料の選択、耐火レンガの吟味およびＡｒバブリング
によるｈｔ２ｏ、系介在物の浮上除去などの諸手段を講
じてＡｔ、Ｓｉ含有社を低減させた。試験結果を第１表
に併記する。なお試験条件は次のとおりである。
高速度鋼工具による試験：工具材種は５ＫＩ（５７゜切
削速度はＶ −８０ｍ／ｍｉｎ 、送りは０．０５＋ｗ
ａ／ ｒ＠Ｖ＋切削サイクルは２Ｉ＠０切削−５１００
非切削で切削仕上面粗さは切削サイクル８００の時の値
−ｉ ＪＩＳ ＲＺで嚢示した。
削速度はＶ −８０ｍ／ｍｉｎ 、送りは０．０５＋ｗ
ａ／ ｒ＠Ｖ＋切削サイクルは２Ｉ＠０切削−５１００
非切削で切削仕上面粗さは切削サイクル８００の時の値
−ｉ ＪＩＳ ＲＺで嚢示した。
Ｍｎ８断面積は鋼材圧延方向１平方閣内に含まれるマン
ガン硫化物を倍率２００の光学顕微鏡全併用して測定し
た。その際１０μｍ８ 以下の微小なマンガン硫化物は
除外した。酸化物と複合化していないマンガン硫化物の
比率は倍率２００の光学顕微鏡を使用して１千万−内の
マンガン硫化物を観察することにより測定した。
ガン硫化物を倍率２００の光学顕微鏡全併用して測定し
た。その際１０μｍ８ 以下の微小なマンガン硫化物は
除外した。酸化物と複合化していないマンガン硫化物の
比率は倍率２００の光学顕微鏡を使用して１千万−内の
マンガン硫化物を観察することにより測定した。
（ｌＯ）
第１表から明らかなように本発明鋼の切削仕上面粗さは
比較鋼の切削仕上面粗さの３０多程度であり本発明鋼の
方がすぐれている。
比較鋼の切削仕上面粗さの３０多程度であり本発明鋼の
方がすぐれている。
（発明の効果）
以上の実施例からも明らかな如く本発明によれば高速度
鋼工具切削時の切削仕上面粗さを著しく向上させうる連
続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼を提供することが可
能であり、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
鋼工具切削時の切削仕上面粗さを著しく向上させうる連
続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼を提供することが可
能であり、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
、 −、、、−、、ｍｅｔ−肩１１１＋＋Ｉ７ｊ＋
１− １手続Ｆ＋ｌｉ ’ｉＥ書（自発） 昭和６（）年１０月１８［Ｉ 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １、事件の表示 昭和６０年特許願第１６２０４７号 ２、発明の名称 連続鋳造による低炭素硫黄−船快削鋼 ３、補１１′、をする者 事件との関係 特許出願人 代表ｈ 武 １） 豊 ４代理人〒１００ ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６ 補
正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄
１− １手続Ｆ＋ｌｉ ’ｉＥ書（自発） 昭和６（）年１０月１８［Ｉ 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １、事件の表示 昭和６０年特許願第１６２０４７号 ２、発明の名称 連続鋳造による低炭素硫黄−船快削鋼 ３、補１１′、をする者 事件との関係 特許出願人 代表ｈ 武 １） 豊 ４代理人〒１００ ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６ 補
正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄
Claims (1)
- 重量％でＣ０．０５〜０．１５％、Ｍｎ０．５〜１．５
％、Ｐ０．０５〜０．１０％、Ｓ０．１５〜０．４０％
、Ｐｂ０．０５〜０．４０％、Ｏ０．０１０〜０．０２
０％を基本成分とし、さらにＳｉ０．００３％以下、Ａ
ｌ０．０００９％以下に制限し、残部実質的にＦｅから
なりかつ鋼材圧延方向断面１平方ｍｍ当りに存在するマ
ンガン硫化物系介在物および鉛が複合しているマンガン
硫化物系介在物の平均断面積が３０〜１５０μｍ＾２で
、かつ酸化物と複合化していない硫化物系介在物の比率
が硫化物系介在物総数の８０％以上であることを特徴と
する連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60162047A JPS6223970A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼 |
| IN634/DEL/86A IN166966B (ja) | 1985-07-24 | 1986-07-16 | |
| EP86305632A EP0212856B1 (en) | 1985-07-24 | 1986-07-22 | Continuous-cast low-carbon resulfurized free-cutting steel |
| DE8686305632T DE3674968D1 (de) | 1985-07-24 | 1986-07-22 | Durch kontinuierliches giessen hergestellter aufgeschwefelter automatenstahl mit niedrigem kohlenstoffgehalt. |
| AU60448/86A AU560509B2 (en) | 1985-07-24 | 1986-07-23 | Free cutting steel with mns-base inclusions |
| US06/888,977 US4719079A (en) | 1985-07-24 | 1986-07-23 | Continuous-cast low-carbon resulfurized free-cutting steel |
| ZA865485A ZA865485B (en) | 1985-07-24 | 1986-07-23 | Continuous-cast low-carbon resulfurized free-cutting steel |
| BR8603467A BR8603467A (pt) | 1985-07-24 | 1986-07-23 | Aco de facil usinagem ressulfurizado de baixo carbono de fundicao continua |
| MX322586A MX3225A (es) | 1985-07-24 | 1986-07-23 | Procedimiento para prodicir cero fundido con solidificacion continua de bajo carbono,resulfurado de facil tallado y producto resultante. |
| ES8600519A ES2000731A6 (es) | 1985-07-24 | 1986-07-23 | Un procedimiento para producir un acero de corte rapido |
| CA000514600A CA1289777C (en) | 1985-07-24 | 1986-07-24 | Continuous-cast low-carbon resulfurized free-cutting steel |
| KR1019860006023A KR910002870B1 (ko) | 1985-07-24 | 1986-07-24 | 연속주조에 의해 제조된 저탄소-황 쾌삭강 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60162047A JPS6223970A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 連続鋳造による低炭素硫黄−鉛快削鋼 |
Publications (2)
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| JPS634903B2 JPS634903B2 (ja) | 1988-02-01 |
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Family Applications (1)
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6579385B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-06-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Free machining steel for use in machine structure of excellent mechanical characteristics |
| US6596227B2 (en) | 2000-08-30 | 2003-07-22 | Kobe Steel, Ltd. | Machine structure steel superior in chip disposability and mechanical properties and its method of making |
| WO2013047739A1 (ja) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 機械切断特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
| WO2014125779A1 (ja) * | 2013-02-18 | 2014-08-21 | 新日鐵住金株式会社 | 鉛快削鋼 |
| WO2014125770A1 (ja) * | 2013-02-18 | 2014-08-21 | 新日鐵住金株式会社 | 鉛快削鋼 |
| WO2015025746A1 (ja) | 2013-08-22 | 2015-02-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4806304A (en) * | 1983-05-09 | 1989-02-21 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Free cutting steel |
| JPS63220953A (ja) * | 1987-03-06 | 1988-09-14 | Nippon Steel Corp | Ｐｂ含有鋼の連続鋳造方法 |
| US4881990A (en) * | 1987-04-03 | 1989-11-21 | Inland Steel Company | Steel product with globular manganese sulfide inclusions |
| US4746361A (en) * | 1987-04-03 | 1988-05-24 | Inland Steel Company | Controlling dissolved oxygen content in molten steel |
| EP0533212A1 (en) * | 1987-04-03 | 1993-03-24 | Inland Steel Company | A free machining, deformed, solid steel product |
| USRE34336E (en) * | 1988-02-23 | 1993-08-10 | Ford Motor Company | Uncooled oilless internal combustion engine having uniform gas squeeze film lubrication |
| IT1286045B1 (it) * | 1996-10-25 | 1998-07-07 | Lucchini Centro Ricerche E Svi | Acciaio a grano austenitico fine risolforato migliorato e relativo procedimento per ottenerlo |
| US5961747A (en) * | 1997-11-17 | 1999-10-05 | University Of Pittsburgh | Tin-bearing free-machining steel |
| US6200395B1 (en) | 1997-11-17 | 2001-03-13 | University Of Pittsburgh - Of The Commonwealth System Of Higher Education | Free-machining steels containing tin antimony and/or arsenic |
| IT1296821B1 (it) * | 1997-12-01 | 1999-08-02 | Lucchini Centro Ricerche E Svi | Acciaio automatico al carbonio a lavorabilita' migliorata |
| US6206983B1 (en) | 1999-05-26 | 2001-03-27 | University Of Pittsburgh - Of The Commonwealth System Of Higher Education | Medium carbon steels and low alloy steels with enhanced machinability |
| KR100386210B1 (ko) * | 1999-11-16 | 2003-06-02 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 와이어롯드강 |
| CN1169992C (zh) * | 2001-11-15 | 2004-10-06 | 住友金属工业株式会社 | 机械结构用钢 |
| US7488396B2 (en) * | 2002-11-15 | 2009-02-10 | Nippon Steel Corporation | Superior in machinability and method of production of same |
| WO2012128397A1 (en) * | 2011-03-22 | 2012-09-27 | O Sungbong | Method of alloying sulphur using the reaction chamber and the high sulphur cast steel made thereby |
| KR101360581B1 (ko) * | 2012-04-06 | 2014-02-11 | 주식회사 포스코 | 절삭성이 우수한 비자성강 및 그 제조방법 |
| CN114908216B (zh) * | 2022-04-26 | 2023-09-01 | 东风商用车有限公司 | 易切削钢的铋碲添加方法、易切削渗碳钢及其应用 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4181524A (en) * | 1978-06-12 | 1980-01-01 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Free machining high sulfur strand cast steel |
| US4238230A (en) * | 1978-09-28 | 1980-12-09 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Process for producing free-machining steel |
| US4236939A (en) * | 1979-01-24 | 1980-12-02 | Inland Steel Company | Semi-finished steel article and method for producing same |
| US4247326A (en) * | 1979-08-29 | 1981-01-27 | Inland Steel Company | Free machining steel with bismuth |
| US4255188A (en) * | 1979-08-29 | 1981-03-10 | Inland Steel Company | Free machining steel with bismuth and manganese sulfide |
| JPS5919182A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-01-31 | Seiko Epson Corp | シリアルプリンタの印刷位置調整方法 |
| JPS59205453A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 快削鋼とその製造方法 |
| JPS61110754A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Nippon Steel Corp | 低炭素硫黄−鉛快削鋼 |
-
1985
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-
1986
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Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| AMERICAN SOCIETY FOR METALS=1983 * |
| MECHANICAL WORKING AND STEEL PROCESSING22=1985 * |
| STEEL TIMES=1965 * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6596227B2 (en) | 2000-08-30 | 2003-07-22 | Kobe Steel, Ltd. | Machine structure steel superior in chip disposability and mechanical properties and its method of making |
| US6579385B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-06-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Free machining steel for use in machine structure of excellent mechanical characteristics |
| WO2013047739A1 (ja) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 機械切断特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
| US9708679B2 (en) | 2011-09-30 | 2017-07-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet excellent in mechanical cutting property, and manufacturing method thereof |
| WO2014125779A1 (ja) * | 2013-02-18 | 2014-08-21 | 新日鐵住金株式会社 | 鉛快削鋼 |
| WO2014125770A1 (ja) * | 2013-02-18 | 2014-08-21 | 新日鐵住金株式会社 | 鉛快削鋼 |
| JP5954484B2 (ja) * | 2013-02-18 | 2016-07-20 | 新日鐵住金株式会社 | 鉛快削鋼 |
| JP5954483B2 (ja) * | 2013-02-18 | 2016-07-20 | 新日鐵住金株式会社 | 鉛快削鋼 |
| WO2015025746A1 (ja) | 2013-08-22 | 2015-02-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
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