JPS62204867A - 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 - Google Patents
生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置Info
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- JPS62204867A JPS62204867A JP61046295A JP4629586A JPS62204867A JP S62204867 A JPS62204867 A JP S62204867A JP 61046295 A JP61046295 A JP 61046295A JP 4629586 A JP4629586 A JP 4629586A JP S62204867 A JPS62204867 A JP S62204867A
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- sludge water
- cement
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
- B03B9/06—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse
- B03B9/061—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse the refuse being industrial
- B03B9/063—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse the refuse being industrial the refuse being concrete slurry
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/58—Construction or demolition [C&D] waste
Landscapes
- Crushing And Grinding (AREA)
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、生コンプラントで運搬車やプラントミキサ等
を洗ったときに発生する生コンクリートの洗い残渣の再
生方法及びその装置の改良に関するものである。
を洗ったときに発生する生コンクリートの洗い残渣の再
生方法及びその装置の改良に関するものである。
［従来の技術］
本出願人は、生コンクリートの洗い残渣の中に含まれる
スラッジを微粉砕してスラッジ中の残存セメント未水和
物を宥効に利用する方法及び装置にを提案した（特願昭
８Ｏ−４８８７２）。
スラッジを微粉砕してスラッジ中の残存セメント未水和
物を宥効に利用する方法及び装置にを提案した（特願昭
８Ｏ−４８８７２）。
この方法は、最初に生コンクリートの洗い残渣を湿式分
級し、砂利及び砂を除去してスラッジ水を取り出す０次
いでこのスラッジ水を濃縮した後、圧搾により脱水して
スラッジケーキを得る。
級し、砂利及び砂を除去してスラッジ水を取り出す０次
いでこのスラッジ水を濃縮した後、圧搾により脱水して
スラッジケーキを得る。
更にこのスラッジケーキを乾燥した後、振動ボール・ミ
ルで振動微粉砕する方法である。
ルで振動微粉砕する方法である。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、上記方法は乾式の振動微粉砕によるため、１ｍ
縮したスラッジ水を脱水し、乾燥する必要があり、多
くのエネルギーと処理時間を要する問題点があった。
縮したスラッジ水を脱水し、乾燥する必要があり、多
くのエネルギーと処理時間を要する問題点があった。
本発明は、■産業廃棄物として公害問題を引き起こさず
、■新規のセメント使用量を削減して省ＩＩＩＩｆＡに
寄与し、■再生に要するエネルギーの消費量が少なく、
■湿式の振動微粉砕でより微細なセメント未水和物を取
り出すことができる生コンクリートの洗い残渣の再生方
法及びその装置を提供することを目的とする。
、■新規のセメント使用量を削減して省ＩＩＩＩｆＡに
寄与し、■再生に要するエネルギーの消費量が少なく、
■湿式の振動微粉砕でより微細なセメント未水和物を取
り出すことができる生コンクリートの洗い残渣の再生方
法及びその装置を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
上記目的を達成するための本発明の構成を第１図及び実
施例に対応する第２図に基づいて説明する。
施例に対応する第２図に基づいて説明する。
本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生方法は、第１
図に示すように、生コンクリートの洗い残渣Ａｔ−湿式
分級して砂利及び砂を除去したスラッジ水を取り出す分
級工程ｌと、このスラッジ水を濃縮する濃縮工程２と、
濃縮したスラッジ水を所定濃度に調整する調整工程３と
、濃度調整したスラッジ水を振動ボール・ミルで振動微
粉砕してセメント未水和物が表面に出現したスラッジ微
粒子のスラリーを得る微粉砕工程４とを含むことを特徴
とする。
図に示すように、生コンクリートの洗い残渣Ａｔ−湿式
分級して砂利及び砂を除去したスラッジ水を取り出す分
級工程ｌと、このスラッジ水を濃縮する濃縮工程２と、
濃縮したスラッジ水を所定濃度に調整する調整工程３と
、濃度調整したスラッジ水を振動ボール・ミルで振動微
粉砕してセメント未水和物が表面に出現したスラッジ微
粒子のスラリーを得る微粉砕工程４とを含むことを特徴
とする。
また本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生装置は、
第２図に示すように、生コンクリートの洗い残渣を湿式
分級して砂利及び砂を除去したスラッジ水を取り出す分
級ｆｉｌｏと、このスラッジ水に含まれたスラッジを強
制沈降させるシックナ２０と、この沈降により得たスラ
ッジ濃度の高いスラッジ水を所定濃度に調整する濃度調
整槽３０と、濃度調整したスラッジ水を振動微粉砕して
セメント未水和物が表面に出現したスラッジ微粒子のス
ラリーを得る振動ボール・ミル４０とを備えたことを特
徴とする。
第２図に示すように、生コンクリートの洗い残渣を湿式
分級して砂利及び砂を除去したスラッジ水を取り出す分
級ｆｉｌｏと、このスラッジ水に含まれたスラッジを強
制沈降させるシックナ２０と、この沈降により得たスラ
ッジ濃度の高いスラッジ水を所定濃度に調整する濃度調
整槽３０と、濃度調整したスラッジ水を振動微粉砕して
セメント未水和物が表面に出現したスラッジ微粒子のス
ラリーを得る振動ボール・ミル４０とを備えたことを特
徴とする。
［作 用］
本発明は、セメントが水と作用すると、第３図に示すよ
うにセメント粒子が、その周囲にできるセメント水和物
■と、このセメント水和物で被包されたセメント未水和
物■とになる公知の現象（特公昭４４−１４８３３）に
着目したもので、生コンクリートの洗い残渣の中に含ま
れるこのセメント水和物■とセメント未水和物■とから
なるスラッジ■を他の砂利や砂から湿式分級して取り出
し、このスラッジ＠を振動ボール・ミルで振動微粉砕し
て、第４図に示すようにセメント未水和物■が表面に出
現したスラッジ微粒子■のスラリーを得るものである。
うにセメント粒子が、その周囲にできるセメント水和物
■と、このセメント水和物で被包されたセメント未水和
物■とになる公知の現象（特公昭４４−１４８３３）に
着目したもので、生コンクリートの洗い残渣の中に含ま
れるこのセメント水和物■とセメント未水和物■とから
なるスラッジ■を他の砂利や砂から湿式分級して取り出
し、このスラッジ＠を振動ボール・ミルで振動微粉砕し
て、第４図に示すようにセメント未水和物■が表面に出
現したスラッジ微粒子■のスラリーを得るものである。
このスラリーから新規なセメントに近い機部を得て生コ
ンクリートの洗い残渣を再生させるものである。
ンクリートの洗い残渣を再生させるものである。
［発明の効果］
以上述べたように１本発明によれば、生コンクリートの
洗い残渣のうちのスラッジを振動ボール・ミルにより湿
式で振動微粉砕することにより、セメント水利物で囲ま
れたセメント未水和物をスラッジ微粒子の表面に出現さ
せることができる。これにより、従来、利用方法が殆ど
なく、投棄するより仕方がなかった生コンクリートの洗
い残渣からセメント米水和分を乾燥することなく取り出
すことができるため、産業廃棄物にする必要はなくなり
、公害問題が解消されるとともに、少ないエネルギーで
セメント資源を効率良く利用することができる。
洗い残渣のうちのスラッジを振動ボール・ミルにより湿
式で振動微粉砕することにより、セメント水利物で囲ま
れたセメント未水和物をスラッジ微粒子の表面に出現さ
せることができる。これにより、従来、利用方法が殆ど
なく、投棄するより仕方がなかった生コンクリートの洗
い残渣からセメント米水和分を乾燥することなく取り出
すことができるため、産業廃棄物にする必要はなくなり
、公害問題が解消されるとともに、少ないエネルギーで
セメント資源を効率良く利用することができる。
特に、振動ボール・ミルにより湿式で振動微粉砕すると
、乾式の振動微粉砕よりも一層微細なセメント粒子が得
られるため、本発明のスラッジ微粒子を用いたモルタル
又はコンクリートは、従来の乾式の振動微粉砕と比べて
プラスチシチ（粘り気）において優れ、材料の分離に抵
抗する性質が高く、施工上の利点もある＝ 〔実施例〕 次に本発明の一実施例を図面に基づいて工程順に詳しく
説明する。
、乾式の振動微粉砕よりも一層微細なセメント粒子が得
られるため、本発明のスラッジ微粒子を用いたモルタル
又はコンクリートは、従来の乾式の振動微粉砕と比べて
プラスチシチ（粘り気）において優れ、材料の分離に抵
抗する性質が高く、施工上の利点もある＝ 〔実施例〕 次に本発明の一実施例を図面に基づいて工程順に詳しく
説明する。
くスラッジ水の分級〉
生コンクリート運搬車又は生コンクリートミキサ車１２
を洗ったときに発生する生コンクリートの洗い水１４を
スパイラルクラシファイヤの分級機１０に供給して、粒
度に応じて砂利Ｇ、砂Ｓとスラッジ水Ｈに湿式分級する
。砂利Ｇ、砂Ｓはタンク１６内に貯蔵する。スラッジ水
Ｈは、水を分散媒とし、また第３図に示すようにセメン
ト未水和物■がセメント水和物■により被包されたスラ
ッジ■を分散相とする懸濁液になっている。
を洗ったときに発生する生コンクリートの洗い水１４を
スパイラルクラシファイヤの分級機１０に供給して、粒
度に応じて砂利Ｇ、砂Ｓとスラッジ水Ｈに湿式分級する
。砂利Ｇ、砂Ｓはタンク１６内に貯蔵する。スラッジ水
Ｈは、水を分散媒とし、また第３図に示すようにセメン
ト未水和物■がセメント水和物■により被包されたスラ
ッジ■を分散相とする懸濁液になっている。
くスラッジ水の濃縮〉
分級したスラッジ水Ｈを回収槽２１に回収し、回収槽２
１の底部に設けたポンプ２２により、サイクロン２３を
介してスラッジ水槽２４に送る。
１の底部に設けたポンプ２２により、サイクロン２３を
介してスラッジ水槽２４に送る。
サイクロン２３で残存する砂利Ｇ、砂Ｓを分離して前記
分級機１０に戻す、スラッジ水槽２４で攪拌機２４ａを
低速度で攪拌してスラッジ水Ｈの硬化を防ぎながらスラ
ッジ水槽２４の底部のスラッジ水Ｈをポンプ２５により
シックナ２ｏに送る。
分級機１０に戻す、スラッジ水槽２４で攪拌機２４ａを
低速度で攪拌してスラッジ水Ｈの硬化を防ぎながらスラ
ッジ水槽２４の底部のスラッジ水Ｈをポンプ２５により
シックナ２ｏに送る。
２４ｂは液面スイッチで、スラッジ水槽２４が所定の水
位になると、オン状態となりポンプ２５を回転駆動させ
る。
位になると、オン状態となりポンプ２５を回転駆動させ
る。
シックナ２０では攪拌機２０ａによりスラッジ分を強制
沈降させ、そのスラッジ濃度の低い上澄み水を管路２７
により前記スラッジ水槽２４に返送する一方、スラッジ
濃度が１０〜２０％程度のスラッジ水Ｈを次の濃縮貯水
槽２８に送る。貯水槽２８で攪拌機２８ ａによりスラ
ッジ分を強制沈降させて濃縮し、ポンプ３１により濃縮
したスラッジ濃度が２０〜３０％程度のスラッジ水を濃
度調整槽３０に送る。
沈降させ、そのスラッジ濃度の低い上澄み水を管路２７
により前記スラッジ水槽２４に返送する一方、スラッジ
濃度が１０〜２０％程度のスラッジ水Ｈを次の濃縮貯水
槽２８に送る。貯水槽２８で攪拌機２８ ａによりスラ
ッジ分を強制沈降させて濃縮し、ポンプ３１により濃縮
したスラッジ濃度が２０〜３０％程度のスラッジ水を濃
度調整槽３０に送る。
くスラッジ水の濃度調整〉
３２は戻り管路であって、ポンプ３３により濃度調整槽
３０のスラッジ濃度の低い上澄み水を濃縮貯水槽２８に
返送できるようになっている。ａ度調整槽３０は攪拌＠
３０ ａによりスラッジ分を更に強制沈降させ、スラ
ッジ濃度が３０〜４０％ニするように調整する。具体的
には次の振動ボール・ミル４０への送出口りにおけるス
ラッジ濃度を測定し、このスラッジ濃度が３０％以下の
ときには、攪拌機３０ａを一定時間停止してスラッジ分
を沈降させた後、ポンプ３３を回転駆動して濃度調整槽
３０のスラッジ濃度の低い上澄み水を濃縮貯水槽２８に
返送する。スラッジ濃度が３０〜４０％の範囲になれば
、ポンプ３５により濃縮スラッジ水を振動ポール命ミル
４０に送る。
３０のスラッジ濃度の低い上澄み水を濃縮貯水槽２８に
返送できるようになっている。ａ度調整槽３０は攪拌＠
３０ ａによりスラッジ分を更に強制沈降させ、スラ
ッジ濃度が３０〜４０％ニするように調整する。具体的
には次の振動ボール・ミル４０への送出口りにおけるス
ラッジ濃度を測定し、このスラッジ濃度が３０％以下の
ときには、攪拌機３０ａを一定時間停止してスラッジ分
を沈降させた後、ポンプ３３を回転駆動して濃度調整槽
３０のスラッジ濃度の低い上澄み水を濃縮貯水槽２８に
返送する。スラッジ濃度が３０〜４０％の範囲になれば
、ポンプ３５により濃縮スラッジ水を振動ポール命ミル
４０に送る。
なお、濃度調整方法は上記例に限らず、戻り管路３２と
ポンプ３３の代わりに、第５図に示すように混和材迂搬
車３４からサイロ３６に他の増量材Ｅを粉体の形状で貯
蔵しておき、計量器３７で所定量を計量した後、濃度ｙ
ＪＲ整槽３０に入れるようにしてもよい、また、第６図
に示すようにスラッジ濃度を４０％以上に濃縮したスラ
ッジ水を予備槽３８に貯えておき、ポンプ３９により濃
度調整槽３０に入れるようにしてもよい。
ポンプ３３の代わりに、第５図に示すように混和材迂搬
車３４からサイロ３６に他の増量材Ｅを粉体の形状で貯
蔵しておき、計量器３７で所定量を計量した後、濃度ｙ
ＪＲ整槽３０に入れるようにしてもよい、また、第６図
に示すようにスラッジ濃度を４０％以上に濃縮したスラ
ッジ水を予備槽３８に貯えておき、ポンプ３９により濃
度調整槽３０に入れるようにしてもよい。
くスラッジ水の微粉砕〉
濃縮したスラッジ水を振動ボール・ミル４ｏにより振動
微粉砕する。この例では振動ボール・ミル４０はｇ１段
のミル４０ａと第２段のミル４０ｂからなる。振動微粉
砕されたスラッジ水はスラリー貯溜槽４２に送られ、攪
拌機４２ａでスラッジ水の硬化を防ぎながら貯えられる
。
微粉砕する。この例では振動ボール・ミル４０はｇ１段
のミル４０ａと第２段のミル４０ｂからなる。振動微粉
砕されたスラッジ水はスラリー貯溜槽４２に送られ、攪
拌機４２ａでスラッジ水の硬化を防ぎながら貯えられる
。
このスラリーの分散相は第４図に示すようにセメント水
和物■が剥離してセメント未水和物■が表面に出現した
スラッジ微粒子＠になる。このスラッジ微粒子■を定量
ポンプ４３により必要量だけプラントミキサに送出し、
新規なセメントに加えて生コンクリートを作成すれば、
新規なセメント量を削減することができる。
和物■が剥離してセメント未水和物■が表面に出現した
スラッジ微粒子＠になる。このスラッジ微粒子■を定量
ポンプ４３により必要量だけプラントミキサに送出し、
新規なセメントに加えて生コンクリートを作成すれば、
新規なセメント量を削減することができる。
［試験例、比較例］
次に本発明の効果を確認するために、スラリー貯溜槽４
２からスラリーを採取し、このスラリーをセメントと共
用してコンクリート強度試験を行った。
２からスラリーを採取し、このスラリーをセメントと共
用してコンクリート強度試験を行った。
最初に、スラリー中のスラッジ微粒子ＳＬを骨材と見な
して、スラッジ微粒子ＳＬを混ぜたコンクリートと、混
ぜないコンクリートと強度を比較した（試験例１〜３、
比較例１〜３）。これらの結果を表に示す。
して、スラッジ微粒子ＳＬを混ぜたコンクリートと、混
ぜないコンクリートと強度を比較した（試験例１〜３、
比較例１〜３）。これらの結果を表に示す。
く試験例１〉
ポルトランドセメントＣ１９２Ｋｇ、スラッジ微粒子Ｓ
Ｌ ５７Ｋｇ、砂Ｓ ’７８１Ｋｇ、砂利Ｇ １０
１０４Ｂを水Ｗ１Ｂ５Ｋｇと均一に混練し、水／セメン
ト比（Ｗ／ Ｃ比）８６％のコンクリートを調製した。
Ｌ ５７Ｋｇ、砂Ｓ ’７８１Ｋｇ、砂利Ｇ １０
１０４Ｂを水Ｗ１Ｂ５Ｋｇと均一に混練し、水／セメン
ト比（Ｗ／ Ｃ比）８６％のコンクリートを調製した。
このコンクリートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べ
たところ（以下同じ）、打鈴２８日で２５１Ｋｇｆ／ｃ
１であった。またＪＩＳ Ａ １１０１によりスランプ
試験をしたところ（以下同じ）、目標スランプ値８ｃｍ
に対してスランプ値ＳＪＩは ８．１ｃｍであった。
たところ（以下同じ）、打鈴２８日で２５１Ｋｇｆ／ｃ
１であった。またＪＩＳ Ａ １１０１によりスランプ
試験をしたところ（以下同じ）、目標スランプ値８ｃｍ
に対してスランプ値ＳＪＩは ８．１ｃｍであった。
く比較例１〉
試験例１と比較してスラッジ微粒子ＳＬを入れずに、ま
た砂Ｓだけ７８１Ｋｇから８４８Ｋｇに増し、他は試験
例１と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し
、試験例１と同一のＷ／Ｃ比のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日でＩＥｔ２Ｋｇｆ／ｃｍ’
であった。また目標スランプ値８ｃｍに対してスランプ
値Ｓ１は８．Ｉｌｃ腸であった。
た砂Ｓだけ７８１Ｋｇから８４８Ｋｇに増し、他は試験
例１と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し
、試験例１と同一のＷ／Ｃ比のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日でＩＥｔ２Ｋｇｆ／ｃｍ’
であった。また目標スランプ値８ｃｍに対してスランプ
値Ｓ１は８．Ｉｌｃ腸であった。
本発明のスラッジ微粒子ＳＬを使用した試験例１は比較
例１より圧縮強度が打鈴２８日で１．５５倍になること
が分った。
例１より圧縮強度が打鈴２８日で１．５５倍になること
が分った。
く試験例２〉
ポルトランドセメン） Ｃ２Ｏ２Ｋｇ、スラッジ微粒子
Ｓ Ｌ ８０Ｋｇ、砂Ｓ ７８４Ｋｇ、砂利Ｇ
８５７Ｋｇを水Ｗ２Ｏ３Ｋｇと均一に混練し、水／セメ
ント比（Ｗ／ Ｃ比）７６％のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日で３０９Ｋｇｆ／ｃｍ２で
あった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してスランプ
値Ｓｌは２０．７ｃｍであった。
Ｓ Ｌ ８０Ｋｇ、砂Ｓ ７８４Ｋｇ、砂利Ｇ
８５７Ｋｇを水Ｗ２Ｏ３Ｋｇと均一に混練し、水／セメ
ント比（Ｗ／ Ｃ比）７６％のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日で３０９Ｋｇｆ／ｃｍ２で
あった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してスランプ
値Ｓｌは２０．７ｃｍであった。
く比較例２〉
試験例２と比較してスラッジ微粒子ＳＬを入れずに、ま
た砂Ｓだけ７８４Ｋｇから８７９Ｋｇに増し、他は試験
例２と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し
、試験例２と同一のＷ／Ｃ比のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日で２３２Ｋｇｆ／Ｃｍ２で
あった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してスランプ
値Ｓ見は２１．８ｃｍであった。これにより、本発明の
スラッジ微粒子ＳＬを使用した試験例２は比較例２より
圧縮強度が打鈴２８日で１．３３倍になることが分った
。
た砂Ｓだけ７８４Ｋｇから８７９Ｋｇに増し、他は試験
例２と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し
、試験例２と同一のＷ／Ｃ比のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日で２３２Ｋｇｆ／Ｃｍ２で
あった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してスランプ
値Ｓ見は２１．８ｃｍであった。これにより、本発明の
スラッジ微粒子ＳＬを使用した試験例２は比較例２より
圧縮強度が打鈴２８日で１．３３倍になることが分った
。
く試験例３〉
ポルトランドセメントＣ２５０Ｋｇ、スラッジ微粒子Ｓ
Ｌ７５Ｋｇ、砂Ｓ ６４８Ｋｇ、砂利Ｇ １１１４
Ｋｇを水Ｗ１Ｂ５Ｋｇと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／ Ｃ比）６８％のコンクリートを調製した。この
圧縮強度は打鈴２８日で４０８Ｋｇｆ／ｃ１であった。
Ｌ７５Ｋｇ、砂Ｓ ６４８Ｋｇ、砂利Ｇ １１１４
Ｋｇを水Ｗ１Ｂ５Ｋｇと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／ Ｃ比）６８％のコンクリートを調製した。この
圧縮強度は打鈴２８日で４０８Ｋｇｆ／ｃ１であった。
また目標スランプ値８ｃｍに対してスランプ値Ｓｌは８
．２０■であった・ く比較例３〉 試験例３と比較してスラッジ微粒子ＳＬを入れずに、ま
た砂Ｓだけ８４８Ｋｇから７３５Ｋｇに増し、他は試験
例３と同一材料を同量採取して、これらを均一・に混練
し、試験例３と同一のＷ／Ｃ比のコンクリートを調製し
た。この圧縮強度は打鈴２８日で３０２Ｋｇｆ／ｃ１で
あった。また目標スランプ値８ｃｍに対してスランプ値
Ｓ９．は１２．１ｃｍであった。これにより、本発明の
スラッジ微粒子ＳＬを使用した試験例３は比較例３より
圧縮強度が打鈴２８日で１．３５倍になることが分った
。
．２０■であった・ く比較例３〉 試験例３と比較してスラッジ微粒子ＳＬを入れずに、ま
た砂Ｓだけ８４８Ｋｇから７３５Ｋｇに増し、他は試験
例３と同一材料を同量採取して、これらを均一・に混練
し、試験例３と同一のＷ／Ｃ比のコンクリートを調製し
た。この圧縮強度は打鈴２８日で３０２Ｋｇｆ／ｃ１で
あった。また目標スランプ値８ｃｍに対してスランプ値
Ｓ９．は１２．１ｃｍであった。これにより、本発明の
スラッジ微粒子ＳＬを使用した試験例３は比較例３より
圧縮強度が打鈴２８日で１．３５倍になることが分った
。
次に、スラッジ微粒子ＳＬを新規のセメントＣと見なし
て、スラッジ微粒子ＳＬを混ぜたコンクリートと、混ぜ
ないコンクリートとの強度を比較した（試験例４〜６、
比較例４〜６）、これらの結果を表に示す。
て、スラッジ微粒子ＳＬを混ぜたコンクリートと、混ぜ
ないコンクリートとの強度を比較した（試験例４〜６、
比較例４〜６）、これらの結果を表に示す。
く試験例４〉
ポルトランドセメントＣ２３ＥＩＫｇ、スラッジ微粒子
ＳＬ ７０Ｋｇ、砂Ｓ ８５３Ｋｇ、砂利Ｇ ８
２４Ｋｇを水Ｗ２Ｏ３Ｋｇと均一に混練し、水／セメン
ト比（Ｗ／ Ｃ＋ＳＬ比）６６％のコンクリートを調製
した。この圧縮強度は打鈴２８日で２４３Ｋｇｆ／ｃｍ
２であった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してスラ
ンプ値ＳＯは２１．１ｃｍであった。
ＳＬ ７０Ｋｇ、砂Ｓ ８５３Ｋｇ、砂利Ｇ ８
２４Ｋｇを水Ｗ２Ｏ３Ｋｇと均一に混練し、水／セメン
ト比（Ｗ／ Ｃ＋ＳＬ比）６６％のコンクリートを調製
した。この圧縮強度は打鈴２８日で２４３Ｋｇｆ／ｃｍ
２であった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してスラ
ンプ値ＳＯは２１．１ｃｍであった。
く比較例４〉
試験例４と比較してスラッジ微粒子ＳＬの分量だけセメ
ントＣを増加してセメントＣを３０８Ｋｇにし、また砂
Ｓを８５３Ｋｇから８７９Ｋｇに増し、他は試験例４と
同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し、試験
例４と同一のＷ／Ｃ比６６％のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日で２８８Ｋｇｆ／ｃｍ２で
あった。また目標スランプ値２１ＣＩＩ＋に対してスラ
ンプ値Ｓｌは２２．４ｃ＋ｗであった。
ントＣを増加してセメントＣを３０８Ｋｇにし、また砂
Ｓを８５３Ｋｇから８７９Ｋｇに増し、他は試験例４と
同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し、試験
例４と同一のＷ／Ｃ比６６％のコンクリートを調製した
。この圧縮強度は打鈴２８日で２８８Ｋｇｆ／ｃｍ２で
あった。また目標スランプ値２１ＣＩＩ＋に対してスラ
ンプ値Ｓｌは２２．４ｃ＋ｗであった。
本発明のスラッジ微粒子ＳＬをセメントと見なした試験
例４は比較例４より圧縮強度が打鈴２８日で０．８５倍
になることが分った。
例４は比較例４より圧縮強度が打鈴２８日で０．８５倍
になることが分った。
く試験例５〉
ポルトランドセメントＣ２１７Ｋｇ、スラッジ微粒子Ｓ
Ｌ８５Ｋｇ、砂Ｓ ７１７Ｋｇ、砂利Ｇ １０１０
Ｂ５を水Ｗ１ｆ１５Ｋｇと均一に混練し、水／セメント
比（Ｗ／ Ｃ＋ＳＬ比） ５８．５％のコンクリートを
調製した。この圧縮強度は打鈴２８日で３２２Ｋｇｆ／
ｃｍ”であった。
Ｌ８５Ｋｇ、砂Ｓ ７１７Ｋｇ、砂利Ｇ １０１０
Ｂ５を水Ｗ１ｆ１５Ｋｇと均一に混練し、水／セメント
比（Ｗ／ Ｃ＋ＳＬ比） ５８．５％のコンクリートを
調製した。この圧縮強度は打鈴２８日で３２２Ｋｇｆ／
ｃｍ”であった。
また目標スランプ値８ｃｍに対してスランプ値ｉは８．
０ＣＩ＋であった。
０ＣＩ＋であった。
く比較例５〉
試験例５と比較してスラッジ微粒子ＳＬの分量だけセメ
ン）Ｃを増加してセメントＣを２８２Ｋｇにし、また砂
Ｓを７１７Ｋｇから７４０Ｋｇに増し、他は試験例５と
同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し、試験
例５と同一のＷ／Ｃ比５８．５％のコンクリートを調製
した。この圧縮強度は打鈴２８日で３８６Ｋｇｆ／ｃ１
であった。また目標スランプ値８ｃＩ１１に対してスラ
ンプ値ＳＩＬは１２．５ｃ層であった。
ン）Ｃを増加してセメントＣを２８２Ｋｇにし、また砂
Ｓを７１７Ｋｇから７４０Ｋｇに増し、他は試験例５と
同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し、試験
例５と同一のＷ／Ｃ比５８．５％のコンクリートを調製
した。この圧縮強度は打鈴２８日で３８６Ｋｇｆ／ｃ１
であった。また目標スランプ値８ｃＩ１１に対してスラ
ンプ値ＳＩＬは１２．５ｃ層であった。
本発明のスラッジ微粒子ＳＬをセメントと見なした試験
例５は比較例５より圧縮強度が打鈴２８日で０．８８倍
になることが分った・ く試験例６〉 ポルトランドセメントＣ３０８Ｋｇ、スラッジ微粒子Ｓ
Ｌ ９２Ｋｇ、砂Ｓ ７１４Ｋｇ、砂利Ｇ ８８
１Ｋｇを水Ｗ２Ｏ３Ｋｇと均一に混練し、水／セメント
比（Ｗ／ Ｃ＋ＳＬ比） ５０．８％のコンクリートを
調製した。この圧縮強度は打鈴２８日で３９２にｇｆ／
ａｍ’であった。
例５は比較例５より圧縮強度が打鈴２８日で０．８８倍
になることが分った・ く試験例６〉 ポルトランドセメントＣ３０８Ｋｇ、スラッジ微粒子Ｓ
Ｌ ９２Ｋｇ、砂Ｓ ７１４Ｋｇ、砂利Ｇ ８８
１Ｋｇを水Ｗ２Ｏ３Ｋｇと均一に混練し、水／セメント
比（Ｗ／ Ｃ＋ＳＬ比） ５０．８％のコンクリートを
調製した。この圧縮強度は打鈴２８日で３９２にｇｆ／
ａｍ’であった。
また目標スランプ値２１ｃｍに対してスランプ値Ｓ！ｌ
は１９．６ｃｍであった。
は１９．６ｃｍであった。
く比較例６〉
試験例６と比較してスラッジ微粒子ＳＬの分量だけセメ
ントＣを増加してセメントＣを４００Ｋｇにし、また砂
Ｓを７１４Ｋｇから７４５Ｋｇに増し、他は試験例６と
同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し、試験
例６と同一のＷ／Ｃ比５０．８％のコンクリートを調製
した１、この圧縮強度は打鈴２８日で４５５Ｋｇｆ／ｃ
ｍ”であった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してス
ランプ値ＳｆＬは２２．３ｃｍであった。
ントＣを増加してセメントＣを４００Ｋｇにし、また砂
Ｓを７１４Ｋｇから７４５Ｋｇに増し、他は試験例６と
同一材料を同量採取して、これらを均一に混練し、試験
例６と同一のＷ／Ｃ比５０．８％のコンクリートを調製
した１、この圧縮強度は打鈴２８日で４５５Ｋｇｆ／ｃ
ｍ”であった。また目標スランプ値２１ｃｍに対してス
ランプ値ＳｆＬは２２．３ｃｍであった。
本発明のスラッジ微粒子ＳＬをセメントと見なした試験
例６は比較例６より圧縮強度が打鈴２８日で０．８８倍
になることが分った。
例６は比較例６より圧縮強度が打鈴２８日で０．８８倍
になることが分った。
なお、試験例１〜６を通じて、生コンクリートとしてス
ラッジ微粒子ＳＬを使わない比較例１〜６と比べて、本
試験例はスランプ値は小さく、固めになる傾向にあった
。またブリージング量試験をしたところ１本試験例は比
較例の約繕であった。これは本試験例の方が湿式粉砕に
よりブレーン値が６０００〜８０００ ｐ−ｒｓ程度に
なり微粒子分が多く混入され、粘性が高くなるためと考
えられる。
ラッジ微粒子ＳＬを使わない比較例１〜６と比べて、本
試験例はスランプ値は小さく、固めになる傾向にあった
。またブリージング量試験をしたところ１本試験例は比
較例の約繕であった。これは本試験例の方が湿式粉砕に
よりブレーン値が６０００〜８０００ ｐ−ｒｓ程度に
なり微粒子分が多く混入され、粘性が高くなるためと考
えられる。
以上のことから本試験例はプラスチシチ（粘り気）にお
いて優れ、材料の分離に抵抗する性質が高いことが観察
され、施工上の利点が見出された。
いて優れ、材料の分離に抵抗する性質が高いことが観察
され、施工上の利点が見出された。
（以下木瓜余白）
第１図は本発明の再生方法を説明するためのブロック図
。 第２図は本発明一実施例の再生装置の構成図。 第３図はセメントモルタル又はコンクリート中のセメン
ト粒子の切断面図。 第４図は第３図のセメント粒子を本発明の再生方法によ
り再生したときの切断面図。 第５図及び第６図は別の実施例の濃度調整槽の構成図。 １０：分級機、２０：シックナ、３０ ：２度調整槽、
４０：振動ボール・ミル。 第６図 第３図 第４図
。 第２図は本発明一実施例の再生装置の構成図。 第３図はセメントモルタル又はコンクリート中のセメン
ト粒子の切断面図。 第４図は第３図のセメント粒子を本発明の再生方法によ
り再生したときの切断面図。 第５図及び第６図は別の実施例の濃度調整槽の構成図。 １０：分級機、２０：シックナ、３０ ：２度調整槽、
４０：振動ボール・ミル。 第６図 第３図 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）生コンクリートの洗い残渣を湿式分級して砂利及び
砂を除去したスラッジ水を取り出す分級工程と、このス
ラッジ水を濃縮する濃縮工程と、濃縮したスラッジ水を
所定濃度に調整する調整工程と、濃度調整したスラッジ
水を振動ボール・ミルで振動微粉砕してセメント未水和
物が表面に出現したスラッジ微粒子のスラリーを得る微
粉砕工程とを含むことを特徴とする生コンクリートの洗
い残渣の再生方法。 ２）生コンクリートの洗い残渣を湿式分級して砂利及び
砂を除去したスラッジ水を取り出す分級機と、このスラ
ッジ水に含まれるスラッジを強制沈降させるシックナと
、この沈降により得たスラッジ濃度の高いスラッジ水を
所定濃度に調整する濃度調整槽と、濃度調整したスラッ
ジ水を振動微粉砕してセメント未水和物が表面に出現し
たスラッジ微粒子のスラリーを得る振動ボール・ミルと
を備えたことを特徴とする生コンクリートの洗い残渣の
再生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61046295A JPS62204867A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61046295A JPS62204867A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62204867A true JPS62204867A (ja) | 1987-09-09 |
| JPH031255B2 JPH031255B2 (ja) | 1991-01-10 |
Family
ID=12743218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61046295A Granted JPS62204867A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62204867A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02162003A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-21 | Neotetsuku:Kk | 生コンクリートの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
| US5178455A (en) * | 1990-07-19 | 1993-01-12 | Neotec Co., Ltd. | Method for recycling wash residue of ready mixed concrete and system therefor |
| JPWO2005097698A1 (ja) * | 2004-03-31 | 2008-02-28 | 住友大阪セメント株式会社 | コンクリート用材料の製造方法及び製造装置 |
| JP2013220973A (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-28 | Nippo Corp | セメント組成物 |
| ITBG20120024A1 (it) * | 2012-06-01 | 2013-12-02 | Livio Angelo Betelli | Impianto per il trattamento di acque derivanti dal lavaggio di betoniere |
| WO2020221631A1 (fr) * | 2019-04-30 | 2020-11-05 | Vicat | Procédé de recyclage et de valorisation de boues de béton |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015095164A (ja) | 2013-11-13 | 2015-05-18 | オムロン株式会社 | ジェスチャ認識装置およびジェスチャ認識装置の制御方法 |
-
1986
- 1986-03-05 JP JP61046295A patent/JPS62204867A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02162003A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-21 | Neotetsuku:Kk | 生コンクリートの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
| US5178455A (en) * | 1990-07-19 | 1993-01-12 | Neotec Co., Ltd. | Method for recycling wash residue of ready mixed concrete and system therefor |
| JPWO2005097698A1 (ja) * | 2004-03-31 | 2008-02-28 | 住友大阪セメント株式会社 | コンクリート用材料の製造方法及び製造装置 |
| JP4850062B2 (ja) * | 2004-03-31 | 2012-01-11 | 住友大阪セメント株式会社 | コンクリート用材料の製造方法及び製造装置 |
| JP2013220973A (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-28 | Nippo Corp | セメント組成物 |
| ITBG20120024A1 (it) * | 2012-06-01 | 2013-12-02 | Livio Angelo Betelli | Impianto per il trattamento di acque derivanti dal lavaggio di betoniere |
| WO2013179122A1 (en) * | 2012-06-01 | 2013-12-05 | Tecno-Beton S.R.L. | Plant for treatment of slurries deriving from washing of concrete mixers |
| WO2020221631A1 (fr) * | 2019-04-30 | 2020-11-05 | Vicat | Procédé de recyclage et de valorisation de boues de béton |
| FR3095603A1 (fr) * | 2019-04-30 | 2020-11-06 | Vicat | Procédé de recyclage et de valorisation de boues de béton |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH031255B2 (ja) | 1991-01-10 |
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