JPS62127694A

JPS62127694A - 炉容器内ナトリウム冷却装置

Info

Publication number: JPS62127694A
Application number: JP60267156A
Authority: JP
Inventors: 元山本; 忠後藤; 孝志池田; 山川　正剛
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1985-11-29
Filing date: 1985-11-29
Publication date: 1987-06-09

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の利用分野〕本発明は、液体金属冷却型高速増殖炉（以下高速炉と称
す）で用いる崩壊熱除去装置等の炉容器内ナトリウム冷
却装置に関するものである。

〔発明の背量〕

従来のブー・ル型高速炉の炉内構成を第１４図により説
明する１、第１４図はブーニル型高速炉の炉内構成説明
図である１３図においゴ、Ｉｔｊ：炉容器、２は主循環
ポンプ、３は中間熱交換器、４１−１：炉心、５は水平
隔離膜、６は土部ブ１−・ナム、７は下部〕７レナム、
８−−プトリウム、９は、二次系ナトリウム、１０け伝
熱管である。そし、で、炉容器１内にけ主循環ポンプ２
と中間熱交換器３とが取り付けられており、炉心４で発
生した熱を炉容器１の外に取り出すようになっている。

炉容器１内は、水平隔離膜５によって上下に、高温の上
部プレナム６と低温の下部プレナム７に２分割されてい
る。炉容器１内のす１．　ＩＪウム８は、正常運転時に
は矢印Ａ、に示すように主循環ポンプ２により強制循環
駆動う・’ｊ、、れている。下部プレナム７のナトリウ
ム８は１．１′ ｊ′ず、主循環ポンプ２により吸い込まれ炉心４へ押し
出される。炉心４から上部プレナム６に出たナトリウム
流は、中間熱交換器３へと入り二次系ナトリウム９と熱
交換した後、再び下部プレナム７に戻るように循環して
いる。中間熱交換器３の中には熱交換器用の伝熱管１０
が内蔵されており、炉心４で加熱されたす）　＋１ウム
８の熱を二次系ナトリウム９へ移している。

上記のように、定格運転時には、炉心４内で発生した熱
は、ナトリウム８の強制循環によって正常に炉容器１の
外に取り出すことができる。しかし、停電等により主循
環ポンプ２が停止Ｉ−だ場合には、炉容器１内の矢印Ａ
で示したような強制循環流はなくなり、中間熱交換器３
による除熱量は低下してしまう。従って、炉心４及び上
部ブレナム６内のす）　ＩＪウム８の温度は上昇し始め
るという問題がある。

従来よりこの問題を避けるため、原子炉の炉容器１には
第１５図、第１６図に示す如き、炉容器内ナトリウム冷
却装置が取り付けられている。第１５図、第１６図にお
いて、１１は熱交換器、１２は空気冷却器、１３は配管
、１４は伝熱管、１５はナトリウム流入口、１６はナト
リウム流出口、１７はフィン付配管、１８は胴、１９は
ダンパ、２０は電磁ポンプである。そして、この装置は
、正常な定格運転時には作動しないが、主循環ポンプ２
が停止したり、他のなんらかの原因によって炉容器１内
のす）　ＩＪウム８の温度が異常に上昇し始めた時にの
み動作するようになっている。

同、第１５図、第１６図は、主循環ポンプ２と中間熱交
換器３を省略し炉容器す）　ＩＪウム冷却装置の構成だ
け全示している。第１５図に示す炉容器内す）　ＩＪウ
ム冷却装置は、熱交換器１１と空気冷却器１２及び両者
を結ぶ配管１３とから構成されている。

そして、熱交換器１１は上部ブレナム６内に挿入されて
おり内部には伝熱管１４を有している。

甘た、ナトリウム流入口１５とナトリウム流出口１６を
上下に取シ付けている。空気冷却器１２ば、周辺の空気
への自然循環放熱を用いるもので、フィン付配管１７、
胴１８及びダンノく１９から構成されている。熱交換器
１１と空気分離器１２’ｅ結にぶ配管１３には、液体金属Ｎａに合金が封入してありこ
れを循環させるために電磁ポンプ２０が組み込まれてい
る。

この装置においては、定格運転時、非常時を問わず常時
配管１３内のＮａＫ合金は循環している。

そして、定格運転時には、空気冷却器１２のダンパ１９
は閉じており、従って、配管１３内のＮａＫからの放熱
はなく、上部ブレナム６内のナトリウム８も冷却されな
い。しかし、炉容器１内主循環ポンプ２の停止時等の非
常時には、上記ダンノζ１９が開き、循環しているＮａ
Ｋ合金から外部への放熱が生じる。従って、熱交換器１
１内の伝熱管１４の温度が下がり、周辺のす）　ＩＪウ
ム８との熱交換が生じる。このため、熱交換器１１内の
ナトリウム８の温度が下がり、重くなって下方のナトリ
ウム流出口１６から出てゆき、上部のナトリウム流入口
１５から上部プレナム６の熱いナトリウム８が熱交換器
１１内へ入ってくるようになる。

このように、空気冷却器１２のダンパ１９がｌ＜と、上
部ブレナム６内には自然循環が生じる。非常時には、こ
の自然循環によって上部プレナム６と炉心４の温度を下
げるようにしている。しかし、この方式の炉容器内す）
　ＩＪウム冷却装置では、（１）ダ］ンパ１９という可
動部があるため、装置性能の信頼性が乏し７い。

（２）上部プレナム６には、第１５図の点線Ｃに示すよ
うに局所的な自然循環が生じ、炉心４の底部までもぐり
込むような点線Ｇに示す矢印の自然循環流が生じない可
能性がある。この場合、炉心４上部だけが冷えるだけで
、炉心４全体が均一に冷えないという問題がある。

また、従来よりよく用いられている炉容器ナトリウム冷
却装置の他の構成を第１６図により説明する。この例に
おいては、熱交換器として、中間熱交換器３の一部を流
用している。即ち、中間熱交換器３の上部に、炉容器内
ナトリウム冷却装置用の伝熱管１４を巻き、上部ブレナ
ム６内のナトリウム８と熱交換させている。空気冷却器
１２ならびにＮａＫ合金循環のための配管１３の構成は
、第１５図に示した構成と同じである。しかし、この方
式の炉容器内ナトリウム冷却装置においても、（１）ダ
ンパ１９という可動部が存在し装置の信頼性が乏しい。

（２）熱交換器として、中間熱交換器３を並用している
ので、中間熱交換器３の高さｈが高くなる。

これに伴って炉容器１の高さ、大きさも不必要に大きく
なり、建設コストが大きくなる欠点がある。

同、この種ナトリウム冷却装置として、特開昭の５８−
１１８９８９．５８−３５４９５号公報のものが提案さ
れている。

〔発明の目的〕

本発明は上記の状況に鑑みなされ喪ものであり、炉内全
体を均一に冷却できると共に冷却作動時に可動部がない
ため信頼性を向上できる炉容器内ナトリウム冷却装置を
提供することを目的としたものである。

〔発明の概要〕

本発明の炉容器内ナトリウム冷却装置は、液体金属冷却
型高速増殖炉の炉容器内のナトリウム中に配設された熱
交換器と、該炉容器の外側に配設された冷却器と、上記
熱交換器及び該冷却器内にそれぞれ配設された伝熱管及
びフィン付配管が両端に接続され内部に導電性流体が充
填され無端状に流路プ；形成される配管と、上記炉の正
常運転状態以外の場合に上記炉容器内の上記ナトリウム
を冷却するために上記導電性流体を駆動する電磁ポンプ
とを設けてなり、上記炉容器内を上部プレナム及び下部
ブレナムに区切る水平隔離膜より下部に上記熱交換器の
す）　ＩＪウム流出口が開口され、上記電磁ポンプの電
流回路に上記導電性流体の所定の温度状態の場合に導通
するように形成された抵抗素子が配設され、もしくは上
記電流回路の一部を形成する上記導電性流体が所定の温
度状態になったとき導通ずるように形成されているもの
である。

〔発明の実施例〕

以下本発明の炉容器内ナトリウム冷却装置を実施例を用
い従来と同部品は同符号で示し同部分の構造の説明は省
略し第１図ないし第４図により説明する。第１図は説明
図、第２図は横軸に第４図の電磁ポンプ内のナトリウム
の温度をとり縦軸に駆動力をとって示した駆動カ一温度
特性説明図、第３図は第１図の電磁ポンプの詳細斜視図
、第４図は第３図のポンプの中央部水平断面図である。

図ニオイて、２１は直流電源、２２は矩形ダクト、２３
は永久磁石、２４は電極、２５は導電性流体、２６は抵
抗素子、２７は電流回路である。

そして、炉容器内す）　ＩＪウム冷却装置け、熱交換器
１１と空気冷却器１２と配管１３とから構成され、熱交
換器１１は水平隔離壁５を貫通し下側の下部プレナム７
内にす）　ＩＪウム流出口１６が開口されている。空気
冷却器１２はフィン付配管１７と胴１８だけで構成し従
来の第１５図、第１６図で設けられているダンパ１９は
除去されている。配管１３の内部はＮ　ａ　Ｋ合金等の
導電性流体２５が充満されておシ、これを循環させるた
めの電磁ポンプ２０が組み込まれている。電磁ポンプ２
ｏには、流量制御機能があり、配管１３内部のＮａＫ合
金温度によって電磁ポンプ２ｏの吐出圧が自動的に変化
できるようになっている。

原子炉の正常な定格運転時においては、上部ブレナム６
内のす）　＋７ウム８の温度は第２図に示すように、例
えば５４０℃の一定温度Ｔ。にある。

また、空気冷却器１２の周辺の温度は室温近傍の一定温
度に保たれている。この温度差によって配管１３内には
、一定流量で循環する自然循環が生じている。熱交換器
１１の出口近傍に設けた電磁ポンプ２０内を流れるＮａ
Ｋ合金の温度は定格温度ＴｏＫ近く、この温度では電磁
ポンプ２ｏの駆動力Ｆまたは吐出圧（図示せず）ば０に
構成されている。そして、この場合、配管１３内の循環
駆動力は、上部プレナム６と、空気冷却器１２との間の
温度差による自然循環力によるものであるから、循環流
量は少ないが空気冷却器１２から外気への若干の放熱を
生じている。

一方、何らかの原因、例えば主循環ポンプ２の停止等に
よって、上部ブレナム６内の丈トリウム８の温度が上昇
すると、熱交換器１１の出口近傍のＮａＫ合金温度も上
昇し始め、この温度上昇と共に、電磁ポンプ２ｏの駆動
力Ｆが第２図に示す曲線りの如く増加するように構成さ
れている。従って、電磁ポンプ２ｏの吐出圧が増加する
と配管１３内の循環流量が増しこのため、上部プレナム
６から空気冷却器１２を通じて外部に放熱される熱量も
増加してくる。一方、熱交換器１１がらは水平隔離膜５
を貫通しているため、ノ用・リウム流入口１５より熱交
換器１１内部（Ｃ入ったす）　ＩＪウム８は、冷却され
た後すべてナトｌ］ウム流出口１６より下部プレナム７
へと流出する。さらに、このすトリワム８は炉心４で暖
められるため、再び上昇して上部ブレナム６へ戻る。こ
のように、炉容器１の内部で一巡する自然循環が形成さ
れ、しかも、この自然循環は必ず炉心４を下から上へと
流れるから確実に炉心４を冷却することができる。

第３図に、上記実施例で用いる電磁ポンプ２０の構成を
示す。電磁ポンプ２０は矩形ダクト２２を挾んで向い合
った２個の永久磁石２３と２個の電極２４．２４と電極
２４に印加する直流電源２１とから構成されている。そ
して、第４図に示すように上下に置かれた永久磁石２３
により矩形ダクト２２内には１、上から下に向けて直流
磁場Ｂが掛かつておシ、左右に置かれた２個の電極２４
゜２４に直゛流電源２１が結線しである。これによって
、直流磁場Ｂと直角に、直流電流ｉが矩形ダク）・内の
導電性流体２５に流れる。磁場Ｂ１電流ｉの相互作用に
よ、り　Ｎ　ａ　Ｋ合金流体には駆動力Ｆが紙面の表か
ら裏の方向へ作用するようになる。

上記の電磁ポンプ２０の駆動力の大きさＦは、電流と磁
場の強さに比例し、かつ、電流は電流回路２７内の電気
抵抗に逆比例するので（１）式のように表わすことがで
きる。

但し５、Ｃ：比例抵抗Ｒ：電気回路の抵抗（Ω）Ｂ：磁束密度の大きさくＷ／Ｉｎ２）第４図で示されるように本実施例において、電磁２４の
内側に一″、素子の温度上昇と共に電気抵抗が減少する
抵抗素子２６１に組み込んである。この抵抗素子２６の
材質として、例えばビスマス（Ｂｉ）が使用できる。こ
の抵抗素子２６は、横軸ｆ／ｉ：　３Ｒ１図の上部グｌ
／フム６内のナトリウム８の温度Ｔｏをとり縦軸に電流
回路２７の電気抵抗Ｒを取って示した第５図の曲線Ｅの
ような特性をもっている。即ち、原子炉定格運転時の上
部ブレナム６内の温度Ｔ。においでは、非常に大きな抵
抗値を示し、温Ｕ’Ｊ”ｏより高くなると抵抗値が急激
に減少する將（４ｔｇ金も−ｐしいる。（−のため、定
格運転＋７．’１ｉの温度’ｌ’　（、−（：　Ｖｒ　
’ｄｉ気［ＩＪ　路２７　ｖｃ　１：１１．）、　％／
　トｍ　ｎｉが流れず、導電性流体２５に作用するカＦ
、従って、電磁ポンプ２ｏの吐出圧ＵＯに近い０．とこ
ろが何らかの原因により、矩形ダクト２２内のＮａＫ合
金の温度がＴｏ　より高くなると、電流回路２７に電流
が急激に流れ始めるので、導電性流体２５に力Ｆけ急激
に増加し始める。従って、第１図に示す配管１３内のＮ
ａＫ合金が急に循環され始め、上部ブレナム６のナトリ
ウム８は空気冷却器１２を通じて冷却され始める。従っ
て、冷却量の制御には従来のようなダンパなどの機械的
手段によらず、導電性流体洗作用する電磁力により構成
されでいる。

このように本実施例の炉容器内す）　＋Ｊウム冷却装置
は、熱交換器のナトリウノ・、流出口を水平隔離膜より
下部に開「１すイ、と共に、ナトリウムの冷却量の制御
′ｌｆ機械的手段にょｂこ１１−な（導電性流体の温度
と対応し６行なうよう！／ｒ′、Ｌ、；＋ので、Ｑ’３
　心全体を゛均一に冷却でき、電気、イ１１頼性を向上
ｃｊ＼る。

さらに２、グ゛来の第１６図（・′Ｃ示す構造だ比較１
〜建設費全１１（、城１．経済性を向上’？ｌＪる。

第６図は他の実施例を示し、上記実施例と異なるところ
は、上記実施例は熱交換器１１が天井が塞がれて１個の
筒状体により形成されているのに対し、外筒３０の下部
に内筒２９の上端が遊嵌入し形成されている点である。

そして、電磁ブレーキ２８が外筒３０の下端に固定され
、電磁ブレーキ２８の内周と内筒２９の外周との間に熱
交換器１１に対するす）　ＩＪウム８の流入口を形成す
る円環状流路３１が形成されている。上部プレナム６内
のナトリウノ・８は点線で示すよって円環状流路３１か
ら内筒２９内に入り伝熱管１４により冷やされ下部プレ
ナム７に流入する。下部ブレナム７内のす）　ｌ）ラム
８は、炉心４で暖められるため、炉心４内部を上昇して
、再び上部プレナム６に戻るようになる。

このように、主循環ポンプ２が停止して強制循環がなく
なった後は、上部プレナム６−十熱交換器１１→下部ブ
レナム７−÷炉心４→上部ブレナム６という一巡した自
然循環流が発生し、しかも、炉心４を必ず通過するので
確実に冷却できる。しかしながら、定格運転時において
は、上部プレナムＧ内のナトリウムの一部は主循環ポン
プ（第１４図参照）２の吐出圧によって、上部ブレナム
６→熱交換器１１・→下部ブレナム７→主循環ポンプ２
→炉心４→上部プレナム６と一巡する流路を流れるため
、上部プレナム６内の熱エネルギーの一部は、伝熱管４
４、空気冷却器１２を介し外部に伝熱されてゆく。この
ため、せっかく炉心４で発生した熱を外部へ捨てるよう
（Ｃなり原子炉の経済性が悪くなる。そこでこれを防ぐ
ため、本実施例では、円環状流路３１のナトＩＪウム８
の流入流量を制御する素子の電磁ブレーキ２８を設けて
いる。

電磁ブビーキ２８は、定格運転時には流量がｔｌとんど
Ｏで上部プレナム６のす）　ＩＪウム８の温度が異常上
昇時にのみす）　ＩＪウム８を流し得るように構成され
ている。このようにすれば、定格運転時は上部プレナム
６内のす）　ＩＪウム８ば、熱交換器１１に流入せず、
外部と熱交撲しないので、無駄な熱損失が避けられる。

第７図（イ）に第６図の流量制御素子の電磁ブレーキ２
８の詳細を示す。外筒３ｏの一部を永久磁石３２に置き
替えている。永久磁石３２の極性は、軸方向に、Ｎ　Ｎ
−＋　Ｓ　Ｓ　−＋　Ｎ　Ｎ−＋　８８−曲−トなるよ
うに揃えである。内筒２９の材質として強磁性体を選ん
であり、このようにすると、内筒２９、外筒３０で囲ま
れた円環状流路３１の空間には、第７図（ロ）に示すよ
うに、点線で示す放射状または求心状の磁場Ｂが生じる
。今、この円環状流路３ｙ内を下から上に向かって導電
性流体のナトリウム８が流入すると、磁場Ｂ及び流れ方
向に直角に電流ｉが生じる。環状流路の場合はループ電
流となる。この電流ｉの大きさは、但し、Ｕ：ナトリウ
ム８の離遠（ｍ／ｓ）のベクトルＢ：磁束密度（Ｗ／ｍ”）、ベクトルＲ：電流回路の電気抵抗（Ω）ｉ：ループ電流密度（Ａ／ｍ”）、ベクトルｔ：電流回路の長さ（ｃｒｎ）さらに、ループ電流と磁場との相互作用にＬリナトリウ
ム流体には（３）式に示す電磁ブレーキ力Ｆｓが作用す
る。

ｐｎ＝＝ｉＸ４３この式が示すようにブレーキ力Ｆ　Ｂは、流体の流れ方
向と逆でその大きさは磁束密度Ｂが〜・定の場合、電流
回路内の電気抵抗Ｒ１に反比例す５゜本実施例において
は、環状流路内の電流回路の一部に抵抗素子２６が取り
付けらｔしている。この抵抗素子２６は横軸に上部プレ
ナム内温度Ｔｏｋとり縦軸に電気抵抗Ｒ’にとって示し
た第８図曲線Ｈのような抵抗を有するもので、抵抗素子
２６の電気抵抗値はある温度Ｔ。までは低く、それり、
−トｆなると急激に増加している。従って、流体に作用
する電磁ブレーキ２８のブレーキ力の大きさＰＲは、あ
る温度Ｔｏ’までは大きく、その温度以上になると急激
に減少するようにしである。今、温度Ｔ。

として、定格運転時の上部プレナム６内のす）　ＩＪウ
ム８の温度を例えば５４０℃に設定しておくと、第６図
の場合に、定格運転時には円環状流路３１部の導電性流
体２５に電磁ブレーキ力が上から下方向に作用するため
、上部プレナム６内のナトリウム８は熱交換器１１の中
に流入し々いので、外部への放熱はない。しかし、上部
プレナム６内のナトリウム８の温度が５４０℃と増加す
ると、ブレーキ力が減ってぐるので、上部プレナム６内
のナトリウム８は熱交換器１１内に入り冷却が開始され
ることになる。本実施例で用いる電気抵抗素子としては
、チタン酸バリウム（ＢａＴ　ｉｔｓ　）やＮ１ｃｒｐ
ｅ／Ａｚ合金が使用可能である。本実施例は定格運転中
に上部プレナム６内のナトリウム８の冷却が防止される
効果を有する他上記実施例と同様の作用効果を有する。

第９図はさらに他の実施例を示１〜、第６図の実施例と
異なるところは、第６図の実施例が電磁ブレーキ２８を
外筒３０の下端に配設しであるのに対し、本実施例は電
磁ブレーキ２８がナトリウム流出口１６部分に取り付け
られである点である。

第１０図（イ）、（ロ）に電磁ブレーキ２８の取付部詳
細を示す。熱交換器１１の内筒２９のナトリウム流出口
１６部分の中心部に永久磁石３２を組み入れ、極性をＮ
Ｎ−＋Ｓ　Ｓ−＋ＮＮ→Ｓ　５（７）順に揃えである。

このように極性を揃えると、磁場Ｂは点線のように走９
、内筒２９と永久磁石３２で、門人れた環状流路３３に
は放射状または求心状のまたは求心状の磁場Ｂとの相互
作用によって、環状流路３３内にループ電流ｉが発生す
る。さらに、この電流ｉと磁場Ｂとの相互作用により、
ナ）　ＩＪウム８の流れ方向とは逆の方向にブレーキ力
Ｆが発生する。このブレーキ力Ｆは第６図の実施例と同
じで（３）式のように表現できる。即ち、ブレーキ力Ｆ
Ｂは磁場の強さが一定の場合、ループ電流ｉが流れる回
路内の電気抵抗Ｒに反比例する。

本実施例においても第７図と同様に環状流路３３内の電
流回路の一部に抵抗素子２６を取シ付けてある。この抵
抗素子２６も、第８図に示す特性を有するものである。

従って、第９図において上部プレナム６内のす）　ＩＪ
ウム８の温度が定格運転時の温度、’ｒｏＫあれば、電
磁ブ１／−キカＦＢがナトリウム８の流体に作用するた
め、ナトＩＪウム８は熱交換器１１に流入することがな
く、このため外部への放熱はない。しかし、定格運転時
の温度Ｔｎより高くなると、電磁ブレーキ力ＦＢが急激
に減少するため、上部プレナム６内のナトリウム８は熱
交換器１１内の内筒２９内を上から下へと循環するよう
になる。即ち、上部プレナム６内のす）　ＩＪウム８は
空気冷却器１２を介し冷却されるようになる。

第１１図は更に他の実施例を示し、第１図の実施例と異
なるところは、第１図の実施例は電流回路２７の流量制
御素子に抵抗素子２６を用いているのに対し本実施例で
は後述する導電性流体２５を用いている点である。そし
て、永久磁石２３の内面は電気絶縁材３４により被覆さ
れており、導電性流体２５は永久磁石２３と電極２４に
囲まれた矩形ダクト２２内に封じ込まれている。この矩
形ダクト２２内には、永久磁石２３によって上下に直流
磁場Ｂが生じ、かつ、外部から直流電流ｉが左→右方向
に流れるため、磁場、電流の相互作用により、導電性流
体２５には（１）式で示される力Ｆが紙面に直角に表→
裏に向かって発生する。

との力Ｆは矩形ダクト２２内の導電性流体２５に対し、
ポンプ駆動力、従って、配管１３内の流体の循環力とガ
って働く。

ところで、力Ｆの大きさ、従って、配管１３内の循環力
は、（１）式で示される磁場の強さが一定の場合、電流
回路２７内の抵抗Ｒに逆比例している。この電流回路２
７には配管１３内の導電性流体メ５が含まれている。本
実施例ではこの導電性流体２５として横軸に上部プレナ
ム６内のナトリウム８の温度をとシ縦軸に抵抗をとって
示した第１３図の曲線Ｉのような温度−電気抵抗特性を
有したもの金選んである。導電性流体の抵抗をＲ６とす
ると、Ｑｔは原子炉の定格運転時の温度Ｔｏまでは著し
く高い値を示すが、Ｔｏ　より高くなると急激に減少す
る。このような特性を有する導電性流体２５を使うとル
ープの循環力Ｆば、定格運転時にば０に近く、定格運転
時の温度より高くなると急激に増加する。このような温
度−電気抵抗特性全有する導電性流体として、ビスマス
（Ｂｉ）やアンチモン（Ｓｂ）、インジウム（Ｉｎ）等
の合金がある。また、合金に限らず、純粋な金属でも、
ある温度を境として、電気抵抗が急激に変化する（減少
する）ととが知られており、これらの溶融金属を用いる
ことも可能である９、従って、第１１図の構成の場合に
、定格運転時においては、上部プレナム６から空気冷却
器１２を通じて外部へ放熱される熱ばＯに近い。また、
何らかの原因により、上部プレナム６内のナトリウム温
度が高くなった場合、循環力Ｆが増加するため上部ブレ
ナム６内のす）　ＩＪウム８は空気冷却器１２を通じて
冷却されることになり、本実施例も第６図の実施例と同
様な作用効果を有する。

〔発明の効果〕

以上記述した如く本発明の炉容器内す）　ＩＪワム冷却
装置は、炉内全体を均一に冷却できると共に冷却作動時
に可動部がないため信頼性を向上できる効果を有するも
のである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の炉容器内ナトリウム冷却装置図の電磁
ポンプの詳細斜視図、第４図は第３図のポンプ中央部水
平断面図、第５図は第３図の電磁ポンプの電流回路内の
電気抵抗と温度との関係説明図、第６図は本発明の炉容
器内す）　ＩＪウム冷却装置の他の実施例の説明図、第
７図（イ）は第６図の電磁ブレーキ部分の詳細図、　（
ロ）は（イ）−の、体断面説明図、第８図は第７図（ロ
）の抵抗素り、ｊｌｊ・」ワ抵抗一温度特性図、第９図は本発明の炉容器内す
）　ＩＪウム冷却装置の更に他の実施例の説明図、第１
０図（イ）は第９図の電磁ブレーキ部分の詳細図、（ロ
）は（イ）の横断面説明図、第１１図は本発明の炉容器
内ナトリウム冷却装置の更に他の実施例の説明図、第１
２図は第１１図の電磁ボンブの詳細図、第１３図は第１
２図の電磁ポンプに駆動される導電性流体の電気抵抗一
温度の特性説明図、第１４図は従来のプール型高速炉の
炉内構成説明図、第１５図、第１６図はそれぞれ従来の
炉容器内ナトリウム冷却装置の説明図である。１・・・炉容器、訃・・水平隔離膜、６・・・上部プレ
ナム、７・・・下部プレナム、８・・・ナトリウム、１
１・・・熱交換器、１２・・・空気冷却器、１３・・・
配管、１４・・・伝熱管、１６・・・ナトリウム流出口
、１７・・・フィン付配管、２０・・・電磁ポンプ、２
５・・・導電性流体、２６・・・抵抗素子、２８・・・
電磁ブレーキ、３２−°゛永久磁石。

Claims

【特許請求の範囲】１、液体金属冷却型高速増殖炉の炉容器内のナトリウム
中に配設された熱交換器と、該炉容器の外側に配設され
た冷却器と、上記熱交換器及び該冷却器内にそれぞれ配
設された伝熱管及びフィン付配管が両端に接続され内部
に導電性流体が充填され無端状に流路が形成されている
配管と、上記炉の正常運転状態以外の場合に上記炉容器
の上記ナトリウムを冷却するために上記導電性流体を駆
動する電磁ポンプとを設けたものにおいて、上記炉容器
内を上部プレナム及び下部プレナムに区切る水平隔離膜
より下部に上記熱交換器のナトリウム流出口が開口され
、上記電磁ポンプの電流回路に上記導電性流体の所定の
温度状態の場合に導通するように形成された抵抗素子が
配設され、もしくは上記電流回路の一部を形成する上記
導電性流体が所定の温度状態になつたときに導通するよ
うに形成されることを特徴とする炉容器内ナトリウム冷
却装置。２、上記熱交換器の上記ナトリウムの通路が、永久磁石
及び上記ナトリウムが所定の温度になつたとき導通する
ように形成されている抵抗素子からなる電磁ブレーキに
より開閉を制御されるように形成されている特許請求の
範囲第１項記載の炉容器内ナトリウム冷却装置。