JPS62102894A - 中濃度有機廃水の処理方法 - Google Patents
中濃度有機廃水の処理方法Info
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- JPS62102894A JPS62102894A JP60242297A JP24229785A JPS62102894A JP S62102894 A JPS62102894 A JP S62102894A JP 60242297 A JP60242297 A JP 60242297A JP 24229785 A JP24229785 A JP 24229785A JP S62102894 A JPS62102894 A JP S62102894A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Treatment Of Biological Wastes In General (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、ＢＯＤｌ ００００■／ｌ以下の有別物を
含む廃水を嫌気性処理すなわちメタン発酵処理に付す方
法に関するものである。
含む廃水を嫌気性処理すなわちメタン発酵処理に付す方
法に関するものである。
この明細書全体を通して、「中濃度有機廃水」なる用語
は、上記のようにＢＯＤ１００００ｒｎｇ／ｌ以下の有
機物を含む廃水を意味し、また「バイオリアクター」な
る用語は、生物）１能を利用して物質を変換させるリア
クターを意味し、さらに「表面積」は単位重量あたりの
値を意味する。
は、上記のようにＢＯＤ１００００ｒｎｇ／ｌ以下の有
機物を含む廃水を意味し、また「バイオリアクター」な
る用語は、生物）１能を利用して物質を変換させるリア
クターを意味し、さらに「表面積」は単位重量あたりの
値を意味する。
従来技術およびその問題点
従来、１０００１０００（／／以下の中濃度有機廃水は
、希釈水によってＢＯＤ１０００Ｉｆｔｇ／／Ｐｉ！度
まで希釈された後、活性汚泥法によって好気的に処理さ
れていた。しかし活性汚泥法は大Ｉｎの希釈水と多大な
曝気動力さらには処理装買の広大な設置面積を必要とし
た。そこで活性汚泥法に代わるものとして、希釈水およ
び曝気動力を必要とせずしかも処理装置の設置面積も小
さくてすむ嫌気性処理法を用いることが考えられた。し
かし従来のメタン発酵では廃水を機械撹拌ないしガス撹
拌下に処理していたため、メタン生成菌の増殖速度が遅
く、そのため微生物濃度を高く維持するには廃水の槽内
滞留時間を長時間とらなければならなかった。
、希釈水によってＢＯＤ１０００Ｉｆｔｇ／／Ｐｉ！度
まで希釈された後、活性汚泥法によって好気的に処理さ
れていた。しかし活性汚泥法は大Ｉｎの希釈水と多大な
曝気動力さらには処理装買の広大な設置面積を必要とし
た。そこで活性汚泥法に代わるものとして、希釈水およ
び曝気動力を必要とせずしかも処理装置の設置面積も小
さくてすむ嫌気性処理法を用いることが考えられた。し
かし従来のメタン発酵では廃水を機械撹拌ないしガス撹
拌下に処理していたため、メタン生成菌の増殖速度が遅
く、そのため微生物濃度を高く維持するには廃水の槽内
滞留時間を長時間とらなければならなかった。
この発明は、上記のような実情から、嫌気性処理法の上
記利点を生かし、さらに微生物濃度を高めてメタン発酵
を高速度化し、中濃度有機廃水を効率よく処理すること
のできる廃水処理方法を提供することを目的とする。
記利点を生かし、さらに微生物濃度を高めてメタン発酵
を高速度化し、中濃度有機廃水を効率よく処理すること
のできる廃水処理方法を提供することを目的とする。
問題点の解決手段
この発明による中濃度有機廃水の処理方法は、表面積１
０ｍ／ｇ以上の不溶性担体をリアクターに装入し、リア
クター内で微生物を担体に自然付着させて微生物濃度を
高く維持し、こうして形成されたバイオリアクターを用
いてＢＯＤ１００００＃ｌＳＦ／／以下の廃水を嫌気性
処理することを特徴とするものである。
０ｍ／ｇ以上の不溶性担体をリアクターに装入し、リア
クター内で微生物を担体に自然付着させて微生物濃度を
高く維持し、こうして形成されたバイオリアクターを用
いてＢＯＤ１００００＃ｌＳＦ／／以下の廃水を嫌気性
処理することを特徴とするものである。
不溶性担体としては、天然鉱物クリストバライトよりな
るが好ましい。クリストバライトはシリカ系の多孔質天
然鉱物であって、大きな表面積（４５〜８５ｍ／９）を
有する。そのためクリストバライト担体は高い微生物付
着効果を有し、この発明の不溶性担体として好適なもの
である。
るが好ましい。クリストバライトはシリカ系の多孔質天
然鉱物であって、大きな表面積（４５〜８５ｍ／９）を
有する。そのためクリストバライト担体は高い微生物付
着効果を有し、この発明の不溶性担体として好適なもの
である。
不溶性担体の表面積が１０ｆｆｌ／ｇ以上に限定される
理由は、１０Ｔｄ／！Ｊ未満では担体への微生物の付着
効果が十分に発揮されず、所望の固定化微生物が得られ
ないからである。なお、不溶性担体の表面積は、ＢＥＴ
吸着表面測定装置を用いて測定した値である。
理由は、１０Ｔｄ／！Ｊ未満では担体への微生物の付着
効果が十分に発揮されず、所望の固定化微生物が得られ
ないからである。なお、不溶性担体の表面積は、ＢＥＴ
吸着表面測定装置を用いて測定した値である。
不溶性担体の粒径は特に限定されないが、通常０．１〜
２０ｖｎである。
２０ｖｎである。
不溶性担体はりアクタ−内で流動床、移動床、もしくは
膨脹床として保持されても、または固定床として保持さ
れてもよい。
膨脹床として保持されても、または固定床として保持さ
れてもよい。
発明の作用効果
この発明の廃水処理方法によれば、固定化微生物用の不
溶性担体として、表面積１０Ｔｒｔ／ｇのものを用いて
いるので、微生物を担体に十分に付着させることができ
、かつ付着微生物が担体から遊離するのを防ぐことがで
きる。そのためリアクター内の微生物濃度を高めて、メ
タン発酵を高速度化し、中濃度有機廃水を効率よく処理
することができる。
溶性担体として、表面積１０Ｔｒｔ／ｇのものを用いて
いるので、微生物を担体に十分に付着させることができ
、かつ付着微生物が担体から遊離するのを防ぐことがで
きる。そのためリアクター内の微生物濃度を高めて、メ
タン発酵を高速度化し、中濃度有機廃水を効率よく処理
することができる。
実 施 例
つぎにこの発明の実施例と比較例について説明する。
実施例１（流動床）
始めに廃水処理装置の構造について説明する。
この実施例で用いる廃水処理装置は、第１図に示すよう
に、実容積７００ｍのガラス製塔型リアクター（１）を
主体とし、冷却用ジャケット（２）を外装し、温度制御
表示装置（３）およびＤ Ｈ制御表示装置（４）を備え
ている。またリアクター（１）の頂部には微生物の流出
を防止するための微生物沈降部（５）が設けられている
。そして処理すべき中濃度有機廃水は冷却槽（６）内の
廃水貯ｆｆｌ （７）からポンプ（８）によってリアク
ター（１）の底部に供給されて内部を上行し、頂部から
出てポンプ（９）によってリアクター外を底部に戻され
る。こうして廃水は循環され、処理廃水は頂部から流出
するようになっている。またメタン発酵により発生した
ガスの含着は湿式ガスメータ（１０）で測定される。
に、実容積７００ｍのガラス製塔型リアクター（１）を
主体とし、冷却用ジャケット（２）を外装し、温度制御
表示装置（３）およびＤ Ｈ制御表示装置（４）を備え
ている。またリアクター（１）の頂部には微生物の流出
を防止するための微生物沈降部（５）が設けられている
。そして処理すべき中濃度有機廃水は冷却槽（６）内の
廃水貯ｆｆｌ （７）からポンプ（８）によってリアク
ター（１）の底部に供給されて内部を上行し、頂部から
出てポンプ（９）によってリアクター外を底部に戻され
る。こうして廃水は循環され、処理廃水は頂部から流出
するようになっている。またメタン発酵により発生した
ガスの含着は湿式ガスメータ（１０）で測定される。
上記構成のりアクタ−（１）にまず種汚泥としての消化
汚泥と、粒径０．３〜１．０ｍ１１１、表面積４７ＴＩ
ｌ／ｇのクリストムライ１−粒状物（１１）とを、後者
が２０重量％になるようにそれぞれ装入し、−晩液循環
を行なった。こうしてリアクター（１）内に担体の流動
床を形成するとともに、この担体にメタン生成菌を付着
させて固定化微生物を形成し、バイオリアクターを構成
した。
汚泥と、粒径０．３〜１．０ｍ１１１、表面積４７ＴＩ
ｌ／ｇのクリストムライ１−粒状物（１１）とを、後者
が２０重量％になるようにそれぞれ装入し、−晩液循環
を行なった。こうしてリアクター（１）内に担体の流動
床を形成するとともに、この担体にメタン生成菌を付着
させて固定化微生物を形成し、バイオリアクターを構成
した。
ついで処理すべき中濃度有機廃水として、ペプトンと肉
エキスを主成分とするＢＯＤ約３０００ｔｎｇ／Ｉの合
成廃水を、ＢＯＤ容積負荷２ｇ／／／日になるようにリ
アクター（１）に供給し、微生物の馴養を開始した。つ
いで上記合成廃水の供給量を段階的に上げていきくすな
わち同廃水のりアクタ−内滞留時間を徐々に短縮してい
き）、ＢＯＤ容積負荷の上界に伴うＢＯＤ除去率の変化
について検討を行なった。
エキスを主成分とするＢＯＤ約３０００ｔｎｇ／Ｉの合
成廃水を、ＢＯＤ容積負荷２ｇ／／／日になるようにリ
アクター（１）に供給し、微生物の馴養を開始した。つ
いで上記合成廃水の供給量を段階的に上げていきくすな
わち同廃水のりアクタ−内滞留時間を徐々に短縮してい
き）、ＢＯＤ容積負荷の上界に伴うＢＯＤ除去率の変化
について検討を行なった。
その結果、上記合成廃水の供給量をＢＯＤ容積負荷１４
３／ｌ／日という高い値まで上げても、合成廃水のＢＯ
Ｄ （３０００Ｒｇ／／ ）は２４０１１１４Ｆ／／ま
で除去された（ＢＯＤ除去率約９０％）、。
３／ｌ／日という高い値まで上げても、合成廃水のＢＯ
Ｄ （３０００Ｒｇ／／ ）は２４０１１１４Ｆ／／ま
で除去された（ＢＯＤ除去率約９０％）、。
実施例２（固定床）
この実施例で用いる廃水処理装置は、第２図に示すよう
に、賓客４？１１１のアクリル樹脂製基型リアクター（
２１）を主体とし、冷却用ジャケット（２２）を外装し
ている。そして処理すべき中濃度有機廃水はやはり冷ｕ
１槽（２６）内の廃水貯槽（２７）からポンプ（２８）
によってリアクター（２１）の底部に供給されて内部を
上行し、頂部から出てポンプ（２９）によってリアクタ
ー外を底部に戻される。こうして廃水は循環され、処理
廃水は頂部から流出するようになっている。
に、賓客４？１１１のアクリル樹脂製基型リアクター（
２１）を主体とし、冷却用ジャケット（２２）を外装し
ている。そして処理すべき中濃度有機廃水はやはり冷ｕ
１槽（２６）内の廃水貯槽（２７）からポンプ（２８）
によってリアクター（２１）の底部に供給されて内部を
上行し、頂部から出てポンプ（２９）によってリアクタ
ー外を底部に戻される。こうして廃水は循環され、処理
廃水は頂部から流出するようになっている。
上記構成のりアクタ−（２１）にまず種汚泥としての消
化汚泥と、粒径７〜１０ｍｍ、表面積６０Ｔｄ／３のク
リストバライト粒状物（３１）とを、後者が７０容吊％
になるようにそれぞれ装入し、−晩液循環を行なった。
化汚泥と、粒径７〜１０ｍｍ、表面積６０Ｔｄ／３のク
リストバライト粒状物（３１）とを、後者が７０容吊％
になるようにそれぞれ装入し、−晩液循環を行なった。
こうしてリアクター（２１）内に担体の固定床を形成す
るとともに、この担体にメタン生成菌を付着させて固定
化微生物を形成し、バイオリアクターを構成した。
るとともに、この担体にメタン生成菌を付着させて固定
化微生物を形成し、バイオリアクターを構成した。
ついで処理すべき中濃度有機廃水として、実施例１で用
いたものと同じＢＯＤ約３０００η／／の合成廃水を、
ＢＯＤ容積負荷２ｇ／／／日になるようにリアクター（
２１）に供給し、微生物の９１養を開始した。ついで上
記合成廃水の供給量を段階的に上げていきくすなわち同
廃水のりアクタ−内滞留時間を徐々に短縮していき）、
ＢＯＤ容積負荷の上昇に伴うＢＯＤ除去率の変化につい
て検討を行なった。
いたものと同じＢＯＤ約３０００η／／の合成廃水を、
ＢＯＤ容積負荷２ｇ／／／日になるようにリアクター（
２１）に供給し、微生物の９１養を開始した。ついで上
記合成廃水の供給量を段階的に上げていきくすなわち同
廃水のりアクタ−内滞留時間を徐々に短縮していき）、
ＢＯＤ容積負荷の上昇に伴うＢＯＤ除去率の変化につい
て検討を行なった。
その結果、上記合成廃水の供給量をＢＯＤ容積負荷１４
ｇ／ｌ／日という高い値まで上げても、合成Ｒ水のＢＯ
Ｄ （３０００Ｒｇ／ｌ） は３２０ｍｇ／／まで除去
された（ＢＯＤ除去率約９０％）。
ｇ／ｌ／日という高い値まで上げても、合成Ｒ水のＢＯ
Ｄ （３０００Ｒｇ／ｌ） は３２０ｍｇ／／まで除去
された（ＢＯＤ除去率約９０％）。
実施例３（流動床）
中濃度有機廃水として、ペプトンと肉エキスを主成分と
するＢＯＤ９００ＣＩ＋９／／の合成廃水を用いる点を
除いて、実施例１と同様の槽を繰返し、ＢＯＤ容積負荷
の上界に伴うＢＯＤ除去率の変化について検討を行なっ
た。
するＢＯＤ９００ＣＩ＋９／／の合成廃水を用いる点を
除いて、実施例１と同様の槽を繰返し、ＢＯＤ容積負荷
の上界に伴うＢＯＤ除去率の変化について検討を行なっ
た。
その結果、上記合成廃水の供給量をＢＯＤ容槓負萄１５
９ ／ ／ ／日という高い値まで上げても、合成廃水
のＢＯＩ）（９０００ｍｇ／／ ）は７５０ｍ９ｙｌま
で除去された（ＢＯＤ除去率約９２％）。
９ ／ ／ ／日という高い値まで上げても、合成廃水
のＢＯＩ）（９０００ｍｇ／／ ）は７５０ｍ９ｙｌま
で除去された（ＢＯＤ除去率約９２％）。
比較例１
不溶性担体として、粒径０．３〜１．０ｍｎ＋、表面Ｍ
７．５Ｔｄ／ｇのひる石を用いる点を除いて、実施例１
と同様の操作を繰返し、ＢＯＤ容積負荷の上昇に伴うＢ
ＯＤ除去率の変化について検問を１１なった。
７．５Ｔｄ／ｇのひる石を用いる点を除いて、実施例１
と同様の操作を繰返し、ＢＯＤ容積負荷の上昇に伴うＢ
ＯＤ除去率の変化について検問を１１なった。
その結果、合成廃水の供給量をＢＯＤ容積負荷１０ｇ／
Ｉ／日まで上げたところ、合成廃水のＳＯＤ （３００
０Ｉ１ｇ／／）は１４０ＯＮ！ｊ／／までしか除去され
なかった（ＢＯＤ除去率約５３％）。また操作中に微生
物がひる石から遊離し、フロックを形成した。
Ｉ／日まで上げたところ、合成廃水のＳＯＤ （３００
０Ｉ１ｇ／／）は１４０ＯＮ！ｊ／／までしか除去され
なかった（ＢＯＤ除去率約５３％）。また操作中に微生
物がひる石から遊離し、フロックを形成した。
比較例２
不溶性担体として、粒径０．３〜Ｑ、５ｎ＋ｎ＋、表面
積９．５ｆｆｌ／ｙのラジオライトを用いる点を除いて
、実施例１と同様の操作を繰返し、ＢＯＤ容積負荷の上
昇に伴うＢＯＤ除去率の変化について検討を行なった。
積９．５ｆｆｌ／ｙのラジオライトを用いる点を除いて
、実施例１と同様の操作を繰返し、ＢＯＤ容積負荷の上
昇に伴うＢＯＤ除去率の変化について検討を行なった。
その結果、合成峰水の供給量をＢＯＤ容積負荷９ｇ／Ｉ
／日まで上げたところ、合成廃水のＢＯＤ （３０００
１１１９／ｌ） は７００＃１９／／ まｒ−しか除去
されなかった（ＢＯＤ除去率約７７％）
／日まで上げたところ、合成廃水のＢＯＤ （３０００
１１１９／ｌ） は７００＃１９／／ まｒ−しか除去
されなかった（ＢＯＤ除去率約７７％）
第１図および第２図はいずれもこの発明の実施例を示す
フローシートである。 （１０２１）・・・リアクター。 以 上 第１図
フローシートである。 （１０２１）・・・リアクター。 以 上 第１図
Claims (4)
- （１）表面積１０ｍ＾２／ｇ以上の不溶性担体をリアク
ターに装入し、リアクター内で微生物を担体に自然付着
させて微生物濃度を高く維持し、こうして形成されたバ
イオリアクターを用いてＢＯＤ１００００ｍｇ／ｌ以下
の廃水を嫌気性処理することを特徴とする中濃度有機廃
水の処理方法。 - （２）不溶性担体が天然鉱物クリストバライトよりなる
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）リアクター内で不溶性担体を流動床、移動床また
は膨脹床として保持することを特徴とする特許請求の範
囲第１または２項記載の方法。 - （４）リアクター内で不溶性担体を固定床として保持す
ることを特徴とする特許請求の範囲第１または２項記載
の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60242297A JPS62102894A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 中濃度有機廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60242297A JPS62102894A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 中濃度有機廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62102894A true JPS62102894A (ja) | 1987-05-13 |
| JPH0468038B2 JPH0468038B2 (ja) | 1992-10-30 |
Family
ID=17087138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60242297A Granted JPS62102894A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 中濃度有機廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62102894A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03101897A (ja) * | 1989-09-16 | 1991-04-26 | Toshiba Corp | メタン菌造粒物の形成方法 |
| JPH04110097A (ja) * | 1990-08-30 | 1992-04-10 | Asahi Breweries Ltd | ビール排液の処理方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54146459A (en) * | 1978-05-09 | 1979-11-15 | Kiyuushiyuu Kankiyou Kanri Kiy | Method of purifying secondary treatment water |
| JPS55162395A (en) * | 1979-06-01 | 1980-12-17 | Corning Glass Works | Method of disposing organic waste |
| JPS567694A (en) * | 1979-06-27 | 1981-01-26 | Hoechst Ag | Method of biologically purifying waste water |
| JPS6274497A (ja) * | 1985-09-25 | 1987-04-06 | マルチエロ・フアイエタ | 流出水の浄化処理の方法およびプラント |
-
1985
- 1985-10-28 JP JP60242297A patent/JPS62102894A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH04110097A (ja) * | 1990-08-30 | 1992-04-10 | Asahi Breweries Ltd | ビール排液の処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0468038B2 (ja) | 1992-10-30 |
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