JPS614203A - Ｃｏ基アモルフアス磁心およびその熱処理方法 - Google Patents
Ｃｏ基アモルフアス磁心およびその熱処理方法Info
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は非対称の大きいＢ−Ｈカーブ特性を有するＣｏ
基アモルファス磁心およびその熱処理方法に関するもの
である。
基アモルファス磁心およびその熱処理方法に関するもの
である。
Ｃｏ基アモルファス磁心は優れた高周波磁気特性を有す
るため、磁気ヘッド、高周波トランス等への応用が進め
られている。
るため、磁気ヘッド、高周波トランス等への応用が進め
られている。
従来これらの用途に使用されているＣｏ基アモルファス
磁心は、Ｂ−ＩＦ（カーブがほぼ対称な形をしたもので
あるが、用途によっては非対称のＢ−Ｈカーブを示す方
が好ましい場合がある。
磁心は、Ｂ−ＩＦ（カーブがほぼ対称な形をしたもので
あるが、用途によっては非対称のＢ−Ｈカーブを示す方
が好ましい場合がある。
例えば制御用磁心等では、電圧帰還型の回路に用いた場
合非対称Ｂ−Ｈカーブであれば、磁束を振る場合の制御
電流を対称なり−Ｈカーブの磁心よシ小さくすることが
できるため有利である。また電流帰還型回路に用いた場
合は制御のために使用する磁束範囲を大きくするととが
できるため有利である。
合非対称Ｂ−Ｈカーブであれば、磁束を振る場合の制御
電流を対称なり−Ｈカーブの磁心よシ小さくすることが
できるため有利である。また電流帰還型回路に用いた場
合は制御のために使用する磁束範囲を大きくするととが
できるため有利である。
しかしながらこのような非対称Ｂ−Ｈカーブを示す実用
的な磁心はスパッタ膜などによシ多層にした膜以外は報
告されていない。
的な磁心はスパッタ膜などによシ多層にした膜以外は報
告されていない。
すなわち、Ｓｈｅｒｗｏｏｄらは（Ｆｅ ｅ、ｓ Ｍｎ
ｏ、ｓ ） 基 Ｐｓｓ Ｂ＃ｈｌｓアモルファス合金
を磁゛場中冷却し、１．５°にの−、よ−、、オ、８−
Ｈカー、、□、１ｊいい、。、。、−ｗｏｏｄ ｅｔａ
ｌ、 １９７４ ＡＩＰ Ｃｏｎｆ、 Ｐｒｏｃ、２４
７４１５−６）。これは強磁性と反強出性の交換異方性
のためであると解釈されている。しかしこの合金では室
温で強磁性を示さないため実用的でない。
ｏ、ｓ ） 基 Ｐｓｓ Ｂ＃ｈｌｓアモルファス合金
を磁゛場中冷却し、１．５°にの−、よ−、、オ、８−
Ｈカー、、□、１ｊいい、。、。、−ｗｏｏｄ ｅｔａ
ｌ、 １９７４ ＡＩＰ Ｃｏｎｆ、 Ｐｒｏｃ、２４
７４１５−６）。これは強磁性と反強出性の交換異方性
のためであると解釈されている。しかしこの合金では室
温で強磁性を示さないため実用的でない。
一方Ｋｏｍｏ ｔ ｏらはＦｅ＠Ｃｏｙｏ Ｓｉ 基
Ｂｕ＋アモルファ２合金において、約１８０℃のキュリ
ー温度以下Ｃ温度に保持することによｊ） 、２２ ｍ
ＯｅのＢ−Ｈカーブのシフトを観察している（ Ｋｏｍ
ｏｔｏ ｅｔ ａｌ、 ＪＡＰＡＮＴ Ｊ、 Ａｐｐｌ
、 Ｐｈｙａ Ｖｏｌ、 １７ （１９７８） Ａ １
ｐ２５７）。しかしながら、この方法は磁壁の固着によ
る誘導磁気異方性が生ずるため、保磁力が大きくなシか
つ高周波磁気特性が劣化する。また第３図のようにＢ−
Ｈカーブが滑らかでないへび形になシやす＜、Ｂ−Ｈカ
ーブが非対形Ｃであってもこれを消磁すると対称形Ｃ′
になってしまう。このため動作が不安定になシやすいの
で制御用磁心等として電気機器に組み込んだとき信頼性
が劣るという問題がある。
Ｂｕ＋アモルファ２合金において、約１８０℃のキュリ
ー温度以下Ｃ温度に保持することによｊ） 、２２ ｍ
ＯｅのＢ−Ｈカーブのシフトを観察している（ Ｋｏｍ
ｏｔｏ ｅｔ ａｌ、 ＪＡＰＡＮＴ Ｊ、 Ａｐｐｌ
、 Ｐｈｙａ Ｖｏｌ、 １７ （１９７８） Ａ １
ｐ２５７）。しかしながら、この方法は磁壁の固着によ
る誘導磁気異方性が生ずるため、保磁力が大きくなシか
つ高周波磁気特性が劣化する。また第３図のようにＢ−
Ｈカーブが滑らかでないへび形になシやす＜、Ｂ−Ｈカ
ーブが非対形Ｃであってもこれを消磁すると対称形Ｃ′
になってしまう。このため動作が不安定になシやすいの
で制御用磁心等として電気機器に組み込んだとき信頼性
が劣るという問題がある。
本発明は上記従来技術の問題点を改良し、非対称性の大
きいＢ−Ｈカーブ特性を有する実用的なＣｏ基アモルフ
ァス磁心とその熱処理方法を提供することを目的とする
ものである。
きいＢ−Ｈカーブ特性を有する実用的なＣｏ基アモルフ
ァス磁心とその熱処理方法を提供することを目的とする
ものである。
本発明の第１は、Ｏ基アモルファス合金からなり、原点
から３ｍ０ｅ以上シフトした非対称性のＢ−Ｈカーブ特
性を有することを特徴とするＱ基アモルファス磁心であ
シ、第２はυ基アモルファス合金からなる磁心を１、酸
化性雰囲気中においてキュリー温度以上で１０分以上保
持した後、該キュリー温度以上の温度から室温付近まで
急冷し、Ｂ−Ｈカーブを原点から３ ｒｒｃ）ｅ以上シ
フトさせることを特徴とするＱ基アモルファス磁心の熱
処理方法であル、第３はα基アモルファス合金からなる
磁心を、酸化性雰囲気中においてキュリー温度以上で１
０分以上保持した後、少なくとも該キュリー温度以下の
温度で０．１Ｏｅ以上の磁場を印加して磁場中熱処理を
行ない、Ｂ−Ｈカーブを原点から３ ｒｒｆ）ｅ以上シ
フトさせることを特徴とするＧ基アモルファス磁心の熱
処理方法である。
から３ｍ０ｅ以上シフトした非対称性のＢ−Ｈカーブ特
性を有することを特徴とするＱ基アモルファス磁心であ
シ、第２はυ基アモルファス合金からなる磁心を１、酸
化性雰囲気中においてキュリー温度以上で１０分以上保
持した後、該キュリー温度以上の温度から室温付近まで
急冷し、Ｂ−Ｈカーブを原点から３ ｒｒｃ）ｅ以上シ
フトさせることを特徴とするＱ基アモルファス磁心の熱
処理方法であル、第３はα基アモルファス合金からなる
磁心を、酸化性雰囲気中においてキュリー温度以上で１
０分以上保持した後、少なくとも該キュリー温度以下の
温度で０．１Ｏｅ以上の磁場を印加して磁場中熱処理を
行ない、Ｂ−Ｈカーブを原点から３ ｒｒｆ）ｅ以上シ
フトさせることを特徴とするＧ基アモルファス磁心の熱
処理方法である。
しかして、本塁間におけるｅ基アモルファス合金は、例
えば組成式（Ｃｏｔ −ｘ −ｙ −ｚ ＦｅｘＭｎｙ
Ｎｉｚ） 甲−ａ −ｂ −ｃ ＭａＳｉｂＢｃで表さ
れ、式中ＭはＴＩ％ Ｚｒ。
えば組成式（Ｃｏｔ −ｘ −ｙ −ｚ ＦｅｘＭｎｙ
Ｎｉｚ） 甲−ａ −ｂ −ｃ ＭａＳｉｂＢｃで表さ
れ、式中ＭはＴＩ％ Ｚｒ。
）Ｉｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｓ
ｃ、 Ｙ、希土類元素から選ばれた少なくとも一つであ
夛、かつｏ ＜ｘ ＜ｏ、 ｉ、０＜７＜０．１３１０
＜ｚ＜０．２．０くａく６．８くｂく、１８．７ ＜ｃ
≦１８．１８≦ｂ ＋ ｃ ＜３０であるＣ、ｏ基アモ
ルファス合金を用いるのがよい、。
ｃ、 Ｙ、希土類元素から選ばれた少なくとも一つであ
夛、かつｏ ＜ｘ ＜ｏ、 ｉ、０＜７＜０．１３１０
＜ｚ＜０．２．０くａく６．８くｂく、１８．７ ＜ｃ
≦１８．１８≦ｂ ＋ ｃ ＜３０であるＣ、ｏ基アモ
ルファス合金を用いるのがよい、。
またＳｉ、Ｂなどのメタロイドに代えて、Ｚｒ。
Ｈｆを含有させたいわゆるメタル−メタル系のＣＯ基ア
モルファス合金であってもよい。
モルファス合金であってもよい。
特にＭｎを多量に含むＣｏ基アモルファス合金を用い、
酸化性雰囲気中においてキュリー温度以上で１０分以上
保持した後、キュリー温度以下の温度で０．１Ｏｅ以上
の磁場を印加して磁場中熱処理を行なうと、Ｂ−Ｈカー
ブが原点からさら忙大きくシフトした一磁心を得ること
ができる。
酸化性雰囲気中においてキュリー温度以上で１０分以上
保持した後、キュリー温度以下の温度で０．１Ｏｅ以上
の磁場を印加して磁場中熱処理を行なうと、Ｂ−Ｈカー
ブが原点からさら忙大きくシフトした一磁心を得ること
ができる。
な、お本発明の磁心は、ＡＪ ＸＣ％ Ｇｅ ％ Ｐ
％ Ｂｅ １Ｇａ Ｎ Ａｓ Ｎ Ｓｎ ＸＣｕ Ｎ
Ｎ ％ ０、Ｓその他の不可避不純物を数チまで含んだ
Ｃｏ基アモルファス合金を用いたとしても上記効來を得
ることができる。
％ Ｂｅ １Ｇａ Ｎ Ａｓ Ｎ Ｓｎ ＸＣｕ Ｎ
Ｎ ％ ０、Ｓその他の不可避不純物を数チまで含んだ
Ｃｏ基アモルファス合金を用いたとしても上記効來を得
ることができる。
またＣｏ基アモルファス合金の一部に結晶相をわずかに
含んでいても上記本発明の効果を得ることができる。
含んでいても上記本発明の効果を得ることができる。
さらに磁場中熱処理の際に印加する磁場の方向を、磁心
の磁路方向としてＣｏ基アモルファス磁心を熱処理する
とＢ−Ｈカーブの形が角形になシ、かつ実際に磁路方向
に励磁しながら使用する際の経時変化を小さくすること
かできるため好ましい。
の磁路方向としてＣｏ基アモルファス磁心を熱処理する
とＢ−Ｈカーブの形が角形になシ、かつ実際に磁路方向
に励磁しながら使用する際の経時変化を小さくすること
かできるため好ましい。
また不活性ガス中で熱処理を行なう場合、酸素などが含
まれて完全な不活性ガスの雰囲気でない場合でも本発明
の効果を得るととができ、本発明の範囲に含まれること
は勿論である。
まれて完全な不活性ガスの雰囲気でない場合でも本発明
の効果を得るととができ、本発明の範囲に含まれること
は勿論である。
以下本発明を実施例に従って説明する。
実施例１゜
第１図（ＪＬ）、（ｂ）は、本発明による非対称性の大
きいＣｏ基アモルファス磁心を４５５℃で３０分水冷後
、２２０℃で４時間磁路方向Ｋ １０ ｏｅの磁場をか
けたときの直流Ｂ−Ｈカーブａと、従来の対称、
ｅｉｉ［Ｂ−Ｈ＃−”ｊｌｒ：ｆ“″′直１−１”−
プｂとの例を比較して示した図である。
きいＣｏ基アモルファス磁心を４５５℃で３０分水冷後
、２２０℃で４時間磁路方向Ｋ １０ ｏｅの磁場をか
けたときの直流Ｂ−Ｈカーブａと、従来の対称、
ｅｉｉ［Ｂ−Ｈ＃−”ｊｌｒ：ｆ“″′直１−１”−
プｂとの例を比較して示した図である。
比較した磁心は同一形状、同一組成のＣｏ基アモルファ
ス合金を用いた閉磁路巻磁心である。
ス合金を用いた閉磁路巻磁心である。
Ｂ−Ｈカーブのシフ） Ｈａは、図中に示したＨｏｔ、
Ｈａｍを用い次のように定義した。
Ｈａｍを用い次のように定義した。
ただし、Ｈａユ、Ｈｃｓの位置がＢ軸に対して右側の場
合はＨｃｔ、Ｈａｓの値を正、左側の場合は負とする。
合はＨｃｔ、Ｈａｓの値を正、左側の場合は負とする。
保磁力Ｈｃは、ここでは
で定義した。
第１図（ａ）に示した本発明によるＣＯ基アモルファス
磁心のＢ−ＨカーブａのシフトＨｓは２４ ｍｏｅであ
シ、同図（ｂ）に示した従来のＣｏ基アモルファス巻磁
心のＢ−Ｈカーブｂｌｃ比べて非対称性が大きいことが
わかる。
磁心のＢ−ＨカーブａのシフトＨｓは２４ ｍｏｅであ
シ、同図（ｂ）に示した従来のＣｏ基アモルファス巻磁
心のＢ−Ｈカーブｂｌｃ比べて非対称性が大きいことが
わかる。
さらに保磁力Ｈｅも従来の熱処理方法を適用した磁心と
ほとんど差がな（１０ｍＯｅ以下であシ、磁気特性の劣
化がほとんどないことがわかる。
ほとんど差がな（１０ｍＯｅ以下であシ、磁気特性の劣
化がほとんどないことがわかる。
また本発明磁心を交流消磁後Ｂ−Ｈカーブを再′測定し
ても同様な非対称Ｂ−Ｈカーブａ′が得られ、従来報告
されているキュリー温度以下の無出湯中で熱処理するこ
とＫよシ非対称Ｂ−ＨカーブとしたＣｏ基アモルファス
磁・εとは明らかに違っておシ、実用性の高いものであ
ることが確認された。
ても同様な非対称Ｂ−Ｈカーブａ′が得られ、従来報告
されているキュリー温度以下の無出湯中で熱処理するこ
とＫよシ非対称Ｂ−ＨカーブとしたＣｏ基アモルファス
磁・εとは明らかに違っておシ、実用性の高いものであ
ることが確認された。
実施例２
第１表は、本発明による熱処理方法を適用したＣｏ基ア
モルファス磁心と従来の熱処理（キュリー点以下の１８
０℃で３時間保持）を行なったＣＯ基アモルファス磁心
のＢ−ＨカーブのシフトＨｓと保磁力Ｈｃの例を示した
表である。
モルファス磁心と従来の熱処理（キュリー点以下の１８
０℃で３時間保持）を行なったＣＯ基アモルファス磁心
のＢ−ＨカーブのシフトＨｓと保磁力Ｈｃの例を示した
表である。
本発明の磁心はＢ−Ｈカーブのシフ） Ｈｓが大きく、
かつ保磁力Ｈｅも従来の方法によシ熱処理して非対称に
なった磁心のＨｅよシは小さいことがわかる。
かつ保磁力Ｈｅも従来の方法によシ熱処理して非対称に
なった磁心のＨｅよシは小さいことがわかる。
第 １ 表
実施例３
第２表は、本発明によるＣｏ基アモルファス磁心のＢ−
）（カーブのシフトＵＳを比較した表である。
）（カーブのシフトＵＳを比較した表である。
表中Ｃは酸化性雰囲気中にて４５５℃で３０分保持後水
冷した磁心のＨｓの値を示したものであシ、Ｄは酸化性
雰囲気中にて上記熱処理後さらに２２０℃で４時間磁路
方向の磁場をかけ、室温まで冷却を行なった場合のＨａ
の値を示したものである。
冷した磁心のＨｓの値を示したものであシ、Ｄは酸化性
雰囲気中にて上記熱処理後さらに２２０℃で４時間磁路
方向の磁場をかけ、室温まで冷却を行なった場合のＨａ
の値を示したものである。
第２表からどの組成の合金も磁場中熱処理により ｕｓ
すなわちＢ−Ｈカーブの非対称性が大きくなることがわ
かる。
すなわちＢ−Ｈカーブの非対称性が大きくなることがわ
かる。
実施例４
第２図は、酸化性雰囲気中にて４５５℃で３０分保持の
熱処理後、２２０℃で４時間磁場中熱処理を行なった本
発明による（Ｃｏ…ｓ −ｙ Ｆｅ ｅ、…Ｍｎｙ）ｗ
Ｌｓ Ｓｉ ＩＩ Ｂｅ Ｓｎｏ、ｔアモルファス研心
のＢ−Ｈカーブのシフ） Ｈａの、Ｍｎ量依存性を示し
た図である。
熱処理後、２２０℃で４時間磁場中熱処理を行なった本
発明による（Ｃｏ…ｓ −ｙ Ｆｅ ｅ、…Ｍｎｙ）ｗ
Ｌｓ Ｓｉ ＩＩ Ｂｅ Ｓｎｏ、ｔアモルファス研心
のＢ−Ｈカーブのシフ） Ｈａの、Ｍｎ量依存性を示し
た図である。
４ 第２図からｙが０．２以上になるとシフ
トＨｓが著しく大きくなり、Ｍｎの添加が特に有効であ
ることがわかる。
トＨｓが著しく大きくなり、Ｍｎの添加が特に有効であ
ることがわかる。
上述のように本発明により、非対称性が大きくかつ滑ら
かなり−Ｈカーブ特性を有し、作動が安定した磁心を得
ることができるので、制御用磁心等として使用した場合
の回路の効率が向上して、磁心の小型化に寄与すると共
に信頼性を向上する等幾多の効果を奏するものである。
かなり−Ｈカーブ特性を有し、作動が安定した磁心を得
ることができるので、制御用磁心等として使用した場合
の回路の効率が向上して、磁心の小型化に寄与すると共
に信頼性を向上する等幾多の効果を奏するものである。
第１図（ａ）、（ｂ）は本発明による非対称の大きいＣ
Ｏ基アモルファス磁心の直流Ｂ−Ｈカーブと従来の対称
な直流Ｂ−Ｈカーブを示すＣｏ基アモルファス磁心の直
流Ｂ−Ｈカーブを比較した図、第２図は本発明による非
対称性の大きいＣｏ基アモルファスｓ心のＢ−Ｈカーブ
の７７ ） ＨａＯＭｎ量依存性全依存性、第３図は従
来の磁心のへび形のＢ−Ｈカーブを示す図でちる。
Ｏ基アモルファス磁心の直流Ｂ−Ｈカーブと従来の対称
な直流Ｂ−Ｈカーブを示すＣｏ基アモルファス磁心の直
流Ｂ−Ｈカーブを比較した図、第２図は本発明による非
対称性の大きいＣｏ基アモルファスｓ心のＢ−Ｈカーブ
の７７ ） ＨａＯＭｎ量依存性全依存性、第３図は従
来の磁心のへび形のＢ−Ｈカーブを示す図でちる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃｏ基アモルファス合金からなり、原点から３ｍＯ
ｅ以上シフトした非対称性が大きくかつ滑らかなＢ−Ｈ
カーブ特性を有することを特徴とするＣｏ基アモルファ
ス磁心。 ２、Ｂ−Ｈカーブの原点からのシフトが２０ｍＯｅ以上
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のＣ
ｏ基アモルファス磁心。 ３、Ｍｎ含有量の多いＣｏ基アモルファス合金からなる
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のＣｏ基ア
モルファス磁心。 ４、Ｃｏ基アモルファス合金からなる磁心を、酸化性雰
囲気中においてキュリー温度以上で１０分以上保持した
後、該キュリー温度以上の温度から室温付近まで急冷し
、Ｂ−Ｈカーブを原点から３ｍＯｅ以上シフトさせるこ
とを特徴とするＣｏ基アモルファス磁心の熱処理方法。 ５、Ｃｏ基アモルファス合金からなる磁心を、酸化性雰
囲気中においてキュリー温度以上で１０分以上保持した
後、少なくとも該キュリー温度以下の温度で０．１Ｏｅ
以上の磁場を印加して磁場中熱処理を行ない、Ｂ−Ｈカ
ーブを原点から３ｍＯｅ以上シフトさせることを特徴と
するＣｏ基アモルファス磁心の熱処理方法。 ６、磁場中で室温付近まで冷却し、Ｂ−Ｈカーブを原点
から３ｍＯｅ以上シフトさせることを特徴とする特許請
求の範囲第４項記載のＣｏ基アモルファス磁心の熱処理
方法。 ７、熱処理の際に印加する磁場の方向を磁心の磁路方向
とすることを特徴とする特許請求の範囲第４項記載のＣ
ｏ基アモルファス磁心の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124565A JPS614203A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | Ｃｏ基アモルフアス磁心およびその熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124565A JPS614203A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | Ｃｏ基アモルフアス磁心およびその熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS614203A true JPS614203A (ja) | 1986-01-10 |
Family
ID=14888624
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59124565A Pending JPS614203A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | Ｃｏ基アモルフアス磁心およびその熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS614203A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0762354A1 (de) * | 1995-09-09 | 1997-03-12 | Vacuumschmelze GmbH | Längsgestreckter Körper als Sicherungsetikett für elektromagnetische Diebstahlsicherungssysteme |
-
1984
- 1984-06-19 JP JP59124565A patent/JPS614203A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0762354A1 (de) * | 1995-09-09 | 1997-03-12 | Vacuumschmelze GmbH | Längsgestreckter Körper als Sicherungsetikett für elektromagnetische Diebstahlsicherungssysteme |
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