JPS61119987A - 連続式加熱炉の炉圧制御方法 - Google Patents
連続式加熱炉の炉圧制御方法Info
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- JPS61119987A JPS61119987A JP24031084A JP24031084A JPS61119987A JP S61119987 A JPS61119987 A JP S61119987A JP 24031084 A JP24031084 A JP 24031084A JP 24031084 A JP24031084 A JP 24031084A JP S61119987 A JPS61119987 A JP S61119987A
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- Japan
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- furnace
- pressure
- amount
- combustion gas
- heating furnace
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、燃焼ガス量の変動が大きい連続式加熱炉にお
ける炉内圧制御方法に関するものである。
ける炉内圧制御方法に関するものである。
連続式加熱炉の炉内圧力は、炉体の開口部、つまり装入
扉、抽出扉マンホールあるいは覗六等を通じでの大気の
侵入又は炉内燃焼ガスの吹出しの要因であり、燃料原単
位の変動要因の一つとなっている。
扉、抽出扉マンホールあるいは覗六等を通じでの大気の
侵入又は炉内燃焼ガスの吹出しの要因であり、燃料原単
位の変動要因の一つとなっている。
即ち、炉内圧力が負圧の場合は、炉内への大気の侵入量
が多くなり、炉内雰囲気温度が下がるため。
が多くなり、炉内雰囲気温度が下がるため。
被熱材の加熱能力を確保するため燃料燃焼量を増加せざ
るを得ない。
るを得ない。
また炉内圧力が正圧の場合は、燃焼ガスが炉外へ吹き出
す量が多くなり、炉内圧力が負圧の場合と同様に、加熱
能力を確保するために燃料燃焼量を増加せざるを得ない
。
す量が多くなり、炉内圧力が負圧の場合と同様に、加熱
能力を確保するために燃料燃焼量を増加せざるを得ない
。
一搬に、連続式加熱炉においては第１図に示すように、
均熱帯５の圧力Ｐｖを検出し、設定値ＳＶになるように
偏差Δε＝（ｐｖ−ＳＶ）分を、煙道３に配設している
炉圧制御ダンパー２の開度調整を開度操作器４で行なう
ことにより、０になるように調節している。この時設定
値ＳＶは一定値としている。
均熱帯５の圧力Ｐｖを検出し、設定値ＳＶになるように
偏差Δε＝（ｐｖ−ＳＶ）分を、煙道３に配設している
炉圧制御ダンパー２の開度調整を開度操作器４で行なう
ことにより、０になるように調節している。この時設定
値ＳＶは一定値としている。
ところが、最近の加熱炉は冷片、熱片混入等、操業条件
が多様にわたり、燃焼ガス量の変動中が大きくなってき
ている。さらに、各帯燃焼制御精度向上のため、炉内仕
切壁９が多く設置されるようになってきており、加熱炉
内での圧力損失中も従来に比べ大きくなっている。
が多様にわたり、燃焼ガス量の変動中が大きくなってき
ている。さらに、各帯燃焼制御精度向上のため、炉内仕
切壁９が多く設置されるようになってきており、加熱炉
内での圧力損失中も従来に比べ大きくなっている。
このため第２図に示すように、燃焼ガス量に関係なく均
熱帯の設定圧力ＰＶＬ３を一定にしておくと、装入口６
での圧力Ｐ ］、 ４は（１）式で表されるものとなる
。
熱帯の設定圧力ＰＶＬ３を一定にしておくと、装入口６
での圧力Ｐ ］、 ４は（１）式で表されるものとなる
。
ｐ＝ｐｖ−ΔＰＦ
＝ｐｖ−ΔＰａ Ｘ（Ｑ／Ｑ０）２ ・”（１）ここ
で Ｐ：装入口での圧力 Ｐｖ：均熱帯での圧力 ΔＰＦ：炉内での圧力損失 ΔＰｏ：燃焼ガス量ＰＯ時における炉内でての圧力損失 Ｑ：燃焼ガス量 燃焼量が小さい時〔たとえば第２図の（イ）点〕では装
入口６の炉内が正圧となり、装入口６よりの燃焼ガス吹
出しが多くなり、逆に燃焼量が大きい時〔たとえば第２
図の（ロ）点〕では装入口６の炉内が負圧となり、装入
口６より炉内への侵入空気量が多くなる。
で Ｐ：装入口での圧力 Ｐｖ：均熱帯での圧力 ΔＰＦ：炉内での圧力損失 ΔＰｏ：燃焼ガス量ＰＯ時における炉内でての圧力損失 Ｑ：燃焼ガス量 燃焼量が小さい時〔たとえば第２図の（イ）点〕では装
入口６の炉内が正圧となり、装入口６よりの燃焼ガス吹
出しが多くなり、逆に燃焼量が大きい時〔たとえば第２
図の（ロ）点〕では装入口６の炉内が負圧となり、装入
口６より炉内への侵入空気量が多くなる。
〔発明が解決しようとする問題点３
以上のように、加熱炉の操業条件が多様にわたり、燃焼
ガス量の変動中が大きくなると、燃焼ガスの吹出しある
いは加熱炉内への空気の侵入による燃焼原単位息下と被
熱材の品質低下の問題がある。
ガス量の変動中が大きくなると、燃焼ガスの吹出しある
いは加熱炉内への空気の侵入による燃焼原単位息下と被
熱材の品質低下の問題がある。
本発明は燃焼原単位の息下を改善しかつ被熱材の品質低
下を改善することを目的とする。
下を改善することを目的とする。
〔問題点を解決するための手段２作用〕本発明では、加
熱炉の操業条件に応じて均熱帯での炉圧設定値を変動さ
せ、加熱炉装入口での炉圧を最適値に維持し、加熱炉内
への侵入空気量及び炉外への燃焼ガス吹出し量を最小限
にする。
熱炉の操業条件に応じて均熱帯での炉圧設定値を変動さ
せ、加熱炉装入口での炉圧を最適値に維持し、加熱炉内
への侵入空気量及び炉外への燃焼ガス吹出し量を最小限
にする。
つまり、連続式加熱炉の炉内圧力制御において、燃料を
燃料本管に取付けたオリフィスにより測定し燃料ガス量
を演算し、あらかじめ記憶させておいた式に演算した値
を導入して設定値（目標値）を演算して、この目標値に
炉圧圧力を設定する。
燃料本管に取付けたオリフィスにより測定し燃料ガス量
を演算し、あらかじめ記憶させておいた式に演算した値
を導入して設定値（目標値）を演算して、この目標値に
炉圧圧力を設定する。
第３図に、本発明の炉内圧力制御を一態様で実施する加
熱炉の概要を示す。この加熱炉において。
熱炉の概要を示す。この加熱炉において。
均熱帯５の圧力ｐｖを検定し、設定値ＳＶになるように
偏差Δε＝ （ＰＶ−ＳＶ）分を０となるように調整す
るが、その時の燃料を燃料本管１１に取付けたオリフィ
ス１２により測定し、燃焼ガス爪を演算し、あらかじめ
記憶させておいた次記（２）式に示す設定値Ｓ■′
と比較させる。
偏差Δε＝ （ＰＶ−ＳＶ）分を０となるように調整す
るが、その時の燃料を燃料本管１１に取付けたオリフィ
ス１２により測定し、燃焼ガス爪を演算し、あらかじめ
記憶させておいた次記（２）式に示す設定値Ｓ■′
と比較させる。
ｓｖ’ ＝ΔＰａ Ｘ （Ｑ／Ｑ２ ） ２・”（２）
Ａ１≦ｓｖ’ ≦Ａ２ ここで ｓｖ’：均熱帯での設定値 ΔＰｏ：燃焼ガス量Ｑｏ時における炉 内での圧力損失 Ｑ：燃焼ガス Ａ １ ＋ Ａ２ ：炉における許容最小限、最大限設
定値 通常、Ａ Ｉ ＝０．５ａｒｔｍＡｑ、 Ａ２ ＝１．
５〜２． ＯｍｔｍＡｑが多く採用される。
Ａ１≦ｓｖ’ ≦Ａ２ ここで ｓｖ’：均熱帯での設定値 ΔＰｏ：燃焼ガス量Ｑｏ時における炉 内での圧力損失 Ｑ：燃焼ガス Ａ １ ＋ Ａ２ ：炉における許容最小限、最大限設
定値 通常、Ａ Ｉ ＝０．５ａｒｔｍＡｑ、 Ａ２ ＝１．
５〜２． ＯｍｔｍＡｑが多く採用される。
したがって第４図に示すように、装入口６での炉内圧力
Ｐ１４は（３）式で表され、 Ｐ”ＰＶ−ΔＰ Ｐ＝ｓＶ’ −ＡＰ ｐ＝＝ΔＰ ａ
Ｘ （Ｑ／Ｑ ｏ ）”−ΔＰ ｏ Ｘ （Ｑ／Ｑ
ｏ ）”＝０ ・・・
・・（３）となり、操業時に装入口６では、炉内圧力が
ＯｍｍＡｑに維持され〔第４図（ハ）点〕、大気からの
侵入空気量及び炉内ｌＩＡ焼ガスの吹出し量が低減する
。なお、ｐｉ焼ガスの測定は、直接燃焼ガス量を測定す
る方法、バーナ燃焼に使用する空気ｉを測定ｒ ？＊算
する方法等がある。
Ｐ１４は（３）式で表され、 Ｐ”ＰＶ−ΔＰ Ｐ＝ｓＶ’ −ＡＰ ｐ＝＝ΔＰ ａ
Ｘ （Ｑ／Ｑ ｏ ）”−ΔＰ ｏ Ｘ （Ｑ／Ｑ
ｏ ）”＝０ ・・・
・・（３）となり、操業時に装入口６では、炉内圧力が
ＯｍｍＡｑに維持され〔第４図（ハ）点〕、大気からの
侵入空気量及び炉内ｌＩＡ焼ガスの吹出し量が低減する
。なお、ｐｉ焼ガスの測定は、直接燃焼ガス量を測定す
る方法、バーナ燃焼に使用する空気ｉを測定ｒ ？＊算
する方法等がある。
以上、説明した実施例から明らかなように、変動する燃
焼ガス量に応じて炉内圧力制御を行なうため、装入口の
炉内圧力は、大気と同じＱ ｍｍＡｑとなり、侵入空気
量及び炉内燃焼ガス吹出し量が最小限に押えられ、燃料
原単位の低減および被熱材品質の維持に大きな効果が得
られる。
焼ガス量に応じて炉内圧力制御を行なうため、装入口の
炉内圧力は、大気と同じＱ ｍｍＡｑとなり、侵入空気
量及び炉内燃焼ガス吹出し量が最小限に押えられ、燃料
原単位の低減および被熱材品質の維持に大きな効果が得
られる。
第１図は、従来の炉内圧力制御方法を採用した加熱炉の
概要を示す断面図、第２図は、従来の炉内圧力制御方法
を採用した加熱炉における、燃焼ガス量と装入口炉内圧
力の関係を示すグラフである。 第３図は５本発明を一態様で実施する加熱炉の概要を示
す断面図、第４図は１本発明の炉内圧力制御方法を採用
した加熱炉における、燃焼ガス量と装入口炉内圧力の関
係を示すグラフである。 ｌ：加熱炉 ２：炉圧制御ダンパー３：煙道
４：ダンパー開度操作器５：均熱帯 ６：
装入口 ７：抽出口８：Ｍ、突 ９：炉内
仕切壁 １０：バーナ １１：燃料本管 １２ニオリフイス １３均熱帯設定圧力１４：装入口炉
内圧力 児１反 第２阿
概要を示す断面図、第２図は、従来の炉内圧力制御方法
を採用した加熱炉における、燃焼ガス量と装入口炉内圧
力の関係を示すグラフである。 第３図は５本発明を一態様で実施する加熱炉の概要を示
す断面図、第４図は１本発明の炉内圧力制御方法を採用
した加熱炉における、燃焼ガス量と装入口炉内圧力の関
係を示すグラフである。 ｌ：加熱炉 ２：炉圧制御ダンパー３：煙道
４：ダンパー開度操作器５：均熱帯 ６：
装入口 ７：抽出口８：Ｍ、突 ９：炉内
仕切壁 １０：バーナ １１：燃料本管 １２ニオリフイス １３均熱帯設定圧力１４：装入口炉
内圧力 児１反 第２阿
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続式加熱炉の炉内圧力制御において、加熱炉内全体の
燃焼ガス量により、均熱帯における炉内圧力設定を次式
で演算した値にすることを特徴とする連続式加熱炉の炉
圧制御方法。 ＳＶ＝ΔＰｏ×（Ｑ／Ｑ＿０）＾２ Ａ＿１≦ＳＶ≦Ａ＿２ ここでＳＶ：炉内圧力制御のための設定値 ΔＰ＿０：燃焼ガス量Ｑ＿０時における炉内での圧力損
失 Ｑ：燃焼ガス量 Ａ＿１：炉における許容最小限設定値 Ａ＿２：炉における許容最大限設定値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24031084A JPS61119987A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 連続式加熱炉の炉圧制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24031084A JPS61119987A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 連続式加熱炉の炉圧制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61119987A true JPS61119987A (ja) | 1986-06-07 |
| JPH0213230B2 JPH0213230B2 (ja) | 1990-04-03 |
Family
ID=17057552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24031084A Granted JPS61119987A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 連続式加熱炉の炉圧制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61119987A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003070338A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-11 | Yanmar Agricult Equip Co Ltd | コンバイン |
| US6644962B2 (en) | 2001-01-17 | 2003-11-11 | Kawasaki Steel Corporation | Heating furnace having heat regenerating burners and operation method thereof |
| JP2007271167A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 加熱処理装置及び加熱処理方法 |
| JP2021055137A (ja) * | 2019-09-27 | 2021-04-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続式加熱炉の炉内圧力制御装置及び炉内圧力制御方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51149810A (en) * | 1975-06-19 | 1976-12-23 | Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd | A method for controlling furnace pressure in a heating furnace provide d with a jet preheating means |
| JPS5266809A (en) * | 1975-12-01 | 1977-06-02 | Daido Steel Co Ltd | Furnace pressure controlling device for continuous heating furnace |
| JPS5824922U (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-17 | アルプス電気株式会社 | 照光式複合スイッチ |
-
1984
- 1984-11-14 JP JP24031084A patent/JPS61119987A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51149810A (en) * | 1975-06-19 | 1976-12-23 | Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd | A method for controlling furnace pressure in a heating furnace provide d with a jet preheating means |
| JPS5266809A (en) * | 1975-12-01 | 1977-06-02 | Daido Steel Co Ltd | Furnace pressure controlling device for continuous heating furnace |
| JPS5824922U (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-17 | アルプス電気株式会社 | 照光式複合スイッチ |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6644962B2 (en) | 2001-01-17 | 2003-11-11 | Kawasaki Steel Corporation | Heating furnace having heat regenerating burners and operation method thereof |
| JP2003070338A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-11 | Yanmar Agricult Equip Co Ltd | コンバイン |
| JP2007271167A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 加熱処理装置及び加熱処理方法 |
| JP2021055137A (ja) * | 2019-09-27 | 2021-04-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続式加熱炉の炉内圧力制御装置及び炉内圧力制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0213230B2 (ja) | 1990-04-03 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |