JPS6051463A - 電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （発明の分野） 本発明は、交流電源Ｊ、り高周波出力を発生する電源装
置に関する。

（発明の前頭） 従来、この神の電源装置ｕとして、交流電源と、この交
流Ｎ源Ｊ：り脈流出力を発生ずる第１の整流回路ど、こ
の脈流出力Ｊ：り高周波出力を発生ずるインバータと、
この高周波出力の一部より直流出力をブｌ　！ｌＪる第
２の整流回路と、この直流出力を蓄積づるどどちに前記
脈流出力が所定の電圧より低い間前記インパークに電力
を供給りる電力蓄積手段例えば］ンデンリとを具備する
もの、あるいはこの］ンデンリへの充電を前記変換装置
のスイッチング索子を介１ノで前記脈流出力より行なう
もの（１４願昭５８−２２０８／１月）等が知られてい
る。

これらの電源装置は補助電源式８１にはパワーフィード
バック型等と呼称されるもので、メインの整流回路に平
滑コンデンサを有しないため回路力率が高く、しかも整
流回路の出力電圧が所定電圧より低い区間では電力蓄積
手段例えばコンデンサからインバータに直流電圧を供給
することにより休止区間がなくリップルの少ない包絡線
を持った高周波出力を発生するため、この高周波出力を
もって放電灯を点灯すれば良好な発光効率で点灯され、
また、この高周波出力を整流すればリップルの少ない直
流出力を得ることができる等の長所を有している。

ところで、これらの従来形においては、充電電流バラス
ト要素（限流要素）として一般にインダクタが用いられ
るが、この場合、インダクタの抵抗損およびコア損によ
る損失が大きく、また充電経路にこのインダクタと直列
に介挿される高速ダイオードにインダクタ巻線の漂遊容
醋とインダクタンスとの自己共振による過渡電圧が印加
されるとか、あるいはインダクタによる定電流性のため
、５− ｔＭ流の連断ＩＩＮに１１ダイＡ−ドに高い電圧が印加
され、ダイオードの逆回復特性にＪ：り大きなスイッチ
ングロスを生ずる等という不都合があった。また、本発
明者等にＪ：す、この充電電流バラスト要素どしＣ」ン
デンリ゛を用いるもの１）提案されているが、このもの
においでは、バラストコンデンサに電力供給用コンデン
サへの充電電流とは逆向きの電流を流してこのバラスト
コンデンサを放電（リレット）Ｊるリセット回路を必要
とするとともに電力供給用コンデン１Ｊ−への充電を半
波電流により行＜ｒうためバラスト］ンデン１ノに流れ
る電流が大きいという不都合がある。

（発明の目的） 本発明の目的は、上述の従来形にお１プる問題点に鑑み
、いわゆる補助電源式の電源装置において、充電電流バ
ラスト要素としてコンデンサを用いるとともに２ＩＩＩ
Ｉの電力供給用コンアン４ノーを設はバラス［・］ンデ
ンリを双方向に流れる電流のそれぞれにＪ：りこれらの
各電力供給用コンデンサを充電するどいついう構想に基
づき、この充電回路の高速６一 ダイオードに過Ｍ電圧が印加されないようＪるどともに
バラストコンデンサに流れる電流の減少を図ることにあ
る。

（発明の構成） 上記目的を達成するため本発明では、交流電ｊ−Ｅを整
流して脈流電圧を出力する整流装置と、高周波でオン・
オフするスイッチング素子を含み上記整流装置の出力を
高周波電圧に変換づる変換装置と、上記高周波電圧より
それぞれ正および負の出力を発生する第１および第２の
整流回路ど、上紀正および負の出力によりそれぞれ充電
されるとともにこれらの充電電荷を上記変換装置に供給
可能な第１および第２のコンデンサと、これら第１およ
び第２のコンデンサによる上記変換装置への電力供給期
間をそれぞれ制御する第１および第２のスイッチ装置と
、上記第１のコンデンサの充電回路に介挿された限流要
素とを具備したことを特徴とする。

本発明において高周波とは、商用電源等の交流電圧を整
流して得られた脈流出力（例えば１００１−１７または
１２０Ｈｚ＞の周波数より高い周波数であり、一般的に
は可聴周波数（２０Ｋ　ｌ−１ｚ程度）にり高い周波数
である。

（実施例の６２明） 以上、図面を用いｃ本発明の詳細な説明ザる。

第１図は本発明の１実施例に係る電源装置の回路構成を
示１゜同図の電源装置にａ３いで（ま、交流電源１に整
流装置例えば全波整流回路２を接続し、この整流ｌ１ｊ
ｌ路２の整流出力端子ａ、ｂ間には補助電源回路４　ｄ
３　Ｊ：び１　？ｉ式ブロッキング発振型トランジスタ
インバータりを接続しＣいる。

補助電源回路４は、補助電力供給用コンデンサ４１、４
２、ノコイソレー１〜用ダイＡ−ド１１３．４４、ダイ
オード４！ｉ、　４６、おＪ：び充電電流制限用＝＋ン
デンサ４７を備え、整流装置Ｎ　２の正側出力端子ａに
補助電力供給用コンデンサ４１の一端Ｊｊよびアイソレ
ート用ダイＡ−ド４４のカソードを接続し、アイツレ−
１へ用ダイオード４３はカソードをコンデン１）４１の
他端にまたアノードを整流装置２の負側出力端子すに接
続し、補助電力供給用コンデンサ４２は一端をダイオー
ド４４の７ノードにまた他端を整流装ｗ２の負側出力端
子すに接続している。ざらに、コンデンサ４１とダイオ
ード４３どの接続点とダイオード４４とコンデンサ４２
との接続点との間に、ダイオード４５とダイオード４６
との直列回路を接続１−るとともにダイオード４５とダ
イオード４６との接続点を充電電流制限用コンデンサ４
７を介してインバータ５に接続している。

インバータ５は、出カドランス５１、出力トランジスタ
５２およびベース駆動回路５３等を具備し、整流回路２
の正側出力端子ａとトランジスタ５２のコレクタとの間
に出カドランス５１の１次巻線５１ｐを接続するどとも
にこの１次巻線５１ｐと並列に共振コンデンサ５４を接
続し、トランジスタ５２のエミッタはダイオード５５を
介して整流回路２の負側出力端子すに接続し、トランジ
スタ５２のベースをベース駆動回路５３を介して出カド
ランス５１のベース巻線５１ｂの一端に接続し、このベ
ース巻線５１ｂの他端は整流回路２の負側出力端子すに
接続している。

ダイオード５５は、トランジスタ５２をエミッタベー９
− ス間逆電ハから保護Ｊるどともに、＋１−ランジスタタ
ーンＡフの瞬間、−Ｉ：ｌｌ−′Ｖンジスタの二ルクタ
電流がベース引（々？ｔｆ流と等しく１．にることでタ
ーンＡ）することにより、ベース引１友電流をｌ’Ｆ　
ＩＩＺし、ベース引抜電流の過不足を防＋ｌニアする。

ｌこめのものである。

さらに、１〜ランジスタ５２の］１ノクタど補助電源回
路４のダイオード４５およびダイオード４６の接続点と
をコンデンサ４７を介しＣ接続し、前記出カドランス５
１の２次谷線５１ｓには負荷６とｉノで例えば放電灯を
接続覆る。

次に以上のように構成した装置Ｎの作用を述べる。

今、交流電源１が投入されると全波整流回路２より全波
整流出ツノが発生し、これがインバータ５に与えられる
。これにより、インバータ５では前記整流出力がベース
駆動回路５３の図示しない起動抵抗を介しＣトランジス
タ５２にベース電流として！Ｊλられ、１〜ランジスタ
５２がＡンＪる。以後１〜ランジスタ５２は二］レクタ
ベース間の正帰還および１次巻線５１１〕のインダクタ
ンス分と］ンｆンサ５４の−１０− 共振により発振し、出カドランス５１の各巻線５１ｐ。

５１ｓ　、　５１ｂに高周波出力を発生でる。出力１ヘ
ランス５１の１次巻線５１ｐとトランジスタ５２のコレ
クタとの接続点の電圧波形（整流回路２の負側出力端子
すを基準）を第２図（ａ　）に示Ｊ。

補助電源回路４においては、インバータ５の１ヘランジ
スタ５２がオフづ−るごとに出カドランス５１の１次巻
線５１ρにフライバック電圧を生ずるが、この電圧はコ
ンデンサ４７で微分された電流として］ンドンサ４１．
４２を充電する。すなわち、出カドランス５１の１次巻
線５１ｐのフライバック電ｎ：波形の傾きが正の位相で
は、出力１〜ランス５１の１次巻線５１ｐに対しコンデ
ンサ４７、ダイオード４６、コンデンサ４２および整流
回路２のｆＱ側端子すから１Ｆ側喘子ａを経由づる閉回
路が形成され、］コンデンサ２はこの開回路により所定
方向に充電される。−ｈ、出カドランス５１の１次巻線
５１ｐのフライバック電圧波形の傾きが負の位相では、
１次巻線！ｉ　１　ｐに対し、コンデンサ４１、ダイオ
ード４５およびコンデンサ４７の閉回路が形成され、コ
ンデンサ４１はこの閉回路にＪ：り所定方向に充電され
る。

補助電力供給用コンデンサ−４１，４２は整流回路２の
整流出力が電源周波数の半１Ｊイクルごどに所定電圧？
ｌなわら本実施例においてこれらのコンデンｊＪＩ１１
．４２の充電電汀以下になるとアイソレート用ダイＡ−
ド４：ｌ、　４４を介（）で放電し、この放電出力をイ
ンバータ５にりえる。第２図（］））は整流回路２のｔ
１側出力端子ｌ）を基準とした］ンデンサ４７の電流波
形（出カドランス１次巻線５１ｐからダイオード４６に
流れる向きを止ど覆る）を示す。

なお、ベース駆動回路５３の］ンデン（Ｊ５３１および
インダクタ５３２は１−ランジスタ５２の高周波スイン
−１ング特↑）１の改善用、ダイオード５３３ど抵抗５
３４のｎ列回路は一１ンデン＃　５３１放電用である。

４１３図の電源装置は第１図のシングル式インバータの
代りに定電流プッシュプルインバータを用いたちのＣあ
る１、同図において、インバータ５は、出カドランス５
１の１次巻線５１ｐの中点（センタタップ）Ｃを整流回
路２の正側出力端子ａに接続し、１次巻線５１ｐの両端
にそれぞれｌ−ランジスタ５２ａ。

５２ｂを接続するとともに共振用コンデンサ５４を接続
し、トランジスタ５２ａ　、　５２ｂのエミッタを定電
流インダクタ３１を介して整流回路２の口側出力端子す
に接続し、１−ランジスタ５２ａ　、　５２１＋のベー
スはそれぞれベース駆動回路５３のバイアス抵抗５３１
ａ。

５３１ｂに接続している。さらに、補助電源回路４のコ
ンデンサ４７はいずれか一方のトランジスタ、ここでは
トランジスタ５２ａの］レクタに接続している。

次にこの電源装置の作用を説明する、。

交流電源１が投入され、整流回路２より脈流出力が発生
ずると、これによりインバータ５では前記整流出力が図
示しない起動抵抗およびベース駆動回路５３のバイアス
抵抗５３１ａ、　５３１ｂを介してトランジスタ５２ａ
　、　５２ｂにベース電流として与えられる。づるとト
ランジスタ５２ａ　、　５２ｂはわずかなアンバランス
により一方が先にオンするが、今トランジスタ５１ａが
先にオンすると出カドランス５１の１次巻線５１ｐに電
流が流れる。従って、この状態で１次巻線５１ｐのイン
ダクタンス分と共振コンデ１３− ン１Ｊ５４のｌ辰により振妨電Ｈが発生し、これがベー
ス巻線５１ｂに起電力を生じ今度はトランジスタ５２１
）をオンリ゛る。（、Ｙ−って以下同様にして１−ラン
ジスタ５２ａ　、　５２ｂが交ηにオンＡ゛）されて発
振することになる。第４図に出カドランス５１の１次巻
線５１ｐの１〜ランジスタ５２ａＪ：たは５２ｂのコレ
クタが接続される端子の電メー１波形を示η。なお、発
振開始後番よ、１〜ランジスタ５２ａ　、　５２ｂのス
イッチングにＪ、り出力１ヘランス１次巻線の中白端子
ＣとトランジスタＳ２ａのコレクタが接続される端子間
には高周波正弦波が発生するが、この１次巻線５１ρを
基準として１−ランジスタ５２ａのコレクタに発生する
電圧波形の１げ１きが負の位相−で゛は１次巻線５１ｐ
に対し］ンデンｊｆ　４１、ダイオード４５おＪ：びコ
ンデンＩＪ４７からａる閉回路が形成さね、コンデンサ
４１は１次巻線５１１１の電圧を微分、限流した電流で
所定方向に充電されるどと−ｌ）に、出力１〜ランス１
次巻線５１ｐを基準としてトランジスタ５２ａのコレク
タに発にＬ　？ｌる電圧波形の傾きが正の位相では、１
次巻線５１ｐに対し、コンデンサ４７、ダイオード４６
、＝１４− コンデンサ４２および整流回ｆｆ１２からくする］１１
回路が形成され、コンデンサ４２が充電される。また、
これらのコンデンサ４１．４２は整流回路２の整流出力
が半サイクル毎に所定電圧すなわち本例においてコンデ
ンサ４１．４２の充電電圧以下になると放電され、この
放電出力をインバータ５に与える。

なお、出カドランス５１の帰還巻線５１ｆとベース駆動
回路５３のダイオード５３５およびコンデンサ５３６か
らなる回路は、トランジスタ５２ａ　、　５２ｂのベー
スに負荷に応じた直流バイアス電流を与えるもので、こ
れにより、トランジスタ５２ａ　、　５２ｂのベース電
流が多過ぎる場合のスイッチングロスおよび少な過ぎる
場合のサチコレーシ］ン［１スの増加を防止している。

第５図は第３図の装置の変形例を示１０同図のように、
補助電源回路４の充電電力は定電流インダクタ３１の上
流すなわちインバータ側から供給するようにしてもよい
。

なお、上述においては、インバータ出カドランス１次巻
線誘起電圧の全部により補助電力供給用１５− 二〕ンデンＩノの充電を行なっているが、この１次巻線
に中間タップを設け、またはこの１次巻線誘起電Ｊ「を
］ンデン→ノ等で分圧Ｊ−る等、この１次巻線誘起電圧
の一部により補助電力供給用コンデンサの充電を行＜ｒ
うｊ、うにしてもにい。

第６図の電源装置Ｎは高周波変ｌ＠！装置として第１図
のシングル式インバータの代りにいわゆるシリーズイン
バータを用いたものである。同図において、インバータ
５は整流回路２（図示省略）の出力端子ａ　、　ｈ　Ｉ
ＦＩＩにトランジスタ５２ａと５２１１との直列回路を
接続し、この１−ランジスタ５２ａと５２ｂとの接続＋
ｆｆ　ｒに負荷としＣバラス（へインダクタ６１、ｌＩ
′Ｊ流ｈット川］ン用ンリ６２および放電灯６からなる
直＋１１回路を接続し、トランジスタ５２ａおよび５２
］）のベースにはこれらのｉ〜ランジスタを交ｎにオン
オフさせるベース駆動回路５３が接続されている。放電
灯６の非電源側に接続されているコンデンサ−６３は、
放電灯６にフィラメント電力を供給するとと１）にバラ
ストインダクタ６１と直列Ｊｔ振開回路構成づるための
ものである。なお、この装置に１６− おいてはインバータ５の他には補助電力回路４の限流用
コンデンサ４７が一端をインバータ５の出力端に直接で
はなく、インダクタ６１を介して接続していることを除
き第１図の装置と同様に構成されているので、ここでは
詳細な説明は省略する。なお、コンデンサ４７をインバ
ータ５の出力端［に直接接続すると、コンデンサのみか
らなる充電回路に矩形波出力による大電流のパルス電流
が流れ、これによりトランジスタ５２ａ　、　５２ｂが
ベースドライブ不足となって発熱したり破壊したりする
恐れがある。従って、補助電源回路４の充電回路には例
えば第８図に示すようにインダクタ４８を直列に接続す
るか、またはインバータ５の負荷における第７図に示す
ような波形の電圧によってコンデンサ４１．４２の充電
を行なう。このインダクタ４８は、コア損や抵抗損等の
回路損失の原因となるので、できるだけ低インピーダン
スのものを用いるのが好ましい。通常はインバータの出
力周波数におけるインピーダンスがコンデンサ４７のイ
ンピーダンスより小さくなるように設定する。

１７− 次に、第６図の電源装置の作用を説明覆る。

交流電源１が投入され、整流回路２より脈流出力が介１
１りると、ベース駆動量ｊ’８５３が２つの出力端ｇｉ
、　ｇ２に交！ｊに１１１ノベルどなるが同時に１−ル
ベルとなる区間のない高周波出力を光ノドし、これが１
ヘランジスタ５２ａ　、　！１２１１に印加されてトラ
ンジスタ５２ａど５２１）が交互にＡンηる。これによ
り、出力端１なわち１−ランジスタ５２ａと５２１）と
の接続点には高周波の矩形波出力を発生ゴる。この高周
波矩形波出力によりインダクタ６１と：１ンデンサ６３
との直列共振回路を介して放電灯６にフィシメン１〜電
流が供給され、放電灯６０両フィラメントを加熱Ｊる。

また、インダクタ６１とコンデンサ６３どは前記矩形波
出力の周波数に（よぽ共振しており、放電灯６の両コイ
ラメン１〜間にはこの１−Ｃ共振による高電圧が印加さ
れて放電灯６は点灯する。点灯後は低インピーダンスの
ランプ負荷がコンデンサ６３に並列に接続されてＩＣＪ
ｔ振回路のＱが低下するので、以後、インダクタ６１は
放電灯６のバラストと１）で作用し、放電灯は安定に点
灯する。また、１８− 補助電源回路４のコンデンサ４１は、１ヘランジスタ５
２ｂがオンする度にトランジスタ５２ｂのエミッタを基
準とするインダクタ６１とランプ６の接続点の電圧波形
の傾きは負になり整流回路２の正側出力端子ａからコン
デンサ４１、ダイオード４５、コンデンサ４７、インダ
クタ６１およびトランジスタ５２１１を介して整流回路
２の負側出力端子すに至る閉ｌｊＪ路により充電され、
一方、コンデンサ４２は、トランジスタ５２ａがオンす
る度にトランジスタ５２ｂのエミッタを基準にするイン
ダクタ６１とランプ６の接続点の電圧波形の傾ぎは正に
なり、前記正側出力端子ａ、Ｉ〜ランジスタ５２ａ１イ
ンダクタ６１、コンデンサ４７、ダイオード４６、コン
デンサ４２および前記負側出力端子すの経路で充電され
る。これらのコンデンサ４１．４２は、交流電源１の半
サイクルごとに整流回路２の脈流出力がこれらのコンデ
ン４ｆ４１、４２の両端電圧Ｊ：り低くなる都度ダイオ
ード４３゜４４を介して放電され、その放電電力を交流
電源に代ってインバータ５に与える。

第１，３または６図に示した本発明の電源装置においで
は、交流電源１の投入＋１．？　、交流電源１おにび整
流回路２に対してコンデンサ−４１、ダイア１−ド４５
．４６おＪ：びコンデンサ４２かうなる短絡回路が形成
され、この短絡回路への突入電流により、整流回路２の
ダイオードが破壊または劣化覆る恐れがある。

第９図はこれら第１，３または０図に示した本発明の電
＃！装置に突入電流抑制回路を付加したものである。第
９図にａ３いて、この突入電流抑制回路７は抵抗１１を
整流回路２の出力端子すに直列に接続し、トランジスタ
７２は二］レクタおＪ：びエミッタをこの抵抗１１の両
端に接続するとともにベースをベース制御回路１３に接
続しＣいる。

次に第９図の装量の作用を説明する。

交流電源１が投入された時コンデンサ４１の端子間電圧
は零であるからベース制御回路１３のトランジスタ７３
１はオフ、従って１〜ランジスタフ２もオフ（）ている
。このため、整流回路２から補助電源回路４おＪζびイ
ンバータ５への電流は抵抗７１によりシ１１限され、従
つＣ大人電流ＬＬ抑制される。

次に、インバータ回路５が高周波出力を発生１゛ると、
コンデンサ４１．４２は整流回路２の脈流出力より高い
電圧（高周波出力のピーク値の約１／２）まで充電され
る。そして、この充電電圧を抵抗１３２および７３３で
分圧した電圧がじナーダイオード７３４のゼナー電圧を
越えると、１〜ランジスタフ３１はゼナーダイオード７
３４を介してベース電流が流れてオンし、これによりト
ランジスタ１２がオンして抵抗１１を短絡する。この１
点においては、コンデン＋＋４１の端子間電圧は充分に
立ち上っており、過大な突入電流は流れない。以後は、
インバータ５および補助電源回路４には１１（抗７１を
介さない、より高い脈流電圧が印加されているので、ゼ
ナーダイオード１３４は常時オンしトランジスタ７３１
および７２もオンして抵抗７１は短絡されたままとなる
。

第１０図は突入電流抑制回路７の他の実施例を示す。こ
の回路７はインバータ５の出カドランス１次巻線５１ｐ
の誘起出力電圧をダイオード７３５、コンデンサ７３６
　、７３７等からなる整流平滑回路で２１− 整流し、この整流出力を１！ナーダイオード７３４によ
り検出することにより、交流電源投入後、前記誘起出力
電圧が所定の電圧どなって一定時間を経過すると１−ラ
ンジスタフ２をオンして突入電流制限抵抗７１を短絡リ
−るものである。なお、ダイオードア３Ｂは電源断時の
コンデンサ７３７放電（リセット）用であり、抵抗１３
９は］ンデン１ノア３７とともに抵抗７１の短絡を「延
さ１！るものＣある。なお、第９゜１０図に示した回路
では、突入電流８＋１１限抵抗７１は整流回路２の出力
端子とインバータの間に挿入されているが第１１図に承
りように、抵抗７１をコンデンサ４１．４２の何れか片
方の整流回路出力端子側に挿入し、ザイリスタまたはト
ランジスタ等のスイツヂング素子７２を充電電流の流れ
る向きに抵抗７１に１１ｃ列に入れ、ダイオードア４を
放電電流の流れる向きに抵抗７１に並列に入れるように
してもよい。

（発明の効用） １ストのＪ：うに本発明にＪ、ると、バラストとしての
インダクタを実質的にＩＪ＋除しているので、インダク
タのコア損ａ３よび抵抗損による回路損失が低２２− 減するとともにこの充電回路の高速ダイオード４３゜４
４はインダクタの自己共振による過渡電圧が印加されず
、耐圧は最大でも電源電圧で足りることになる。また、
バラストコンデンサに流れる電流の各半波で２個の電力
供給用コンデンサのそれぞれを充電しているため、この
コンデンサの容樋および充電電流が減少し、特に充電電
流を第２，４゜７図に示すような電圧を発生する点から
供給した場合、高速ダイオードは電流が滑らかに切換り
、スイッチングロスを少なくすることができる。さらに
、バラストコンデンサには双り向に充電電流が流れるた
め、リセット回路は不要ひある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の１実施例に係る電源装置の回路図、第
２図は第１図におけるインバータの出力トランジスタの
コレクタ電圧波形図１、第３図は本発明の他の実施例に
係る電源Ｖｉ置の回路図、第４図は第３図におけるイン
バータの出力ｉ〜ランス１次側巻線電圧波形図、第５図
は第１または３図の電源装置の変形例を示す部分回路図
、第６図は本ブを明のさらに他の実施例に係る′ｒｋｉ
源装置の回路図、第７図は第６図の電源装置にお（Ｊる
補助電源回路の充電電流イ１（給端子の？打ｌｒ波形図
、第８図は第６図の変形例を示１回路図、第９図は本発
明の電源装置に突入電流抑制回路を飼加した回路図、そ
ｌ、て第１０および１１図は第９図の変形例を示りｌｒ
ｉ’ｌ路図である。 １・・・交流電源、 ２・・・全波整流回路、 ４・・・ｈｌｉ助電源回路、 ４１、４２・・・補助電力ｉｎ給用刀ンデンザ、４３、
４４．４５．４６・・・グイイード、４７・・・限流用
コンデンサ、 ４８・・・インダクタ、 ５・・・インバータ、 ５１・・・出力１−ランス、５２・・・出力１〜ランジ
スタ、６・・・目間、 ６１・・・バラスト＝（ンダクタ。 第９図 ５ 第１０図 第１１＠ ３８５−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、交流電圧を整流して脈流電圧を出力する整流装置と
   、 高周波でオン・オフするスイッチング素子を含み上記整
   流装置の出力を高周波電圧に変換する変換装置と、 上記高周波電圧よりそれぞれ正および角の出力を発生す
   る第１および第２の整流回路と、上記正および負の出力
   によりそれぞれ充電されるとともにこれらの充電電荷を
   上記変換装置に供給可能な第１おにび第２のコンデンサ
   と、これら第１および第２のコンデンサによる上記変換
   装置′への電力供給期間をそれぞれ制御する第１および
   第２のスイッチ装置と、 上記第１および第２のコンデンサの充電回路の共通部分
   に介挿された限流要素と を具備したことを特徴とする電源装置。 ２、前記変換装置は１石式１〜ランジスタインバータで
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のｗ６
   源装置。 ３、前記変換装置は２石式１ヘランジスタインバータで
   あることを特徴どする特許請求の範囲第１項記載のＮ′
   ＦＡ装置。 ４、前記限流要素はコンデンサであり、前記高周波電圧
   を微分した電圧を前記第１および第２の整流装置ａに与
   えることを特徴とする特許請求の範囲第１〜３項のいず
   れか１つに記載の電源装置。 ５、前記変挨装買番、Ｌ前記整流［＋’ｌ路に対し交互
   にオンオフ駆動される２個のスイッチング素子を直列に
   接続するとと〜１プにこれらのスイッチング素子の接続
   点Ｊ：り高周波矩形波を出力Ｊるシリーズインバータで
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１　Ｆｉ記軟の
   電源装置。 ６、前記限流廿索は］ンデン１Ｊど前記高周波出力に対
   するインピーダンスがこのコンデンサのインピーダンス
   より小さなインダクタどの直列回路であることを特徴と
   する特ｎ請求の範囲第１または５項記載の電？１ｉｉｉ
   Ｈ置。 １．前記変換装ｄはトランジスタと、１次巻線を上記ト
   ランジスタのコレクタ・Ｊ−ミッタと直列的に接続され
   た出カドランスどを有してなるものであるとともに、前
   記第１おＪ：び第２のコンデンサは上記１ヘランジスタ
   のオフ時にこのトランジスタのコレクタに誘起される上
   記１次巻線のフライバック出力によりこのフライバック
   出力の傾きが負であるときと正であるときにそれぞれ充
   電されるものであることを特徴とする特許請求の範囲第
   １．２または４項のいずれか１つに記載の電源装置。 ８、前記変換装置は出カドランスと、この出カドランス
   の１次巻線の両端にコレクタ・エミッタが直列的に接続
   されこの１次巻線をプツシコブル駆動する１対のトラン
   ジスタとを右してイτるものであるとともに、前記第１
   ．４３よび第２のコンデンサは上記一方のトランジスタ
   のオフ時にこのトランジスタのコレクタに誘起される一
   １二記１次巻線のフライバック出力によりこのフライバ
   ック出力の傾ぎが０であるときど正であるときにそれぞ
   れ充電されるものぐあることを特徴とする特許請求の範
   囲第３項に記載の電源装置。