JPS60261649A - ツインベルトキヤスタにおける鋼の鋳造方法 - Google Patents
ツインベルトキヤスタにおける鋼の鋳造方法Info
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- JPS60261649A JPS60261649A JP12022884A JP12022884A JPS60261649A JP S60261649 A JPS60261649 A JP S60261649A JP 12022884 A JP12022884 A JP 12022884A JP 12022884 A JP12022884 A JP 12022884A JP S60261649 A JPS60261649 A JP S60261649A
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/20—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock
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- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ツインベルトキャスタを用いた鋼の鋳造方法
に関するものである。
に関するものである。
（従来技術とその問題点）
第８図に示すような構成のツインベルトキャスタを用い
て鋼を鋳造する場合、鋳片（１）の表面品質の観点から
、ビンチロール（２）による鋳片引抜速度（Ｖｐ）をキ
ャスター（３１のベルト（４）速度（ｖｏ）よ１若干遅
くなるよう、すなわちＶｏｌＶｐ比が１．０以上で操業
している。その理由は、ピンチロール（２）とキャスタ
ー（３）間において鋳片ｉｌ＋の冷却に供う熱収縮があ
り、キャスター（３）内の鋳片移動速度がピンチロール
（２）による鋳片引抜速度（’Ｖｐ）よシ犬きくなるた
めである。
て鋼を鋳造する場合、鋳片（１）の表面品質の観点から
、ビンチロール（２）による鋳片引抜速度（Ｖｐ）をキ
ャスター（３１のベルト（４）速度（ｖｏ）よ１若干遅
くなるよう、すなわちＶｏｌＶｐ比が１．０以上で操業
している。その理由は、ピンチロール（２）とキャスタ
ー（３）間において鋳片ｉｌ＋の冷却に供う熱収縮があ
り、キャスター（３）内の鋳片移動速度がピンチロール
（２）による鋳片引抜速度（’Ｖｐ）よシ犬きくなるた
めである。
ところで、前記したＶ ｏｌＶ ｐ比が大きすぎる場合
は、鋳片（１）にベル） ＋４１ ｄｘらの圧縮応力が
作用して鋳片表面ＫＭじわ疵や凹疵が発生する。一方ｖ
Ｏ／ｖｐ比が小さすぎる場合には、鋳片（１）はベルト
（４）より引張られる為、鋳片表面に割れ疵が発生する
。
は、鋳片（１）にベル） ＋４１ ｄｘらの圧縮応力が
作用して鋳片表面ＫＭじわ疵や凹疵が発生する。一方ｖ
Ｏ／ｖｐ比が小さすぎる場合には、鋳片（１）はベルト
（４）より引張られる為、鋳片表面に割れ疵が発生する
。
しかし、現在採用されているＶａ／Ｖｐ比は経験的に決
められた一定の値であ如、操業条件によって変わること
はない。この為に鋳造速度や鋳片の冷却状況によってｖ
ａ７’ｖｐ比が不適当となり前記欠陥を生じることがあ
る。また、ビンチロール（２）とキャスター（３）は別
々のモータを用込ている為、夫々のモータ特性やその制
御遅れによりキャスター（３）内の湯面レベルが変化す
る。そζで、これに対処せんとしてキャスター（３１内
の湯面レベルを制Ｈｆべく鋳造速度を変化させると■θ
／り比が変化し、不適当な領域に入ることがあシ、前記
と同様に欠陥が発生する場合がある。
められた一定の値であ如、操業条件によって変わること
はない。この為に鋳造速度や鋳片の冷却状況によってｖ
ａ７’ｖｐ比が不適当となり前記欠陥を生じることがあ
る。また、ビンチロール（２）とキャスター（３）は別
々のモータを用込ている為、夫々のモータ特性やその制
御遅れによりキャスター（３）内の湯面レベルが変化す
る。そζで、これに対処せんとしてキャスター（３１内
の湯面レベルを制Ｈｆべく鋳造速度を変化させると■θ
／り比が変化し、不適当な領域に入ることがあシ、前記
と同様に欠陥が発生する場合がある。
（発明の目的）
本発明は前記した欠点を解決せんとして成されたもので
あり、Ｖａ／’Ｖｐ比を鋳片引抜速度の変動に応じて予
め設定した値となるように変化させることによシ鋳片の
表面疵の発生を防止せんとするものである。
あり、Ｖａ／’Ｖｐ比を鋳片引抜速度の変動に応じて予
め設定した値となるように変化させることによシ鋳片の
表面疵の発生を防止せんとするものである。
（発明の構成）
本発明は、ツインベルトキャスタを用いて鋼を鋳造する
方法において、鋳造中の鋳片引抜速度（Ｖｐ）の変動に
応じて、キャスターのベルト速度（’Ｖａ）と鋳片引抜
速度（Ｖ’ｐ）の比（ｖｏ／’ｖｐ）を、予め設定され
た最適値となるように変化させるととを要旨とするツイ
ンベルトキャスタにおける鋼の鋳造方法である。
方法において、鋳造中の鋳片引抜速度（Ｖｐ）の変動に
応じて、キャスターのベルト速度（’Ｖａ）と鋳片引抜
速度（Ｖ’ｐ）の比（ｖｏ／’ｖｐ）を、予め設定され
た最適値となるように変化させるととを要旨とするツイ
ンベルトキャスタにおける鋼の鋳造方法である。
すなわち、本発明者は種々の鋳込みテストを繰□） 返
した結果、Ｖａ、／’Ｖｐ比が鋳片の表面疵の発生に大
きな影響を与えることを見出した。
した結果、Ｖａ、／’Ｖｐ比が鋳片の表面疵の発生に大
きな影響を与えることを見出した。
第１図および第２図にそのテスト結果の一例を示す。第
１図はキャスター（３）のベル） 速ｅ （ｖｏ ）が
４ｍノ；ア場合、第２図は同じく６ｍ／―の場合におけ
る夫々のＶｏｌＶ ｐ比と表面疵発生指数との関係を示
したものであり、第１図および第２図より明らかなよう
に、ｖＱ／′Ｖｐ比が過大であれば鋳片の下面に二重肌
状のしわ疵あるいは回旋が発生し、またＶｃ／Ｖｐ比が
過ノｊζであれば横割れ疵を生じて、夫々疵の発生率が
高くなる。これらの疵は、凝固殻の極めて薄い時点、す
なわち、キャスター（３）内での凝固開始直後に生じた
ものであＦ） 、ＶｏｌＶｐ比が過大あるいは過小であ
る場合には鋳片（１）とベルト（４）との間に相対速度
が生じ、この相対速度によシ生じたベルト（４）から鋳
片（１）への応力によって、しわ疵、回旋あるいは割れ
疵が発生するのである。
１図はキャスター（３）のベル） 速ｅ （ｖｏ ）が
４ｍノ；ア場合、第２図は同じく６ｍ／―の場合におけ
る夫々のＶｏｌＶ ｐ比と表面疵発生指数との関係を示
したものであり、第１図および第２図より明らかなよう
に、ｖＱ／′Ｖｐ比が過大であれば鋳片の下面に二重肌
状のしわ疵あるいは回旋が発生し、またＶｃ／Ｖｐ比が
過ノｊζであれば横割れ疵を生じて、夫々疵の発生率が
高くなる。これらの疵は、凝固殻の極めて薄い時点、す
なわち、キャスター（３）内での凝固開始直後に生じた
ものであＦ） 、ＶｏｌＶｐ比が過大あるいは過小であ
る場合には鋳片（１）とベルト（４）との間に相対速度
が生じ、この相対速度によシ生じたベルト（４）から鋳
片（１）への応力によって、しわ疵、回旋あるいは割れ
疵が発生するのである。
また、本出願人はピンチロール（２）によって鋳片（１
）が引抜かれる際に、鋳片（１）の冷却収縮を考慮して
鋳込み中の鋳片（１）各部の移動速度を計算した。
）が引抜かれる際に、鋳片（１）の冷却収縮を考慮して
鋳込み中の鋳片（１）各部の移動速度を計算した。
その結果の一例を第３図に示す。
第３図に示す結果は、鋳片引抜速度ｆｆＰ）が４ｍ／―
の場合のものであシ、仁の例からメニスカスよ、９１ｍ
のところ迄に位置する鋳片（１）部で、その移動速度が
上記鋳片引抜速度（ｖｐ ）よシ大きいことがわかる。
の場合のものであシ、仁の例からメニスカスよ、９１ｍ
のところ迄に位置する鋳片（１）部で、その移動速度が
上記鋳片引抜速度（ｖｐ ）よシ大きいことがわかる。
この部分は、凝固殻の厚さが薄く強度が小さいため、ベ
ルト（４）からの応力によって歪が生じやすく種々の表
面疵を発生しやすい。
ルト（４）からの応力によって歪が生じやすく種々の表
面疵を発生しやすい。
また、鋳片（１）の引抜速度ＣＶｐ）によって鋳片（１
）の冷却状態が変化する為、前記部分に発生する応力は
夫々異なる。すなわち、高速で鋳造される場合ニは、ピ
ンチロール（２）に至るまでの鋳片（１）θ冷却が小さ
い為、熱収縮が小さい。そこで、Ｖｏ／Ｖｐ比を小さく
することによシ、ベルト（４）と鋳片（１）との相対速
度を小さくシ、鋳片凝固殻に発生する応力を小さくする
ことができるのである。一方、低速で鋳造される場合に
は、前記とは逆に鋳片（１）の冷却が大きくなる為、ｖ
ｏ／ｖｐ比を大きくする必要がある。
）の冷却状態が変化する為、前記部分に発生する応力は
夫々異なる。すなわち、高速で鋳造される場合ニは、ピ
ンチロール（２）に至るまでの鋳片（１）θ冷却が小さ
い為、熱収縮が小さい。そこで、Ｖｏ／Ｖｐ比を小さく
することによシ、ベルト（４）と鋳片（１）との相対速
度を小さくシ、鋳片凝固殻に発生する応力を小さくする
ことができるのである。一方、低速で鋳造される場合に
は、前記とは逆に鋳片（１）の冷却が大きくなる為、ｖ
ｏ／ｖｐ比を大きくする必要がある。
このように、鋳片（１）の凝固殻に発生する圧縮および
引張シの応力を、できる限シ小さくして鉤片（１）の表
面疵を防止するためには、鋳片引抜速度（ＶＸｌ）に応
じた’ＶａｌＶｐ比を設定することが重要である。
引張シの応力を、できる限シ小さくして鉤片（１）の表
面疵を防止するためには、鋳片引抜速度（ＶＸｌ）に応
じた’ＶａｌＶｐ比を設定することが重要である。
（実施例１）
第４図に示すような構成のツインベルトキャスタ（Ｌｓ
＝ ３ｍ、Ｌ２ ＝ ３ｍ ）を市いて、■ 鋳片寸
法：４０ｍ厚Ｘ６００＋＋ａｎ幅■ 比水量： ０．３
Ｌ／Ｋ１−５ｔｅｅｌ■ 溶鋼成盆（重量％） ：
［Ｑ１０．０４〜００＼〔Ｓ１〕０．０１０−０．０１
５、［Ｍｎ］０．１８〜０．２２、［ｐ〕０．００８〜
０．０１１、［Ｓ］０．００８〜０，０１０、［ａｏｌ
Ａｌ］０．０４５〜０．０４８の鋳造を本発明方法を用
いて行った。
＝ ３ｍ、Ｌ２ ＝ ３ｍ ）を市いて、■ 鋳片寸
法：４０ｍ厚Ｘ６００＋＋ａｎ幅■ 比水量： ０．３
Ｌ／Ｋ１−５ｔｅｅｌ■ 溶鋼成盆（重量％） ：
［Ｑ１０．０４〜００＼〔Ｓ１〕０．０１０−０．０１
５、［Ｍｎ］０．１８〜０．２２、［ｐ〕０．００８〜
０．０１１、［Ｓ］０．００８〜０，０１０、［ａｏｌ
Ａｌ］０．０４５〜０．０４８の鋳造を本発明方法を用
いて行った。
なお、第４図中（５）は表面温度測定装置４６）は演算
器である。
器である。
この場合、携片引抜速度（ｖｐ）とＶｏ７’ｖｐ比は第
５図に示す斜線部に入るように制御した。 〜本発明方
法によれば、鋳片引抜速度（Ｖｐ）３ｍ／―から６ｍ／
―に変化させた場合にも、しわ疵、回旋、割れ疵のない
鋳片を得ることができた。
５図に示す斜線部に入るように制御した。 〜本発明方
法によれば、鋳片引抜速度（Ｖｐ）３ｍ／―から６ｍ／
―に変化させた場合にも、しわ疵、回旋、割れ疵のない
鋳片を得ることができた。
一方、前記条件で、かつ、Ｖａｌｖｐ＝ １．０１５な
る一定値で鋳造した場合には、鋳片引抜速度ｖｐ ＝２
．５ｍ／―で割れ疵が、またＶｐ ＝ ４．５ｍノ；−
シわ疵、回旋が夫々発生した。
る一定値で鋳造した場合には、鋳片引抜速度ｖｐ ＝２
．５ｍ／―で割れ疵が、またＶｐ ＝ ４．５ｍノ；−
シわ疵、回旋が夫々発生した。
（実施例２）
実施例１と同じツインベルトキャスターを用いて、
■ 鋳片寸法：４０ｍ厚Ｘ６００１ｍ幅■ 比水量：
０．６ Ｌ／に４−５ｔｅｅｌ■ 溶鋼成分Ｃｍ５）：
Ｃａ’３０．ｏ３−０．ｏ４、［ｓｔ：１０．０１０〜
０．０１１、［Ｍｎ１Ｏ，１８〜０．２０、［ｐ〕０．
００７−０．０１１、［８１０，００８〜ｏ、ｏ ｉ
ｏ、〔甑０ＬＡＬ］０．０４０〜０．０５１の鋳造を、
第６図に示す斜線部に鋳片引抜速度（Ｖｐ）と＜ ｖ
ｏ／ｖｐ比が入るように制御して行った。
０．６ Ｌ／に４−５ｔｅｅｌ■ 溶鋼成分Ｃｍ５）：
Ｃａ’３０．ｏ３−０．ｏ４、［ｓｔ：１０．０１０〜
０．０１１、［Ｍｎ１Ｏ，１８〜０．２０、［ｐ〕０．
００７−０．０１１、［８１０，００８〜ｏ、ｏ ｉ
ｏ、〔甑０ＬＡＬ］０．０４０〜０．０５１の鋳造を、
第６図に示す斜線部に鋳片引抜速度（Ｖｐ）と＜ ｖ
ｏ／ｖｐ比が入るように制御して行った。
本発明方法によれば実施例１と同様に鋳片引抜速度ｆｌ
Ｐ）を変化させた場合にも、鋳片表面疵の発生を皆無と
することができた。
Ｐ）を変化させた場合にも、鋳片表面疵の発生を皆無と
することができた。
（実施例３）
実施例１と同じツインベルトキャスターを用いて、
・） 。＊＊−１工： ２０ ｗａｆｔ Ｘ□。。。−
■ 比水量： ０．３ Ｌ／Ｋｇ−ｓｔｅｅｌ■ 溶鋼
成分（重ｔ％） ： ［０〕０．０３〜０．０４、［Ｓ
ｉ］０．０１０〜０．０１４、［Ｍｎ〕０．１９０．２
２、［：ｐ：］０．００ｓ 〜０．０１０、［ＩＳ］０
．００７〜０．００９、Ｃ１１０１Ａら、１０．０４４
〜０．０４８ の鋳造を、第７図に示す斜線部に鋳片引抜速度（ｖｐ）
とＶｏ／Ｖｐ比が入るように制御して行ったところ、鋳
片表面疵の発生を防止できた。
■ 比水量： ０．３ Ｌ／Ｋｇ−ｓｔｅｅｌ■ 溶鋼
成分（重ｔ％） ： ［０〕０．０３〜０．０４、［Ｓ
ｉ］０．０１０〜０．０１４、［Ｍｎ〕０．１９０．２
２、［：ｐ：］０．００ｓ 〜０．０１０、［ＩＳ］０
．００７〜０．００９、Ｃ１１０１Ａら、１０．０４４
〜０．０４８ の鋳造を、第７図に示す斜線部に鋳片引抜速度（ｖｐ）
とＶｏ／Ｖｐ比が入るように制御して行ったところ、鋳
片表面疵の発生を防止できた。
（実施例４）
実施例１と同じツインベルトキャスターを用いて、
■ 鋳片寸法：４０霧厚Ｘ１０００＋ｏ＋幅■ 比水量
： ０．３ｔ／Ｋｙ−ｓｔｅｅｌ■ 溶鋼成分（重量％
） ： ［０］０．１０〜０．１２％ ［Ｓｉ〕０．２
４〜０．２８、［Ｍｎ ］１．２５〜１．２８） 〔Ｐ
］ ０．００８〜０．０１４、［：Ｓ］０．ＯＱｇ〜
０．０１０、［５ｏｌＡＲ］０．０２６〜０．０３３の
鋳造を、第４図に示す斜線部に鋳片引抜速度（Ｖｐ）と
ｖｏｌｖｐ比が入るように制御して行ったところ、鋳片
表面疵の発生を防止できた。
： ０．３ｔ／Ｋｙ−ｓｔｅｅｌ■ 溶鋼成分（重量％
） ： ［０］０．１０〜０．１２％ ［Ｓｉ〕０．２
４〜０．２８、［Ｍｎ ］１．２５〜１．２８） 〔Ｐ
］ ０．００８〜０．０１４、［：Ｓ］０．ＯＱｇ〜
０．０１０、［５ｏｌＡＲ］０．０２６〜０．０３３の
鋳造を、第４図に示す斜線部に鋳片引抜速度（Ｖｐ）と
ｖｏｌｖｐ比が入るように制御して行ったところ、鋳片
表面疵の発生を防止できた。
（発明の効果）
以上述べた如く本発明方法によｎばツインベルトキャス
タにより鋼を鋳造する場合において、鋳片表面の欠陥の
発生を防止でき高品質な鋼を得ることができる。
タにより鋼を鋳造する場合において、鋳片表面の欠陥の
発生を防止でき高品質な鋼を得ることができる。
第１図および第２図はｖｏ／’ｖＰ比の変化と鋳片の表
面疵の発生との関係の一例を示す図面、第３図は鋳造中
における鋳片位置と、鋳片移動速度および鋳片温度の関
係の一例を示す図面、第４図は実施例に使用したツイン
ベルトキャスターの概略構成図、第５図〜第７図は鋳片
引抜速度とＶｏｌＶｐ比の関係による鋳片表面疵の発ワ
袂況の一例を示す図面、第８図は従来方法に使用される
ツインベルトキャスターの概略構成図である。 （１）は鋳片、（２）はピンチロール、（３）はキャス
ター、（４）はベル）、１５１は表面温度測定装置、（
６）は演算器、（Ｖｐ）は鋳片引抜速度、（’Ｖｏ）は
ベルト速度。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （−ノ・ノ＊’１！２”ｉイＷ（７’シ”−＞ｘｅ轡ｔ
ｔｒｖ＊％（阪Ａり 第８図 第１頁の続き ■発明者 中村 正置 馴市西長洲二 央技術研究所［ ２７５一 本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中向
面疵の発生との関係の一例を示す図面、第３図は鋳造中
における鋳片位置と、鋳片移動速度および鋳片温度の関
係の一例を示す図面、第４図は実施例に使用したツイン
ベルトキャスターの概略構成図、第５図〜第７図は鋳片
引抜速度とＶｏｌＶｐ比の関係による鋳片表面疵の発ワ
袂況の一例を示す図面、第８図は従来方法に使用される
ツインベルトキャスターの概略構成図である。 （１）は鋳片、（２）はピンチロール、（３）はキャス
ター、（４）はベル）、１５１は表面温度測定装置、（
６）は演算器、（Ｖｐ）は鋳片引抜速度、（’Ｖｏ）は
ベルト速度。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （−ノ・ノ＊’１！２”ｉイＷ（７’シ”−＞ｘｅ轡ｔ
ｔｒｖ＊％（阪Ａり 第８図 第１頁の続き ■発明者 中村 正置 馴市西長洲二 央技術研究所［ ２７５一 本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中向
Claims (1)
- （１） ツインベルトキャスタを用いて鋼を鋳造する方
法において、鋳造中の鋳片引抜速度の変動に応じて、キ
ャスターのベルト速度と鋳片引抜速度の比を、予め設定
された最適値となるように変化させることを特徴とする
ツインベルトキャスタにおける鋼の鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12022884A JPS60261649A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | ツインベルトキヤスタにおける鋼の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12022884A JPS60261649A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | ツインベルトキヤスタにおける鋼の鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60261649A true JPS60261649A (ja) | 1985-12-24 |
| JPH0526587B2 JPH0526587B2 (ja) | 1993-04-16 |
Family
ID=14781034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12022884A Granted JPS60261649A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | ツインベルトキヤスタにおける鋼の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60261649A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1188501A1 (en) * | 2000-09-11 | 2002-03-20 | Daido Metal Company Ltd. | method and apparatus for continuous casting of aluminium bearing alloy |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5510335A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-24 | Hitachi Ltd | Continuous casting method |
| JPS56165543A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-19 | Nippon Steel Corp | Method for continuous casting of metal |
-
1984
- 1984-06-11 JP JP12022884A patent/JPS60261649A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5510335A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-24 | Hitachi Ltd | Continuous casting method |
| JPS56165543A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-19 | Nippon Steel Corp | Method for continuous casting of metal |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1188501A1 (en) * | 2000-09-11 | 2002-03-20 | Daido Metal Company Ltd. | method and apparatus for continuous casting of aluminium bearing alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0526587B2 (ja) | 1993-04-16 |
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