JPS60226457A - 高強度ジルコニア系焼結体の製造法 - Google Patents
高強度ジルコニア系焼結体の製造法Info
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- JPS60226457A JPS60226457A JP59082019A JP8201984A JPS60226457A JP S60226457 A JPS60226457 A JP S60226457A JP 59082019 A JP59082019 A JP 59082019A JP 8201984 A JP8201984 A JP 8201984A JP S60226457 A JPS60226457 A JP S60226457A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
するジルコニアとアルミナ、アルミナ−マグネシア系酸
化物又はアルミナ−シリカ系酸化物とからなる極めて高
強度ジルコニア系焼結体の製法に関する０ 近年、安定化剤としてイノトリアを少量添加した正方晶
を含有するジルコニア焼結体（以下Ｙ−ＰＳＺ焼結体と
略記する）が、高強度，高靭性を発現することから，機
械構造材料として利用する開発が活発化している。一方
Ｙ−ＰＳＺ−ＡＩ。
化物又はアルミナ−シリカ系酸化物とからなる極めて高
強度ジルコニア系焼結体の製法に関する０ 近年、安定化剤としてイノトリアを少量添加した正方晶
を含有するジルコニア焼結体（以下Ｙ−ＰＳＺ焼結体と
略記する）が、高強度，高靭性を発現することから，機
械構造材料として利用する開発が活発化している。一方
Ｙ−ＰＳＺ−ＡＩ。
０、系焼結体については、文献（ジャーナル マテリア
ル サイエンス １７，２４７−２５４（１９８２））
や特開昭５８−３２０６６号公報等で報告されているが
、これらの報告されている焼結体の曲げ強度は最高１２
００ＭＰａ程度であり、十分満足できる強度とはいい難
い６従ってこれらの強度を更に高強度とすることにより
、焼結体の用途を大きく拡大できるので、その為の焼結
体がめられている。
ル サイエンス １７，２４７−２５４（１９８２））
や特開昭５８−３２０６６号公報等で報告されているが
、これらの報告されている焼結体の曲げ強度は最高１２
００ＭＰａ程度であり、十分満足できる強度とはいい難
い６従ってこれらの強度を更に高強度とすることにより
、焼結体の用途を大きく拡大できるので、その為の焼結
体がめられている。
本発明者等は、これらの事情に鑑み、Ｙ−ＰＳＺ焼結体
の強度特性をさらに優れたものにするべく鋭意研究を重
ねた結果、特定の平均１次粒子径の原料微粉末を特定割
合混合した混合粉末を熱間静水圧プレス又は一軸加圧焼
結することにより、３点曲げ強度が１ ７ ０ ０ Ｍ
Ｐａ以上に達する極めて高強度のジルコニア系焼結体を
得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。
の強度特性をさらに優れたものにするべく鋭意研究を重
ねた結果、特定の平均１次粒子径の原料微粉末を特定割
合混合した混合粉末を熱間静水圧プレス又は一軸加圧焼
結することにより、３点曲げ強度が１ ７ ０ ０ Ｍ
Ｐａ以上に達する極めて高強度のジルコニア系焼結体を
得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。
即ち、本発明は、平均１次粒子径０． １μｍ以下のジ
ルコニア粉末（梢、イツトリアを主体とする安定化側粉
末（Ｃ）又はイツトリアを主体とした安定化剤を含有す
るジルコニア系粉末（ａ）と平均１次粒子径０．５μ【
味下のアルミナ系酸化物粉末（ｂ）を、アルミナ系酸化
物（ｂ）が５０〜２重ｆ＃チとなるように混合した混合
粉末を、圧力５０ＭＰａ以上で温度１５００〜１７００
℃で熱間静水圧プレス又は圧力２０ＭＰａ以上で温度１
４００〜１７００℃で一軸加圧焼結することにより、高
強度ジルコニア系焼結体を製造する方法を提供するもの
である。
ルコニア粉末（梢、イツトリアを主体とする安定化側粉
末（Ｃ）又はイツトリアを主体とした安定化剤を含有す
るジルコニア系粉末（ａ）と平均１次粒子径０．５μ【
味下のアルミナ系酸化物粉末（ｂ）を、アルミナ系酸化
物（ｂ）が５０〜２重ｆ＃チとなるように混合した混合
粉末を、圧力５０ＭＰａ以上で温度１５００〜１７００
℃で熱間静水圧プレス又は圧力２０ＭＰａ以上で温度１
４００〜１７００℃で一軸加圧焼結することにより、高
強度ジルコニア系焼結体を製造する方法を提供するもの
である。
以下本発明をさらに詳しく説明する。
本発明方法で得られるジルコニア系焼結体は、イツトリ
アを主体とする安定化剤を１．５〜５モルチ含有するジ
ルコニア５０〜９８重ｉ％と、アルミナ、アルミナ−マ
グネシア系酸化物又はアルミナ−シリカ系酸化物を５０
〜２重量％とからなり、かつ３点曲げ強度が１７００Ｍ
ｐａ以上の高強度ジルコニア系焼結体である。
アを主体とする安定化剤を１．５〜５モルチ含有するジ
ルコニア５０〜９８重ｉ％と、アルミナ、アルミナ−マ
グネシア系酸化物又はアルミナ−シリカ系酸化物を５０
〜２重量％とからなり、かつ３点曲げ強度が１７００Ｍ
ｐａ以上の高強度ジルコニア系焼結体である。
イツトリアを主体とする安定化剤とは、イツトリアの他
にマグネシア、カルシアなどのアルカリ土類金属酸化物
、セリア、酸化ジスプロシウムなどのランタン系希土類
金属酸化物などを少量含有してもよいことを意味してい
る。
にマグネシア、カルシアなどのアルカリ土類金属酸化物
、セリア、酸化ジスプロシウムなどのランタン系希土類
金属酸化物などを少量含有してもよいことを意味してい
る。
本発明方法で使用される原料粉末は、非常に微粉なもの
でなければ、焼結体とした際にその特徴を持たせること
ができない。ジルコニア粉末（闇、イツトリアを主体と
する安定化剤を含有するジルコニア系粉末（ａ）の平均
１次粒子径は０１μｍ以下、安定化側粉末（Ｃ）のそれ
は０．５μｍ以下でなければならない。平均１次粒子径
として、０．１μｍ又は０５μｍをこえると、１７００
ＭＰａ以上という高強度の焼結体とはならず好ましくな
い。これらのジルコニア系原料粉末は、各々の塩水溶液
、アルコキシド溶液などからの、中和法、加水分解法な
どにより、安定化剤を含まないジルコニア粉末やあらか
じめ安定化剤を含有する粉末として得られるものが使用
される。安定化側粉末は、上記方法や酸化物を微粉とし
たものが使用される。
でなければ、焼結体とした際にその特徴を持たせること
ができない。ジルコニア粉末（闇、イツトリアを主体と
する安定化剤を含有するジルコニア系粉末（ａ）の平均
１次粒子径は０１μｍ以下、安定化側粉末（Ｃ）のそれ
は０．５μｍ以下でなければならない。平均１次粒子径
として、０．１μｍ又は０５μｍをこえると、１７００
ＭＰａ以上という高強度の焼結体とはならず好ましくな
い。これらのジルコニア系原料粉末は、各々の塩水溶液
、アルコキシド溶液などからの、中和法、加水分解法な
どにより、安定化剤を含まないジルコニア粉末やあらか
じめ安定化剤を含有する粉末として得られるものが使用
される。安定化側粉末は、上記方法や酸化物を微粉とし
たものが使用される。
アルミナ系酸化物粉末（ｂ）としては、アルミナ粉末、
アルミナ−マグネシア系酸化物粉末、アルミナ−シリカ
系酸化物粉末、アルミナとマグネシアの混合粉末又はア
ルミナとシリカの混合粉末があげられるが、いずれも平
均１次粒子径が０．５μｍ以下でなければならない。ア
ルミナの場合には、特に比表面積が２０ｍ’／ｒ以下で
、平均１次粒子径が０，２〜０４μｍのα−アルミナ粉
末が好ましく使用される。アルミナ−マグネシア系酸化
物の場合には、共沈法などによって得られるスピネル系
粉末が好ましく使用されるが、アルミナ粉末とマグネシ
ア粉末の混合粉末であっても何らさしつかえない。アル
ミナ−シリカ系酸化物としては、共沈法などにより得ら
れるムライト系粉末が好ましく使用されるが、アルミナ
粉末とシリカ粉末の混合粉末であってもさしつかえない
。
アルミナ−マグネシア系酸化物粉末、アルミナ−シリカ
系酸化物粉末、アルミナとマグネシアの混合粉末又はア
ルミナとシリカの混合粉末があげられるが、いずれも平
均１次粒子径が０．５μｍ以下でなければならない。ア
ルミナの場合には、特に比表面積が２０ｍ’／ｒ以下で
、平均１次粒子径が０，２〜０４μｍのα−アルミナ粉
末が好ましく使用される。アルミナ−マグネシア系酸化
物の場合には、共沈法などによって得られるスピネル系
粉末が好ましく使用されるが、アルミナ粉末とマグネシ
ア粉末の混合粉末であっても何らさしつかえない。アル
ミナ−シリカ系酸化物としては、共沈法などにより得ら
れるムライト系粉末が好ましく使用されるが、アルミナ
粉末とシリカ粉末の混合粉末であってもさしつかえない
。
本発明における原料粉末の混合としては、ジルコニアと
して焼結体中では安定化剤を含有していなければならな
いので、（イ）イントリアを主体とする安定化剤を含有
するジルコニア系粉末（ａ）及びアルミナ系酸化物粉末
（ｂ）を混合する方法又は（ロ）ジルコニア粉末（闇、
イツトリアを主体とする安定化側粉末（Ｃ）及びアルミ
ナ系酸化物粉末（１））を混合する方法が用いられる。
して焼結体中では安定化剤を含有していなければならな
いので、（イ）イントリアを主体とする安定化剤を含有
するジルコニア系粉末（ａ）及びアルミナ系酸化物粉末
（ｂ）を混合する方法又は（ロ）ジルコニア粉末（闇、
イツトリアを主体とする安定化側粉末（Ｃ）及びアルミ
ナ系酸化物粉末（１））を混合する方法が用いられる。
（イ）の方法の場合には、（ａ）／Φ）＝５０〜９８７
５０〜２（重量％）となるように混合され、（ロ）の方
法の場合には、（ｃ）／（ａ′）＝ ｔ ５〜５／９８
．５〜９５（モル％）、かツ（（揃＋ （ｃ） ） ／
（ｂ）＝５０〜９８１５０〜２（重量％）となるように
混合される。安定化剤の量はジルコニアに対して１５〜
５モルチに、かつジルコニア系粉末とアルミナ系酸化物
粉末は５０〜９８７５０〜２（重量％）とせねば所望の
高強度ジルコニア系焼結体とすることができない。アル
ミナ系酸化物粉末が２重量％より少ない場合は、添加に
よる強度上昇効果かえられず、５００重量％こえると正
方晶ジルコニアに起因する強化機構が減少し、強度がえ
られず好ましくない。
５０〜２（重量％）となるように混合され、（ロ）の方
法の場合には、（ｃ）／（ａ′）＝ ｔ ５〜５／９８
．５〜９５（モル％）、かツ（（揃＋ （ｃ） ） ／
（ｂ）＝５０〜９８１５０〜２（重量％）となるように
混合される。安定化剤の量はジルコニアに対して１５〜
５モルチに、かつジルコニア系粉末とアルミナ系酸化物
粉末は５０〜９８７５０〜２（重量％）とせねば所望の
高強度ジルコニア系焼結体とすることができない。アル
ミナ系酸化物粉末が２重量％より少ない場合は、添加に
よる強度上昇効果かえられず、５００重量％こえると正
方晶ジルコニアに起因する強化機構が減少し、強度がえ
られず好ましくない。
本発明方法での混合方法としては、原料粉末を均一に分
散するようにせねばならないが、水やアルコールなどを
溶媒として、ボールミルによって湿式混合する方法が一
例としてあげられる。
散するようにせねばならないが、水やアルコールなどを
溶媒として、ボールミルによって湿式混合する方法が一
例としてあげられる。
このよう・にして得た混合粉末中の原料粉末の分散状態
を知るには、例えば、混合粉末を成形体とし、焼成して
得られた焼結体を鏡面研磨し、その面を走査型電子顕微
鏡により観察する方法があげられる。
を知るには、例えば、混合粉末を成形体とし、焼成して
得られた焼結体を鏡面研磨し、その面を走査型電子顕微
鏡により観察する方法があげられる。
本発明では、微細な平均１次粒子径を有し、かつ均一に
分散された混合粉末を用いて、焼結体を製造するもので
あり、その方法としては、（１）熱間静水圧プレスする
方法又は（２）−軸加工焼結する方法によらなけれはな
らない。
分散された混合粉末を用いて、焼結体を製造するもので
あり、その方法としては、（１）熱間静水圧プレスする
方法又は（２）−軸加工焼結する方法によらなけれはな
らない。
熱間静水圧プレスの方法としては、混合粉末からなる粉
末成形体をガラス、金属などのカプセル中に真空封入し
た後、プレス焼結する方法と、あらかじめ混合粉末から
なる粉末成形体を常圧で予備焼結した後プレス装置によ
り再焼結する方法の２通りが知られている。本発明方法
においては、どちらの方法も可能であるが、後者の方法
を用いた方が、カプセル封入の操作が不要であり、生産
性においても有利である。プレス条件としては、圧力５
０ ＭＰａ以上、温ｇ１ｇｏｏ 〜１７００℃で行う必
要がある。この条件によりはじめて１７００ＭＰａ以上
という高強度焼結体が得られる。なお予備焼結としては
、混合粉末をラバープレス法などにより成形体とした後
、１２００〜１５００°Ｃで焼結することにより緻密な
予備焼結体が得られる。
末成形体をガラス、金属などのカプセル中に真空封入し
た後、プレス焼結する方法と、あらかじめ混合粉末から
なる粉末成形体を常圧で予備焼結した後プレス装置によ
り再焼結する方法の２通りが知られている。本発明方法
においては、どちらの方法も可能であるが、後者の方法
を用いた方が、カプセル封入の操作が不要であり、生産
性においても有利である。プレス条件としては、圧力５
０ ＭＰａ以上、温ｇ１ｇｏｏ 〜１７００℃で行う必
要がある。この条件によりはじめて１７００ＭＰａ以上
という高強度焼結体が得られる。なお予備焼結としては
、混合粉末をラバープレス法などにより成形体とした後
、１２００〜１５００°Ｃで焼結することにより緻密な
予備焼結体が得られる。
また、−軸加工焼結法によっても行うことができるが、
圧力２０ＭＰａ以上、温度１４００〜１７００℃で行わ
なければ、目的とする焼結体は得られない。
圧力２０ＭＰａ以上、温度１４００〜１７００℃で行わ
なければ、目的とする焼結体は得られない。
以上説明したように、％だの平均１次粒子径の原料粉末
を特定割合混合された混合粉末を用いて焼結することに
より、得られるジルコニア系焼結体としては、ジルコニ
アの結晶相が主として正方晶又は正方晶と立方晶の混合
相からなるものとなる。しかしながら、他の相として単
斜晶が３０重重置以下であれば、焼結体として特性を著
しく変化させることなく共存することができる。また該
焼結体結晶の平均粒子径は２μｍ以下である。２μｍを
こえると、熱的に不安定となり、正方晶が単斜晶へ転移
しやすくなり好ましくない。つまり。
を特定割合混合された混合粉末を用いて焼結することに
より、得られるジルコニア系焼結体としては、ジルコニ
アの結晶相が主として正方晶又は正方晶と立方晶の混合
相からなるものとなる。しかしながら、他の相として単
斜晶が３０重重置以下であれば、焼結体として特性を著
しく変化させることなく共存することができる。また該
焼結体結晶の平均粒子径は２μｍ以下である。２μｍを
こえると、熱的に不安定となり、正方晶が単斜晶へ転移
しやすくなり好ましくない。つまり。
２００〜３００℃の比較的低い温度で長時間保持した場
合、正方晶から単斜晶への転移に伴う体積膨張により、
焼結体に亀裂が発生し破壊してしまう。２μｍ以下であ
ることにより、熱経時劣化現象をも抑制することができ
る。
合、正方晶から単斜晶への転移に伴う体積膨張により、
焼結体に亀裂が発生し破壊してしまう。２μｍ以下であ
ることにより、熱経時劣化現象をも抑制することができ
る。
なお、第１図に本発明方法によるジルコニア系焼結体を
鏡面研磨した後の面のジルコニア粒子とアルミナ粒子の
分散状態と粒子径を表わす走査電子顕微鏡写真を示す。
鏡面研磨した後の面のジルコニア粒子とアルミナ粒子の
分散状態と粒子径を表わす走査電子顕微鏡写真を示す。
ジルコニア粒子は白色粒子としてアルミナ粒子が黒色粒
子として判別される。
子として判別される。
該写真からもわかるとおり、分散性も非常によく、粒子
径も小さいため、従来より以上に高強鮪のジルコニア系
焼結体となる。
径も小さいため、従来より以上に高強鮪のジルコニア系
焼結体となる。
以下、本発明を実施例によりさらに説明するが、本発明
はこれらに限定されるものではない。
はこれらに限定されるものではない。
実施例１
共沈法によって得られたイツトリア（ＹｚＯｓ）を１．
５〜５モルチ含む一次粒子径が２３０Ａ比表面積１１１
”／ｆのジルコニア（ＺｒＯ，）粉末（ｙ−ＰＳＺ粉末
）と、平均１次粒子径が１４μｍ、比表面積１０ゴ／Ｖ
の高純度（９９，９９％）アルミナ（ＡＩＩＯＩ）粉末
、または、［１，３μｍ比表面積１８ｍ”／ｆの高純度
アルミナ−マグネシア系酸化物（スピネル）粉末、また
は０．５μｍ比表面積１５ｍ”７ｔの高純度アルミナ−
シリカ系酸化物（ムライト）粉末を、所望の組成となる
ようにエタノール中で７２時時間式混合した後、乾燥行
程を経て混合粉末を調製した。次いで、上記混合粉末を
ラバープレス法によって厚さ、幅、長さがそれぞれ４龍
、４０ｆｉ、５６鰭である板状成形体とし、この成形体
を１２００〜１５００℃の温度で２間間（予備）焼結し
、熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）処理用予備焼結体とした
。この予備焼結体を１３００〜１７００℃、５０〜２０
０ＭＰａの条件下で０．５時間、Ａｒガス中でＨＩＦ処
理して本発明のジルコニア系焼結体を得た。このように
して作成した２４組の焼結体について焼結体密度、平均
粒径Ｚｒへ結晶相、及び曲げ強度の測定を行った。これ
らの結果を表１に示す。表１には比較のために、Ｙ−Ｐ
ＳＺ単身の予備焼結体にＨＩＰ処理した焼結体及び、Ｙ
−ＰＳＺ−ＡＩ、Ｏ，系でＨＩＰ処理を行わない焼結体
についての結果も記した。
５〜５モルチ含む一次粒子径が２３０Ａ比表面積１１１
”／ｆのジルコニア（ＺｒＯ，）粉末（ｙ−ＰＳＺ粉末
）と、平均１次粒子径が１４μｍ、比表面積１０ゴ／Ｖ
の高純度（９９，９９％）アルミナ（ＡＩＩＯＩ）粉末
、または、［１，３μｍ比表面積１８ｍ”／ｆの高純度
アルミナ−マグネシア系酸化物（スピネル）粉末、また
は０．５μｍ比表面積１５ｍ”７ｔの高純度アルミナ−
シリカ系酸化物（ムライト）粉末を、所望の組成となる
ようにエタノール中で７２時時間式混合した後、乾燥行
程を経て混合粉末を調製した。次いで、上記混合粉末を
ラバープレス法によって厚さ、幅、長さがそれぞれ４龍
、４０ｆｉ、５６鰭である板状成形体とし、この成形体
を１２００〜１５００℃の温度で２間間（予備）焼結し
、熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）処理用予備焼結体とした
。この予備焼結体を１３００〜１７００℃、５０〜２０
０ＭＰａの条件下で０．５時間、Ａｒガス中でＨＩＦ処
理して本発明のジルコニア系焼結体を得た。このように
して作成した２４組の焼結体について焼結体密度、平均
粒径Ｚｒへ結晶相、及び曲げ強度の測定を行った。これ
らの結果を表１に示す。表１には比較のために、Ｙ−Ｐ
ＳＺ単身の予備焼結体にＨＩＰ処理した焼結体及び、Ｙ
−ＰＳＺ−ＡＩ、Ｏ，系でＨＩＰ処理を行わない焼結体
についての結果も記した。
なお、３点曲げ強度の測定は、Ｊ Ｉ Ｓ Ｒ１６０１
−１９８１に基づき、幅４鱈、厚さ５補、長さ４０■の
試験体を、スパン長さ３０＋ｍｓ＋、クロスヘッドスピ
ード０．５ ｗｓ ／―の条件で曲げ破壊したとき得ら
れる強度とし、表の値は１０体以上の平均値を示す。
−１９８１に基づき、幅４鱈、厚さ５補、長さ４０■の
試験体を、スパン長さ３０＋ｍｓ＋、クロスヘッドスピ
ード０．５ ｗｓ ／―の条件で曲げ破壊したとき得ら
れる強度とし、表の値は１０体以上の平均値を示す。
表１
実施例２
平均１次粒子径が２５ＯＡのＺ ｒ Ｏ，粉末、平均１
次粒子径が０．３μｍのＹ、０３粉末、０．４１１ ｍ
のＡＩ、０８ 粉末、０．２μｍのＭｆＯ粉末及び０１
μｍのＳｉｎ、粉末とを所望の割合になるように７２時
間湿式混合した。得られた粉末について、実施例１で記
載したのと同様の成形焼結操作を行い、本発明のジルコ
ニア系焼結体を得た。
次粒子径が０．３μｍのＹ、０３粉末、０．４１１ ｍ
のＡＩ、０８ 粉末、０．２μｍのＭｆＯ粉末及び０１
μｍのＳｉｎ、粉末とを所望の割合になるように７２時
間湿式混合した。得られた粉末について、実施例１で記
載したのと同様の成形焼結操作を行い、本発明のジルコ
ニア系焼結体を得た。
得られた焼結体に閂する結果を表２に示す。
表２
実施例３ 。
実施例１で用いたＹ−ＰＳＺ粉末とＡＩ、Ｏ８粉末から
なる混合粉末を圧力２０〜８０ ＭＰａ、温度１４００
〜１７００℃、大気中で一軸加圧焼結して本発明のジル
コニア系焼結体を得た。得られた焼結体に関する結果を
表５に示す。
なる混合粉末を圧力２０〜８０ ＭＰａ、温度１４００
〜１７００℃、大気中で一軸加圧焼結して本発明のジル
コニア系焼結体を得た。得られた焼結体に関する結果を
表５に示す。
表３
第１図は、本発明の実施の例によるジＡ＝ ：１７一ア
系焼紀体表σ１１のメト査電−ｆ顕微鏡写Ｊ（である。 （倍率は２０００倍）
系焼紀体表σ１１のメト査電−ｆ顕微鏡写Ｊ（である。 （倍率は２０００倍）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）平均１次粒子径が０１μｍ以下のイツ） ＩＪア
を主体とした安定化剤を１．５〜５モル％含有するジル
コニア系粉末（ａ）と平均１次粒子径が０．５μ以下の
アルミナ粉末、アルミナーマダネシア系酸化物粉末、ア
ルミナ−シリカ系酸化物粉末、アルミナとマグネシアの
混合粉末又はアルミナとシリカの混合粉末のアルミナ系
酸化物粉末（ｂ）からなり、（ａ）／市）が５０〜９８
７５０〜２（重量％）となるように混合した混合粉末を
、圧力５０ＭＰａ以上、温度１３００〜１７００℃で熱
間静水圧プレスすることを特徴とするジルコニア系焼結
体の製造法。 （２） ジルコニア系焼結体の３点曲げ強度が１７００
ＭＰａ以上である特許請求の範囲第（１）項記載の製造
法。 （３） ジルコニア系焼結体を構成するジルコニアの結
晶相が、主として正方晶又は正方晶と立方晶からなり、
かつ焼結体結晶の平均粒子径が２μｍ以下である特許請
求の範囲第（１）項又は第（２）項記載の製造法。 （４）平均１次粒子径０１μｍ以下のジルコニア粉末（
ａ′）、平均１次粒子径０５μｍ以下のイツトリアを主
体とする安定他剤粉末（Ｃ）及び平均１次粒子径０５μ
ｍ以下のアルミナ粉末、アルミナ−マグネシア系酸化物
粉末、アルミナ−シリカ系酸化物粉末、アルミナとマグ
ネシアの混合粉末又はアルミナとシリカの混合粉末のア
ルミナ系酸化物粉末（ｂ）からなりＩｃＩ／（ａ′）が
１５〜５／９Ｂ、５〜９５（モル％）で、かつ、（（ａ
’）＋ （Ｃ） ｌ ／（ｂ）が５０〜９８１５０〜２
（重量％）となるよう混合した混合粉末を、圧力５０Ｍ
Ｐａ以上、温度１３００〜１７００℃で熱間静水圧プレ
スすることを特命とするジルコニア系焼結体の製造法。 （５） ジルコニア系焼結体の３点曲げ強度が１７００
ＭＰａ以上である特許請求の範囲第（４）項記載の製造
法。 （６） ジルコニア系焼結体を構成するジルコニアの結
晶相が、主として正方晶又は正方晶と立方晶からなり、
かつ焼結体結晶の平均粒子径が２μｍ以下である特許請
求の範囲第（４）項又は第（５）項記載の製造法。 （力 平均１次粒子径が０．１／Ｉｒｎ以下のイノ）
ＩＪアを主体とした安定化剤を１５〜５モルチ含有する
ジルコニア系粉末（ａ）と平均１次粒子径が０５μｍ以
下のアルミナ粉末、アルミナ−マグネシア系酸化物粉末
、アルミナ−シリカ系酸化物粉末、アルミナとマグネシ
アの混合粉末又はアルミナとシリカの混合粉末のアルミ
ナ系酸化物粉末（ｂ）からなり、 （ａ）／（ｂ）が５
０〜９８７５０〜２（重量％）となるように混合した混
合粉末を、圧力２０ＭＰａ以上、温度１４００〜１７０
０℃で一軸加圧焼結することを特徴とするジルコニア系
焼結体の製造法。 （８） ジルコニア系焼結体の３点曲げ強度が１７００
ＭＰａ以上である特許請求の範囲第（力項記載の製造法
。 （９） ジルコニア系焼結体を構成するジルコニアの結
晶相が、主として正方晶又は正方晶と立方晶からなり、
かつ焼結体結晶の平均粒子径が２μｍ以下である特許請
求の範囲第（７）項又は第（８）項記載の製造法。 （１０１平均１次粒子径０１μｍ以下のジルコニア粉末
（梢、平均１次粒子径０５μｍ以下のイツトリアを主体
とする安定化側粉末（Ｃ）及び平均１次粒子径０５μｍ
以下のアルミナ粉末、アルミナ−マグネシア系酸化物粉
末、アルミナ−シリカ系酸化物粉末、アルミナとマグネ
シアの混合粉末又はアルミナとシリカの混合粉末のアル
ミナ系酸化物粉末（ｂ）からなり、（Ｃ）／（酌が１．
５〜５／９Ｂ、５〜９５（モル％）で、かつ、（（相＋
（Ｃ） ） ／（ｂ）が５０〜９８１５０〜２（重量％
）となるよう混合した混合粉末を、圧力２ｏＭＰａ以上
、温度１４００〜１７０．．０℃で一軸加圧焼結するこ
とを特徴とするジルコニア系焼結体の製造法、 ０υ ジルコニア系焼結体の３点曲げ強度が１７００Ｍ
Ｐａ以上である特許請求の範囲第００項記載の製造法。 ｑ邊 ジルコニア系焼結体を構成するジルコニアの結晶
相が、主として正方品又は正方晶と立方晶からなり、か
つ焼結体結晶の平均粒子径が２μｍ以下である特許請求
の範囲第００項又は第００項記載の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59082019A JPS60226457A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | 高強度ジルコニア系焼結体の製造法 |
| DE8484307058T DE3472398D1 (en) | 1983-10-17 | 1984-10-15 | High-strength zirconia type sintered body and process for preparation thereof |
| EP84307058A EP0140638B1 (en) | 1983-10-17 | 1984-10-15 | High-strength zirconia type sintered body and process for preparation thereof |
| AU34254/84A AU573631B2 (en) | 1983-10-17 | 1984-10-15 | High strength zirconia type sintered body |
| KR1019840006430A KR920007020B1 (ko) | 1983-10-17 | 1984-10-17 | 고강도 산화지르코늄형 소결체 및 그의 제조방법 |
| US06/661,968 US4587225A (en) | 1983-10-17 | 1984-10-17 | High-strength zirconia type sintered body |
| US06/704,037 US4774041A (en) | 1983-10-17 | 1985-02-21 | High-strength zirconia type sintered body and process for preparation thereof |
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|---|---|---|---|
| JP59082019A JPS60226457A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | 高強度ジルコニア系焼結体の製造法 |
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|---|---|
| JP (1) | JPS60226457A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61101462A (ja) * | 1984-10-24 | 1986-05-20 | 日本碍子株式会社 | ジルコニア磁器 |
| US4820667A (en) * | 1986-08-18 | 1989-04-11 | Ngk Insulators, Ltd. | High strength zirconia ceramic |
| WO2008013099A1 (fr) | 2006-07-25 | 2008-01-31 | Tosoh Corporation | Zircone frittée ayant une transmission de lumière élevée et une résistance élevée, son utilisation et son procédé de fabrication |
| JP2008222450A (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-25 | Tosoh Corp | 透光性イットリア含有ジルコニア焼結体及びその製造方法並びにその用途 |
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| JPS57130717A (en) * | 1981-02-06 | 1982-08-13 | Nippon Kagaku Togyo Kk | Zirconia die for drawing and its manufacture |
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-
1984
- 1984-04-25 JP JP59082019A patent/JPS60226457A/ja active Pending
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| EP2610232A2 (en) | 2006-07-25 | 2013-07-03 | Tosoh Corporation | Zirconia sintered bodies with high total light transmission and high strength, uses of the same, and process for production thereof |
| US8785008B2 (en) | 2006-07-25 | 2014-07-22 | Tosoh Corporation | Zirconia sintered bodies with high total light transmission and high strength, uses of the same, and process for producing the same |
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