JPS60222580A - スクロ−ル流体機械 - Google Patents
スクロ−ル流体機械Info
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- JPS60222580A JPS60222580A JP59078418A JP7841884A JPS60222580A JP S60222580 A JPS60222580 A JP S60222580A JP 59078418 A JP59078418 A JP 59078418A JP 7841884 A JP7841884 A JP 7841884A JP S60222580 A JPS60222580 A JP S60222580A
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- Japan
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- scroll
- wrap
- suction
- fluid machine
- lap
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
- F04C18/0246—Details concerning the involute wraps or their base, e.g. geometry
- F04C18/0253—Details concerning the base
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2250/00—Geometry
- F04C2250/10—Geometry of the inlet or outlet
- F04C2250/101—Geometry of the inlet or outlet of the inlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2250/00—Geometry
- F05B2250/50—Inlet or outlet
- F05B2250/501—Inlet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、膨張機、或は、窒調機用圧縮機等に使用さ
れるスクロール流体機械に関する発明であり、特に、旋
回スクロールラップの外端部と係合する鏡板部に、吸入
通路を広くするための凹部を形成したスクロール流体機
械に係る発明である〈発明の背景〉 従来のスクロール流体機械例えば空調機用スクロール形
田縮機は第１図乃至第３図に示す様に、固定スクロール
１と旋回スクロール２とから成る王縮袈素部を備えてお
り、その両スクロール１．２はそれぞれの円形鏡板３．
４と、これらに直立し、かつインボリュート、或は、こ
れに近似した曲線に形成された渦巻状のスクロールラッ
プ５．６とからなり、この両ラップ５．６は互に内側に
してかみ合い状に対向されている。
れるスクロール流体機械に関する発明であり、特に、旋
回スクロールラップの外端部と係合する鏡板部に、吸入
通路を広くするための凹部を形成したスクロール流体機
械に係る発明である〈発明の背景〉 従来のスクロール流体機械例えば空調機用スクロール形
田縮機は第１図乃至第３図に示す様に、固定スクロール
１と旋回スクロール２とから成る王縮袈素部を備えてお
り、その両スクロール１．２はそれぞれの円形鏡板３．
４と、これらに直立し、かつインボリュート、或は、こ
れに近似した曲線に形成された渦巻状のスクロールラッ
プ５．６とからなり、この両ラップ５．６は互に内側に
してかみ合い状に対向されている。
上記固定スクロールラップ５の内壁面、旋回スクロール
ラップ６の外壁面、及び、両スクロール１．２の鏡板３
．４の壁面等により密閉空間が形成されると同時に、固
定スクロールラップ５の外壁面、旋回スクロールラップ
の内壁面、及び、両スクロール１．２の鏡板３．４の壁
面等によシ密閉空間例えば８．１２が形成され、これら
により二つの対称な密閉空間を構成している。
ラップ６の外壁面、及び、両スクロール１．２の鏡板３
．４の壁面等により密閉空間が形成されると同時に、固
定スクロールラップ５の外壁面、旋回スクロールラップ
の内壁面、及び、両スクロール１．２の鏡板３．４の壁
面等によシ密閉空間例えば８．１２が形成され、これら
により二つの対称な密閉空間を構成している。
したがって、スクロール圧縮機の吸入室１３には、上記
最外側の密閉空間７．８に通ずる二岡所の吸入通路１４
．＋５が設けられている。
最外側の密閉空間７．８に通ずる二岡所の吸入通路１４
．＋５が設けられている。
又、固定スクロール１内で該吸入室１３を形成する溝部
最外周壁面の形状は円弧に形成されているＯ このように構成されたスクロール形流体機械を冷凍装置
用の圧縮機として使用すれば、低湛、低圧の冷媒ガスは
固定スクロール１の鏡板外周部１６に設けた吸入口１８
を経て旋回スクロール２のラップ外周部の吸入室１３に
吸入される。
最外周壁面の形状は円弧に形成されているＯ このように構成されたスクロール形流体機械を冷凍装置
用の圧縮機として使用すれば、低湛、低圧の冷媒ガスは
固定スクロール１の鏡板外周部１６に設けた吸入口１８
を経て旋回スクロール２のラップ外周部の吸入室１３に
吸入される。
そして、吸入完了時における量スクロール１．２の作動
位置状態は第１図に示す通りである。
位置状態は第１図に示す通りである。
ついで図示しないオルダム機構を介して自転を防止され
ると共に、公転するように構成された旋回スクロール２
の旋回運動により、両スクロール１．２で形成された密
閉空間７〜１２は漸次縮少されるため、密閉空間７．８
に吸い込まれた冷媒ガスは両スクロール１．２の中央部
に移送されると共に、温度と圧力が上昇して中央吐出孔
１９より外部へ吐出されるようにされている。
ると共に、公転するように構成された旋回スクロール２
の旋回運動により、両スクロール１．２で形成された密
閉空間７〜１２は漸次縮少されるため、密閉空間７．８
に吸い込まれた冷媒ガスは両スクロール１．２の中央部
に移送されると共に、温度と圧力が上昇して中央吐出孔
１９より外部へ吐出されるようにされている。
而して、上記吸入通路１４に至る通路は第１図に示すよ
うに常に比較的に広い状態保持されているが、他方の、
固定スクロールラップ５の外縁端部とこれにかみ合う旋
回スクロールラップ６の外縁端部２０の部分に通じる吸
入通路１５は旋回スクロール２の旋回運動に伴って拡大
と縮・少を繰り返す。
うに常に比較的に広い状態保持されているが、他方の、
固定スクロールラップ５の外縁端部とこれにかみ合う旋
回スクロールラップ６の外縁端部２０の部分に通じる吸
入通路１５は旋回スクロール２の旋回運動に伴って拡大
と縮・少を繰り返す。
このため該吸入通路１５に至る通路が第２図に示す様に
縮少されたときには、吸入圧力の圧力損失を生ずる。
縮少されたときには、吸入圧力の圧力損失を生ずる。
そして、吸入通路１４．１５が縮少された場合、その間
隙はそれぞれ第１図及び第２図に示す様にＦ４１．ｇ２
で示される。
隙はそれぞれ第１図及び第２図に示す様にＦ４１．ｇ２
で示される。
この場合、該吸入通路１４．１５を含む吸入室１３を形
成する固定スクロール１、溝部最外周の壁面の形状は円
弧に形成され、該円弧゛の中心は、鏡板３の中心であシ
、該壁面１４の円弧の中心は固定スクロールラップ５０
基礎円の中心とも一致している。
成する固定スクロール１、溝部最外周の壁面の形状は円
弧に形成され、該円弧゛の中心は、鏡板３の中心であシ
、該壁面１４の円弧の中心は固定スクロールラップ５０
基礎円の中心とも一致している。
このような構成において、吸入室１３を形成する酌記溝
部最外周の壁面１６の大きさく第１図に示すＤＳｉ１＋
の寸法）は、次式で与えられる。
部最外周の壁面１６の大きさく第１図に示すＤＳｉ１＋
の寸法）は、次式で与えられる。
Ｄｅｌ＝２（ａ％ｅ＋ε＋９２）・ （１）ここで Ｄ
ｓｉＨ吸入室１３の内径 ａ ＝スクロールラップの基礎円半径 ン 入・ ・・り・−−ラ・プの巻終わり角度（イへポリュ
ートの伸開角） ε ：旋回半径 ｇ２ ：円弧状壁面１４と旋回スクロールラップ側壁と
の最少隙間 尚、第４図に、スクロールラップの巻き角度入 −（イ
ンボリュートの伸開角）と、基礎円半径ａ及びインボリ
ュート曲線Ｃとの位置関係を示す。
ｓｉＨ吸入室１３の内径 ａ ＝スクロールラップの基礎円半径 ン 入・ ・・り・−−ラ・プの巻終わり角度（イへポリュ
ートの伸開角） ε ：旋回半径 ｇ２ ：円弧状壁面１４と旋回スクロールラップ側壁と
の最少隙間 尚、第４図に、スクロールラップの巻き角度入 −（イ
ンボリュートの伸開角）と、基礎円半径ａ及びインボリ
ュート曲線Ｃとの位置関係を示す。
そこで、上記（１）式を基にして、固定スクロール１の
吸入室１３の形状、或いは、固定スクロール１の外形Ｄ
ｆｏがまる。
吸入室１３の形状、或いは、固定スクロール１の外形Ｄ
ｆｏがまる。
したがって、スクロールラップの歯形形状（例えば、（
１）式のａ、−λｅ１εという諸元）が決まっていくる
と固定スクロール全体の大きさく第３図のＤｆｏという
寸法）を小さくしたい場合。
１）式のａ、−λｅ１εという諸元）が決まっていくる
と固定スクロール全体の大きさく第３図のＤｆｏという
寸法）を小さくしたい場合。
ざＩ・
前記（１）式の６２寸法を減少せ；るをえない。
よって、該６２寸法を小さくすると、前述の吸人通路１
５での子方損失の増加等の性能上の問題が生まれる。
５での子方損失の増加等の性能上の問題が生まれる。
第３図は該吸入通路１５の部分の拡大断面を示した′も
ので、旋回スクロールラップ６の外縁部２１の側壁面２
２と、この側壁面に対向する固定スクロール１の鏡板３
の外周部の側壁面１６との間の隙間は、＠述した如く旋
回スクロール２の旋回運動に伴って変化する。
ので、旋回スクロールラップ６の外縁部２１の側壁面２
２と、この側壁面に対向する固定スクロール１の鏡板３
の外周部の側壁面１６との間の隙間は、＠述した如く旋
回スクロール２の旋回運動に伴って変化する。
そして、隙間の上記最少隙間ｇ２によって最大隙間ｌは
下記（２）式によりめられる。
下記（２）式によりめられる。
１＝ｇ２＋２ε・・・（２）
したがって、吸入通路の面積は上記隙間とスクロールラ
ップの高さｈとの積によりめられ、吸入通路の間隙に於
ける通路面積も前記隙間と同様に旋回スクロール２の旋
回運動に伴って変化する一力、吸込部１４では、吸入通
路１５を形成する隙間Ｂ１が前記旋回運動に拘わらず常
に拡大状態に保持され、吸入通路１５及び旋回スクロー
ル２の鏡板３．４の中心とスクロールラップ５．６の基
礎円の各中心がそれぞれ一致している。
ップの高さｈとの積によりめられ、吸入通路の間隙に於
ける通路面積も前記隙間と同様に旋回スクロール２の旋
回運動に伴って変化する一力、吸込部１４では、吸入通
路１５を形成する隙間Ｂ１が前記旋回運動に拘わらず常
に拡大状態に保持され、吸入通路１５及び旋回スクロー
ル２の鏡板３．４の中心とスクロールラップ５．６の基
礎円の各中心がそれぞれ一致している。
このような圧縮機構造では、上記二つの吸入通路１４．
１５に形成されるｇｌ、ｇｌが異なる構造となるため吸
入通路１４．１５に至る冷媒ガスの流れに伴って、冷媒
ガスと通路壁面との摩擦損失に他に、旋回スクロールの
旋回運動に伴う通路面積の変化及び曲折等の形広変化に
よる圧力損失と圧力変動を生ずる。
１５に形成されるｇｌ、ｇｌが異なる構造となるため吸
入通路１４．１５に至る冷媒ガスの流れに伴って、冷媒
ガスと通路壁面との摩擦損失に他に、旋回スクロールの
旋回運動に伴う通路面積の変化及び曲折等の形広変化に
よる圧力損失と圧力変動を生ずる。
即ち、第５図に示すグラフは先述第１〜３図に示す従来
態様のスクロール圧縮機の指圧線であり、縦軸に圧力（
Ｐ）を横軸に体積（Ｖ）をとると、第５図に示すように
従来態様では吸入通路１４．１５の通路面積の相違によ
り、該吸入通路′１４．１５での圧力損失が異なり、圧
縮直前の圧力はＰ ｓ （１１＋、Ｐ ｓ ０２となり
、この王カから圧縮が開始１毫箪 されるので、実蕪と破線とで密閉空間９．１ｏ内の圧力
上昇を示す様に指圧線図が２本描がれる〇このよりな状
況においては、圧縮室を成す密閉空間９．１０間に於そ
体積Ｖｌで圧力差（例えばΔＰ）が生じてそれらの間で
漏洩が生じ、全体的に圧縮機の動力が増加するという欠
点があった。
態様のスクロール圧縮機の指圧線であり、縦軸に圧力（
Ｐ）を横軸に体積（Ｖ）をとると、第５図に示すように
従来態様では吸入通路１４．１５の通路面積の相違によ
り、該吸入通路′１４．１５での圧力損失が異なり、圧
縮直前の圧力はＰ ｓ （１１＋、Ｐ ｓ ０２となり
、この王カから圧縮が開始１毫箪 されるので、実蕪と破線とで密閉空間９．１ｏ内の圧力
上昇を示す様に指圧線図が２本描がれる〇このよりな状
況においては、圧縮室を成す密閉空間９．１０間に於そ
体積Ｖｌで圧力差（例えばΔＰ）が生じてそれらの間で
漏洩が生じ、全体的に圧縮機の動力が増加するという欠
点があった。
又、上記吸入通路１５の隙間ｇ２のように、吸入通路１
４に比べて吸入通路が極端に狭くなると、この部分にお
ける圧力損失と圧力変動は大きくなるので、圧縮機の体
積効率の低下により性能が低下する恐がある。
４に比べて吸入通路が極端に狭くなると、この部分にお
ける圧力損失と圧力変動は大きくなるので、圧縮機の体
積効率の低下により性能が低下する恐がある。
更に、吸入通路１４．１５に至る吸入通路の広さの相違
により、該吸入通路１４．１５では圧力損失と圧力変動
の大きさが異なるから、圧縮直前の冷媒ガスの圧力も異
なってくるようになり、したがって、密封空間を形成す
る一対の圧縮室１例えば、第１図の密封空間７．８．９
．１０等の間で圧力差を生ずるため、この圧力差によシ
漏洩量は増加するから圧縮機の動力も増加し、ひいては
全断熱動車の低下を助長する不具合がある。
により、該吸入通路１４．１５では圧力損失と圧力変動
の大きさが異なるから、圧縮直前の冷媒ガスの圧力も異
なってくるようになり、したがって、密封空間を形成す
る一対の圧縮室１例えば、第１図の密封空間７．８．９
．１０等の間で圧力差を生ずるため、この圧力差によシ
漏洩量は増加するから圧縮機の動力も増加し、ひいては
全断熱動車の低下を助長する不具合がある。
又、前記吸入通路１４．１５の圧力損失は、圧縮機が高
速回転する＃１ど顕著となるために、該圧縮機の回転数
が例えば回転数Ｎ ＝ ７．０００〜１．０ｏｏｏｒｐ
ｍ等に高速化すれば、性能は大巾に低下する等の不利点
がある。
速回転する＃１ど顕著となるために、該圧縮機の回転数
が例えば回転数Ｎ ＝ ７．０００〜１．０ｏｏｏｒｐ
ｍ等に高速化すれば、性能は大巾に低下する等の不利点
がある。
〈発明の目的〉
この発明の目的は上述従来技術に基づくスクロール圧縮
機等の流体機構の問題点を解決すべき技術的課題とし、
固定スクロールと旋回スクロールのスクロールラップ間
の吸入通路の圧力損失を低減して性能の向上を図るよう
にしてエネルギー産業における流体利用分野に益する優
れたスクロール流体機構を提供せんとするものである。
機等の流体機構の問題点を解決すべき技術的課題とし、
固定スクロールと旋回スクロールのスクロールラップ間
の吸入通路の圧力損失を低減して性能の向上を図るよう
にしてエネルギー産業における流体利用分野に益する優
れたスクロール流体機構を提供せんとするものである。
〈発明の概要〉
上述目的に沿い先述特許請求の範囲を要旨とするこの発
明の概要は、前述問題点を解決するために上記旋回スク
ロールラップの外端部におけるスクロールラップ巻終シ
端面から約１８０度内側のラップ巻き位置までのラップ
部と係合する鏡板に、凹部を形成し、両スクロールで形
成される吸入室での吸入通路を広くするようにし、又、
上記旋でのラップをその内壁面から一様な厚さを有し、
かつ該スクロールラップ厚さを前記範囲より内側スクロ
ールラップの厚さよりも薄く形成し、該薄肉部のラップ
部と係合する鏡板に凹部を形成し、更に、上記旋回スク
ロールの鏡板部に設けた凹部と両スクロールで形成され
る吸入室における固定スクロール側の溝部最外周の側壁
部との位置関係がＤＯ１：吸入室の内系、ＤＯ：前記凹
部の外径、ε：旋回半径としたときＤＯ１≧Ｄｏ−１−
Ｚ・εを満足するようにした技術的手段を講じたもので
ある。
明の概要は、前述問題点を解決するために上記旋回スク
ロールラップの外端部におけるスクロールラップ巻終シ
端面から約１８０度内側のラップ巻き位置までのラップ
部と係合する鏡板に、凹部を形成し、両スクロールで形
成される吸入室での吸入通路を広くするようにし、又、
上記旋でのラップをその内壁面から一様な厚さを有し、
かつ該スクロールラップ厚さを前記範囲より内側スクロ
ールラップの厚さよりも薄く形成し、該薄肉部のラップ
部と係合する鏡板に凹部を形成し、更に、上記旋回スク
ロールの鏡板部に設けた凹部と両スクロールで形成され
る吸入室における固定スクロール側の溝部最外周の側壁
部との位置関係がＤＯ１：吸入室の内系、ＤＯ：前記凹
部の外径、ε：旋回半径としたときＤＯ１≧Ｄｏ−１−
Ｚ・εを満足するようにした技術的手段を講じたもので
ある。
〈実施例〉
次に、この発明の実施例を第６図以下の図面に基づいて
説明すれば以下の通りである。同、第１〜３図と同一態
様部分は同一符号を用いて説明するものとする。
説明すれば以下の通りである。同、第１〜３図と同一態
様部分は同一符号を用いて説明するものとする。
第６〜８図に示す実施例において、空調機械用のスクロ
ール圧縮機の旋回スクロールラップ６の外縁部２におけ
るラップ巻終り端面３から約１８０度内側の−２４まで
の途中のラップ部と係合する鏡板４に円弧状の溝２５の
凹部を形成し、その外径ＤｏＶｉ、鏡板４の中心Ｏｍと
一致した中心を有する。
ール圧縮機の旋回スクロールラップ６の外縁部２におけ
るラップ巻終り端面３から約１８０度内側の−２４まで
の途中のラップ部と係合する鏡板４に円弧状の溝２５の
凹部を形成し、その外径ＤｏＶｉ、鏡板４の中心Ｏｍと
一致した中心を有する。
而して、核凹部２５を形成すること國より、吸入室１３
での冷媒通路が従来機械に対して広く保たれる。
での冷媒通路が従来機械に対して広く保たれる。
又、第９図に示す実施例は、旋回スクロール２の鏡板４
に設ける凹部３０′をラップ部終り端面２３から１８０
度内側の位置２４の直前までラップ部と係合する鏡板４
に上記同様に形成させた態様である。
に設ける凹部３０′をラップ部終り端面２３から１８０
度内側の位置２４の直前までラップ部と係合する鏡板４
に上記同様に形成させた態様である。
又、第１０．１１図に示す実施例においては旋回スクロ
ールラップ６の外端部６′に於けるラップ巻き終り端面
２３から約１８０度内側の位置２４までのラップ６′を
その内壁面から一様な厚さを有し、かつ、そのラップ厚
さｔｌｉそれより先のラップ６の厚さｔよりも薄（（１
−１（ｔ） 形成し、その薄肉部のラップ部６′と係合
する鏡板４に凹部３０″″を形成した態様である。
ールラップ６の外端部６′に於けるラップ巻き終り端面
２３から約１８０度内側の位置２４までのラップ６′を
その内壁面から一様な厚さを有し、かつ、そのラップ厚
さｔｌｉそれより先のラップ６の厚さｔよりも薄（（１
−１（ｔ） 形成し、その薄肉部のラップ部６′と係合
する鏡板４に凹部３０″″を形成した態様である。
而して、凹部３０°゛を上述の様にすれば、吸入通路を
より一層に広くすることが出来る・而して、上記？ツブ
６の薄肉部６′の範囲は前記位置２３．２４間に限定さ
れず、その中間の適宜ラップ巻き角度の位置間を薄肉部
６′に形成しても上述同様の効果を得ることができる。
より一層に広くすることが出来る・而して、上記？ツブ
６の薄肉部６′の範囲は前記位置２３．２４間に限定さ
れず、その中間の適宜ラップ巻き角度の位置間を薄肉部
６′に形成しても上述同様の効果を得ることができる。
尚、上記旋回スクロールの鏡板４に設けた凹部３０°″
と両スクロール１．２で形成される吸入室１３に於ける
固定スクロール１側の溝部最外周の側壁１６との位置関
係が次式の Ｄｓｉ≧Ｄｏ−１−Ｚ−ε−（３） ここで（Ｉｌｓｉ：吸入室の内径、ＤＯ：前記凹部の外
径、ε：旋回半径）を満足するように、寸法Ｄｓｉ、Ｄ
Ｏを設定する。
と両スクロール１．２で形成される吸入室１３に於ける
固定スクロール１側の溝部最外周の側壁１６との位置関
係が次式の Ｄｓｉ≧Ｄｏ−１−Ｚ−ε−（３） ここで（Ｉｌｓｉ：吸入室の内径、ＤＯ：前記凹部の外
径、ε：旋回半径）を満足するように、寸法Ｄｓｉ、Ｄ
Ｏを設定する。
尚、両スクロール１．２０ｍ３．４の外縁部である鏡板
摺動部３１は、潤滑と吸入室１３と旋回スクロール２の
背部空間とのシール作用を行なっているものである。
摺動部３１は、潤滑と吸入室１３と旋回スクロール２の
背部空間とのシール作用を行なっているものである。
これにより、両スクロール１．２の軸方向摺動部３１の
シール性能を確保するものである。
シール性能を確保するものである。
〈発明の効果〉
以上この発明によれば、スクロール流体機構に於てその
スクロール２鏡板にスクロールラップの外端縁に於て凹
部を形成したことにより吸入通路を広くしてその圧力損
失が低減され、漏出も無くなり、動力の増加が抑制され
、又熱効吊が向上する優れた効果が奏される。
スクロール２鏡板にスクロールラップの外端縁に於て凹
部を形成したことにより吸入通路を広くしてその圧力損
失が低減され、漏出も無くなり、動力の増加が抑制され
、又熱効吊が向上する優れた効果が奏される。
而して、上述実施例において吸入通路の通路面積はほぼ
同面積に形成されるため、該通路での圧力損失もほぼ同
じであることになり、第１２図に示す様に縦軸に圧力（
Ｐ）を横軸に体積（Ｖ）をとると先述従来態様の第５図
の指圧線のグラフに対比して示す指圧線図に於て二つの
吸入空間での圧縮直前の圧力は共にｐｅｏとなり、この
圧力から圧縮が開始されるので、指圧線図は実線と点線
が一本になり、両圧縮室間で圧力差は無く、したがって
、圧縮空間の漏洩等も無く一田力効呂の向上が図れるこ
とが分る。
同面積に形成されるため、該通路での圧力損失もほぼ同
じであることになり、第１２図に示す様に縦軸に圧力（
Ｐ）を横軸に体積（Ｖ）をとると先述従来態様の第５図
の指圧線のグラフに対比して示す指圧線図に於て二つの
吸入空間での圧縮直前の圧力は共にｐｅｏとなり、この
圧力から圧縮が開始されるので、指圧線図は実線と点線
が一本になり、両圧縮室間で圧力差は無く、したがって
、圧縮空間の漏洩等も無く一田力効呂の向上が図れるこ
とが分る。
即ち、旋回スクロールの鏡板に吸入通路用の凹部を形成
することにより、旋回スクロールの重量が低減され、圧
縮機全体として軽量化も図れる効果がある。
することにより、旋回スクロールの重量が低減され、圧
縮機全体として軽量化も図れる効果がある。
次にこの発明と従来技術である１例の特開昭５７−１３
７６０１号公報に開示されている発明との作用効果の相
違について、横軸は圧縮機回転数Ｎｏを、縦軸に吸入圧
力の損失ＪＰｓ及び旋回スクロールに作用する遠心力Ｆ
ｃをとる第１３図を用いて対比説明すると、実線がこの
発明の効果を示すグラフであり、破線は従来態様である
特開昭５７−１３７６０１号の発明の効果を示している
尚、吸入圧力の損失、ｄｏｓとは次式で表わされる値で
ある。
７６０１号公報に開示されている発明との作用効果の相
違について、横軸は圧縮機回転数Ｎｏを、縦軸に吸入圧
力の損失ＪＰｓ及び旋回スクロールに作用する遠心力Ｆ
ｃをとる第１３図を用いて対比説明すると、実線がこの
発明の効果を示すグラフであり、破線は従来態様である
特開昭５７−１３７６０１号の発明の効果を示している
尚、吸入圧力の損失、ｄｏｓとは次式で表わされる値で
ある。
ａＰ ｓ ＝Ｐ ｓ−Ｐ ｅ ｏ ・＝ （４）ここで
、Ｐθ：吸入圧力（圧縮機外部、例えば吸入管内の圧力
） （Ｋ９／ｃｄ） −、Ｐｓｉ：吸入室３（３ｋｌ）の圧力（Ｋ９／ｄ） 又、旋回スクロールに作用する遠心力Ｆａとは次式で表
わされる値でわる０ Ｆｃ＝Ｗｅ／ｇ−ε、ω２．（５） ここで、Ｗｓ：旋回スクロールの重量（Ｋ９）ｇ ：重
力の加速度（ｍ７ｇ ） ε ：旋回半径（ｍ） Ｕ ：主軸の回転角速度（＝２ｙＬＮｓ／ ６０ ）
（ｒ ａ ｄ／ ｓ ）Ｎｓ：主軸の回転数（ｒｐｍ） 而して、この発明では、従来態様に対して吸入通路を広
く確保するので、吸入圧力の損失ΔＰ８は小さくなり、
特に、スクロール圧縮機の高速回転化（例えば、Ｎ””
７００００ｒｐｍ）に対してその結果の相違が従来機械
に対して明確になっていることが分る。
、Ｐθ：吸入圧力（圧縮機外部、例えば吸入管内の圧力
） （Ｋ９／ｃｄ） −、Ｐｓｉ：吸入室３（３ｋｌ）の圧力（Ｋ９／ｄ） 又、旋回スクロールに作用する遠心力Ｆａとは次式で表
わされる値でわる０ Ｆｃ＝Ｗｅ／ｇ−ε、ω２．（５） ここで、Ｗｓ：旋回スクロールの重量（Ｋ９）ｇ ：重
力の加速度（ｍ７ｇ ） ε ：旋回半径（ｍ） Ｕ ：主軸の回転角速度（＝２ｙＬＮｓ／ ６０ ）
（ｒ ａ ｄ／ ｓ ）Ｎｓ：主軸の回転数（ｒｐｍ） 而して、この発明では、従来態様に対して吸入通路を広
く確保するので、吸入圧力の損失ΔＰ８は小さくなり、
特に、スクロール圧縮機の高速回転化（例えば、Ｎ””
７００００ｒｐｍ）に対してその結果の相違が従来機械
に対して明確になっていることが分る。
又、旋回スクロールに作用する遠心力Ｆｃも更に小さく
なるので、スクロール圧縮機に作用する加振力そのもの
も小さくなり、従来機械に対して低振動のスクロール圧
縮機を提供することが可能となる効果がある。
なるので、スクロール圧縮機に作用する加振力そのもの
も小さくなり、従来機械に対して低振動のスクロール圧
縮機を提供することが可能となる効果がある。
第１図および第２図は従来のスクロール流体機械の圧縮
状態を示す横断面図、第３図は従来のスクロール流体機
械の要部横断面図、第４図はラップの渦巻き状曲線の断
面図、第５図は従来態様の第う０ｑ Ｖ、ｖ 第７図 第８ｎ 芥９１！１ ＶＩ Ｖ 竿１３図 圧＃ｌ餡熾回払数 ＡＪｓ（ｒＰ勿）
状態を示す横断面図、第３図は従来のスクロール流体機
械の要部横断面図、第４図はラップの渦巻き状曲線の断
面図、第５図は従来態様の第う０ｑ Ｖ、ｖ 第７図 第８ｎ 芥９１！１ ＶＩ Ｖ 竿１３図 圧＃ｌ餡熾回払数 ＡＪｓ（ｒＰ勿）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 減少により流体を圧縮するスクロール流体機械において
、上記旋回スクロールラップの外端部に於けるラップ巻
終り端面から約１８０度内側（ラップ巻き位置までの該
スクロールラップ部に位置する鏡板に吸入通路を低くす
る凹部全形成したことを％徴とするスクロール流体憬械
。 （２）上記凹部が略扇形の溝形状を成すことを特徴とす
る特許 ロール流体機械。 （３）上記スクロールラップの外端部に於けるラップ巻
き終り端面から約１８０度内側のラップ巻き位置までの
該スクロールラップの厚さを該内壁面から一様な厚さを
有し，かつ、このラップ厚さを上記範囲よシ内側のスク
ロールラップの厚さよりも薄く形成したことを特徴とす
る前記特許請求の範囲第１項第２項記載のいづれかのス
クロール流体機械。 （４）上記凹部と両スクロールで形成される吸入室に於
ける固定スクロール側の溝部最外周の側壁部との位置関
係が式Ｄａｉ≧Ｄｏ−｝−Ｚ・ε〜（ここでＤｓｉＨ吸
入室の内径、Ｄｏ前記凹部の外径、ε：旋回半径）を満
足するように形成されていることを特徴とする上記特許
請求の範囲第１・−３項記載のいづれかのスクロール流
体機械。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59078418A JPS60222580A (ja) | 1984-04-20 | 1984-04-20 | スクロ−ル流体機械 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59078418A JPS60222580A (ja) | 1984-04-20 | 1984-04-20 | スクロ−ル流体機械 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60222580A true JPS60222580A (ja) | 1985-11-07 |
Family
ID=13661494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59078418A Pending JPS60222580A (ja) | 1984-04-20 | 1984-04-20 | スクロ−ル流体機械 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60222580A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4824345A (en) * | 1986-04-28 | 1989-04-25 | Sanden Corporation | Scroll member for scroll type fluid displacement apparatus |
| JPH03160180A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-10 | Toyota Autom Loom Works Ltd | スクロール型圧縮機 |
| JPH03264789A (ja) * | 1990-03-12 | 1991-11-26 | Daikin Ind Ltd | スクロール型流体装置 |
| US5501584A (en) * | 1993-10-15 | 1996-03-26 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Scroll type compressor having a passage from the suction chamber to a compression pocket |
| US6158990A (en) * | 1997-04-10 | 2000-12-12 | Sanden Corporation | Scroll member for a scroll type of fluid machinery and scroll type of fluid machinery produced thereby |
| JP2008185020A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Hitachi Ltd | スクロール式流体機械 |
-
1984
- 1984-04-20 JP JP59078418A patent/JPS60222580A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4824345A (en) * | 1986-04-28 | 1989-04-25 | Sanden Corporation | Scroll member for scroll type fluid displacement apparatus |
| JPH03160180A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-10 | Toyota Autom Loom Works Ltd | スクロール型圧縮機 |
| JPH03264789A (ja) * | 1990-03-12 | 1991-11-26 | Daikin Ind Ltd | スクロール型流体装置 |
| US5501584A (en) * | 1993-10-15 | 1996-03-26 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Scroll type compressor having a passage from the suction chamber to a compression pocket |
| US6158990A (en) * | 1997-04-10 | 2000-12-12 | Sanden Corporation | Scroll member for a scroll type of fluid machinery and scroll type of fluid machinery produced thereby |
| JP2008185020A (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-14 | Hitachi Ltd | スクロール式流体機械 |
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