JPS60209641A - 内燃機関の燃料噴射装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射装置Info
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- JPS60209641A JPS60209641A JP6467484A JP6467484A JPS60209641A JP S60209641 A JPS60209641 A JP S60209641A JP 6467484 A JP6467484 A JP 6467484A JP 6467484 A JP6467484 A JP 6467484A JP S60209641 A JPS60209641 A JP S60209641A
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- JP
- Japan
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- combustion engine
- frequency
- difference
- internal combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/185—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow using a vortex flow sensor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
本発明は内燃機関の燃料噴射装置に関し、更に詳細には
カルマン渦流量針を用いた内燃機関の燃料噴射装置に関
するものである。
カルマン渦流量針を用いた内燃機関の燃料噴射装置に関
するものである。
従来技術と問題点
内燃機関に於いては、一般に吸入空気量を計測し、計測
結果に基づいて実際の空燃比が理論空燃比と一致するよ
うに燃料噴射量を制御している。
結果に基づいて実際の空燃比が理論空燃比と一致するよ
うに燃料噴射量を制御している。
吸入空気の計測は種々の方法により行なわれており、例
えばカルマン渦流量針等を用いて吸入空気量を計測する
ようにしている。カルマン渦流量計は吸入空気量とカル
マン渦発生周期とが反比例することを利用し、吸入空気
量に比例した周波数の信号を出力するものである。
えばカルマン渦流量針等を用いて吸入空気量を計測する
ようにしている。カルマン渦流量計は吸入空気量とカル
マン渦発生周期とが反比例することを利用し、吸入空気
量に比例した周波数の信号を出力するものである。
ところで、内燃機関は吸気行程、圧縮行程、爆発行程、
排気行程を繰返し行なうものであるから、スロットル弁
の開度が一定であっても吸入空気量は一定周期で脈動す
ることになる。例えば、内燃機関が４気筒の場合は、ク
ランク軸が１８０°ＧＡ回転する期間を１周期として脈
動することになるので、カルマン渦流量針の出力信号の
周波数ｆは第１図に示すように変化するものとなる。同
図に示すようにカルマン渦流量針の出力信号の周波数ｆ
はスロットル弁の開度が一定であっても１８０°ＣＡ周
期で変化するものであるから、従来は１８０″−間に於
ける周波数ｆの最大値ＭＡＸと最小値開Ｎとの平均値Ａ
＝（（ＭへＸ ＋ＭＩＮ ） ／ ２’）をめ、該平均
値に基づいて燃料噴射量を決定するようにしている。
排気行程を繰返し行なうものであるから、スロットル弁
の開度が一定であっても吸入空気量は一定周期で脈動す
ることになる。例えば、内燃機関が４気筒の場合は、ク
ランク軸が１８０°ＧＡ回転する期間を１周期として脈
動することになるので、カルマン渦流量針の出力信号の
周波数ｆは第１図に示すように変化するものとなる。同
図に示すようにカルマン渦流量針の出力信号の周波数ｆ
はスロットル弁の開度が一定であっても１８０°ＣＡ周
期で変化するものであるから、従来は１８０″−間に於
ける周波数ｆの最大値ＭＡＸと最小値開Ｎとの平均値Ａ
＝（（ＭへＸ ＋ＭＩＮ ） ／ ２’）をめ、該平均
値に基づいて燃料噴射量を決定するようにしている。
しかし、上述した従来例には次のような欠点があった。
第２図（Ａ）、（Ｂ）は内燃機関の回転数を１１００Ｏ
ｒｐとし、吸気管負圧をそれぞれ一２５ｍｍｆｉｇ、
’ −１０ｍｍＨｇとした場合のカルマン渦流量計の出
力信号の周波数ｆを示した線図であり、同図（Ａ）、（
Ｂ）から判るようにスロットル弁の開度が大となり、吸
気管負圧が小とな柩はど周波数ｆの最大値？ｌＡＸと最
小値ＦＩＩＮとの差が大きくなるものである。従って、
スロットル弁の開度が大の場合（例えばスロットル全開
時）は平均値Ａが実際の値から大きくずれてしまうので
、平均値Ａに基づいて燃料噴射量を決定したのでは内燃
機関をスムースに運転することは難しかった。
ｒｐとし、吸気管負圧をそれぞれ一２５ｍｍｆｉｇ、
’ −１０ｍｍＨｇとした場合のカルマン渦流量計の出
力信号の周波数ｆを示した線図であり、同図（Ａ）、（
Ｂ）から判るようにスロットル弁の開度が大となり、吸
気管負圧が小とな柩はど周波数ｆの最大値？ｌＡＸと最
小値ＦＩＩＮとの差が大きくなるものである。従って、
スロットル弁の開度が大の場合（例えばスロットル全開
時）は平均値Ａが実際の値から大きくずれてしまうので
、平均値Ａに基づいて燃料噴射量を決定したのでは内燃
機関をスムースに運転することは難しかった。
このような欠点を改善する為に、内燃機関の回転数対応
に予め上限値を定めておき、最大値ＭＡＸと最小値ＭＩ
Ｎとの平均値Ａが前記上限値以上となった場合は回転数
対応に定められている上限値に基づいて燃料噴射量を算
出すると言うことも提案されている。この方法によれば
、平均値Ａが実際の値より大きくなった場合は、誤差を
小さいものとすることができるが、平均値へが実際の値
より小さくなった場合は算出した燃料噴射量が要求量よ
りも小となり、空燃比がリーンとなる欠点があった。
に予め上限値を定めておき、最大値ＭＡＸと最小値ＭＩ
Ｎとの平均値Ａが前記上限値以上となった場合は回転数
対応に定められている上限値に基づいて燃料噴射量を算
出すると言うことも提案されている。この方法によれば
、平均値Ａが実際の値より大きくなった場合は、誤差を
小さいものとすることができるが、平均値へが実際の値
より小さくなった場合は算出した燃料噴射量が要求量よ
りも小となり、空燃比がリーンとなる欠点があった。
発明の目的
本発明は前述の如き欠点を改善したものであり、その目
的はスロットル弁の開度が大の場合に於いても内燃機関
をスムースに運転できるようにすることにある。
的はスロットル弁の開度が大の場合に於いても内燃機関
をスムースに運転できるようにすることにある。
発明の構成
第７図は本発明の構成図である。力！レマン渦流最計１
００は内燃機関の吸入空気量に対応した周波数の信号を
出力し、検出手段１０１は内燃機関が一定角度回転する
間にカルマン渦流量計１００から出力される信号の周波
数の最大値と最小値とをめる。演算手段１０２は検出手
段１０１で検出した最大値と最小値との差をめ、判断手
段１０３は演算手段１０２でめた差が所定値以上である
か否かを判断し、平均値算出手段１０４は検出手段１０
１で検出した最大値と最小値との平均値をめる。メモリ
１０５には内燃機関の回転数に対応に理論周波数が記憶
されている領域が設けられており、回転数検出手段１０
６は内燃機関の回転数を検出する。燃料噴射量演算手段
１０７は、判断手段１０３で前記差が前記所定値以上で
あると判断された場合はメモリ１０５に記憶されている
論理周波数に基づいて燃料噴量を演算し、前記差が所定
値以下であると判断された場合は平均値算出手段１０４
でめた平均値に基づいて燃料噴射量を演算し、噴射手段
１０Ｂは演算手段１０７の演算結果に対応した量の燃料
を噴射する。
００は内燃機関の吸入空気量に対応した周波数の信号を
出力し、検出手段１０１は内燃機関が一定角度回転する
間にカルマン渦流量計１００から出力される信号の周波
数の最大値と最小値とをめる。演算手段１０２は検出手
段１０１で検出した最大値と最小値との差をめ、判断手
段１０３は演算手段１０２でめた差が所定値以上である
か否かを判断し、平均値算出手段１０４は検出手段１０
１で検出した最大値と最小値との平均値をめる。メモリ
１０５には内燃機関の回転数に対応に理論周波数が記憶
されている領域が設けられており、回転数検出手段１０
６は内燃機関の回転数を検出する。燃料噴射量演算手段
１０７は、判断手段１０３で前記差が前記所定値以上で
あると判断された場合はメモリ１０５に記憶されている
論理周波数に基づいて燃料噴量を演算し、前記差が所定
値以下であると判断された場合は平均値算出手段１０４
でめた平均値に基づいて燃料噴射量を演算し、噴射手段
１０Ｂは演算手段１０７の演算結果に対応した量の燃料
を噴射する。
発明の実施例
第３図は本発明の実施例のブロック線図であり、１は４
気筒の内燃機関、２はエアクリーナ、３はカルマン渦が
発生する毎に出力信号ａを“１゛とすルカルマン渦流量
針、４はスロットルチャンバ、５はインテークマニホー
ルド、６は電磁式のフューエルインジェクタ、７はスロ
ットル弁、８はスロットル弁７の開度に対応した信号す
を出力する開度検出器、９はクランク角センサ、１ｏは
マイクロプロセッサ、１１はデータ入力部、１２はデー
タ出力部、１３はメモリである。尚、クランク角センサ
９はクランク軸が一定角度回転するごとに回転角位置信
号Ｃを出力すると共に、クランク軸が基準位置となる毎
に基準位置信号ｄを出力するものである。
気筒の内燃機関、２はエアクリーナ、３はカルマン渦が
発生する毎に出力信号ａを“１゛とすルカルマン渦流量
針、４はスロットルチャンバ、５はインテークマニホー
ルド、６は電磁式のフューエルインジェクタ、７はスロ
ットル弁、８はスロットル弁７の開度に対応した信号す
を出力する開度検出器、９はクランク角センサ、１ｏは
マイクロプロセッサ、１１はデータ入力部、１２はデー
タ出力部、１３はメモリである。尚、クランク角センサ
９はクランク軸が一定角度回転するごとに回転角位置信
号Ｃを出力すると共に、クランク軸が基準位置となる毎
に基準位置信号ｄを出力するものである。
吸入空気量はエアクリーナ２よりカルマン渦流量計３、
スロットルチャンバ４を介してインテークマニホールド
５の各ブランチより各シリンダーに供給され、燃料はフ
ューエルインジェクタ６より内燃機関１内に噴射される
。また、スロットルチャンバ４内のスロットル弁７はア
クセルペクルの操作により開度が制御される。
スロットルチャンバ４を介してインテークマニホールド
５の各ブランチより各シリンダーに供給され、燃料はフ
ューエルインジェクタ６より内燃機関１内に噴射される
。また、スロットルチャンバ４内のスロットル弁７はア
クセルペクルの操作により開度が制御される。
第４図及び第５図はマイクロプロセッサ１０の処理内容
の一例を示すフローチャートであり、以下第４図、第５
図を参照して第３図の動作を説明する。
の一例を示すフローチャートであり、以下第４図、第５
図を参照して第３図の動作を説明する。
マイクロプロセッサ１０はデータ入力部１１を介して加
えられるカルマン渦流量計３の出力信号ａが“１”とな
る毎に第４図に示したプログラムを起動させるものであ
り、このプログラムが起動されるとマイクロプロセッサ
１０は、先ず信号ａの周期Ｔをめる（ステップＳ１）、
次いで、マイクロプロセッサ１０はメギリ詔に記憶させ
である最大値Ｔ ＭＡＸとステップＳ１でめた周期Ｔと
を比較し、Ｔ ＞ Ｔ ＭＡＸであるか否かを判断する
（ステップＳ２）。判断結果がＹＥＳの場合はマイクロ
プロセッサ１０はステップＳ１でめた周期Ｔを新たな最
大値Ｔ ＭＡＸとしてメモリ１３に記憶させ（ステップ
Ｓ３）、判断結果がＮＯの場合はステップＳ４の処理に
移る。ステップＳ４ではメモリ１３に記憶されている最
小値Ｔ ＭＩＮとステップＳｌでめた周期Ｔとを比較し
、Ｔ ＜ Ｔ Ｍ！Ｎであるか否かを判断する。
えられるカルマン渦流量計３の出力信号ａが“１”とな
る毎に第４図に示したプログラムを起動させるものであ
り、このプログラムが起動されるとマイクロプロセッサ
１０は、先ず信号ａの周期Ｔをめる（ステップＳ１）、
次いで、マイクロプロセッサ１０はメギリ詔に記憶させ
である最大値Ｔ ＭＡＸとステップＳ１でめた周期Ｔと
を比較し、Ｔ ＞ Ｔ ＭＡＸであるか否かを判断する
（ステップＳ２）。判断結果がＹＥＳの場合はマイクロ
プロセッサ１０はステップＳ１でめた周期Ｔを新たな最
大値Ｔ ＭＡＸとしてメモリ１３に記憶させ（ステップ
Ｓ３）、判断結果がＮＯの場合はステップＳ４の処理に
移る。ステップＳ４ではメモリ１３に記憶されている最
小値Ｔ ＭＩＮとステップＳｌでめた周期Ｔとを比較し
、Ｔ ＜ Ｔ Ｍ！Ｎであるか否かを判断する。
判断結果がＮＯの場合はマイクロプロセッサ１０は他の
制御プログラムに移り（ステップＳ６）、判断結果がＹ
ＥＳの場合はステップＳ１でめた周期Ｔを新たな最小値
Ｔ ＭＩＮとしてメモリ１３に記憶させ（ステップＳ５
）、この復信の制御プログラムに移る（ステップ３６）
。尚、後述するようにマイクロプロセッサ１０はクラン
ク軸の回転角位置がＯ” ＣＡ、 １８０ ’ ＣＡと
なる毎にメモリ１３に記憶した最大値ＴＭＡＸ、最小値
Ｔ ＭＩＮを消去するものであるから、メモリ１３には
クランク軸の回転角位置が０’ ＣＡ、 １８０°ＣＡ
となってから現在までの周期Ｔの最大値、最小値が記憶
されることになる。
制御プログラムに移り（ステップＳ６）、判断結果がＹ
ＥＳの場合はステップＳ１でめた周期Ｔを新たな最小値
Ｔ ＭＩＮとしてメモリ１３に記憶させ（ステップＳ５
）、この復信の制御プログラムに移る（ステップ３６）
。尚、後述するようにマイクロプロセッサ１０はクラン
ク軸の回転角位置がＯ” ＣＡ、 １８０ ’ ＣＡと
なる毎にメモリ１３に記憶した最大値ＴＭＡＸ、最小値
Ｔ ＭＩＮを消去するものであるから、メモリ１３には
クランク軸の回転角位置が０’ ＣＡ、 １８０°ＣＡ
となってから現在までの周期Ｔの最大値、最小値が記憶
されることになる。
また、マイクロプロセッサ１０はクランク角セン。
す９の出力信号ｃ、ｄに基づいてクランク軸の回転角位
置が０ ’ＣＡ 、 １８０ ’ ＣＡとなったことを
検出する毎に第５図に示すプログラムを起動させるもの
であり、このプログラムが起動されるとマイクロプロセ
ッサ１０は先ずメモリ１３に記憶されている１８０°Ｃ
＾間に於ける周期の最小値Ｔ ＭＩＮに基づいて１８０
°−間に於けるカルマン渦流量計３の出力信号ａの周波
数の最大値ＦＭ八Ｘ ＝ １ ／ＴＭＩＮをめ（ステッ
プＳ７）、次いでメモリ１３に記憶されている１８０
°ＧＡ間に於ける周期の最大値Ｔ ＷＡＸに基づいて１
８０ “ＣＡ間に於ける信号ａの周波数の最小値Ｆ Ｍ
ＩＮをめる（ステップＳ８）。次いで、マイクロプロセ
ッサ１０は最大値ＦＭＡＸと最小値ＦＭＩＮとの差ΔＦ
＝ＦＭＡＸ−ＦＭＡＸをめ（ステップＳ９）、次いで前
記ΔＦが最大値Ｆ ＭＡＸの１０％よりも大きいか否か
、即ち次式（１）が成立つが否かを判断する（ステップ
５１０）。尚、式（１）は吸気管負圧が約−２０１１１
ｍ）１ｇ以下となった場合に成立つものである。
置が０ ’ＣＡ 、 １８０ ’ ＣＡとなったことを
検出する毎に第５図に示すプログラムを起動させるもの
であり、このプログラムが起動されるとマイクロプロセ
ッサ１０は先ずメモリ１３に記憶されている１８０°Ｃ
＾間に於ける周期の最小値Ｔ ＭＩＮに基づいて１８０
°−間に於けるカルマン渦流量計３の出力信号ａの周波
数の最大値ＦＭ八Ｘ ＝ １ ／ＴＭＩＮをめ（ステッ
プＳ７）、次いでメモリ１３に記憶されている１８０
°ＧＡ間に於ける周期の最大値Ｔ ＷＡＸに基づいて１
８０ “ＣＡ間に於ける信号ａの周波数の最小値Ｆ Ｍ
ＩＮをめる（ステップＳ８）。次いで、マイクロプロセ
ッサ１０は最大値ＦＭＡＸと最小値ＦＭＩＮとの差ΔＦ
＝ＦＭＡＸ−ＦＭＡＸをめ（ステップＳ９）、次いで前
記ΔＦが最大値Ｆ ＭＡＸの１０％よりも大きいか否か
、即ち次式（１）が成立つが否かを判断する（ステップ
５１０）。尚、式（１）は吸気管負圧が約−２０１１１
ｍ）１ｇ以下となった場合に成立つものである。
Δ Ｆ ＞ Ｆ ＭＡＸ ／１０ −−− （１）ステ
ップＳ１０の判断結果がＮＯの場合、即ちスロットル弁
７の開度が小で最大値Ｆ ＭＡＸと最小値ＦＭＩＮとの
差が小さい場合は、マイクロプロセッサ１０は最大値Ｆ
ＭＡＸと最小値Ｆ ＭＩＮとの平均値Ａ＝（ＦＭ八へ
＋ＦＭＩＮ ） ／２をめ（ステップ５１１）、次い
で平均値Ａに基づいて燃料噴射量をめる（ステップ５１
４）。また、判断結果がＹＥＳの場合、即ちスロットル
弁７の開度が大で最大値Ｆ ＭＡＸと最小値Ｆ ＭＩＮ
との差が大きい場合は、マイクロプロセッサ１０はクラ
ンク角センサ９の出力信号Ｃに基づいて内燃機関の回転
数Ｎを検出する（ステップ５１２）。メモリ１３には第
６図に示すように内燃機関の回転数Ｎに対応に、回転数
Ｎに基づいて理論的にめた周波数が記憶されている領域
が設けられており、マイクロプロセッサ１０はステ・ン
フ゛Ｓ１２で内燃機関の回転数Ｎを検出すると、検出し
た回転数Ｎに対応したメモリ１３の領域に記１．＃され
ている周波数Ｆを読出しくステップ５１３）、読出し
・た周波数Ｆに基づいて燃料噴射量をめる（ステツブ５
１４）。尚、ステップＳ１２で検出した回転数ＮがＮ２
＜Ｎ≦Ｎ３であれば周波数Ｆ３がメモリ１３から読出さ
れることになる。
ップＳ１０の判断結果がＮＯの場合、即ちスロットル弁
７の開度が小で最大値Ｆ ＭＡＸと最小値ＦＭＩＮとの
差が小さい場合は、マイクロプロセッサ１０は最大値Ｆ
ＭＡＸと最小値Ｆ ＭＩＮとの平均値Ａ＝（ＦＭ八へ
＋ＦＭＩＮ ） ／２をめ（ステップ５１１）、次い
で平均値Ａに基づいて燃料噴射量をめる（ステップ５１
４）。また、判断結果がＹＥＳの場合、即ちスロットル
弁７の開度が大で最大値Ｆ ＭＡＸと最小値Ｆ ＭＩＮ
との差が大きい場合は、マイクロプロセッサ１０はクラ
ンク角センサ９の出力信号Ｃに基づいて内燃機関の回転
数Ｎを検出する（ステップ５１２）。メモリ１３には第
６図に示すように内燃機関の回転数Ｎに対応に、回転数
Ｎに基づいて理論的にめた周波数が記憶されている領域
が設けられており、マイクロプロセッサ１０はステ・ン
フ゛Ｓ１２で内燃機関の回転数Ｎを検出すると、検出し
た回転数Ｎに対応したメモリ１３の領域に記１．＃され
ている周波数Ｆを読出しくステップ５１３）、読出し
・た周波数Ｆに基づいて燃料噴射量をめる（ステツブ５
１４）。尚、ステップＳ１２で検出した回転数ＮがＮ２
＜Ｎ≦Ｎ３であれば周波数Ｆ３がメモリ１３から読出さ
れることになる。
次いで、マイクロプロセッサ１０はデータ出力部１２に
制御信号を加えてその出力信号ｅを“１”とし、ステッ
プＳ１４でめた燃料噴射量に対応する時間だけフューエ
ルインジェクタ６より燃料を噴射させ（ステップ５１５
）、次いでメモリ１３に記憶されている最大値Ｔ ＭＡ
Ｘ及び最小値Ｔ ｆｉｌＮを消去しくステップ５１６）
、この復信の制御プログラムに移る（ステップ５１７）
。
制御信号を加えてその出力信号ｅを“１”とし、ステッ
プＳ１４でめた燃料噴射量に対応する時間だけフューエ
ルインジェクタ６より燃料を噴射させ（ステップ５１５
）、次いでメモリ１３に記憶されている最大値Ｔ ＭＡ
Ｘ及び最小値Ｔ ｆｉｌＮを消去しくステップ５１６）
、この復信の制御プログラムに移る（ステップ５１７）
。
このように、本実施例は１８０°−間に於けるカルマン
渦流量計３の出力信号ａの周波数の最大値Ｆ ＭＡＸと
最小値Ｆ ＭＩＮとの差Ｆが、最大値の１０％ら、スロ
ットル弁７の開度が大となった場合に於いても内燃機関
をスムースに運転することができる。
渦流量計３の出力信号ａの周波数の最大値Ｆ ＭＡＸと
最小値Ｆ ＭＩＮとの差Ｆが、最大値の１０％ら、スロ
ットル弁７の開度が大となった場合に於いても内燃機関
をスムースに運転することができる。
尚、上述した実施例に於いては差ΔＦが最大値Ｆ ＭＡ
Ｘの１０％以上となった場合、メモリ１３に記憶されて
いる周波数Ｆに基づいて燃料噴射量を計算するようにし
たが、吸気管負圧がおよそ一２０ｍｍＨｇ以下となった
場合にメモリ１３に記憶されている周波数Ｆに基づいて
燃料噴射量の計算が行なわれるのであれば、これに限ら
れるものではない。
Ｘの１０％以上となった場合、メモリ１３に記憶されて
いる周波数Ｆに基づいて燃料噴射量を計算するようにし
たが、吸気管負圧がおよそ一２０ｍｍＨｇ以下となった
場合にメモリ１３に記憶されている周波数Ｆに基づいて
燃料噴射量の計算が行なわれるのであれば、これに限ら
れるものではない。
発明の詳細
な説明したように、本発明は内燃機関が一定角度回転す
る間（実施例に於いては１８０°−間）にカルマン渦流
量針から出力される信号の周波数の最大値と最小値とを
め、その差が所定値以上の場合、即ちスロットル弁の開
度が大の場合はメモリに記憶されている回転数対応の理
論周波数に基づいて燃料噴射量を決定するものであるか
ら、スロットル弁の開度が大の場合に舒いても内燃機関
の運転をスムースに行なうことができる利点がある。
る間（実施例に於いては１８０°−間）にカルマン渦流
量針から出力される信号の周波数の最大値と最小値とを
め、その差が所定値以上の場合、即ちスロットル弁の開
度が大の場合はメモリに記憶されている回転数対応の理
論周波数に基づいて燃料噴射量を決定するものであるか
ら、スロットル弁の開度が大の場合に舒いても内燃機関
の運転をスムースに行なうことができる利点がある。
承）図及び第２図（Ａ）、（Ｂ）はカルマン渦流量針の
出力信号の周波数の変化を示す線図、第３図は本発明の
実施例のブロック線図、第４図及び第５図はマイクロプ
ロセッサの処理内容の一例を示すフローチャート、第６
図はメモリの記憶内容を示す図、第７図は本発明の構成
図である。 １は内燃機関、２はエアクリーナ、３，１００は力ＪＬ
／？ン渦流Ｗｋ 計、４はスロットルチャンバ、５はイ
ンテークマニホールド、６はフューエルインジェクタ、
７はスロットル弁、８は開度検出器、９はクランク角セ
ンサ、１０はマイクロプロセッサ、１１はデータ入力部
、１２ハテ一タ出力部、１３，１０５ハメモリ、１０１
は検出手段、１０２は演算手段、１０３特許出願人 富
士通テン株式会社（外１名）代理人弁理士玉蟲久五部（
外１名） 第１図 第２図 （Ａ）（８） 第３図 第４図 第 ６ 図
出力信号の周波数の変化を示す線図、第３図は本発明の
実施例のブロック線図、第４図及び第５図はマイクロプ
ロセッサの処理内容の一例を示すフローチャート、第６
図はメモリの記憶内容を示す図、第７図は本発明の構成
図である。 １は内燃機関、２はエアクリーナ、３，１００は力ＪＬ
／？ン渦流Ｗｋ 計、４はスロットルチャンバ、５はイ
ンテークマニホールド、６はフューエルインジェクタ、
７はスロットル弁、８は開度検出器、９はクランク角セ
ンサ、１０はマイクロプロセッサ、１１はデータ入力部
、１２ハテ一タ出力部、１３，１０５ハメモリ、１０１
は検出手段、１０２は演算手段、１０３特許出願人 富
士通テン株式会社（外１名）代理人弁理士玉蟲久五部（
外１名） 第１図 第２図 （Ａ）（８） 第３図 第４図 第 ６ 図
Claims (1)
- 内燃機関の吸入空気量に対応した周波数の信号を出力す
るカルマン渦流量針と、前記内燃機関が一定角度回転す
る間に前記カルマン渦流量計から出力される信号の周波
数の最大値と最小値とを検出する検出手段と、該検出手
段で検出した最大値と最小値との差をめる演算手段と、
該演算手段でめた前記差が所定値以上であるか否かを判
断する判断手段と、前記検出手段で検出した最大値と最
小値との平均値をめる平均値算出手段と、前記内燃機関
の回転数を検出する回転数検出手段と、内燃機関の回転
数対応に理論周波数が記憶されている領域が設けられて
いるメモリと、前記判断手段で前記差が前記所定値以上
であると判断された場合は前記メモリの前記回転数検出
手段の検出結果に対応した領域に記憶されている理論周
波数に基づいて燃料噴射量を演算し、前記判断手段で前
記差が前記所定値以下であると判断された場合は前記平
均値算出手段でめた平均値に基づいて燃料噴射量を演算
する燃料噴射量演算手段と、該燃料噴射量演算手段の演
算結果に対応した量の燃料を前記内燃機関内に噴射させ
る噴射手段とを備えたことを特徴とする内燃機関の燃料
噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6467484A JPS60209641A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 内燃機関の燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6467484A JPS60209641A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 内燃機関の燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60209641A true JPS60209641A (ja) | 1985-10-22 |
Family
ID=13264955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6467484A Pending JPS60209641A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 内燃機関の燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60209641A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55106314A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-15 | Nissan Motor Co Ltd | Signal processor for karman sensor |
| JPS5698614A (en) * | 1980-01-10 | 1981-08-08 | Nissan Motor Co Ltd | Flow senser of karman vortex street |
| JPS5698615A (en) * | 1980-01-10 | 1981-08-08 | Nissan Motor Co Ltd | Sucked air volume measurement device |
-
1984
- 1984-03-31 JP JP6467484A patent/JPS60209641A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55106314A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-15 | Nissan Motor Co Ltd | Signal processor for karman sensor |
| JPS5698614A (en) * | 1980-01-10 | 1981-08-08 | Nissan Motor Co Ltd | Flow senser of karman vortex street |
| JPS5698615A (en) * | 1980-01-10 | 1981-08-08 | Nissan Motor Co Ltd | Sucked air volume measurement device |
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