JPS6010131B2 - 連続フイラメントの加工方法及びその装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、特関昭５１−７総５２号公報記載の発明を
改良したものであって、クリンプされた繊維構造を製造
するための方法及び装置に関し、特にフイラメント、ヤ
ーン〜ステープルフアイ／ゞ一のトウ及びその他の織物
材料をクリンプするための３手段に関する。

かさ高性を増すように織物繊維をクリンプするための通
常使用されている装置においては〜連続フィラメントの
トウは流体エネルギーによってチャンバー内のトウのか
たまりに対して押圧され「３かたまりに働く圧力が一定
の範囲を越えるときにクリンプされた状態でチャンバ−
から送出されている。

この種の装置によって形成されたクリンプのフィラメン
ト１インチ当りの数「及びフィラメント内の収縮率又は
、クリンプ収縮率は、フィラ４メントを良品質のニット
ャーン、布、高ストレッチャーン等に経済的に加工する
には余りに低いものである。４００００のようにより高
い流体温度を用いることによってクリンプ率を増大させ
ることができるけれども、フィラメントの方向性は減少
し、その引張り強度及び染色の均一性は減少する。

ャーンをより低い流体温度で加熱するための流体の流量
を増加させることは、チャンバー内に縄流を生じさせ、
最初のクリンプを破壊し、フィラメントの収縮率を減少
させてしまう。この発明は、連続フィラメントに、比較
的低い温度で且つ経済的で確実な方式でクリンプを付与
するための方法及び装置を提供する。

ヤーン形態の連続フィラメントは、例えば約１５００〜
３５０ｑｏの温度に加熱された第１の流体の流れに吸引
（ａｓｐｉｒａｔｉｏｎ）によって供給される。

その後に、フィラメントは、フィラメントの温度を上昇
させその温度変化度（勾配）を最小にするように、約１
８０ｏ 〜２８０００の温度を有する加熱流体の少なく
とも一つの第２の流体の流れに接触される。組合わきれ
た流体と流れとフィラメントは、チャンバー内に配置さ
れたバリア手段に接触するように方向付けられ「 この
接触力はフィラメントに最初のクリンプを付与するのに
充分な力である。圧縮流体の大部分は、バリア手段との
接触の後に、フィラメントから分離されチャンバーから
排出される。フィラメントは、フィラメントとをチヤン
バー内へオーバーフイードさせるのに充分な速度で、チ
ャンバー内の表面の連続的な動きによってチャンバ−を
介して移送される。このオーバーフィードによって、フ
ィラメントはチャンバー内の充填区域中のフィラメント
のかたまりに対して押圧され〜そこでクリンプが付与さ
れる。チャンバーは、フィラメントを受け入れる流入孔
と、フィラメントを送出する流出孔と、流体をフィラメ
ントから分離しチャンバーから排出するための流体逃げ
手段とを具備し、チャンバーに関連して、チャンバーに
対し動きうるように設けられたキャリャ手段は連続的に
移動する表面を形成する。一様な方法で各フィラメント
の中心及び外表面の温度を上昇させるために、予じめ加
熱されたフィラメントを少なくとも一つの第２の流体の
流れに接触させることは、クリンプのフィラメント１イ
ンチ当りの数とその定着性を増大させることが明らかで
あろう。

更に、フィラメントの柔軟性は増し、クリンプの鋭さも
改善される。クリンプ加工の間にフィラメント内に生ず
るクリンプの鋭さと増大した柔軟性によって、クリンプ
を付与するのに必要とされる流体の圧力と温度は、クリ
ンプが非常に効果的な方式で形成される結果、例えば約
１０〜５００ｐｓｉｇ（０．７０３〜３５．２ｋ９／塊
の９）と約１５０ｏ 〜３５０℃のように極めて低いも
のでよい。クリンプ率は非常に高い、即ち１インチ当り
４０以上のクリンプ、代表的には１インチ当り６０のク
リンプのように高い。フィラメントの退化作用、融合及
び破損は最小にされる。収縮率は大いに改善され、即ち
４５％以上に改善され、そしてクリンプの均一性と密度
は容易に制御される。かくして、この発明によって加工
されたフィラメントは、フィラメントが単一の加熱工程
を用いてクリンプされる通常の操作に要する速度及び価
格よりも高速でかつ安価に、かさ高及び／又はストレッ
チニットャーンの製造を可能とする。以下この発明を添
付図面を参照して詳細に説明する。

この発明のクリンプ装置は、流入部と流出部と加熱手段
と流体逃げ手段とを有するチャンバ−を具備する。

このチャンバーは大きさと形態の異なるものから組み立
られる。例示説明のためにこの発明は弓形状のチャンバ
ーに関連して説明するけれども、曲線状と同様に直線状
のチャンバーもまたこの発明の領域内であることは理解
されよう。図面第１図及び第２図を参照すると、符号１
０で概略的に示すクリンプ装置はクリンプされるフィラ
メント１６を受け入れるための流入孔１４を含むチャン
バー１２を有する。第２図に図示し後に詳述するように
有孔板１７の一部分に相当するバリア手段２０は、流入
孔１４に隣接してチャンバー１２内に配置される。好ま
しくは約１５〜３２０の温度を有するャーン形態の連続
フィラメント１６は概略的に符号２４で示す加熱手段を
含む流入部２２に入る。約１５０〜３５０ｑ○の温度、
好ましくは約２００〜３３０℃の温度に加熱された空気
、チッソ、炭素ガス等のようなスチーム又は他の加熱流
体からなる第１の流体は流体流入部２８に入り、フィラ
メント１６を加熱手段２４の管３０１こ沿って押圧する
。管３０は、フィラメントの温度を上げその温度変化度
（勾配）を最小にするように、約１５０〜３５ぴ０好ま
し〈は約２００〜３００ｑｏの温度の加熱流体からなる
少くとも１つの第２流体の流れを管３０及び流体指向手
段３７の管３５内でフィラメント１６と接触させるべく
指向されるための第２の流体流入部３１と第１の流体の
流入部２８とを具備する。管３０からのフィラメント１
６は、第１の流体２６と第２の流体３３の流れとに接触
した後に、ノズル１０１からの第２の流体の流れ３３に
よって流体指向手段の管３５内に吸収され、それによっ
てバリア手段２０‘こ接触するように方向付けられる。
この接触はフィラメント１６に最初のクリンプを生じさ
せるのに充分な力を有する。流体の大部分は、バリア手
段と接触した後に、流体逃げ手段３２を介して通過し、
それによってフィラメント１６と分離されチャンバー１
２から排出される。フィラメントから流体を分離する間
にフィラメント１６に最初に生じたクリンプは変形が消
えることを阻止するためには、フィラメントがチャンバ
−１２内に滞留する期間中に引張りを受けないようにす
ることが必要である。最初に生じたクリンプを持つフィ
ラメント１６はそれ故にキャリャ手段によってチャンバ
ーを介し移送される。キヤリヤ手段は、フィラメントを
チャンバー内にオーバーフィードさせるのに充分な速度
でチャンバー１２に対して移動すべく設けられたスクリ
ーン１７により形成された表面３６からなる。このよう
なオーバーフイードによって、フィラメント１６はクリ
ンプを生じさせるチヤンバ−１２内の充填区域４０（第
３図に図示）のフィラメント１６のかたまり３８に対し
て押圧される。クリンプフィラメントは最終的にクリン
プされた形態でチャンバー１２の流出孔１８を介して送
出される。チャンバ−１２はドラム４４内の円周溝４２
（第２図に図示）とカバー３４の相対向する壁部３９と
によって限定される。

ドラム４４は鞄心×−×のまわりを回転するように軸４
６上に装着される。ノズル１０１からの第２流体とフィ
ラメント１６はチャンバ−１２内に配置されたバリア手
段２０に接触するように管３５を介して方向付けられる
。その後に、流体はドラム４４とカバー３４との間に形
成された通路５６を介してフィラメント１６から分離さ
れチャンバ−１２から排出される。ドラム４４は、ドラ
ムを通して延び円周溝４２の下方の環状チャンバー５６
に菱通した排出孔（図示しない）を具備する。環状チャ
ンバー５６は、溝４２の底部を形成する有孔板又はスク
リーン１７により溝４２からチャンバー及び排出孔と共
に流体逃げ手段３２を含めて分離されている。スクリー
ン１７のサイズは約５０〜４００メッシュであり、好ま
しくは約１００〜３２５メッシュである。バリア手段２
川ま流体指向手段２４からの圧縮タ性流体の流れを阻止
すべ〈設けられた有孔板１７の一部分からなる。

図面第１図に示す装置において、バリア手段２０に相当
するスクリーン１７の一部分は、ドラム４４の周面が回
転すると連続的に変化する。バリア手段はまた、流体指
向手段３ １７に固定的に装着されそして流入孔１４に
隣接しチャンバー１２内で流れ２６，３３を阻止する場
所に突出した多孔性又は無孔性の板から構成することも
できる。′流体指向手段３７は、管３５の端部４８がバ
リＺァ手段２川こ比較的接近するようにドラム４４に対
して位置付けられる。

端部４８とバリア手段２０との間の距離、及び端部４８
の横断面積は、フィラメントと流体の流れの速度及びそ
の温度、フィラメントのデニール、流れがバリア手段２
０に２衝突する角度、バリア手段２０の衝突表面の摩擦
係数、及びチャンバー１２の断面積に基づいて変更する
ことができる。第２の流体の流れ３３は、通常、バリア
手段２０と衝突する際に、約３００〜１５０肌／ｓｅｃ
（９１．４４〜４５７．２肌／ｓｅｃ）の速度と約２１
００ｏ 〜２８０ｏｏの温度と約１０〜５００ｐｓｉｇ
（０．７０３〜３５．２ｋ９／の夕）の全圧力を有する
。フィラメント１６は約２００〜２２００ｍｔ／ｍｉｎ
（６０．９６〜６７０６肌／ｍｉｎ〉の速度と約１００
０〜２５０こ○の温度とフィラメント当り約１〜２５デ
ニールと約１５〜５０００ヤーンデ３ニールを有する。
衝突表面の摩擦係数は、約０．０５〜０．９であり、衝
突角度のま１５０〜７５０である。端部４８と表面３６
上の流体の流れ３３の衝突点との間の距離は、約０．０
１〜０．５ｊｎ（０．０２５４〜１．２７肌）であり、
端部４８の断面積は約０．０００２〜３０．３ｍ〆（０
．００１３１〜１．９６の）で、チヤンバー１２の断面
積は約０．０００１５〜１．０価ｎ２（０．０００斑〜
６．４５２の）である。第２の流体の流れ３３は、好ま
しくは、６００〜１５０肌／ｓｅｃ（１８２．９〜４５
７．２仇／ｓｅｃ）の速度、約４２０〜３０加ｓｉｇ（
１．４１〜２１．１ｋ９／鮒夕）の全圧力、１８ぴ 〜
２８び０の温度でバリア手段２０の衝突表面と接触して
「フィラメント当り約２〜１５デニール、約２１〜２６
００のャーンデニールを有するフィラメントを約３００
０〜１８００血／ｓｅｃ（９１４．４〜５４８６のノｓ
ｅｃ）の速度と約１５び 〜２２０ｑｏの温度で衝突表
面に接触させる。

衝突表面の摩擦係数は好ましくは約０．２〜０．６であ
り、衝突角度０‘ま好ましくは約３ぴ〜６０ｏであり、
表面３６上の流体の流れ３３の衝突点と端部４８との間
の距離は好ましくは約０．０２〜０．３０ｊｎ（０．０
５１〜０．７６２伽）で、端部４８の断面積は約０．０
００６〜０．２価〆（０．００３９〜１．３０８の）、
チャンバー１２の断面積は約０．０００７５〜０．１５
ｉ＃（０．００４９〜０．９８１の）である。流体逃げ
手段３２は「バリア手段２０に接触する流体の流れ３３
の大部分がフィラメント１６から分離されチャンバー１
２から排出されるように、バリア手段２川こ対して配置
される。流体逃げ手段３２は、ドラム４４の外周面に通
ずる排出孔と排出チャンバー５６と共に、有孔板又はス
クリーン１７とから構成される。孔の数とその直径は、
バリア手段２０１こ接触する流体の流れ３３の大部分、
即ち約６０〜９８％、好ましくは約７０〜９５％の範囲
で流体の流れの大部分をフィラメント４６から分離した
チャンバー１２から排出するのに充分なものとする。流
体逃げ手段は、カバー３４に形成された多数の孔で構成
することもできる。再び第１図及び第２図を参照すると
、充填区域４０に入るフイラメン‘・１６は、フィラメ
ント１６が充填区域４０から送出される送り速度に比較
してフィラメント１６の区域４０へ送り速度が大きいた
め、予じめ前進させられまだ送出されていないフイラメ
ント（フイラメント１６のかたまり３８）に衝突する。
このオーバーフィードの結果として、フィラメント１６
に更にクリンプが加えられる。クリンプフイラメントは
、フイラメント１６のかたまり３８に衝突した後、ドラ
ム４４の約１／４〜３／４回転で流出孔１８まで円周溝
４２内を移動し、そこでクリンプフィラメントは通常の
糸巻きつけ器等を用いるボビン上に巻取られる。

リベット（図示しない）、接着剤等によって管３６に連
結された後方に延びるブロック５４は、フィラメント１
６がチャンバー１２内に滞留する間に偶然に彼断された
フィラメント又はその破片がチャンバ−１２内に再び入
ることを防止する。第１図及び第２図に示す実施例にお
いて、フィラメント１６をチヤンバー１２を介して移送
するためのキャリャ手段は、円周溝４２の有孔板１７と
壁部５０，５２を含む表面であり、単に有孔板１７のみ
なから構成することもできる。キヤリヤ手段の速度は、
その表面積及び所望のクリンプ度数（ｃｒｉｍｐｆｒｅ
ｑ肥ｎｃｙ）と逆に変化する。第１図及び第２図に示す
キャリャ手段の速度は、通常、フィラメント１６の速度
の約０．５〜１０％である。フィラメント１６の充填区
域４川こ滞留する時間は、クリンプ率の広範囲にわたる
フィラメント１６のクリンプ固定割合及びクリンプの均
一性を生じさせるように、キャリャ手段の速度を変える
ことによって制御される。ここに開示する装置１０‘ま
、この発明の領域から逸脱することなく多くの方法で修
正されうる。

前に指摘したように、チャンバー１２の形状は直線状又
は曲線状にすることができ、バリア手段２０は多孔性又
は無孔性のものにすることができ、更に静止した不連続
な衝突表面又は動きうる連続の衝突表面で構成すること
もできる。カバー３４とドラム４４の円周溝４２の各々
はチヤンバー１２の全側面から圧縮性流体を排出しうる
ように有孔とすることができる。管３０の長さ夕は、フ
ィラメント１６が管３０１こ滞留する時間を変えるため
に変化させることができる。加熱手段２４は、通常、３
〜６ぴｎ（７．６２〜１５２．４弧）の長さを有する管
３０を具え、流体流入部２８，３１は管３０の長さ方向
に約１〜１仇ｎ（２．５４〜２５．４肌）の鞠心間距離
をもって配列され、流入部２８，３１の断面積は約０．
００００８〜０．０３肘（０．０００５２〜０．１９４
の）であり、流入部２８，３１の数はそれぞれ１〜６の
固である。加熱手段２４の管３０は、好ましくは、約６
〜４２ｎ（１５．２４〜１０６．７仇）の長さＺを有し
、流入部２８，３１は管の長さ方向にそれぞれ２〜５ｉ
ｎ（５．０８〜１２．７伽）の軸心間距離をもって配列
され、流入部２８，３１の断面積はそれぞれ０．０００
３〜０．０２加ｎ２（０．００１卵０．１２９の）であ
り、流入部２８，３１の数は約２〜１０個である。その
流れ２６，３１は圧縮性流体か又は非圧縮性流体のいず
れかから構成される。適当な圧縮性流体は、空気、スチ
ーム、チッソ、アルゴン、ガス混合体その他を包含する
。適当な非圧縮性流体は、水、鎚・和スチーム、液体混
合体その他を包含する。第３図及び第４図に示すように
、バリア手段２川ま、カバー３４の壁部６０１こ相対向
してドラム４４内の円周溝４２の壁部を形成するスクリ
ーン５８である。ドラム４４は、軸心Ｘ−Ｘのまわりを
軸受（図示しない）上で回転する軸６２に装着される。
フィラメント１６は加熱手断６４の管６２に挿入され、
加熱流体４９の第１の流れは流体流入部６５を介して管
６２に入り、フィラメント１６を管６２に沿って押圧す
る。加熱流体６６の少くとも一つの第２の流れは流入部
６８を介して管６２に入り、フィラメント１６に接触し
てその温度を上げる。流体４９，６６とフィラメント１
６とを組合わせた流れは、流体指向手段７２の管７川こ
入る。流体指向手段７２は、第１図及び第２図に関連し
て説明したように、チャンバー１２内に配置されたバリ
ア手段２０‘こ接触するようにフィラメント１６を方向
付ける。流体４９，６６は、フィラメント１６から分離
され、そしてフィラメント４４の通路５９に蓮通された
排出孔（図示しない）を介し、同様にカバー３４とドラ
ム４４との間に形成された通路７４を介してチャンバー
１２から排出される。流体４９，６６の大部分は、流体
指向手段７２の管７０‘こ入る前に加熱手断６４の管６
２から、そしてスクリーン５８を介してチャンバー１２
から随意排出される。フィラメント１６は、第１図及び
第２図に関連して説明したように、排出孔１８を介して
チャンバー１２から送出される。第５図に示すように、
装置１川ま、概略的に符号７６で図示するクリンプ固定
手段を具備することもできる。

クリンプ固定手段７６は、チャンバー１２内でクリンプ
を固定するために、フィラメント１６のかたまり３８に
加熱容器７８からの加熱流体の流れを接触させるべく、
チヤンバー１２内で流体指向手段３７の下流に配置され
た流体噴出加熱手段８０を包む。更にクリンプ固定手段
は、流入孔１４の下流でチャンバー１２に蓮通すべくカ
バー３４内に配置された少くとも一個の通路８２、好ま
しくは数個の通路を含む流体噴出加熱手段８０から構成
される。加熱容器７８の熱は、流れをなして、通路を介
してチャンバー１２に進む。通路は、加熱流体の流れが
充填区域に入り、フィラメント１６のかたまり３８に接
触しそこでクリンプを固定するように、カバー３４内に
位置付けられる。加熱容器７８からの流体の流れの温度
、容量、速度及び圧力は、フィラメントのデニール、チ
ャンバー１２の断面積、ドラム４４の回転速度及び流れ
がフィラメント１６のかたまり３８と交差する角度に基
づいて変更することができる。比較的高速でャーンを製
造するときには、流体噴出加熱手段８０の通路８２の端
部４８の断面積は約０．０００１〜０．０４肘（０．０
００６５〜０．２５８の）好ましくは約０．０００６〜
０．０３形（０．００３８７〜０．１９４の）にすべき
である。流体の流れは、フィラメント１６のかたまり３
８と接触する際「通常、５００〜１５０皿／ｓｅｃ（１
５２．４〜４５７．２の／ｓｅｃ）のＺ速度と、約１５
０ｏ 〜３５０００の温度と、約５〜５０倣ｓｉｇ）０
．３５２〜３５．２ｋ９／仇夕）の全圧力を有し、フィ
ラメント１６は約２００〜２２００のｔ／ｍｉｎ（６０
．９６〜６７０６ｍ／ｍｉｎ）と、約１０００〜２２０
ｑｏの温度と、フィラメント当り約１〜２５のデニール
と、Ｚ約１５〜５０００のャーンデニールを有し、チヤ
ンバー１ ２の断面積は０．０００１５〜１．００ｊｎ
２（０．０００９６８〜６．４５の）である。流体の第
２の流れは、好ましくは、約６００〜１５０ぴｔ／ｓｅ
ｃ（１８２．９〜４５７．２の／ｓｅｃ）の速度、約１
０〜３０蛇ｓｉｇ（０．７０３〜２１．１ｋ９／仇夕）
２の全圧力、約１７０ｏ 〜３３０ｑＣの温度でフィラ
メント１６のかたまり３８と後触し「フィラメント当り
約２〜１５のデニールと約２１〜２６００のャーンデニ
ールとを有するフィラメントにクリンプを固定する。接
触角度は好ましくは約３００ 〜６０ｑ○であり、２チ
ャンバ−１ ２の断面積は約０．０００７５〜０．１５
ｉｎ２（０．００４８〜０．９６８の）である。作動に
際して、連続フィラメント形態のャーンは、吸収によっ
て第１の流体２６の流れに供給され、フィラメントはそ
の後に、一定の方式でその３温度を上昇させるように、
流体の少なくとも一つの第２の流れ３３に接触される。

流体指向手段３７は、フィラメント１６を包含する第１
の流体の流れ２６、第２の流体の流れ３３をチャンバー
１２内に配置されたバリア手段２川こ接触させるよ３う
に方向付け、フィラメント１６に最初のクリンブを付与
する。流体逃げ手段３２は流体の大部分をフィラメント
１６から分離してチャンバー１２から排出する。キャリ
ャ手段は、フィラメント１６をチヤンバー内にオーバー
フイードさせるべ４く、チャンバー１２を介してフィラ
メント１６を移送する。フィラメント１６は充填区域４
０内のフィラメントのかたまりに実質的に押圧され、ク
リンプされた状態でチャンバーから送出されて「パッケ
ージ上に巻取られる。第６図に示すように、管３０は、
フィラメント１６からの流体の分離を促進するために、
管３５に対して角度的に偏って位置付けることもできる
。

このような修正及びその他の修正は、特許請求の範囲に
限定されるこの発明の領域に包含されるところである。
この発明の方法及び装置は、主として、熱可塑性フィラ
メント、特にポリエステルフィラメントに関して記述し
てきたけれども、この発明の方法及び装置は他の種々の
フィラメントをクリンプするために使用することができ
ることは明らかである。

例えば、次の材料のホモポリマー及びコポリマーからな
るフィラメントである。即ちご−アミノカプロン酸、ヘ
キサメチレンアジパミド、エチレンテレフタレート、テ
トラ〆チレンテレフタレート「及び１．４ーシクロヘキ
サメチレンテレフタレート。更にポリアクリロニトリル
、ポリプロピレン「 ポリ−４−アミノらく酸、及び酢
酸繊維素からなるフィラメントであってもよい。次に以
下の実例について更に説明する。

実例 １ 平均２５０００の分子重量を有するポリエチレンテレフ
タレートのチップを、円８同と型の温度をそれぞれ２７
０ｑｏと２８０つ０に保持したスクリュー式押出器を用
いて溶融紡績した。

使用した紡績口金は３４の穴を有し、各穴の毛管直径は
０．０１０ｉｎ（０．０２５４弧）であり、その長さは
０．０１ぴｎ（０．０２５４伽）であった。フィラメン
トを固定化するためにェア冷却方式を使用した。ャーン
は２５５デニール、３４フィラメント、無撚りであり、
部分的に円形断面を有する整列されたヤーンであった。
ャーンは織物仕上げ剤の重量でほゞ０．０５％で被覆さ
れ、引張り比１．６８で引張られた。引張り工程は、【
１’ ５℃の温度に保持された一対の加熱ローラ、ｔ２
１ １８０ｑｏの温度を有する６ｉｎ（１５．２４伽）
の長さの静止ブロックヒーターと、‘３１ １７５ｏｏ
の温度を有する一対の引張りローラのまわりにヤーンを
ＩＭ団通すことから形成した。最終の引張デニールは１
５０であり、引張り速度は２００Ｍｔ／ｍｉｎ（６０９
．６ｍ／ｍｉｎ）であつた。第１図に示す装置を用いて
ャーンを加工した。

ノズル１０１は０．０２７ｉｎ（０．０６８６肌）の直
径ｄと０．５ｉｎ（１．２７伽）の長さそとを有し、導
管手段（図示しない）を介して２８０℃、１９蛇ｓｊｇ
（１３．４ｋ９／仇夕）の過熱スチームがノズル１０１
に供給された。加熱手段２４は、【１’ １５ｊｎ（滋
．１弧）の長さ、０．０６伍ｎ（０．１５２仇）の内陸
、０．１２５ｉｎ（０．３１８肌）の外径を有する管３
０と、‘２１ 各流体流入部が０．０２６ｉｎ（０．０
６６弧）の内径を有し管３０の軸心×−×から角度２０
０鏡斜されている３個の流入部２８，３１とから形成し
、管３０の長さ方向に互いに４．２５ｉｎ（１０．＆ネ
）離間して配列した。１０岬ｓｉｇ（７．０３ｋ９／仇
夕）の圧力を有するスチームは３個Ｚの流入部を介して
管３０に流入しフィラメント１６を押圧し、フィラメン
ト１６はその後に管３５に入り、４２０ｍｔ／ｍｉｎ（
１２８０机／ｍｊｎ）の速度で移送されて、バリア手段
２０に衝突した。

管３５は０．０５０ｉｎ（０．１２７仇）の内径と３．
７５ｉｎ（９．５３物）のＺ長さを有するものであった
。ャーンは、管３５に滞留する間に約１６０ｑｏの温度
まで加熱され、４５ｏの衝突角度でバリア手段２０に衝
突した。バリア手段２０は管３５の流出孔４８から０．
０６伍ｎ（０．１５２狐）離れて、８．５ｊｎ（２１．
６肌）の直径を有す２る９０メッシュのスクリーンであ
った。スクリーン１７はステンレススチールのワイヤで
織成されたものである。隣接するワイヤ間の距離は０．
０１１ｉｎ（０．０２７９肌）であり、５０％の関孔面
積を有するスクリーンである。チヤンバ−１ ２は０．
０８伍ｎ２（０．２０３肌）の幅と０．０６ぴｎ（０．
１５２伽）の深さを有しており、スクリーン１７の表面
速度を５１．２ｔ／ｍｉｎ（１５．６１肌／ｍｉｎ）を
するように、２３ｐｍで回転駆動された。ャーンとスク
リーンとの接触によってフィラメント１６に最初のクリ
ンプが付与され、スクリーン１７はャーンを充填区域４
０１こ移送し、そこでフィラメント１６に更にクリンプ
を付与すべくフィラメントのかたまりが形成された。加
工ャーンの充填密度は３０．４％になるように企画され
、ャーンのチヤンバー１２内に滞留する時間は１．現砂
であった。ヤーンは、スクリーン１７が管３５の端部４
８からめ００回動したとき、チャンバー１２から取り出
され、約３５０ｍｔ／ｍｉｎ（１０６７肌／ｍｉｎ）の
速度で通常の巻きつけ器（図示しない）に巻き取られた
。このように製造されたャーンは、１９２デニールを有
し、３次元的な螺旋形状を有していた。加工ャーンから
無作為に選出した５０フィラメントの顕微鏡写真は、ィ
ンチ当り５３のクリンプ数と０．０１１ｉｎ（０．０２
７秋ス）のクリンブ幅を示し、ャーンのフィラメント間
にはいかなる融合もないものであった。次に加工ャーン
の平均かせ収縮率が決定される。

かせ収縮性の実験は、加工ャーンをかせに巻き付け、そ
のかせをホットェアオープソ内に５分間１４５℃で無荷
重の状態で膝下することから構成される。こうしてかせ
はオープンから取り出され、０．００１６グラム／デニ
ールの重量がかせに懸られる。新たなかせの長さがＬｆ
であるとき、かせ収縮性の割合は、最初のかせの長さ山
と最終のかせの長さＬｆとから式Ｌｏ−Ｌｆ／山に従っ
て算出される。新たなかせは１９２のデニールと５６の
クリンプ数と４５％のかせ収縮率とを有していた。これ
は衣類の製造の際に使用するのに適するものである。実
例１により製造された加工ャーンは、ローンンーヘムピ
ルフアイノゞー アナライシス ニツタ‐（Ｌａｗｓｏ
ｎ ‐Ｈｅｍｐｈｉｌｌ Ｆｉｂｅｒ 飢ａｌｙｓｉｓ
Ｋｎｉｔにｒ）（５４ゲージヘッド、２２０ニードル、
３１′２インチの直径とコ−ス当り３６インチを有する
）で編成した。

この編物は、染色するときにむらがなく、そして他のャ
ーンと比較するとき秀れた均一性を示した。更にこの編
物はソフトな生地、形態の安定性、心地良い外観を有す
るものであった。実例 ２ポリエチレンテレフタレート
のャーンを、実例１で説明した方法及び装置を押出しか
つ加工した。

しかし加熱手段２４は使用しなかった。加工ャーンの平
均かせ収縮率は９％であり、これは衣類の製造に使用す
るのに適していないことを示した。実例 ３ ポリエチレンテレフタレートのヤーンを、ノズル１０１
内に供給される過熱スチームの温度を３６０午Ｃ、その
圧力を１９岬ｓｉｇ（１３．４ｋｇ／の夕）とした点を
除き、実例２で説明した方法及び装置を用いて押出しか
つ加工した。

かせ実験による新たなかせはィンチ当り３１のクリンプ
数と０．０２インチ（０．０５１弧）のクリンプ幅と平
均かせ収縮率３０％を有しており、実例１及び２で説明
したように編成されそして染色されるとき、この編物は
多くのむらと破断されたフィラメントを含んでいた。こ
れはャーン及びこれから編成された編物が衣類の製造に
使用するのに適していないことを示した。本発明におい
ては、流体指向性手段３７，７２の上流に流体加熱手段
２４，６４を設け、フィラメントを第２の流体と接触さ
せて、フィラメントと流体とをともに加熱するようにし
たので、加熱流体とフィラメントとの間に大きな温度差
を生じることがなく、初期衝撃前のフィラメントの可塑
化、もしくは軟化が十分に行われ、クリンプ後原形状に
回復しようとする煩向が阻止される。その結果、クリン
ブされたフィラメントは、その状態を長期間にわたって
維持することができる。

【図面の簡単な説明】 第１図はこの発明の方法を実施するための装置の一形態
を示す斜示図であり、装置のカバーとチャンバーは分解
された位置にあり、チヤンバーはその構造を示すための
部分的に破断してあり、第２図は、第１図の線２−２に
沿う断面図であり「カバーとチャンバーは係合位置にあ
り、第３図は、連続フィラメントをクリンブするための
装置の他の一形態の平面図であり、第４図は、第３図の
線４−４に沿う断面図であり、第５図は、第１図に示す
装置の今一つの形態を示す斜示図であり、第６図は、第
１図に示す装置の今一つの形態を示す斜示図である。 符号の説明、１０…クリンプ装置、１２…チャンバー、
１４・・・流入孔、１６フィラメント、１７，５８…ス
クリーン、１８…流出孔Ｌ２０…バリア手段、２４，６
４・・。 加熱手段、２８，６５…第１の流体流入部、３１，６８
・・・第２の加熱流体流入部、３２・・・流体逃げ手段
、３４・・・カバー、３６…キャリャ手段、３７，７２
・・・流体指向手段、３８…フィラメントのかたまり、
４０…充填区域、４２・・・円周溝、４４・・・ドラム
、７６・・・クリンプ固定手段「 ８０…流体噴出加熱
手段。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ａ 多孔性で可動のヤーン受入手段を内蔵するチヤ
   ンバー；および、ｂ 連続フイラメントに初期クリンプ
   を与えるため、該フイラメントが前記ヤーン受入手段と
   接触するように該フイラメントを含む可圧縮性の流体の
   第１の流れを指向させる。 前記ヤーン受入手段に対して傾斜させて配置された流体
   指向手段；を具備し、該流体指向手段の前記傾斜は、前
   記フイラメントが前記チヤンバー内で前記ヤーン受入手
   段に対してクリンプに有効な衝突を起す程度の角度であ
   り；前記ヤーン受入手段は、前記フイラメントから前記
   流体の大部分を分離し、分離した該流体を前記チヤンバ
   ーから放出し、かつ前記フイラメントを前記チヤンバー
   内に向けてオーバーフイードするように該チヤンバーと
   協同する連続移動表面を提供するものであり；これによ
   って、前記フイラメントは、前記チヤンバー内で最終ク
   リンプを与えるために、該フイラメントの先行部分のか
   たまりに対して押圧され；さらに、ｃ 前記フイラメン
   トの温度を上昇させるために前記流体指向手段に連結さ
   れ、該流体指向手段の上流において、少くともひとつの
   加熱流体の第２の流れと前記フイラメントとを接触させ
   て、フイラメントと流れとを加熱する加熱手段；を具備
   する、連続フイラメントにクリンプを与える装置。 ２ 前記チヤンバーは曲線の輪郭をもつことを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の装置。 ３ 前記ヤーン受入手段は約０．０５乃至０．９の摩擦
   係数を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項記
   載の装置。 ４ ａ 加熱流体の第１の流れの中へと、吸引によって
   連続フイラメントを供給し；ｂ 該フイラメントの温度
   を高めるため、該フイラメントを少くともひとつの加熱
   流体の第２の流れと接触させ；ｃ 該第２の流れを、チ
   ヤンバー内に配置された多孔性で可動のヤーン受入手段
   と、前記フイラメントの初期のクリンプに十分な接触力
   で接触するように指向し；ｄ 前記第１および第２の加
   熱流体の流れの大部分を前記フイラメントから分離し、
   前記チヤンバーからそれを放出し；ｅ 前記チヤンバー
   内において前記フイラメントのオーバーフイードを起す
   に十分な速度で行われるチヤンバー内のヤーン受入手段
   の表面の連続運動によって、前記チヤンバーを通して前
   記フイラメントを移送し、前記チヤンバー内で前記フイ
   ラメントに最終クリンプを与えるため、連続フイラメン
   トの先行部分のかたまりに対して押圧し；ｆ 前記フイ
   ラメントを前記チヤンバーからクランプされた形で送出
   する；諸工程からなる連続フイラメントのクリンプ方法
   。 ５ 前記フイラメントは約１５°乃至７５°の衝撃角度
   をもって、前記ヤーン受入手段と接触する特許請求の範
   囲第４項記載の方法。 ６ 前記フイラメントは、約１８０乃至３７００ｍ毎秒
   （約６００乃至１２０００フイート毎秒）の速度で前記
   ヤーン受入手段と接触する特許請求の範囲第４項記載の
   方法。