JPS5980399A - 生物学的脱窒素処理装置の制御装置 - Google Patents
生物学的脱窒素処理装置の制御装置Info
- Publication number
- JPS5980399A JPS5980399A JP18756182A JP18756182A JPS5980399A JP S5980399 A JPS5980399 A JP S5980399A JP 18756182 A JP18756182 A JP 18756182A JP 18756182 A JP18756182 A JP 18756182A JP S5980399 A JPS5980399 A JP S5980399A
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- Japan
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- organic carbon
- carbon source
- denitrification
- amount
- nitrogen
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はアンモニア窒素を含む汚水を硝化処理した後に
有機炭素源を供給し脱蒙素処理を行う生物学的脱弯素処
理装置の制御装置：に関する。
有機炭素源を供給し脱蒙素処理を行う生物学的脱弯素処
理装置の制御装置：に関する。
下水処理揚で処理される汚水に含１れるアンモニア性窒
素（，１富栄養化物質であり、アンモニア性窒素を含む
汚水を放流すると河川や湖、−４しく汚染する。汚水に
含まれるアンモニア性窒素ヲ除去するには種々の方法が
あるが、活性汚泥を用いた生物学的脱飽累法が最も効果
的であると云われている。
素（，１富栄養化物質であり、アンモニア性窒素を含む
汚水を放流すると河川や湖、−４しく汚染する。汚水に
含まれるアンモニア性窒素ヲ除去するには種々の方法が
あるが、活性汚泥を用いた生物学的脱飽累法が最も効果
的であると云われている。
生物学的脱型先広は汚水のアンモニア性窒素を硝化菌の
作用によって硝酸性〜Ｗ累または亜硝酸性窒素に酸化す
る。酸化反応は好気性の状態下で行われる。その後、硝
化液に含まれる硝酸性窒素および亜硝酸性窒素を脱室菌
により窒素ガスに還元し脱窒素を行う方法である。
作用によって硝酸性〜Ｗ累または亜硝酸性窒素に酸化す
る。酸化反応は好気性の状態下で行われる。その後、硝
化液に含まれる硝酸性窒素および亜硝酸性窒素を脱室菌
により窒素ガスに還元し脱窒素を行う方法である。
ところで、生物Ｌ′ｒ的脱重税ＬＡ法により脱ズ累処理
ケ行うには脱気シ素工、先で、ｉｊ、ｉ元８ｊｌ）とし
て有機炭素源を与えることが必要となる。有様炭素源の
供給量が退社ｊであると不＾径済であるだけでなく、処
理水に言且れる残留有柿物の増加によって処理水買を氾
゛化させることになる。また、有機炭５１ξｄ９の供給
量が不足すると脱窒効率を低下させることになり、かつ
沈澱１１Ｍにおいて酸化性に素が気２包状態となり汚泥
が浮上し処理水ヲ慾化させることになる。したがつで、
還元剤としての□Ｋ ’＆８ ’ｒ索ｄ・′Ａ＆ｕ、適
量だけ供井目することが要求される。
ケ行うには脱気シ素工、先で、ｉｊ、ｉ元８ｊｌ）とし
て有機炭素源を与えることが必要となる。有様炭素源の
供給量が退社ｊであると不＾径済であるだけでなく、処
理水に言且れる残留有柿物の増加によって処理水買を氾
゛化させることになる。また、有機炭５１ξｄ９の供給
量が不足すると脱窒効率を低下させることになり、かつ
沈澱１１Ｍにおいて酸化性に素が気２包状態となり汚泥
が浮上し処理水ヲ慾化させることになる。したがつで、
還元剤としての□Ｋ ’＆８ ’ｒ索ｄ・′Ａ＆ｕ、適
量だけ供井目することが要求される。
従来、；ｌＴｉ′様灰素源の供給量を脱イえ・１，１に
流入する酸化性旨累（硝酸性・堵累および亜硝酸性窒素
）量に比例して供給する方法や、残留肩機炭素源に基づ
いて供絽する方法が提案されている。しかしながら、酸
化性ｋＳ素や残′Ｆｉ！有機炭素源全オンラインで測定
できないので、冥用比されていないのが実情である。
流入する酸化性旨累（硝酸性・堵累および亜硝酸性窒素
）量に比例して供給する方法や、残留肩機炭素源に基づ
いて供絽する方法が提案されている。しかしながら、酸
化性ｋＳ素や残′Ｆｉ！有機炭素源全オンラインで測定
できないので、冥用比されていないのが実情である。
また、汚水中のアンモニア性′屋素濃１表が一定である
とみなし、流入水量に比例して有機炭素源を供給するこ
とが考えられる。しかし、流入水中の窒素はアンモニア
性漬素と有侵性室系とがあり、有機性窒素も硝化槽にお
いて蛸酸性室船に酸化される。有様性ザ素は一旦アンモ
ニア性醒累に変換されるという過程を経て硝酸性窒素に
儲化される。
とみなし、流入水量に比例して有機炭素源を供給するこ
とが考えられる。しかし、流入水中の窒素はアンモニア
性漬素と有侵性室系とがあり、有機性窒素も硝化槽にお
いて蛸酸性室船に酸化される。有様性ザ素は一旦アンモ
ニア性醒累に変換されるという過程を経て硝酸性窒素に
儲化される。
このため、流入水中の有枦性Ｖ素が硝酸性屋駐に酸化さ
れるれｔは硝化槽内の？ｍｍ待時間活性汚泥ｍｌ雌など
の運転条件によって変ずヒする。したがって、脱窒槽に
流入する硝化液の酸化性窒素、、％ ｔ＊が変化するた
め、流入水量に比例して有機炭素基ケトＪｆ’給したの
では適量の有機炭素源を供給したことにならない。供給
する有機炭素ン原隈が不足すると脱室効率が低下し、ま
た余分に有機炭素源を供給することは４価な有り炭素源
を無駄に１史用することになりｄ済的に得策でないばか
シでなく処理水の有機物、廣度も１角くなる。
れるれｔは硝化槽内の？ｍｍ待時間活性汚泥ｍｌ雌など
の運転条件によって変ずヒする。したがって、脱窒槽に
流入する硝化液の酸化性窒素、、％ ｔ＊が変化するた
め、流入水量に比例して有機炭素基ケトＪｆ’給したの
では適量の有機炭素源を供給したことにならない。供給
する有機炭素ン原隈が不足すると脱室効率が低下し、ま
た余分に有機炭素源を供給することは４価な有り炭素源
を無駄に１史用することになりｄ済的に得策でないばか
シでなく処理水の有機物、廣度も１角くなる。
本発明は上記点に対処して成されたもので、その目的と
するところは有機炭素源を適正量だけ供給し脱璧素処理
を効率良く行える生物学的膜♀素処理装置１イの制御装
置を提供することにある。
するところは有機炭素源を適正量だけ供給し脱璧素処理
を効率良く行える生物学的膜♀素処理装置１イの制御装
置を提供することにある。
本発明の特徴とするところは脱窒槽に流入する硝１ヒ液
量に比例して有機炭素源の供給量を制錦すると共に脱窒
素処理されている脱審液の酸化遺元′ｌＬ位が所定値と
なるように有機炭素源の供給量を補正するようにしたこ
とにある。
量に比例して有機炭素源の供給量を制錦すると共に脱窒
素処理されている脱審液の酸化遺元′ｌＬ位が所定値と
なるように有機炭素源の供給量を補正するようにしたこ
とにある。
第１図に本発明の一実施例を示す。
第１図においてアンモニア性♀素や有機性審素を含む有
様性廃水は流入管９から硝ｆヒ槽１に流入し沈！ψ池３
から返送管１３を通して返送される返送汚泥と７Ｊも合
される。硝化槽１内は南示しない！μ気手段によって曝
気され好気性状態になっている。
様性廃水は流入管９から硝ｆヒ槽１に流入し沈！ψ池３
から返送管１３を通して返送される返送汚泥と７Ｊも合
される。硝化槽１内は南示しない！μ気手段によって曝
気され好気性状態になっている。
有様性廃水に含有する有機性窒素やアンモニア性、：１
、累は返送汚泥中の硝化菌の作用によって硝酸性窒素（
ＮＯ，−Ｎ）あるいは亜硝酸性窒素（ＮＯ。
、累は返送汚泥中の硝化菌の作用によって硝酸性窒素（
ＮＯ，−Ｎ）あるいは亜硝酸性窒素（ＮＯ。
−Ｎ）に酸化される。以後、ＮＯ，−ＮとＮＯ。
−Ｎを飴称して酸化性窒素（ＮＯ，−Ｎ）と称する。硝
化イ曹１から０１ｉ、出した硝化液は流出管１０を介し
て脱窒槽２に流入する。脱窒槽２において硝化液中の酸
化性窒素は脱窒菌の作用によって窒素ガスに還元塾れる
。脱輩槽２内は１．、＋：、 Ｚノ、性になっており、
また逝元剤としてメタノール力どの有機炭素源が後述す
るようにしてポンプ４から供給される。また脱窒槽２内
の月９経ン【槽液の１ｉ化π（元電位（ＯＲＰ）を酸化
環元電位計（ＯＲ，Ｐ計）６で測定する。脱窒槽２を流
、出した脱イ２液は流出管１１を通って沈澱池３に流入
する。沈澱池３においては脱窒液の硝化菌と脱窒菌を沈
降分子ｆｌｌシ、旧澄液を流出管１２から河川に放流す
る。一方、沈降した硝化菌と脱窄菌を含む活性汚泥は大
１９ｉ（分が硝化４υ１に返送され、残りは余剰汚泥と
して系外に４：Ｊ１出される。
化イ曹１から０１ｉ、出した硝化液は流出管１０を介し
て脱窒槽２に流入する。脱窒槽２において硝化液中の酸
化性窒素は脱窒菌の作用によって窒素ガスに還元塾れる
。脱輩槽２内は１．、＋：、 Ｚノ、性になっており、
また逝元剤としてメタノール力どの有機炭素源が後述す
るようにしてポンプ４から供給される。また脱窒槽２内
の月９経ン【槽液の１ｉ化π（元電位（ＯＲＰ）を酸化
環元電位計（ＯＲ，Ｐ計）６で測定する。脱窒槽２を流
、出した脱イ２液は流出管１１を通って沈澱池３に流入
する。沈澱池３においては脱窒液の硝化菌と脱窒菌を沈
降分子ｆｌｌシ、旧澄液を流出管１２から河川に放流す
る。一方、沈降した硝化菌と脱窄菌を含む活性汚泥は大
１９ｉ（分が硝化４υ１に返送され、残りは余剰汚泥と
して系外に４：Ｊ１出される。
このようにして脱９を行うのであるが、蛸ｆヒ槽１およ
び脱窒槽２内における生物反応を化学式で表わすと次式
のようになる。
び脱窒槽２内における生物反応を化学式で表わすと次式
のようになる。
硝化槽 Ｎ）Ｉ、”＋２０ｔ−＋ＮＯ，ｌ−＋Ｈ２Ｏ＋
２Ｈ” −−−−−・＝・（１）脱窒槽 ２ Ｎｏ
、−＋ ５ （Ｈｔ）→Ｎ、＋４Ｈ，０＋２００−・・
・・・・（２）さて、以上のようにして脱窒処理を行う
際に有機灰素傑の注入は次のようにして行われる。
２Ｈ” −−−−−・＝・（１）脱窒槽 ２ Ｎｏ
、−＋ ５ （Ｈｔ）→Ｎ、＋４Ｈ，０＋２００−・・
・・・・（２）さて、以上のようにして脱窒処理を行う
際に有機灰素傑の注入は次のようにして行われる。
Ｕ（給量ｉ１ｉ、ｉｉ ’−＜ａ回路７には流量計５で
測足した有機性脱水の流入水量Ｑ１とＯＲＰ計６で測定
した脱゛室［曹液のＯＩ’Ｌ Ｌ）値Ｐｌ＋が与えられ
る。供給Ｗｔ演算回路７は第２図のように構成きれてい
る。硝化槽１は押出し光、れであり、流量計５で測定値
（２，ｔが脱型句９２への流入水°訊となる。第１供給
量演算回路７１は流入水量Ｑ、に比例した没足供給量Ｃ
Ｉを出力する。一方、ＯＲ，ＰＣ６で検出した０ＦＬＰ
恢出値Ｐ。はＯＵｉ、 Ｉ）設定値Ｐ、と比枚器７２で
図示極性で比較される。ＯＲＰ設定値Ｐ、は例えば−１
５０Ｖに比定さノＬる。第２供給＋、１：演１−９−回
路７３ ｒ、１．０１もＬ’ （’Ｊ＝’＋バ゛−ΔＰ
を入力しし１斥の如きｌトも性のｔｎ１正供給すＣ７を
出力する。具体的には、ＯＲ，Ｉ）偏差ΔＩ）が正極性
となるＰ。＞ Ｐ 、 （ｌ ＰＯＩ＜Ｉ Ｐ、ｌ）の
際には有機炭素源の供給量を増加させるような補正１ｉ
ｉｃ、を出力する。また、０，１．（、Ｐ偏差ΔＰが負
極性とな；９Ｐｓ＞Ｐｏ （ｌＰ、ｌ＜ＩＰＯＩ）の
際にｉｄ供ｉｆａ 計を減少させるような補正′Ｆ４ｉ
、Ｃ１を出力する。
測足した有機性脱水の流入水量Ｑ１とＯＲＰ計６で測定
した脱゛室［曹液のＯＩ’Ｌ Ｌ）値Ｐｌ＋が与えられ
る。供給Ｗｔ演算回路７は第２図のように構成きれてい
る。硝化槽１は押出し光、れであり、流量計５で測定値
（２，ｔが脱型句９２への流入水°訊となる。第１供給
量演算回路７１は流入水量Ｑ、に比例した没足供給量Ｃ
Ｉを出力する。一方、ＯＲ，ＰＣ６で検出した０ＦＬＰ
恢出値Ｐ。はＯＵｉ、 Ｉ）設定値Ｐ、と比枚器７２で
図示極性で比較される。ＯＲＰ設定値Ｐ、は例えば−１
５０Ｖに比定さノＬる。第２供給＋、１：演１−９−回
路７３ ｒ、１．０１もＬ’ （’Ｊ＝’＋バ゛−ΔＰ
を入力しし１斥の如きｌトも性のｔｎ１正供給すＣ７を
出力する。具体的には、ＯＲ，Ｉ）偏差ΔＩ）が正極性
となるＰ。＞ Ｐ 、 （ｌ ＰＯＩ＜Ｉ Ｐ、ｌ）の
際には有機炭素源の供給量を増加させるような補正１ｉ
ｉｃ、を出力する。また、０，１．（、Ｐ偏差ΔＰが負
極性とな；９Ｐｓ＞Ｐｏ （ｌＰ、ｌ＜ＩＰＯＩ）の
際にｉｄ供ｉｆａ 計を減少させるような補正′Ｆ４ｉ
、Ｃ１を出力する。
設定供ｍｔ： Ｍｌ： Ｃｔ と補正供給量Ｃ６は加
算器７４において図示の極性でＤ日算される。加＞１−
’ａ ７４の７Ｊ［Ｉ算値が供給量指令値Ｃ１として訓
バ１１計８に与えられる。調Ｈ１ｊ計８は供給量指令値
Ｃ９に基つきメタノール供給量ポンプ４を操作しメタノ
ール共給士ルを制御する。メタノール供給用ポンプ４は
脱窒槽２が完全混合型の場合には連続制御され、押出し
流れ型の場合は間欠制曲ｌされる。
算器７４において図示の極性でＤ日算される。加＞１−
’ａ ７４の７Ｊ［Ｉ算値が供給量指令値Ｃ１として訓
バ１１計８に与えられる。調Ｈ１ｊ計８は供給量指令値
Ｃ９に基つきメタノール供給量ポンプ４を操作しメタノ
ール共給士ルを制御する。メタノール供給用ポンプ４は
脱窒槽２が完全混合型の場合には連続制御され、押出し
流れ型の場合は間欠制曲ｌされる。
以上のようにして有機炭素源であるメタノール供給量を
制御するのであるが、有様性廃水の流入水−１代に比例
して供給量を屋め、脱留槽液の０ＩＰ１１ａが設定値と
なるように修正副側１している。そのため、有機炭素掠
を過不足なく虐無だけ供給できる。
制御するのであるが、有様性廃水の流入水−１代に比例
して供給量を屋め、脱留槽液の０ＩＰ１１ａが設定値と
なるように修正副側１している。そのため、有機炭素掠
を過不足なく虐無だけ供給できる。
第３図は合流式であるＡ処理場と分びＣ１式であるＢ処
理場における？を入水量と流入水中に含′止れるアンモ
ニア性屋素（Ｎ ■■、 −＋’？ ） 、：、、’、
度の実測特性である。４３図から明らかなように、流入
水量は変動するがＮＨ，−Ｎ濃度は殆んど変動せずほぼ
一定である。したがって、脱智槽２に流入する酸化性皇
素（Ｎｏ、 −Ｎ ＞”ｒｏは流入水量に比例すること
になる。
理場における？を入水量と流入水中に含′止れるアンモ
ニア性屋素（Ｎ ■■、 −＋’？ ） 、：、、’、
度の実測特性である。４３図から明らかなように、流入
水量は変動するがＮＨ，−Ｎ濃度は殆んど変動せずほぼ
一定である。したがって、脱智槽２に流入する酸化性皇
素（Ｎｏ、 −Ｎ ＞”ｒｏは流入水量に比例すること
になる。
一方、本発明者達は脱窒槽液のＯＲＰ値に対する１擢化
性窒素（ＮＯ，−Ｎ）と有様物濃ｊＷ（■Ｄ）の関係に
ついて着目し実験したところ紀４図に示すような結果が
得られた。第４図から明らかなように、ＮＯアーＮ儂度
とＣＯＤ濃！支は０１七Ｐ値に対して逆のｌ１ｌ（向で
変化する。ＣＯＤ ｉ！［はＯＲＰ値が大きく（絶対値
は小さく）なるに従い減少する。また、ＮＯ，−ＮはＯ
ＲＰ値が大きくなるに従い増加し、−１００ｍＶを越え
ると急激に増加する。第４図の特性から、ＣＯＤ濃度と
ＮＯ，−Ｎ ｉ１％度が共に小さい１ｊ６となる０ ［
（Ｐ ｌｉが存在することが分る。第４図の特性ではＯ
）（、Ｐ値が一１５０ｍＶ程度がＣＯＤ （／ｉＪ度と
ＮＯ，−Ｎ濃度とを共に低仏蓮度にできる。
性窒素（ＮＯ，−Ｎ）と有様物濃ｊＷ（■Ｄ）の関係に
ついて着目し実験したところ紀４図に示すような結果が
得られた。第４図から明らかなように、ＮＯアーＮ儂度
とＣＯＤ濃！支は０１七Ｐ値に対して逆のｌ１ｌ（向で
変化する。ＣＯＤ ｉ！［はＯＲＰ値が大きく（絶対値
は小さく）なるに従い減少する。また、ＮＯ，−ＮはＯ
ＲＰ値が大きくなるに従い増加し、−１００ｍＶを越え
ると急激に増加する。第４図の特性から、ＣＯＤ濃度と
ＮＯ，−Ｎ ｉ１％度が共に小さい１ｊ６となる０ ［
（Ｐ ｌｉが存在することが分る。第４図の特性ではＯ
）（、Ｐ値が一１５０ｍＶ程度がＣＯＤ （／ｉＪ度と
ＮＯ，−Ｎ濃度とを共に低仏蓮度にできる。
このように、流入水量に比例してメタノールを供給量を
定め、脱皇沿のＯＲ，Ｐ値によって有機炭素源の供給量
を補正するようにしている。このため、脱窒液の有機物
濃度と酸化性璧素改度を共に低濃度にでき、有機炭素源
を還元剤として効果的に作用させることになり、脱窒処
理を効率良く行える。特に、第１図の実施例では脱窒槽
が完全混合型の場合に効果が顕著に現われる。
定め、脱皇沿のＯＲ，Ｐ値によって有機炭素源の供給量
を補正するようにしている。このため、脱窒液の有機物
濃度と酸化性璧素改度を共に低濃度にでき、有機炭素源
を還元剤として効果的に作用させることになり、脱窒処
理を効率良く行える。特に、第１図の実施例では脱窒槽
が完全混合型の場合に効果が顕著に現われる。
第５図に本発明の他の実施例を示す。
第５図は有機炭素４ネを２個所から供給するようにしだ
ものである。具体的には脱窒槽２に流入する硝化液量を
流量計１５で測定し供給！演算回路７Ａで流入水量に比
例した設定供給量Ｃ１を求め、調節計８Ａでポンプを駆
動する。供給量演算回路７Ａは第２図の第１供給量演算
回路７１と等価なものである。このように、脱窒槽２の
上流側に流入水量に比例して有機炭素源を注入する。（
ｆｉ、置針１５で検出した流入水量は返送汚泥量を含ん
でいるので、返送汚泥量を差引いて供給量演算回路７Ａ
に与える必要がある。また、脱Ｎ ４＋、！ｌｉ ２の
出口附近に設置した０ＦＬＰ計６で脱罫散ＯＩｔ Ｐ値
を計測し、供給量演算回路７ＢでＯＲＰ値による補正量
を求め、調節計８Ｂでポンプ４Ｂを駆動する。
ものである。具体的には脱窒槽２に流入する硝化液量を
流量計１５で測定し供給！演算回路７Ａで流入水量に比
例した設定供給量Ｃ１を求め、調節計８Ａでポンプを駆
動する。供給量演算回路７Ａは第２図の第１供給量演算
回路７１と等価なものである。このように、脱窒槽２の
上流側に流入水量に比例して有機炭素源を注入する。（
ｆｉ、置針１５で検出した流入水量は返送汚泥量を含ん
でいるので、返送汚泥量を差引いて供給量演算回路７Ａ
に与える必要がある。また、脱Ｎ ４＋、！ｌｉ ２の
出口附近に設置した０ＦＬＰ計６で脱罫散ＯＩｔ Ｐ値
を計測し、供給量演算回路７ＢでＯＲＰ値による補正量
を求め、調節計８Ｂでポンプ４Ｂを駆動する。
供給量演算回路７Ｂは第２図の比較器７２と第２供給量
７」へ算回路７３に相当する。
７」へ算回路７３に相当する。
このようにしても脱窒処理を効率良く行え、特に脱窒槽
が押出し流れ型の場合に採用して有効である。
が押出し流れ型の場合に採用して有効である。
第６図は有機炭素源を２個所から供給する本発明の実施
例を硝化槽１の前段に脱窒槽２を位置させた生物学的脱
家素処理装置に適用した例である。
例を硝化槽１の前段に脱窒槽２を位置させた生物学的脱
家素処理装置に適用した例である。
この実施例において、脱窒槽２からの流出液を流量計１
８で測定した測定値Ｑ。から廃水流入水量Ｑ＋を差引い
て第１供給量演錯、回路７Ａに与えている。なお、１７
は硝化液の循環液管である。
８で測定した測定値Ｑ。から廃水流入水量Ｑ＋を差引い
て第１供給量演錯、回路７Ａに与えている。なお、１７
は硝化液の循環液管である。
以上説明したように本発明は脱窒液のｔａ化還元ｌ−６
位が所定値となるように有機炭素源の供給量を補正して
いるので、脱華液の有機物濃度と酸化性窒素温度を低濃
度にてき脱窒処理を効率良く行える。
位が所定値となるように有機炭素源の供給量を補正して
いるので、脱華液の有機物濃度と酸化性窒素温度を低濃
度にてき脱窒処理を効率良く行える。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２図は第１
図における供給量演算回路の一例を示す詳細構成図、第
３図は下水処理場における流入水量と窒素濃度の足側特
性図、第４図は酸化還元電位に対する酸化性窒素濃度と
有仏・物譲度の関係を示す実験結果による特性図、第５
（図、第６図ｄ゛それぞれ本発明の他の実施例を示す構
成図である。 １・・・硝化槽、２・・・脱窒槽、３・・・沈澱池、４
・・・ボン第 １ 口 ！、３ 第 ２図 第 ３０ 第 ４０ ０尺Ｐ （詐Ｌ’７ン
図における供給量演算回路の一例を示す詳細構成図、第
３図は下水処理場における流入水量と窒素濃度の足側特
性図、第４図は酸化還元電位に対する酸化性窒素濃度と
有仏・物譲度の関係を示す実験結果による特性図、第５
（図、第６図ｄ゛それぞれ本発明の他の実施例を示す構
成図である。 １・・・硝化槽、２・・・脱窒槽、３・・・沈澱池、４
・・・ボン第 １ 口 ！、３ 第 ２図 第 ３０ 第 ４０ ０尺Ｐ （詐Ｌ’７ン
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、硝化処理された硝化液に有機炭素源を惧飴して脱悩
素処理する脱窒槽を其備した生物学重税窒素処理装置に
おいて、前記脱窒槽に流入する硝化液献を検出する流量
検出手段と、前記脱窒槽の脱窒液の酸化還元電位を検出
する酸化還元電位検出手段と、前記流量検出手段で構出
した硝化液ガセに比例して前記有機炭素くμにの供紺量
を制御する第１洪給」ま制御手段と、ｎｉｌ記酸化還元
電位侠出手段の実測値と目標１匣の偏差によって有機炭
素源を補正供給する二１１２惧絽量制岬手段とを備えて
いることを刊、９．とする生物学重税窒素処理装置の制
御装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記有機炭素源の
２つの供給量制御手段は脱窒槽の上流側と上流側の２昭
所で供給するように構成され、下流側の供、舊点から＋
ｉｔｌ記第２供給量制御手段に基づき有機炭素源を・洪
銅するようにしたことを％徴とする生物学的脱窒素処理
装置汽の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18756182A JPS5980399A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 生物学的脱窒素処理装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18756182A JPS5980399A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 生物学的脱窒素処理装置の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5980399A true JPS5980399A (ja) | 1984-05-09 |
| JPH0362480B2 JPH0362480B2 (ja) | 1991-09-26 |
Family
ID=16208234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18756182A Granted JPS5980399A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 生物学的脱窒素処理装置の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5980399A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61118195A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-05 | Kankyo Eng Kk | 排水の生物学的処理方法 |
| CN101618908A (zh) * | 2008-07-03 | 2010-01-06 | 奥加诺株式会社 | 脱氮处理方法以及脱氮处理装置 |
| JP2010029749A (ja) * | 2008-07-25 | 2010-02-12 | Japan Organo Co Ltd | 脱窒処理方法及び脱窒処理装置 |
| JP2010042363A (ja) * | 2008-08-13 | 2010-02-25 | Japan Organo Co Ltd | 脱窒処理方法及び脱窒処理装置 |
| JP2012030232A (ja) * | 2005-05-24 | 2012-02-16 | Toshiba Corp | 下水処理場リン除去装置 |
-
1982
- 1982-10-27 JP JP18756182A patent/JPS5980399A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61118195A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-05 | Kankyo Eng Kk | 排水の生物学的処理方法 |
| JPH0476757B2 (ja) * | 1984-11-13 | 1992-12-04 | Kankyo Eng | |
| JP2012030232A (ja) * | 2005-05-24 | 2012-02-16 | Toshiba Corp | 下水処理場リン除去装置 |
| CN101618908A (zh) * | 2008-07-03 | 2010-01-06 | 奥加诺株式会社 | 脱氮处理方法以及脱氮处理装置 |
| JP2010012404A (ja) * | 2008-07-03 | 2010-01-21 | Japan Organo Co Ltd | 脱窒処理方法及び脱窒処理装置 |
| JP2010029749A (ja) * | 2008-07-25 | 2010-02-12 | Japan Organo Co Ltd | 脱窒処理方法及び脱窒処理装置 |
| JP2010042363A (ja) * | 2008-08-13 | 2010-02-25 | Japan Organo Co Ltd | 脱窒処理方法及び脱窒処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0362480B2 (ja) | 1991-09-26 |
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