JPS5949284B2 - 耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法 - Google Patents
耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS5949284B2 JPS5949284B2 JP11014780A JP11014780A JPS5949284B2 JP S5949284 B2 JPS5949284 B2 JP S5949284B2 JP 11014780 A JP11014780 A JP 11014780A JP 11014780 A JP11014780 A JP 11014780A JP S5949284 B2 JPS5949284 B2 JP S5949284B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- delayed fracture
- steel
- fracture resistance
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/02—Hardening by precipitation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製
造方法、特に微量のＨ２Ｓを含んだ高温（６０〜１７０
℃）アルカリ中で発生する遅れ破壊に対してすぐれた抵
抗性を有する高強度の油井用鋼の製造方法に関するもの
である。
造方法、特に微量のＨ２Ｓを含んだ高温（６０〜１７０
℃）アルカリ中で発生する遅れ破壊に対してすぐれた抵
抗性を有する高強度の油井用鋼の製造方法に関するもの
である。
従来、オイルフィールドでは最小降伏強度が１５０ｋ
ｓｉを有する材料の需要が多くＡＰＩ規格はされていな
いが通称Ｖ−１５０といわれている材料が使用されてい
る。
ｓｉを有する材料の需要が多くＡＰＩ規格はされていな
いが通称Ｖ−１５０といわれている材料が使用されてい
る。
この材料はＭｏ、Ｖ、Ｎｂが低く、そのため強度などの
必要な機械的性質を得るためには低温焼戻しが必要であ
り、又耐遅れ破壊性が悪くなる欠陥を：有している。本
発明は斯る欠陥を解決するため、鋼自身の化学成分を調
整するとともに熱処理条件を適正に選ぶことにより現状
の問題点を解決せんとするもので、高温アルカリ中での
耐遅れ破壊性のすぐれた鋼として強度上限を制限して最
大引張強さを１２５陽／閣２以下とし、而もγ粒を細粒
にするとともに不純物、Ｐ，Ｓを減らしかつ高温焼戻し
して粒界強度を強めることにより耐遅れ破壊性を改善す
るものである。すなわち、本発明は （１）ＣＯ．２７〜０．５０係、ＳｉＯ．Ｏ８〜０．３
０係、ＭｎＯ．９Ｏ〜１．３０％、ＣｒＯ．５〜０．９
％、ＮｉＯ．Ｏ３係以下、ＶＯ．Ｏ４〜０、１１係、Ｎ
ｂＯ．Ｏｌ〜０．１０％、ＭＯＯ．６Ｏ〜０．８０％、
ＡＩＯ．ｌＯ係以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、不純物中のＰＯ．ＯＯ５％以下、８０．００３％
以下である鋼、（２）上記（１）において、その化学成
分にほかにさらにＴｉＯ．ＯＯ２〜０．０２０係、ＢＯ
．ＯＯＯ２〜０．００ｚｓ％の一方又は双方を含む鋼、
（３）上記（１）において、その化学成分のほかにさら
にＣＯ３％以下を含む鋼、（４）上記（１）において、
その化学成分のほかにさらにＴｉＯ．ＯＯ２〜０．０２
０％、ＢＯ．ＯＯＯ２〜０．００２５％の一方又は双方
及びＣＯ３％以下を含む鋼を８８０〜９８０℃で焼入れ
し、次いで６５０〜７００℃で焼戻すことを特徴とする
耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法を要
旨とするものである。
必要な機械的性質を得るためには低温焼戻しが必要であ
り、又耐遅れ破壊性が悪くなる欠陥を：有している。本
発明は斯る欠陥を解決するため、鋼自身の化学成分を調
整するとともに熱処理条件を適正に選ぶことにより現状
の問題点を解決せんとするもので、高温アルカリ中での
耐遅れ破壊性のすぐれた鋼として強度上限を制限して最
大引張強さを１２５陽／閣２以下とし、而もγ粒を細粒
にするとともに不純物、Ｐ，Ｓを減らしかつ高温焼戻し
して粒界強度を強めることにより耐遅れ破壊性を改善す
るものである。すなわち、本発明は （１）ＣＯ．２７〜０．５０係、ＳｉＯ．Ｏ８〜０．３
０係、ＭｎＯ．９Ｏ〜１．３０％、ＣｒＯ．５〜０．９
％、ＮｉＯ．Ｏ３係以下、ＶＯ．Ｏ４〜０、１１係、Ｎ
ｂＯ．Ｏｌ〜０．１０％、ＭＯＯ．６Ｏ〜０．８０％、
ＡＩＯ．ｌＯ係以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、不純物中のＰＯ．ＯＯ５％以下、８０．００３％
以下である鋼、（２）上記（１）において、その化学成
分にほかにさらにＴｉＯ．ＯＯ２〜０．０２０係、ＢＯ
．ＯＯＯ２〜０．００ｚｓ％の一方又は双方を含む鋼、
（３）上記（１）において、その化学成分のほかにさら
にＣＯ３％以下を含む鋼、（４）上記（１）において、
その化学成分のほかにさらにＴｉＯ．ＯＯ２〜０．０２
０％、ＢＯ．ＯＯＯ２〜０．００２５％の一方又は双方
及びＣＯ３％以下を含む鋼を８８０〜９８０℃で焼入れ
し、次いで６５０〜７００℃で焼戻すことを特徴とする
耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法を要
旨とするものである。
次に本発明において、各添加元素の組成割合を限定した
理由を説明する。
理由を説明する。
Ｃ：Ｃは強度の向上に有効であるが、０．５０％を超え
ると熱処理時焼割れが発生し、又急速加熱する際オース
テナイト中の均一な固溶が困難となり、焼むらの原因と
なる。
ると熱処理時焼割れが発生し、又急速加熱する際オース
テナイト中の均一な固溶が困難となり、焼むらの原因と
なる。
又０．２７％未満では強度低下、焼入性悪化を生ずるた
め０．２７〜０．５０％に限定した。Ｓｉ：Ｓｉぱ鋼の
脱酸と強度増加のために０．０ｓ％以上を必要とするが
０．３０％を超えると、耐遅れ破壊性が劣化するので０
．０８〜０．３０％とした。
め０．２７〜０．５０％に限定した。Ｓｉ：Ｓｉぱ鋼の
脱酸と強度増加のために０．０ｓ％以上を必要とするが
０．３０％を超えると、耐遅れ破壊性が劣化するので０
．０８〜０．３０％とした。
Ｍｎ：Ｍｎは脱酸剤として有効であり、かつ焼入性を向
上させる添加元素であり、かつ焼入性を向上させるが、
０．９０％未満ではその効果は少なすぎる。
上させる添加元素であり、かつ焼入性を向上させるが、
０．９０％未満ではその効果は少なすぎる。
１だ１．３０％を超えると耐遅れ破壊性を劣化させるた
め０．９０〜１．３０％とした。
め０．９０〜１．３０％とした。
Ｃｒ：Ｃｒは耐食性と焼戻し抵抗性を高めるために０．
５％以上を必要とするが、０．９係を超えると耐遅れ破
壊性を劣化させるため０．５〜０，９係とした。
５％以上を必要とするが、０．９係を超えると耐遅れ破
壊性を劣化させるため０．５〜０，９係とした。
Ｎｉ：Ｎｉは強度、靭性の向上に有効であるが、０．０
３％を超えると遅れ破壊性が増すため０．０３係以下と
した。
３％を超えると遅れ破壊性が増すため０．０３係以下と
した。
ｖ：Ｖは強度の向上に有効であるが、０．０４％未満で
はその効果が得られず、又０．１１％を超えると靭性が
劣化するため０．０４〜０．１１％とした。
はその効果が得られず、又０．１１％を超えると靭性が
劣化するため０．０４〜０．１１％とした。
Ｎｂ： Ｎｂは焼入れ温度で加熱時のオーステナイト粒
の細分化を得るのに有効であり、Ｃ量の高い材料の急冷
時の焼割れ発生防止に効果的な元素であるが、０，１チ
を超えると靭性の劣化をもたらすため０．１％以下とし
た。
の細分化を得るのに有効であり、Ｃ量の高い材料の急冷
時の焼割れ発生防止に効果的な元素であるが、０，１チ
を超えると靭性の劣化をもたらすため０．１％以下とし
た。
ＭＯ：ＭＯは強度、耐食性の向上に有効であるが、０．
６０％未満では６５０℃以上の焼戻し温度で耐食性劣化
を招かずに所定の強度を満たすことは難しい。
６０％未満では６５０℃以上の焼戻し温度で耐食性劣化
を招かずに所定の強度を満たすことは難しい。
一方０．ｓ０％を超えると耐遅れ破壊性の劣化をもたら
すため０．６０〜０．８０％とした。ＡＩ：ＡＩは脱酸
剤として有効であり、０．１０％を超えるとその効果は
飽和し靭件の劣化をもたらすため、０．ｔ０％以下とし
た。
すため０．６０〜０．８０％とした。ＡＩ：ＡＩは脱酸
剤として有効であり、０．１０％を超えるとその効果は
飽和し靭件の劣化をもたらすため、０．ｔ０％以下とし
た。
Ｐ，ｓ：靭性の向上及び耐割れ性の向上を計るため、Ｐ
，Ｓは不純物として可及的に少なくするのが望ましく、
上限を夫々０．００５％、０．００３％とする。
，Ｓは不純物として可及的に少なくするのが望ましく、
上限を夫々０．００５％、０．００３％とする。
Ｔｉ：Ｔｉ４ｄＢの焼入性効果を助け、材料強度の均一
性向上に有効であり、０．００ｚ％以上を必要とするが
、０．０２％を超えると靭性の劣化をもたらすため０．
００２〜０．０２％とした。
性向上に有効であり、０．００ｚ％以上を必要とするが
、０．０２％を超えると靭性の劣化をもたらすため０．
００２〜０．０２％とした。
Ｂ：Ｂは焼入性に有効で０．０００２％以上を必要とす
るが、０．００２５％を超えると靭性の劣化をもたらす
ため０．０００２〜０．００２５係とした。ＣＯ： Ｃ
Ｏは耐遅れ破壊性に有効であるが、３％を超えて添加し
ても効果は飽和し、又経済性の点からも不利となるので
３係以下とした。
るが、０．００２５％を超えると靭性の劣化をもたらす
ため０．０００２〜０．００２５係とした。ＣＯ： Ｃ
Ｏは耐遅れ破壊性に有効であるが、３％を超えて添加し
ても効果は飽和し、又経済性の点からも不利となるので
３係以下とした。
本発明は化学成分と熱処理との組合せにより所定の性能
を有する油井用鋼を製造するものであるが、上記理由に
基いて構成された鋼はまず８８０〜９８０℃に加熱して
焼入れられる。
を有する油井用鋼を製造するものであるが、上記理由に
基いて構成された鋼はまず８８０〜９８０℃に加熱して
焼入れられる。
この温度範囲はオーステナイト相から焼入れマルテンサ
イト相の焼入れ組織を得るのに十分なオーステナイト粒
の発達と、一方でオーステナイト粒の粗大化による耐遅
れ破壊性の劣化を防ぐのに必要な温度範囲である。次い
で本発明においては６５０〜７００℃で焼戻しするが、
これは前記オーステナイト粒界への不純物の偏在を防ぎ
かつ球状炭化物の均一析出をはかることにより必要な強
度を満たしつ＼耐遅れ破壊性を向上せしめるためであり
、又６５０℃未満の焼戻しでは化学成分の調整のみで耐
遅れ破喰性を確保することは困難であるが、降伏強度１
２５ｂｉ（ Ｓ７．９ｋｙ／０ｎ２）以上の材料を確保
しようとする場合、７００℃を超えると当成分系では必
要強度の確保ができなくなる。次に本発明の効果を実施
例により説明する。
イト相の焼入れ組織を得るのに十分なオーステナイト粒
の発達と、一方でオーステナイト粒の粗大化による耐遅
れ破壊性の劣化を防ぐのに必要な温度範囲である。次い
で本発明においては６５０〜７００℃で焼戻しするが、
これは前記オーステナイト粒界への不純物の偏在を防ぎ
かつ球状炭化物の均一析出をはかることにより必要な強
度を満たしつ＼耐遅れ破壊性を向上せしめるためであり
、又６５０℃未満の焼戻しでは化学成分の調整のみで耐
遅れ破喰性を確保することは困難であるが、降伏強度１
２５ｂｉ（ Ｓ７．９ｋｙ／０ｎ２）以上の材料を確保
しようとする場合、７００℃を超えると当成分系では必
要強度の確保ができなくなる。次に本発明の効果を実施
例により説明する。
実施例 １耐遅れ破壊性の試験をするため、下記第１表
に示す化学成分を有する１００ｋ９鋼塊を高周波溶製し
、１２５０℃で厚さ６０■の板状に鍛造を行っ（た後、
平均温度１０００℃で熱間圧延を行なって板厚１２ｍｍ
０熱延鋼板とし、第１表に示す各温度で焼入れ、焼戻し
を行った鋼板を素材として、厚さ２Ｗ，ｒｉ１１０１１
ＤＩ１、長さ７５籠の試験片を作成した。
に示す化学成分を有する１００ｋ９鋼塊を高周波溶製し
、１２５０℃で厚さ６０■の板状に鍛造を行っ（た後、
平均温度１０００℃で熱間圧延を行なって板厚１２ｍｍ
０熱延鋼板とし、第１表に示す各温度で焼入れ、焼戻し
を行った鋼板を素材として、厚さ２Ｗ，ｒｉ１１０１１
ＤＩ１、長さ７５籠の試験片を作成した。
各試験片を３２０番エメリ一紙で研磨し、脱脂、乾燥を
行った後Ｕ字状に曲げＵベンド試験片にし、３００Ｆ，
１％ＮａＣｌ（ ＰＨはＮａＯＨで調整）溶液の高温ア
ルカリ中に浸漬する２００時間の沸騰試験を行った。試
験後各試験片の割れ発生の有無を観察し、その結果を第
２表に示す。実施例 ２ 実施例１と同じ各条件で製造した鋼板より厚さ１．７ｍ
，巾４．５ａｍ，長さ７５ｍの試験片を作成し、３２０
番エメリ一紙で研磨し、脱脂、乾燥を行なった後、シェ
ルタイプ試験を行なった。
行った後Ｕ字状に曲げＵベンド試験片にし、３００Ｆ，
１％ＮａＣｌ（ ＰＨはＮａＯＨで調整）溶液の高温ア
ルカリ中に浸漬する２００時間の沸騰試験を行った。試
験後各試験片の割れ発生の有無を観察し、その結果を第
２表に示す。実施例 ２ 実施例１と同じ各条件で製造した鋼板より厚さ１．７ｍ
，巾４．５ａｍ，長さ７５ｍの試験片を作成し、３２０
番エメリ一紙で研磨し、脱脂、乾燥を行なった後、シェ
ルタイプ試験を行なった。
即ち、２０℃のＨ２Ｓ飽和状態ノ０．５％ＣＨ３ＣＯＯ
Ｈ水溶液に９６時間浸漬した後４点支持式ホルダーによ
り試験片に曲げ応力をかけ。割れ発生の限界応力〔ＳＯ
値（ ＫｓｉＸｌＯ−４）〕を求めた。その結果は第２
表に示す通りである。○ 実施例１、２の結果を示す第２表より明らかなように、
本発明の方法では、高温アルカリ環境及び硫化水素を含
む環境における耐遅れ破壊性が著しくすぐれている。
Ｈ水溶液に９６時間浸漬した後４点支持式ホルダーによ
り試験片に曲げ応力をかけ。割れ発生の限界応力〔ＳＯ
値（ ＫｓｉＸｌＯ−４）〕を求めた。その結果は第２
表に示す通りである。○ 実施例１、２の結果を示す第２表より明らかなように、
本発明の方法では、高温アルカリ環境及び硫化水素を含
む環境における耐遅れ破壊性が著しくすぐれている。
一方、比較法の鋼番６〜１０の結果にみられるように本
発明対象鋼と同成分の鋼であっても熱処理条件が異なる
と割れが発生している。以上説明した如く本発明方法に
より、高強度であって高温アルカリ環境下での耐遅れ破
壊性にすぐれた鋼を製造することができる。
発明対象鋼と同成分の鋼であっても熱処理条件が異なる
と割れが発生している。以上説明した如く本発明方法に
より、高強度であって高温アルカリ環境下での耐遅れ破
壊性にすぐれた鋼を製造することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．２７〜０．５０％、Ｓｉ０．０８〜０．３０
％、Ｍｎ０．９０〜１．３０％、Ｃｒ０．５〜０．９％
、Ｎｉ０．０３％以下、Ｖ０．０４〜０．１１％、Ｎｂ
０．０１〜０．１０％、Ｍｏ０．６０〜０．８０％、Ａ
ｌ０．１以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
不純物中のＰ０．００５％以下、Ｓ０．００３％以下で
ある鋼を８８０〜９８０℃で焼入れし、次いで６５０〜
７００℃で焼戻すことを特徴とする耐遅れ破壊性のすぐ
れた高強度油井用鋼の製造方法。 ２ Ｃ０．２７〜０．５０％、Ｓｉ０．０８〜０．３０
％、Ｍｎ０．９０〜１．３０％、Ｃｒ０．５〜０．９％
、Ｎｉ０．０３％以下、Ｖ０．０４〜０．１１％、Ｎｂ
０．０１〜０．１０％、Ｍｏ０．６０〜０．８０％、Ａ
ｌ０．１％以下、及びＴｉ０．００２〜０．０２０％、
Ｂ０．０００２〜０．００２５％の一方又は双方、残部
Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、不純物中のＰ０．０
０５％以下、Ｓ０．００３％以下である鋼を８８０〜９
８０℃で焼入れし、次いで６５０〜７００℃で焼戻すこ
とを特徴とする耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼
の製造方法。 ３ Ｃ０．２７〜０．５０％、Ｓｉ０．０８〜０．３０
％、Ｍｎ０．９０〜１．３０％、Ｃｒ０．５〜０．９％
、Ｎｉ０．０３％以下、Ｖ０．０４〜０．１１％、Ｎｂ
０．０１〜０．１０％、Ｍｏ０．６０〜０．８０％、Ａ
ｌ０．１％以下、及びＣｏ３％以下、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなり、不純物中のＰ０．００５％以下、
Ｓ０．００３％以下である鋼を８８０〜９８０℃で焼入
れし、次いで６５０〜７００℃で焼戻すことを特徴とす
る耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法。 ４ Ｃ０．２７〜０．５０％、Ｓｉ０．０８〜０．３０
％、Ｍｎ０．９〜１．３０％、Ｃｒ０．５〜０．９％、
Ｎｉ０．０３％以下、Ｖ０．０４〜０．１１％、Ｎｂ０
．０１〜０．１０％、Ｍｏ０．６０〜０．８０％、Ａｌ
０．１％以下、及びＴｉ０．００２〜０．０２０％、Ｂ
０．０００２〜０．００２５％の一方又は双方、並びに
Ｃｏ３％以下、残物Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
不純物中のＰ０．００５％以下、Ｓ０．００３％以下で
ある鋼を８８０〜９８０℃で焼入れし、次いで６５０〜
７００℃で焼戻すことを特徴とする耐遅れ破壊性のすぐ
れた高強度油井用鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11014780A JPS5949284B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11014780A JPS5949284B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5735622A JPS5735622A (en) | 1982-02-26 |
| JPS5949284B2 true JPS5949284B2 (ja) | 1984-12-01 |
Family
ID=14528230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11014780A Expired JPS5949284B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5949284B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2954216B2 (ja) * | 1987-08-19 | 1999-09-27 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度部品用鋼 |
| JP6583533B2 (ja) * | 2016-03-04 | 2019-10-02 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材及び油井用鋼管 |
| JP6583532B2 (ja) * | 2016-03-04 | 2019-10-02 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材及び油井用鋼管 |
| WO2018043570A1 (ja) | 2016-09-01 | 2018-03-08 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材及び油井用鋼管 |
| CN111471926B (zh) * | 2020-04-09 | 2021-06-15 | 烟台大学 | 一种管接头及其制备方法 |
-
1980
- 1980-08-11 JP JP11014780A patent/JPS5949284B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5735622A (en) | 1982-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100682802B1 (ko) | 티타늄 함유 초고강도 준안정 오스테나이트계 스테인레스 강철재 및 이의 제조 방법 | |
| JP2017179596A (ja) | 高炭素鋼板およびその製造方法 | |
| JPS581012A (ja) | 均質な鋼の製造方法 | |
| JPS5949284B2 (ja) | 耐遅れ破壊性のすぐれた高強度油井用鋼の製造方法 | |
| JP4212132B2 (ja) | マルテンサイト組織を有するフェライト系耐熱鋼とその製造方法 | |
| JPH0320408A (ja) | 低温靭性に優れた高張力鋼材の製造法 | |
| JPS6053108B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性にすぐれたニツケル基高クロム合金の製造方法 | |
| JPH04371518A (ja) | 延性， 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS5819438A (ja) | 高強度・高靭性を有する鋼管の製造方法 | |
| KR102531730B1 (ko) | 고온 내산화성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 | |
| JPH04173926A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼帯に疲労特性を付与する方法 | |
| JPH11279713A (ja) | 耐銹性および耐熱劣化性に優れるディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP4465490B2 (ja) | 析出硬化型フェライト系耐熱鋼 | |
| JPH0553859B2 (ja) | ||
| JP7662643B2 (ja) | 加工性に優れた鋼材及びその製造方法 | |
| JPS62278251A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた低合金鋼 | |
| JPH1068050A (ja) | 耐熱へたり性に優れたばね用ステンレス鋼 | |
| JPH05311344A (ja) | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JP2003321752A (ja) | 高強度フェライト系耐熱鋼及びその製造方法 | |
| JPH0453940B2 (ja) | ||
| JPH0672282B2 (ja) | 低脱炭ばね鋼 | |
| KR920008136B1 (ko) | 열연소둔공정이 생략된 페라이트계 스테인레스강 제조방법 | |
| JP3685282B2 (ja) | 最大透磁率に優れた軟磁性ステンレス鋼 | |
| JPS594487B2 (ja) | 耐ｓｒ脆化のすぐれた強靭鋼の製造法 | |
| JPS5825418A (ja) | 高温での焼戻し軟化抵抗の優れたマルテンサイト系クロムステンレス鋼の製造方法 |