JPS5941505B2 - フエライト系の耐食性クロム↓−モリブデン↓−ニツケル鋼 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は少なくとも１０ｍｒｎ厚までの板またはストリ
ップのような平製品および少なくとも６０ｍｒｔｔ直径
までの丸または角棒材に対して、少なくとも５２０ Ｎ
／７ｎ７？ｔの室温における降伏点（永久歪み０．２係
）および０℃で少なくとも４０Ｊ、２０°Ｃで少なくと
も７０ＪのＤＶＭ試料による切欠衝撃値が要求される部
材を製造するための、一般的および粒界腐食ならびに塩
化物含有溶液中の孔食、割れ目腐食および応力腐食に対
し高い化学的安定性を有するフェライト系クロム−モリ
ブデン−ニッケル鋼に関する。

化学装置構造用標準材料としてのオーステナイト系クロ
ム−ニッケルーモリブデン鋼に比してフェライト系高合
金クロム−モリブデン鋼は公知のように一般的腐食なら
びに粒界腐食、割れ目腐食および孔食に対する高い安定
性とともに、重要な利点としてとくに塩化物に富む熱溶
液中の応力腐食に対し優れた安定性を有する。

同様に常用フェライト鋼の欠点としてその低温脆性およ
び不満足な溶接性も公知である。

５０年代初期にすでに当時開発された真空溶解によって
初めて炭素およびチッ素量を０．０１％より低い所要の
値に低下し、それによって低温脆性および溶接困難の原
因を除去することができたけれど、以後の真空冶金の進
歩によってもほぼ６０年代の終りまでこの種フェライト
鋼製造の決定的改善は達成されなかった。

７０年代の初め頃、鋼の溶解のための新しい酸素精練法
の開発によって初めてこの種の低温靭性を有する溶接可
能のフェライト鋼に関する世界的関心（塩化物に安定な
材料に関する要求が次第に緊急となったことによっても
増幅され）およびしたがって公知になった新しい鋼種の
数が次第に増大した。

このスーパーフェライトと称する新規材料群に関する現
在の技術水準はＴＥＷ−テヒニツシ工（Ｔｅｃｈｎ １
ｓｃｈｅ）ベリヒテ（Ｂｅｒｉｃｈｔｅ） ２（１９７
６）、３〜１３ページに記載される。

所望の耐食性に応じて現在まで下記タイプのクロム−モ
リブデン−にニッケル）鋼が文献および特許明細書に挙
げられている： １８−２０／２−２−３Ｃｒ：２０１５ＣｒＭｏ；２６
／ＩＣ１−Ｍｏ；２５／４／４ＣｒＭｏＮｉ：２８／２
ＣｒＭｏおよび２８／２／４ＣｒＭｏＮ ｉ ： ２９
／４ ＣｒＭｏおよび２９／４／２ＣｒＭｏＮｉ：３０
／２ＣｒＭｏ０溶解法により種々の高さの炭素量および
チッ素量が達成され、これらの量は低温靭性および粒界
腐食ＩＫに対する安定性に決定的に影響し、さらに製造
費用を決定する。

たとえば真空誘導炉または電極ビーム冷床炉（Ｅｌ ｅ
ｋｔｒｏｄｅｎｓｔｒａｈｌ −Ｋａ １ｔｈｅｒｄｏ
ｆｅｎ）内の高価な真空溶解法によってのみ高いクロム
量で０．０１％以下の炭素およびチッ素量の和が達成さ
れる。

この方法で溶解したニッケルを含まない鋼はとくに溶接
シーム範囲内でもＩＫ安定性を確実にするためニオブ、
チタンなどの安定化添加剤を必要としない。

しかし価格的に有利な溶解法ＶＯＤ（真空酸素精練）お
よびＡＯＤ（アルゴン酸素精練）法ならびにその変化を
使用する場合、クロムの合金量に応じて炭素およびチッ
素景が非常に高くなること避けられない。

約ｏ、ｏ１％より高い炭素量およびチッ素量を有するこ
の種の鋼の場合、粒界腐食に対する安定化のためチタン
、ニオブまたはジルコニウムを添加剤として使用しなけ
ればならず、それによってしかし低温靭性に対する高い
炭素およびチッ素量の有害な影響は１部しか除去されな
い。

チタンまたはニオブによるこの安定化は公知のように炭
素もチッ素も十分安定に結合し、それによって無害にな
るように作用するので、粒界腐食に対する安定性はとく
に溶接シーム近くの高温ゾーンでも熱処理なしで保証さ
れる。

さらに有害な含有チッ素をアルミニウムの添加によって
結合し、それによって低温靭性を改善する方法が西独特
許第９７４５５５号明細書により公知である。

さらに粒界腐食に対する安定性の改善に関してはノイエ
（Ｎｅｕｅ）ヒュッテ（Ｈｕ ｔ ｔ ｅ１８（１９７
３）、６９３〜６９９ページに高いチッ素量の安定な結
合が報告されている。

クロム−モリブデン型合金２５／４ 、２８／２および
２９／４の場合付加的にニッケル２または４％を含む変
化が公知であり、この場合化学的腐食挙動が著しく改善
され、さらに低温靭性も有利に影響される。

特許を含む文献に記載された技術水準を総括すれば、高
い機械的性質および化学的耐食性を有するフェライト系
高合金クロム−またはクロム−モリブデン鋼は有害な高
い炭素およびチッ素をチタン、ニオブ、ジルコニウムな
どの添加により、チッ素の場合アルミニウムの添加によ
っても安定に結合する場合のみ、炭素量とチッ素量の和
が約０．０１％を超えてもよく、十分な低温靭性は場合
によりニッケルの制限された添加によっても保証される
。

この方向で量産鋼Ｘ Ｉ ＣｒＮ ｉＭｏＮｂ２８４２
（材料４１．４５７５ ）が得られ、これがもつとも
新しい技術水準を示す。

この鋼は西独公開特許公報第２１５３１８６号による高
純度真空鋼Ｘ Ｉ ＣｒＭ。

２８２（材料１．４１３３）から発展したものであり、
クロム約２８係、モリブデン約２係、ニッケル約４係、
安定化剤ニオブおよび合計で０．０４％までの炭素およ
びチッ素を含む。

この鋼１．４５７５でＣ十Ｎ最高０．０４係の溶解規定
をまもることは大規模の溶解たとえばＶＯＤ（真空酸素
精練）法による場合かなり困難である。

しかしさらにＣ最高０．０１５％およびＮ最高０．０３
５係またはＣ十Ｎの和で最高０．０４％のこの鋼の化学
組成の場合、これまで文献に記載されなかった制限が先
することが明らかになった。

この場合ニオブの量はＣｒＮ ｉＭｏＮｂ２８４２系の
鋼の炭素量およびチッ素量に応じて高くすることは溶接
の際の根本的困難なしにはできない。

というのは溶接結合の曲げ強度および伸びがこの場合急
激に低下されるからである。

それゆえ本発明の目的はＣ十Ｎが０．０４％以上の高い
炭素量およびチッ素量でも溶接性が低下せず、さらにそ
の他のすべての良好な機械工学的性質および化学的耐食
性がほとんど低下しないように前記の鋼をその化学組成
により改善することである。

この目的のため本発明により下記の組成ニクロム
１８ 〜３２係 モリブデ゛ン ０．１ 〜６ 〃ニッケル
０．５ 〜５ 〃 炭素 ０．０１〜０．０５／／ チツ素 ０．０２〜０．０８／／ニオブ
０．１０〜０．６０ ｔｔジルコニウム
０．００５〜０．５０７／アルミニウム
０．０１〜０．２５／／チクン ０．２５
係以中 銅 ３ 〃 ケイ素 ３ 〃 マンガ゛ン ｌ ／／ カルシウム、マグネシウム、セリウムまたはセリウムミ
ツシメタル、ホウ素それぞれ ０．０１％以下 鉄および溶解に伴う不純物 残部 を有する鋼が提案される。

その他の制限としてニオブ量は炭素量の最低１２倍、最
高１２倍＋０．２％であり、ジルコニウム量と３．５×
アルミニウム量の和は最低がニオブと結合していない遊
離チッ素量の１０倍、最高が１０倍＋０．１％であり、
詳細には次式 ％式％ この組成の鋼は厚さ最低１０１ｎ７１Ｌまでの平材料（
板、ストリップ）および直径最小６０ｒｎ７ＩＬまでの
丸または角棒材料に対して、２０℃で最低５２ＯＮ ／
ｒｔａｌの高い降伏点（永久歪み０．２ ％ ）および
０℃で４０Ｊおよび２０°Ｃで７０Ｊの最低切欠衝撃値
を有する。

次に表１および２により本発明と技術水準の差を説明す
る。

表１は分析値を示し表２は／１６．１〜８および／１６
９〜１４の２群の公知鋼ならびに／１６１５〜１９の１
群の本発明による鋼の性質を示す。

表２の性質を有する表１の／１６１〜８の鋼は西独特許
公報第２１２４３９１号により公知である。

この公報によりＣ＜０．０６％、Ｃｒ２Ｏ〜３５％、Ｎ
ｉく８係、ＭＯｌ、０〜５．０％およびＮｂ０．３〜１
．５％を含むこの鋼を、塩素イオンを含む環境で孔食に
対し安定な構造部材を製造するために使用することが公
知である。

とくにＮｂＯ，５〜１，０係が有利とされ、その際０．
３〜１．５係の（同じ）範囲内でジルコニウムまたはチ
タンの少なくとも１つによって置替えることができる。

しかしもつとも強力な効果は西独特許公報第２１２４３
９１号の第４欄、５３〜６３行に記載のようにニオブ単
独またはニオブを含む３元素の組合せによって達成され
る。

しかし炭素量およびとくにつねに存在するチン素置に応
するニオブ量の調節に関しては、これが粒界腐食に対す
る安定性の必然的前提として一般に公知であるけれど、
何らの指示または規定が記載されない。

これに反し本発明による鋼の場合、炭素量のみならず、
チッ装置も重視することによって粒界腐食の危険が除去
される。

西独特許公報第２１２４３９１号にはニオブおよびジル
コニウム量の上限に対する必然的必要性も認識または開
示されていないけれど、これはこの種の溶接適性したが
って工業的使用可能性には非常に重要である。

本発明の要旨とする安定化の不足のため、銅扁３．５お
よび７は１２００°Ｃから水中急冷後または溶接シーム
近くの高温ゾーンに、６５％硝酸中の第１〜第５の４８
時間煮沸（ヒューイ（Ｈｕｅいテスト）の間の上昇する
重量損失または深さ２０〜３０μｍの測定可能の粒界侵
食によって粒界腐食の第１の徴候が示される。

表２の試験結果はさらに本発明の工業的意義に決定的な
結果を実証する。

すなわちニオブ量が約ｏ、６ｏ％以上の場合、溶接結合
の曲げ強度およびしたがって伸びが著しく失われ、鋼／
Ｖ；５は僅かに高いＮｂ重量、６５％ですでに溶接シー
ムに近い高温ゾーンの破壊曲げ角度が、共晶融解のため
９Ｃｆ以上から僅か１０°に低下し、鋼／１６６はＮｂ
０．７０％で曲げ強度がすでにほぼ完全に失われる。

本発明による鋼の場合ジルコニウムは炭素結合のために
添加するのでなくて、規定された配合規準に従いもっば
ら存在するチッ装置に合わせて調節される。

このような調節は西独特許公報第２１２４３９１号には
まったく開示されていない。

その細氷発明の鋼の特徴のようにジルコニウムとともに
アルミニウムをチッ素結合のため添加することもこの公
報には示唆されない。

フェライト系高合金クロム−またはクロ１１−モリブデ
ン鋼の場合のアルミニウム添加の有利な効果は一般に公
知である。

西独特許第９７４５５５号明細書によればＣ最高０．０
３ ％、 Ｎ最高０．０８係およびＣ十Ｎ最低０．０６
％、Ｃｒ２Ｏ〜３０帳ＭｏＯ〜３％（Ｎｉ添加は記載さ
れない）の鋼に室温の切欠衝撃値改善のためＡ１０．２
５〜１．５％添加が行われる。

しかし他面ｏ、ｏ３％以上のＣ量でアルミニウム添加は
低温靭性の改善に顕著な効果を示すことが記載されない
ので、この特許明細書が０．０３％より高い炭素量の場
合にアルミニウムの添加を示唆していないことは明らか
である。

他面Ｍ、Ａ、コロンビー（Ｃｏ ］ ｏｍｂ ｉｅ ）
、Ａ。

コンデイリス（Ｃｏｎｄｌ ｉｓ）、Ｒ，デゼストレー
ト（Ｄｅｓｅｓｔｒｅｔ ） 、Ｒ、グランド（Ｇｒａ
ｎｄ）およびＲ，？ｌ （Ｍａｙｏｕｄ ）はノイエ（
Ｎｅｎｅ）ヒュッテ（Ｈｕｔｔｅ）１８（１９７３）、
６９３〜６９９ページにクロムモリブデン鋼とくに２６
／１ 、２８／２および２２／１型の場合のアルミニウ
ムのチッ素結合効果を、粒界腐食に夕」する安定性の効
果に関してたとえばＮＯ，０４〜０．０６％を結合する
ため約０．２０〜０．８０％のアルミニウム添加によっ
て研究し、とくにアルミニウム添加によるチッ素の低温
脆性を上昇する不利な効果の抑制は高い炭素量の場合に
も（低温）靭性を低下することなく有効であるとの結論
に達した。

しかしこのアルミニウムによるチッ素結合に関する原則
的に正しい認識はアルミニウム添加量の非常に重要な上
限を認識せず、かつこれに関しては現在までどの文献に
も記載されていないことが明らかになった。

すなイつち粒界腐食に対する安定性の効果の試験は数時
間とくに１０時間以内６５０〜４５０℃の温度範囲で敏
感にした試料に関して行われただけであり、フェライト
鋼の危険な状態すなわち溶接シーム近くの熱影響部（高
温ゾーン）に関しては試１験されなかった。

表１のアルミニウムを０．１０％以上合金した鋼／１６
．９〜１４の試料による表２に示す粒界腐食試験結果か
ら明らかなように、コロンビーおよびその協力者による
データと一致して高いチッ装置に基く低温脆性は鋼篤９
〜１３の場合のように高い炭素量の場合にもアルミニウ
ム添加によって有効に除去できるけれど、このようなチ
ッ素結合によってとくに溶接結合の高温ゾーンにおける
粒界腐食に対する安定性を保証することはできない。

したがって本発明の技術的意義に重要な第２の確認とし
て最高０．６０％へのニオブ量の必要な制限のほかに、
アルミニウム添加量に対しても許容上限としてＡ７最高
０．１０％が認識された。

溶接シーム近くの高温ゾーンにおけるＡＡＮの１部溶解
のため急冷の際チツ化クロムが粒群へ析出し、その結果
粒子周縁部のクロム量が低下し、粒界腐食に対する局部
的に制限された感受性が生ずる。

この不利な現象は０．１０％より低いアルミニウムを含
む表１および２の本発明による鋼の場合には認められな
い。

公知技術水準の説明に引用した文献によれば高い炭素量
、チッ装置および明らかに０．０３％より高いＣ十Ｎ量
を有する低温靭性て、溶接可能のフェライト系クロム−
モリブデン−ニッケル鋼の製造および加工に関して工業
的処理のための明らかで有効な教示は認められず、また
は推考することもできない。

これに反し本発明はＣ十Ｎ約０．０４％以上および工業
的にとくに重要な少なくともｏ、ｏｓｏ％までの範囲の
炭素およびチン素置の場合にどうしても必要な炭素およ
びチッ素の安定な結合はとくにニオブ単独ではもはや不
可能であり、かつＮｂ十ＺｒまたはＮｂ＋ＡＡでも不可
能であることの認識に基く。

それゆえ本発明によれば炭素は少なくとも１２倍量のニ
オブによって十分に結合し、場合により過剰のニオブに
よってまだ結合されていない遊離のチッ素はジルコニウ
ムとアルミニウムの両方によって結合し、その際これら
の添加元素はそれぞれ炭素量およびチッ装置に合わせて
調節するほかさらに個々にＮｂ最高０．６０％、Ｎ ｂ
＋Ｚ ｒ最高０．８０％およびＡ、６最高０．１０％に
制限しなければならない。

たとえば表１に示す本発明の鋼、７１６．１５〜１９の
ようにこの方法で合金した鋼のみが、本発明によらない
表２に示すほぼ類似の合金鋼／４６１〜１４と異なり同
時にすべての要求を充足する。

本発明の鋼は１２００℃から水冷（ヒューイテスト）後
も、溶接結合部に近い高温ゾーン（シュトライヒヤーテ
スト）でも熱処理なしに粒界腐食に対して安定である。

このような溶接結合はとくに曲げ靭性または伸びが高く
、降伏点（永久歪み０．２係）は室温で最低５２０ Ｎ
／ｍＡの高い値に達し、室温で最低７０Ｊ、０℃で最
低４０Ｊの切欠衝撃値（ＤＶＭ）は低い周囲温度でも高
い低温靭性を有することを示す。

Ｃｒ１８〜３２係の範囲でクロム量の増大とともに本発
明の鋼の不動態化したがって耐食性が高くなる。

クロム量が１８％より低い場合、本発明による使用範囲
には鋼の不動態化がなお不十分であり、Ｃｒ３２％以上
ではそれ以上の改善はもはや達成されない。

本発明による０、５〜６％のＭｏの添加によってとくに
塩化物含有溶液中の孔食に対する安定性および還元条件
の不動化が著しく改善される。

しかし６係より高いＭｏ量は組織の不安定性および脆化
現象のため実際には製造または加工不可能である。

低温靭性、強度性質および耐食性を改善するため本発明
の鋼には最高５係までのニッケルが添加され、その際上
限は純フェライト鋼ヘオーステナイドが形成することに
よって決定される。

ニッケル添加はとくに還元条件下および塩化物含有溶液
中で割れ目腐食に対する化学的安定性を改善する。

合金成分の組合せとしてＣｒ２８％、Ｍｏ２％、Ｎｉ４
％およびＣｒ２Ｏ％、Ｍｏ５％、Ｎ ｉ ２ ％の鋼が
とくに有利であることが明らかになった。

この鋼はとくに十分な組織安定性のため大規模に経済的
に製造および加工することができる。

炭素およびチッ素の安定な結合の際、ニオブ量を存在す
る炭素にのみ合わせて調節し、それによって比較的粗粒
のニオブ−炭チツ化物の形成を避けるのが有利なことが
明らかになった。

したがって炭素量約０．０２５％までの場合、ニオブ量
は有利に０．３０％の添加に制限される。

存在するチッ素を第１にジルコニウムによって結合し、
さらに最高０．１％までのＡｌによって結合することに
より粒子サイズの小さい特殊チツ化物が多数発生し、高
温とくに溶接シームに近い熱影響部に粗大粒子による脆
化が懸念されるフェライト鋼と異なり本発明の鋼ではこ
の脆化に対する顕著な不感受性が得られる。

Ｎｂ士Ｚｒ量およびアルミニウム量の制限のためＣ十Ｎ
量が非常に高い場合チッ素結合のためのアルミニウム量
を２倍量のチタンの添加すなわちたとえばＡＡｏ、０５
％の代りにＴＩｏ、１係によって、全部または１部置換
えることができる。

しかしシグマ相および４７５°Ｃ脆性の範囲で使用する
本発明の鋼の脆化挙動に対するチタン添加の不利な効果
および上昇する低温脆性のためチタン添加はできるだけ
低くすべきである。

耐食性を改善するため本発明による鋼にＣｕを３係まで
、とくに０．５〜２係添加することができ、それによっ
て非酸化性の酸およびとくに熱硫酸溶液中の安定性が高
められる。

３係まで、とくに０．５〜２％のケイ素の添加はとくに
孔食に対する安定性を改善する。

さらに一般的化学的安定性を改善するため公知のように
銀、金のような貴金属またはパラジウムおよび白金属の
金属を少量たとえば０．１ ％まで添加することができ
る。

本発明の鋼はさらに０．１％までの少量の元素カルシウ
ム、マグネシウム、セリウムまたはホウ素を含むことが
できる。

これらの元素は必須成分ではないけれど、冶金過程の進
行中に脱酸もしくは脱硫または熱間加工性および溶接性
の改善のために添加される。

提案の鋼は大規模に経済的に溶解し、かつすべての重要
な半製品および製品すなわちスラブ、熱間および冷間広
幅ストリップ、熱間圧延厚板、鍛造材、管粗材を含むブ
ルーム、棒鋼、圧延線材、引抜棒、線材ならびにシーム
レス管および溶接管に加工することができる。

この鋼は溶接部材の材料として有利に使用することがで
き、溶接後に熱処理なしに粒界腐食に対して安定であり
、かつ溶接結合部の伸びかクラックなしに粗材と同じに
最低１０％に達する。

もう１つの使用範囲は装置、装置構造部材、熱交換器、
凝縮器、管継手ならびに室温または高温で高圧下にも化
学的侵食にさらされる高圧容器およびその構造部材であ
る。

塩化物に富む溶液中て孔食、割れ目腐食および応力腐食
に対し安定でなけれはならない部材の材料としても適す
る。

他の有利な用途は蒸発カン、導管、ポンプ類、海水脱塩
装置の部材および高温でも硫酸の侵食に耐えなければな
らない部材の材料としてである。

鋼Ａ ＣＮ （Ｃ十Ｎ） Ｃｒ
Ｎｉ Ｍｏ Ｎｂ
Ｚｒ Ａｌ１１５ ０．０１８
０．０２１ ０．０３９ ２７．８ ４．
０３ ２．０３ ０．５３ ０．０２
０．０３１６ ０．０１７ ０．０２６
０．０４３ ２７．９ ３．５９ １．
９９ ０．３９ ０．０５ ０．０２１７
０．０１５ ０．０３８ ０．０５３
２８．０ ３．６９ ２，１０ ０．
３６ ０．２６ ０．０３１８ ０．０１
９ ０．０４１ ０．０６０ ２７．９
３，６９ ２．１５ ０．５１ ０．
１０ ０．０３１９ ０．０２９ ０．０
４２ ０．０７１ ２８．１ ３．７１
２．０３ ０．４８ ０．１４ ０．
０５ｎ、ｂ、痕跡 （１）ヒューイ（Ｈｕｅｙ）テストによる粒界腐食性〇
−腐食性なし；１−低い腐食性；２−中程度の腐食性。

（２） ヒユーイーテストによる粒界腐食性：侵入深
さμｍ０（３）シュトライヒヤー（Ｓｔｒｅｉｃｈｅｒ
）テストによる粒界腐食性（熱影響部）：侵入深さμｍ
。

（４）溶接結合の曲げ角度、熱処理なしに破壊するまで
曲げる。

（Ｄ＝２Ｘ板厚；板厚３−１２ｍｍ） ｎ 、ｂ：痕 跡。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 一般的および粒界腐食に対しても、塩化物含有溶液
   中の孔食、割れ目腐食および応力腐食に対しても高い化
   学的安定性を有し、室温で最低５２ＯＮ ／ ｍｍ”の
   降伏点（永久歪０．２係）および０℃で最低４０Ｊ 、
   ２０℃で最低７０Ｊの切欠衝撃値を有し、 下記の組成ニ クロム １８ 〜３２係 モリブデン ０．１ 〜６係 ニツケル ０．５ 〜５係 炭素 ０１０１〜０１０５係 チッ素 ０．０２〜０．０８ｆＯニオブ
   ０．１０〜０．６０係 ジルコニウム ０．００５〜０．５０係アルミニウム
   ０．０１〜０．２５％ チタン ０．２５係以下 銅 ３ 〃 ケイ素 ３ 〃 マンガン １ 〃 鉄および溶解に伴う不純物 残部 を有し、その際ニオブの量は最低で炭素量の１２倍、最
   高は１２倍量＋０．２０％であり、ジルコニウム量とア
   ルミニウム量の３．５倍との和は最低でニオブに結合し
   ていない遊離チッ素の１０倍、最高で最低量子０．１０
   ％であり、次式： で表わされる、フエライ１〜系クロムーモリブデン−ニ
   ッケル鋼。 ２ Ｃｒ２．７５〜２９％、Ｍｏ １．８〜２．５％
   およびＮ ｉ ３．３〜４０係である特許請求の範囲第
   １項記載の鋼。 ３ Ｃｒ１９．５〜２１％、Ｍｏ ４．０〜５．０
   ％およびＮｉ１．５〜２．５係である特許請求の範囲第
   １項記載の鋼。 ４ 炭素量とチッ素の和が最高ｏ、ｏｓｏ％である特許
   請求の範囲第１項から第３項までのいずれか１項に記載
   の鋼。 ５ Ｎｂが０．１５〜０，４５％である特許請求の範
   囲第１項から第４項までのいずれか１項に記載の鋼。 ６ Ｎｂが最高０．３ ％である特許請求の範囲第１
   項から第４項までのいずれか１項に記載の鋼。 ７ Ａｌが最高０．１０％である特許請求の範囲第１
   項から第６項までのいずれか１項に記載の鋼。 Ｂ Ｎｂ十Ｚｒが最高ｏ、ｓｏ％である特許請求の範
   囲第１項から第７項までのいずれか１項に記載の鋼。 ９ Ｃｕが０．５〜２．０％である特許請求の範囲第
   １項から第８項までのいずれか１項に記載の鋼。 １０Ｓｉが０．５〜２．０％である特許請求の範囲第１
   項から第９項までのいずれか１項に記載の鋼。 １１ 溶接後に熱処理せずに粒界腐食に対して安定であ
   り、溶接結合部で最低１０係の伸びがクラックなしに達
   成される溶接部材のために使用する特許請求の範囲第１
   項から第１０項までのいずれか１項に記載の鋼。 １２蒸発カン、導管、ポンプなど海水脱塩装置の部材の
   材料として使用する特許請求の範囲第１項から第８項ま
   でおよび第１１項のいずれか１項に記載の鋼。 １３高温でも硫酸の侵食に耐えることを必要とする部材
   の材料として使用する特許請求の範囲第９項記載の鋼。