JPS5938354A - 焼結合金接合カムシヤフト - Google Patents
焼結合金接合カムシヤフトInfo
- Publication number
- JPS5938354A JPS5938354A JP14799182A JP14799182A JPS5938354A JP S5938354 A JPS5938354 A JP S5938354A JP 14799182 A JP14799182 A JP 14799182A JP 14799182 A JP14799182 A JP 14799182A JP S5938354 A JPS5938354 A JP S5938354A
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- JP
- Japan
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- sliding
- sintered alloy
- sliding surfaces
- camshaft
- main cam
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関のカムシャフトに関するもので、更に
詳しくは、該カムシャフトを構成する主カム以外の摺動
部に、特定のり性を有する鉄系焼結合金から成る成形体
を用いたことを特徴とする焼結合金接合カムシャフトに
関するものである。
詳しくは、該カムシャフトを構成する主カム以外の摺動
部に、特定のり性を有する鉄系焼結合金から成る成形体
を用いたことを特徴とする焼結合金接合カムシャフトに
関するものである。
焼結合金カムシャフトに関しては、焼結金属製のカムや
ジャーナルの材質例が数種提案されている。しかし、主
カム以外の慴動部、即ちジャーナル部およびギヤ部等、
に主カム材とは異なる種類の特定の焼結材料を用いた例
は見当らない。：ｔた、ジャーナルやギヤピース寺ハ、
ソれぞれ主カムとは異なる要求性能ｆ！：満足する必要
があるが、一般に耐摩耗性は主カムはど要求性能が厳し
くない。従って、材質に特定の限定を加えれは、低コス
トでしかも高性能の焼結合金を利用できる可能性がある
。
ジャーナルの材質例が数種提案されている。しかし、主
カム以外の慴動部、即ちジャーナル部およびギヤ部等、
に主カム材とは異なる種類の特定の焼結材料を用いた例
は見当らない。：ｔた、ジャーナルやギヤピース寺ハ、
ソれぞれ主カムとは異なる要求性能ｆ！：満足する必要
があるが、一般に耐摩耗性は主カムはど要求性能が厳し
くない。従って、材質に特定の限定を加えれは、低コス
トでしかも高性能の焼結合金を利用できる可能性がある
。
従って、本発明の目的は、内燃機関のカムシャフトにお
いて、主カム以外の摺動ＶＡ’ｒｓ即ちギヤ部１７−−
エルポンブ部およびジャーナル部等、に適した低コスト
の且つ新規な焼結合金材料を提供することにある。
いて、主カム以外の摺動ＶＡ’ｒｓ即ちギヤ部１７−−
エルポンブ部およびジャーナル部等、に適した低コスト
の且つ新規な焼結合金材料を提供することにある。
更に本発明の目的は、内燃機関のカムシャフトにおいて
、上記焼結合金から成る主カム以外の摺動部を鋼管軸部
と一体化した焼結合金接合カムシャフトを提供すること
Ｑこもある。
、上記焼結合金から成る主カム以外の摺動部を鋼管軸部
と一体化した焼結合金接合カムシャフトを提供すること
Ｑこもある。
本発明の目的は、内燃機関のカムシャフトにおいて、主
カム以外の摺動部の材料として、特定の物性を有する鉄
系焼結合金を用いることにより達成される。
カム以外の摺動部の材料として、特定の物性を有する鉄
系焼結合金を用いることにより達成される。
即ち、本発明による内燃機関用のカムシャフトは、主カ
ム以外の摺動部が、摺動面ないし該摺動面ド少なくとも
０．５ ｍ ｍの領域に径７０μｍ以ド、好ましくは径
５０μｍ以ド、の開気孔が気孔面積率０．１ないし加％
、好ましくは０．２ないし１０％、で均一４こ分数され
、有効多孔率が０．０５なりし１０％、好ましくＦｉＯ
，ｌないし８％、の蛇白にありそして該摺動向の表面硬
さがＨｖ１５０〜３５０、好ましくは２００〜３５０、
の４囲にある鉄系焼結合金成形体すら成ることを特徴と
する。
ム以外の摺動部が、摺動面ないし該摺動面ド少なくとも
０．５ ｍ ｍの領域に径７０μｍ以ド、好ましくは径
５０μｍ以ド、の開気孔が気孔面積率０．１ないし加％
、好ましくは０．２ないし１０％、で均一４こ分数され
、有効多孔率が０．０５なりし１０％、好ましくＦｉＯ
，ｌないし８％、の蛇白にありそして該摺動向の表面硬
さがＨｖ１５０〜３５０、好ましくは２００〜３５０、
の４囲にある鉄系焼結合金成形体すら成ることを特徴と
する。
焼結体の気孔は一般に開気孔と閉気孔が混在しており、
この比率は４盾条件によってＪントロールできるが、潤
滑油の含油による潤滑効果を得るために利用出来るのは
開気孔のみであり・この体積率は有効多孔率として一般
的に表示される。カムシャフトの主カム以外の費動部で
は・め 有効多孔率は潤滑効果に寄与するｔ呂は少くとも０．０
５％以上は必要であり、また１０％以上では効果が見ら
れない。
この比率は４盾条件によってＪントロールできるが、潤
滑油の含油による潤滑効果を得るために利用出来るのは
開気孔のみであり・この体積率は有効多孔率として一般
的に表示される。カムシャフトの主カム以外の費動部で
は・め 有効多孔率は潤滑効果に寄与するｔ呂は少くとも０．０
５％以上は必要であり、また１０％以上では効果が見ら
れない。
摺動向の状態は、表面研磨の加工フローにより気孔が目
づまりを起し−〔いて社含浸した油による潤滑効果が期
待出来ない事は勿論であるが、気孔の最大直径および気
孔量が大きすきるとまた面圧の増加や潤滑油膜形成ｔｊ
Ｕ力に害を及ぼす。
づまりを起し−〔いて社含浸した油による潤滑効果が期
待出来ない事は勿論であるが、気孔の最大直径および気
孔量が大きすきるとまた面圧の増加や潤滑油膜形成ｔｊ
Ｕ力に害を及ぼす。
気孔の發大径が７０μｍ以下、好ましくは５０μｍ以ド
であり、該気孔の面積率が０．１〜Ｊ％、好ましくは０
．２〜１０％である場汗、面圧の増加がなく且つ潤滑油
膜形成に告を及ぼすことなく所望の潤滑効果が得られる
。なお、これらの限定は構成部位材料の全域において必
要ではなく、少なくとも摺動面丁０．５ｍｍまでの領域
で確保されれば十分であり。
であり、該気孔の面積率が０．１〜Ｊ％、好ましくは０
．２〜１０％である場汗、面圧の増加がなく且つ潤滑油
膜形成に告を及ぼすことなく所望の潤滑効果が得られる
。なお、これらの限定は構成部位材料の全域において必
要ではなく、少なくとも摺動面丁０．５ｍｍまでの領域
で確保されれば十分であり。
摺動向の硬さはビッカース１０ｋｇ の見掛硬さで１５
０以上、好ましくは２００以上が確保されれば、これら
の部位の使用に耐えうるが、硬すぎると波削性が劣るた
め生産性の劣化、コストアップを引起す。従って、硬さ
の上限は３５０である。
０以上、好ましくは２００以上が確保されれば、これら
の部位の使用に耐えうるが、硬すぎると波削性が劣るた
め生産性の劣化、コストアップを引起す。従って、硬さ
の上限は３５０である。
上記摺動部とは、例えば第１図に示すカムシャフトのジ
ャーナルＲｔｌ）、 ７ユ一エルボンプカム部（２）
およびギヤ部（５）４である。該摺動部に用いられる焼
結合金は通常６．８〜７．５ ｇ／ ｃｍ’の密度を有
する。
ャーナルＲｔｌ）、 ７ユ一エルボンプカム部（２）
およびギヤ部（５）４である。該摺動部に用いられる焼
結合金は通常６．８〜７．５ ｇ／ ｃｍ’の密度を有
する。
本冗明の摺ＩＬＩＪ部に使用する鉄系焼結合金は、例え
ばポ量を基準にしてＯｕ：１．５〜加％、Ｎ１：１．０
〜５．０％およびＭｏ：０．２〜２．０高の中の１種又
は２棟以上；Ｃ：０．５〜３．５％↓不純物２％以ド；
および残部Ｆｅの組成となるように金属粉末を混合した
金属粉末混合物又は０を除く成分の２種以上の合金粉か
ら製造し得る。
ばポ量を基準にしてＯｕ：１．５〜加％、Ｎ１：１．０
〜５．０％およびＭｏ：０．２〜２．０高の中の１種又
は２棟以上；Ｃ：０．５〜３．５％↓不純物２％以ド；
および残部Ｆｅの組成となるように金属粉末を混合した
金属粉末混合物又は０を除く成分の２種以上の合金粉か
ら製造し得る。
Ｃを０．５％以上添加するのはマトリックス全強化する
ためであり、特に０．８％以上添〃ａすりと、局部的に
残留ｒる余剰のＣによる潤滑効果とセメンタイトによる
耐摩耗性の同上が計りれる０しかし、３．５％以上では
焼結時の寸法変化が大きく、粗大ヌを孔を生じ易く、被
削性が劣化するなどの′ｌＦ−害を生じる。
ためであり、特に０．８％以上添〃ａすりと、局部的に
残留ｒる余剰のＣによる潤滑効果とセメンタイトによる
耐摩耗性の同上が計りれる０しかし、３．５％以上では
焼結時の寸法変化が大きく、粗大ヌを孔を生じ易く、被
削性が劣化するなどの′ｌＦ−害を生じる。
Ｏｕはマトリックスを強化するために１．５％以上添／
Ｊｌｌするとよく、寺に８％以上添加すると（ｊｕの融
点以上の焼結温度でいわゆる液相焼結機４４が促進され
、ちｇ化が進・声、らようど鉄基のスケルトンにＣ１，
Ｉを溶浸した形の焼結体が得られる。
Ｊｌｌするとよく、寺に８％以上添加すると（ｊｕの融
点以上の焼結温度でいわゆる液相焼結機４４が促進され
、ちｇ化が進・声、らようど鉄基のスケルトンにＣ１，
Ｉを溶浸した形の焼結体が得られる。
しかし２０％以上では逆にｌｊｕが過剰となり、強度低
下、硬さ低ドを招く。
下、硬さ低ドを招く。
Ｎ＋もマトリックスを強化し靭性を高めるが、これを添
加す／）４合には１．０７ｉ）以上でないと効果が少な
く、一方５．０％以上添カ■すると残留オーステナイト
が、ｔ＃ ！ＪＩＪ して、好ましくない。
加す／）４合には１．０７ｉ）以上でないと効果が少な
く、一方５．０％以上添カ■すると残留オーステナイト
が、ｔ＃ ！ＪＩＪ して、好ましくない。
Ｍｏもまた？トリックスを強化出来るが、０．２％以上
では効果がなく、一方２．０ ％以上Ｃはコスト高とな
り、好ましくない。
では効果がなく、一方２．０ ％以上Ｃはコスト高とな
り、好ましくない。
か小る組成の扮末混合妨を所定形状に成形し１次いで成
形体を非酸化性雰囲気、列えばｌＬＸガス雰ｄＡ中又は
不后姓ガス巾で５００°Ｃないし１００１）’Ｃに加熱
して予備焼結体奮得るか、または１１００゜０、上いし
１２す０°Ｃに力ａ熱して焼結体としたもの音用いる０
次いでこの予備尻結体又は焼４．７体を従来材から成る
主カムピース予備焼結体と共に、Ｊ１１常Ｎ管かり成る
軸部材に組付け、全体全ｒンモニア分解ガス又Ｑ、Ｌ不
清性ガスＱノようなり１嘴化性昼１気中で１０５０°Ｃ
〜１１８１Ｊ’Ｕに加熱して焼結接合する。次に必要＆
（応じて機械／ＪＬＩ工を厖す０上記組成の金１４粉末
混合切から出発する代りに０． ｋ’ｅおよび必要に応
じてＭｏ、 Ｎ＋ ＪｉよびＣｕの中のｌ橿又は２柚か
ら成る蛍属粉末成形品と、Ｃｕ扮末又はＣｕ粉末成形品
とを＋Ｍね合せて焼結し一、設終的にはＯｕ、 ｚ’Ｊ
ｉ、 Ｍｏ、 Ｃ，Ｆｅおよび不純物が＃４１１記
と同じ組成となるようにしＣもよい０ 土カム以外のＪｔｎ部成形成形体備焼結のｆｃめの加熱
時間は通常２０〜６０分であり、そしてそれらの軸部材
への焼結接合のための加熱時間は通常加〜９０分である
。
形体を非酸化性雰囲気、列えばｌＬＸガス雰ｄＡ中又は
不后姓ガス巾で５００°Ｃないし１００１）’Ｃに加熱
して予備焼結体奮得るか、または１１００゜０、上いし
１２す０°Ｃに力ａ熱して焼結体としたもの音用いる０
次いでこの予備尻結体又は焼４．７体を従来材から成る
主カムピース予備焼結体と共に、Ｊ１１常Ｎ管かり成る
軸部材に組付け、全体全ｒンモニア分解ガス又Ｑ、Ｌ不
清性ガスＱノようなり１嘴化性昼１気中で１０５０°Ｃ
〜１１８１Ｊ’Ｕに加熱して焼結接合する。次に必要＆
（応じて機械／ＪＬＩ工を厖す０上記組成の金１４粉末
混合切から出発する代りに０． ｋ’ｅおよび必要に応
じてＭｏ、 Ｎ＋ ＪｉよびＣｕの中のｌ橿又は２柚か
ら成る蛍属粉末成形品と、Ｃｕ扮末又はＣｕ粉末成形品
とを＋Ｍね合せて焼結し一、設終的にはＯｕ、 ｚ’Ｊ
ｉ、 Ｍｏ、 Ｃ，Ｆｅおよび不純物が＃４１１記
と同じ組成となるようにしＣもよい０ 土カム以外のＪｔｎ部成形成形体備焼結のｆｃめの加熱
時間は通常２０〜６０分であり、そしてそれらの軸部材
への焼結接合のための加熱時間は通常加〜９０分である
。
主カム材としては従来材が使用し得、例えば特願昭５５
−２７１１）７号に開示された焼結合金を使用し得る。
−２７１１）７号に開示された焼結合金を使用し得る。
次に本発明を、実施例をもって更に詳しく説明する。
実施例１
重量比でＯｕ ： ８．０％、Ｃ：３．０％、不純物２
％以ド。
％以ド。
残部Ｆｅとなるように金属粉末を混合し、この混合物を
第２図に示すようなジャーナルピースおよび第３図に示
すようなフューエルポンプカムピースの形状に成形し、
ＲＸガス界囲気中８５０°Ｃで加分間別熱して予備焼結
体を得る。得られた予備焼結体ケ、重量比でＯｒ ５．
０％、 Ｍｏ １．０％、 Ｃｕ２．０％、Ｐｏ、５％
、 ｓｉｌ、０％＋ ＭＭ １．０％、０２，５％、不
純物２％以ド、残部Ｆｅ小らなるエカムピース予備焼結
体と共に、鋼管（内径１９ ｍｍ外径２８ ｍｍ 、長
さ４２（）ｍｍ ）に組付け、全体をアンモニア分解ガ
ス雰囲気中１１２０’０で刃分間、’Ｊ［１熱して焼結
接合し、通常の機械加工を施して焼結合金接合カムシャ
フトを製造した。
第２図に示すようなジャーナルピースおよび第３図に示
すようなフューエルポンプカムピースの形状に成形し、
ＲＸガス界囲気中８５０°Ｃで加分間別熱して予備焼結
体を得る。得られた予備焼結体ケ、重量比でＯｒ ５．
０％、 Ｍｏ １．０％、 Ｃｕ２．０％、Ｐｏ、５％
、 ｓｉｌ、０％＋ ＭＭ １．０％、０２，５％、不
純物２％以ド、残部Ｆｅ小らなるエカムピース予備焼結
体と共に、鋼管（内径１９ ｍｍ外径２８ ｍｍ 、長
さ４２（）ｍｍ ）に組付け、全体をアンモニア分解ガ
ス雰囲気中１１２０’０で刃分間、’Ｊ［１熱して焼結
接合し、通常の機械加工を施して焼結合金接合カムシャ
フトを製造した。
次にこのカムシャフトを実機エンジンに組込み、１００
０ ｒ、 ｐ、 ｍ 〜６（１００ｒ、 ｐ、 ｍにて
２０１１時間のアップダウン耐久評価を行った〇 この耐久評価結果と評価に洪したジャーナルピースおよ
び〕−一エルボンプカムピースの材質調査結果を表１に
示す。
０ ｒ、 ｐ、 ｍ 〜６（１００ｒ、 ｐ、 ｍにて
２０１１時間のアップダウン耐久評価を行った〇 この耐久評価結果と評価に洪したジャーナルピースおよ
び〕−一エルボンプカムピースの材質調査結果を表１に
示す。
実施例２
．４量比でＣｕ５．０％、ＭｏＱ、５％、０２．５％、
不純物２％以下、残部Ｆｅとなるように金属粉末を混合
し、成形後１１８（１００にて（至）分間焼結する以外
は実施例１と同様にしてカムシャフトを製造した。
不純物２％以下、残部Ｆｅとなるように金属粉末を混合
し、成形後１１８（１００にて（至）分間焼結する以外
は実施例１と同様にしてカムシャフトを製造した。
得られたカムシャフトについて、実施例１と同様の材質
調査および耐久評価を行って・表１に示す結果を得を。
調査および耐久評価を行って・表１に示す結果を得を。
実施例３
重量比でＮｉ２．０％、Ｍｏ０．５％、０２．５％、不
純物２％以下、残部Ｆｅとなるように金属粉末を混合し
、そしてこれを成形した後、１２００°Ｃにて加分間加
熱して予備焼結体全碍る以外は実、池列ｌと同６Ａに処
理し、そして材質調査および耐久試験を行って、表１に
示す結果を得た。
純物２％以下、残部Ｆｅとなるように金属粉末を混合し
、そしてこれを成形した後、１２００°Ｃにて加分間加
熱して予備焼結体全碍る以外は実、池列ｌと同６Ａに処
理し、そして材質調査および耐久試験を行って、表１に
示す結果を得た。
寿厖例４
重量比でＮｉ４．０％、 （３ｕ １．５％、 Ｍｏ
０．５％、００．６％不純物２％以下、残部Ｆｅとなる
ように金属粉末を混合し、成形後１１２０’０にて６０
分間カロ熱して予備焼結する以外は実施例１と同様に処
理し、そして材選調査および耐久試験を行って、表１に
示す結果を得た。
０．５％、００．６％不純物２％以下、残部Ｆｅとなる
ように金属粉末を混合し、成形後１１２０’０にて６０
分間カロ熱して予備焼結する以外は実施例１と同様に処
理し、そして材選調査および耐久試験を行って、表１に
示す結果を得た。
実１七例５
Ｉｔ比でＣｕ ２．１３％、０１．５％、不純物２％以
Ｆ。
Ｆ。
９３ｇＦｅとなりように金属粉末′ｆｒ：混合する以外
は実施例１と同様にして、表１の結果を得な０実地例６ ｒｆｌ ｊｘ”ｔ、比でＭｏ ０．５％、０２．５％、
不純物２％ｃ１下。
は実施例１と同様にして、表１の結果を得な０実地例６ ｒｆｌ ｊｘ”ｔ、比でＭｏ ０．５％、０２．５％、
不純物２％ｃ１下。
残部Ｆｅとなるように金属粉末を混合し、ジャーナルピ
ースおよびフューエルポンプカムの形状に成形した後、
重量比で加％に相当する量のＯｕ、粉末を同様のリング
形状に成形して重ね合せ、重ね合せたもの全パイプに組
付けた後、全体を１１２１）′Ｏで（支）分間加熱する
以外岐実漉例１と同様にして、表１の結果を得た。
ースおよびフューエルポンプカムの形状に成形した後、
重量比で加％に相当する量のＯｕ、粉末を同様のリング
形状に成形して重ね合せ、重ね合せたもの全パイプに組
付けた後、全体を１１２１）′Ｏで（支）分間加熱する
以外岐実漉例１と同様にして、表１の結果を得た。
比較例１
一般的な焼結材であるＱｕ ２％、 ｃｏ、ｓ＋Ｘ、残
部Ｆｅおよび不純物の組成の焼結材でジャーナルピース
セよびフューエルポンプカムピースを１刈造し１実り１
也例１と同様にして鋼管に焼結接合してカムシャフトを
得た。これの材質調査および耐久試験結果を表１に示す
。
部Ｆｅおよび不純物の組成の焼結材でジャーナルピース
セよびフューエルポンプカムピースを１刈造し１実り１
也例１と同様にして鋼管に焼結接合してカムシャフトを
得た。これの材質調査および耐久試験結果を表１に示す
。
比較例２
普通炭素鋼Ｓ ４５から成る鋼板をジャーナルピースお
よびフューエルポンプカムピースにガａ工し、これを％
流側１と同様にしてｄ管に焼結接合した後、耐久試験を
行った。その結果を表１に示す。
よびフューエルポンプカムピースにガａ工し、これを％
流側１と同様にしてｄ管に焼結接合した後、耐久試験を
行った。その結果を表１に示す。
第１図は焼結合金接合カムシャフトの部分的断面正面図
であり、 第２図はジャーナルピースの斜視図であり、そして 第３図はフューエルポンプカムピースの斜視図である。 第１図中 ｌ・・・ジャーナルＭ、 ２−・フューエルポンプ
カム部 ３・・・主カム部、 ４・・・Ｍ管軸部５・・・
ギヤ部 （はふ１名）
であり、 第２図はジャーナルピースの斜視図であり、そして 第３図はフューエルポンプカムピースの斜視図である。 第１図中 ｌ・・・ジャーナルＭ、 ２−・フューエルポンプ
カム部 ３・・・主カム部、 ４・・・Ｍ管軸部５・・・
ギヤ部 （はふ１名）
Claims (2)
- （１） 内燃機関のカムシャフトにおいて、主カム以
外の摺動部が、摺動面ないし該摺動面下少なくとも０６
５ｍｍの領域に径７０μｍ Ｊ１’Ｆの開気孔が気孔面
積率９．１ないし加％で均一に分散され、有効多孔率が
０．０５ないし１０％の範囲にありかつ該摺動面の表面
硬さがＨｖ１５０〜３５０の範囲にある鉄系焼結合金２
５鳥ら成ることを特徴とする、焼結合金接合カムシャフ
ト。 - （２）上記主カム以外の摺動部が、成分組成が重量比で
Ｃ１，Ｌｌ、５〜２１．１％、Ｎ ｉ ’１．０−５．
０％、Ｍｏ０．２〜２．０％のうちの１棟もしくは２種
以上を含水系焼結合金からなることを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載のカムシャフト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14799182A JPS5938354A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 焼結合金接合カムシヤフト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14799182A JPS5938354A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 焼結合金接合カムシヤフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5938354A true JPS5938354A (ja) | 1984-03-02 |
Family
ID=15442679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14799182A Pending JPS5938354A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 焼結合金接合カムシヤフト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938354A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61257453A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-14 | ミバ・ジンタ−メタル・アクチエンゲゼルシヤフト | カム軸に焼嵌めするためのカム及び該カムの焼結法 |
| JPH02153046A (ja) * | 1988-12-06 | 1990-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 高強度焼結合金鋼 |
| JP2000087195A (ja) * | 1998-07-17 | 2000-03-28 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度鉄基焼結合金およびその製造方法 |
| CN106609686A (zh) * | 2015-10-21 | 2017-05-03 | 北汽福田汽车股份有限公司 | 一种凸轮轴配气机构、发动机和车辆 |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP14799182A patent/JPS5938354A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61257453A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-14 | ミバ・ジンタ−メタル・アクチエンゲゼルシヤフト | カム軸に焼嵌めするためのカム及び該カムの焼結法 |
| JPH0561347B2 (ja) * | 1985-04-30 | 1993-09-06 | Miba Sintermetall Ag | |
| JPH02153046A (ja) * | 1988-12-06 | 1990-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 高強度焼結合金鋼 |
| JP2000087195A (ja) * | 1998-07-17 | 2000-03-28 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度鉄基焼結合金およびその製造方法 |
| CN106609686A (zh) * | 2015-10-21 | 2017-05-03 | 北汽福田汽车股份有限公司 | 一种凸轮轴配气机构、发动机和车辆 |
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