JPS59208215A

JPS59208215A - 球面ブツシユ

Info

Publication number: JPS59208215A
Application number: JP58080325A
Authority: JP
Inventors: Mitsumasa Morishita; 森下　光政
Original assignee: Hitachi Construction Machinery Co Ltd
Current assignee: Hitachi Construction Machinery Co Ltd
Priority date: 1983-05-09
Filing date: 1983-05-09
Publication date: 1984-11-26

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、例えば建設機械用油圧シリンダの軸受等任意
の方向に荷重が作用する部位に使用されて好適な球面ブ
ツシュに関するものである。

一般に、球面ブツシュを採用している機器の−例として
、油圧ショベルが知られている。

即ち、第１図は油圧ショベルの全体構成を示し、該油圧
ショベルは走行機能と旋回機能とを有する本体１と、該
本体１に取付けられた作業装置２とから大略構成され、
該作業装置２はプーム３．ア−ム４　、　パケット５．
プームシリンダ６、アームシリンダ７、パケットシリン
ダ８．リンク９Ａ。

９Ｂ等で構成されている。そして、ブーム３の一端はピ
ンＰｌによシ本体１と、該ブーム３の他端はピンＰ２に
よυアーム５の一端と、該アーム５の他端はピンＰ３に
よりパケット５と、それぞれ回動自在に連結されている
。また、ブームシリンダ６の一端はピンＰ４によシ本体
１と、該ブームシリンダ６の他端はピンＰ５によシブー
ム３と、アームシリンダ７の一端はピンＰ６によシブー
ム３と、該アームシリンダ７の他端はピンＰ７によりア
ーム４と、パケットシリンダ８の一端はピンＰ８によシ
ブーム３と、該パケットシリンダ８の他端はピンＰ９に
よシリンジ９Ａ、、９Ｂの一端と、該各リンク９Ａ、９
Ｂの他端はピンＰＩＧおよびＰ！、ｉｃよシそれぞれア
ーム４およびパケット５とそれぞれ軸まわシに回動自在
にピン結合されている。

このように構成される油圧ショベルは、本体１に搭載さ
れている原動機にょシ油圧ポンプを駆動し、該油圧ポン
プからの作動油を各シリンダ６゜７．８に供給すること
にょシ作業装置２を作動させ、作業具としてのパケット
５によって掘削作業を行なうことができるようになって
いる。

ところで、このような掘削作業の途中で、パケット５に
偏心荷重や横荷重が作用すると、プーム３．７−ム４は
曲げられたシ、捩られたシして変形する。従って、ピン
Ｐ１”ｐＨを軸支するための軸受として円筒状ズッシー
を備えた滑シ軸受を使用すると、各シリンダ６．７．８
はブーム３゜アーム４の変形に伴ない曲げ変形を受ける
ことになる。このため、各シリンダ６．７．８のピスト
ン摺動面の摩耗を早めたシ、軸受に局部的な面圧を生じ
てその寿命を縮める等の不都合がある。

前述のようなシリンダ６．７．８に対する曲げ変形は油
圧シミベルが大型化することによシ顕著となる。そこで
、特に大型の油圧ショベルに適用される油圧シリンダを
軸支する滑シ軸受としては、従来から球面プツシ−を使
用することによシ、前述の不都合を解消するようにして
いる。

従来技術によるこの種の球面ブツシュとして、第２図な
いし第１２図に示したようなものが知られている。

以下、従来技術による球面ブツシュを第１図における本
体１とブームシリンダ６とをビン結合するピンＰ４に適
用した場合について説明する。

球面プツシ−１１は半円状の外輪形成部１２Ａ。

１２Ｂを接合することによシ形成した外輪１２と、該外
輪１２内に嵌合した内輪１３とから構成されている。そ
して、内輪１３には軸挿通穴１４が穿設されておシ、該
軸挿通穴１４にはピンＰ４が挿通され、該ピンＰ４の両
端部は本体１に設けたプラタン）ＩＡ、ＩＡに取付けら
れている。一方、ズームシリンダ６のビス部６Ａにはブ
ツシュ挿嵌用穴１５が設けられておシ、該ブツシュ挿嵌
用穴工５には外輪１２が挿嵌されている。このよう゛に
してブームシリンダ６はピンＰ４の軸まわシに回動自在
に本体１と連結されている。

ところで、該ブームシリンダ６の他端と連結したプーム
３に荷重が作用して曲げられたシ、捩られたシすると、
該ブームシリンダ６には曲げ変形が生じ、その軸線がピ
ンＰ４の軸線と直交する状態から任意の方向に変位せし
められようとする。

このために、球面ブツシュ１１の外輪１２にはその内周
面に凹状球面部１６が形成され、また内輪１３の外周面
には凸状球面部１７が形成されて、該外輪１２と内輪１
３とを球面結合することによって、該外輪１２を内輪１
３に沿って摺動変位することができるようになっている
。この結果、ブームシリンダ６に曲げ変形が生じると、
該ブームシリンダ６と共にその内部に嵌合した外輪１２
がピンＰ４に嵌合した内輪１３に沿って摺動変位するこ
とによシ、ピンＰ４の軸線に対するブームシリンダ６の
軸線の変位を可能とし、もってズームシリンダ６、球面
プツシ−１１，ピンＰ４’４？の保護を図っている。そ
して、前述の如く外輪１２と内輪１３とは球面結合され
るものであるから、この結合を可能にするために外輪１
２は半円形状の外輪形成部１．２　Ａ　、　１２　Ｂか
らなる２部材で形成し、該各外輪形成部１２Ａ、１２Ｂ
を相互に接合するように構成されている。

次に、ブームシリンダ６が作動すると、球面プツシ−１
１を構成する内輪１３がビンＰ４と摺動し、また前述し
たようにブームシリンダ６に作用する曲げ変形によシ外
輪１２は内輪１３に対してｍ動する。さらに、前述の各
摺動を円滑に行なわせるために外輪１２はボス部６人に
緩く嵌合されてお弘該外輪１２とデス部６人との間も摺
動を行なうことができるようにな９ている。このように
、がス部６Ａ、外輪１２．内輪１３．ビンＰ４は相互に
摺動可能となっているから、これら各摺動部の摺動を円
滑に行なわせるために、該各摺動部にグリースを供給し
て潤滑を行なう必要がある。

このために、デス部６人には半径方向に給脂通路１８が
設けられ、該給脂通路１８の一端は外部に開口して当該
開口端にはグリースニ、ｆル（図示せず）が設けられる
と共に、その他端はプツシ−挿嵌用穴１５に向は開口し
ている。そして、外輪形成部１２Ａ、１２Ｂの外周面に
は円周溝１９Ａ。

１９Ｂが形成されており、該円周溝１９Ａ、１９Ｂは前
記給脂通路１８と連通し、これによって外輪１２の外周
面とボス部６Ａの内周面との間の摺動面全体にグリース
を供給することができるようになっている。また、外輪
形成部１２Ａ、１２Ｂにはそれぞれの頂点位置に給脂用
貫通穴２０人。

２０Ｂが穿設されておシ、該各給脂用貫通穴２０Ａ。

２０Ｂはその一端が円周溝１９Ａ、１９Ｂに向は開口し
ている。さらに、内輪１３の外周面と内周面には円周溝
２１　、　’２２が形成されておｐ１前配給脂用貢通穴
２０Ａ、２０Ｂの他端はこの円周溝２１に向は開口して
いる。これによシ給脂通路１８から供給されるグリース
は円周＠ｉｃ＋Ａ、１９Ｂおよび給脂用貫通穴２０Ａ’
、２０Ｂを介して円周溝２１に供給され、外輪１２と内
輪１３との間の摺動面にグリースが供給される。さらに
内輪１３には一端が円周溝２１に開口し、他端が該内輪
１３の内周面に形成した円周溝２２に開口する給脂用貫
通穴２３．２３が例えば１８００位相をずらせて設けら
れている。これによって内輪１３とビンＰ４との間の摺
動面にグリースを供給することができるようになってい
る。

ここで、給脂通路１８はブームシリンダ６の軸心に位置
して設けられ、また円周溝１９Ａ、１９Ｂ。

２１．２２も当該軸心を通る位置に設けられている。ま
た、給脂用貫通穴２０Ａ、２０Ｂおよび２３．２３も同
様の位置に配設され、これによって各摺動面全体に効率
よく給脂することができるようになっている。そして、
給脂用貫通穴２０人。

２０Ｂはそれぞれ外輪１２の外輪形成部１２Ａ。

１２Ｂに設けられるもので、その加工の容易性。

給脂性等の見地から該各給脂用貫通穴２ＱＡ、２０Ｂは
それぞれ各外輪形成部１２Ａ、１２Ｂの頂点位置に設け
られている。

このように構成される球面プツシ＾１１は内輪１３を半
円状の外輪形成部１２Ａ、１２Ｂで包むように組立て、
然る後ブームシ１ノンダ６のボス部６人のブツシュ挿嵌
用穴１５に挿嵌する。次に、ビンＰ４を一方のブラケッ
トＩＡ（ｉｌｌ力）ら内輪１３の軸挿通穴１４に挿通し
、他方のブラケットＩＡ内に挿入する。これにより、ビ
ンＰ４は各ブラケットＩＡ間に支架されると共に、Δ（
ス部６人は該ビンＰ４によって支持される状態に組付け
られる。

そして、給脂通路１８からグ１ノースを供給す号と、こ
のグリースは円周溝１９Ａ、１９Ｂ内に充満し、外輪１
２とぎス部６人との間の隙間に滲透し、この摺動面全体
にグツノースフ５玉供給される。さらに、給脂用貫通穴
２０Ａ、２０Ｂを介して円周溝２１にもグリースが供給
される力飄ら、外輪１２と内輪１３との間の摺動部隙間
全体にグ１ノース〃工滲透する。また、各給脂用貫通穴
２３．２３を介して円周溝２２にもグ１ノースカ；供給
される力・ら、内輪１３とビｙｐ４　との間の摺動部隙
間にもその全体にグリースが供給される。

このような状態でブームシ１ノンダ６をｆ〔動させると
、該ブームシリンダ６はビンＰ４の軸まわυに適宜回動
せしめられる。そして、ブームシリンダ６に偏荷重や横
荷重等が作用すると、外輪１２の凹状球面部１６内で内
輪１３の凸状球面部１７が回動し、ブームシリンダ６を
偏荷重等が作用しノこ方向に傾けることができる。而し
て、？ス部６Ａ、外輪１２．内輪１３．ピンＰ４の各摺
動部にはグリースがむらなく滲透しているから、これら
の摺動部の摺動が円滑に行なわれ、前述の動作が円滑に
行々われる。

ところで、前述した従来技術による球面ゾッシーにあっ
ては、ブームシリンダ６がらビンＰ４に向は過大な外力
が加わると、第９図に示したようにその外輪１２の外輪
形成部１２Ａ、１２ＢＫその給脂用貫通孔２０Ａ、２０
Ｂから円周溝１９に沿りて疲労用１裂２４．２４が発生
する事故が頻繁に生じていた。そして、かがる損傷を防
止するために、外輪１２０強度を向上させるべく、該外
輪全体の厚みを十分に厚くしたものが使用されていた。

このノこめに、球面プツシ−全体の形状が大型化し、１
だ重量化すると共に、価格的に高価になる欠点があった
。しかも、この球面ブツシュの大型化に伴ないそれに取
付けられるシリンダの最縮小長も長くなシ、尚該球面ブ
ツシュ、が適用される装置全体の形状も大型化する欠点
もちった。

本発明者は前述した従来技術の欠点を解消するために種
々研究を重ねた結果、従来技術による球面プツシ−はそ
の外輪１２を構成する外輪形成部１２Ａ、１２Ｂにはそ
の最脆弱部に給脂用貫通孔が設けられておシ、との給脂
用貫通孔１２Ａ、　１２Ｂの近傍に集中応力が生じるた
めに前述のような疲労亀裂２４．２４が発生し易くなる
点に着目し、本発明を完成するに至った。

そこで、本発明について説明する前に、ブームシリンダ
６からピンＰ４に外力が加わった場合に半円状に形成し
た外輪形成部１２Ａ’Ｅたけ１２Ｂに作用する荷重につ
いて説明する。

即ち、第１０図および第１１図に示したように、外輪形
成部１２Ａの中心をＯ１第１０区の如く横断面における
外輪形成部１２Ａの頂点における該外輪形成部１２Ａの
厚さの中心であると共に、第１１図に示す如く縦断面に
おける外輪形成部１２Ａの長さ方向の中心位置での厚さ
の中心をＡとし、ＯＡを結ぶ鵬をＸ−Ｘ軸１点Ｏを通シ
該外輪形成部１２Ａの外輪形成部１２Ｂとの接合面を結
び、かつＸ−Ｘ線と直交する軸をＹ−Ｙ軸１点０を通っ
て外輪形成部１２Ａの軸線長手方向に延び、かつＸ−Ｘ
軸と直交する軸を２−２軸とする。

まず、第１０図において、外輪形成部１２Ａの内面側で
ある凹状球面部１６に点Ｏから点Ａに向けて圧力Ｆｉが
作用したものとすると、図示のような力の分布を示し、
また外輪形成部１２Ａの外面側には点Ａに向けて反力Ｆ
。が作用する。即ち、Ｘ−Ｘ軸からＹ−Ｙ軸方向への傾
き角度をψとすると、外輪形成部１２Ａの内周面側から
はほぼＦ　１ｃｏｓ　２ψなる圧力分布となシ、またそ
の反力の圧力分布はＦ□ｃｏｓ２ψとなる。一方、第１
１図に示す縦断面方向には外輪形成部１２Ａの凹状球面
部１６に対して圧力Ｆｉが均等に作用し、またこれに対
する反力Ｆｏが均等に作用して、図示のような圧力分布
となる。

然るに、第１１図に示すようにＸ−Ｘ軸から２−２軸方
向への傾き角度をθとすると、こ、の傾き角度θに沿っ
て中心０から外輪形成部１２Ａに向けて圧力Ｆが作用し
たものとすると、該外輪形成部１２Ａには２−２軸に沿
って矢示２方向に引張シ応力σ２が発生し、この大きさ
はほぼ次の（１）式で与えられる。

ただし、Ｒ：凹状球面部１６の曲率半径ｈ：点Ａ（θ＝
０）における外輪形成部１２Ａの厚さ２θ０：外輪形成部１２Ａの長さ方向に対して凹状球面
部１２Ａのなす角度である。

前記（１）式から引張シ応力σ２と角度θとの関係は第
１２図の如く表わされ、その最大値は点Ａ（ψ＝０．θ
−０）の位置となって、その値は次式（２）で示される
。

σｚ　ｍａｘ　−”　（１’　可θ）・・・・・・・・
・・・・・・（２）前述のことは外輪形成部１２Ｂに圧
力が作用した場合についても同様でちる。

以上のことから、同じ形状の外輪を使用しても、その給
脂用貫通穴の穿設位置いかんによっては応力値が異なる
ことが判る。

本発明は以上の知見に基づいてなされたもので、外輪の
形状を大型化することなくその強度を向上させることが
できるようにした球面プツシ−を提供することをその目
的とするものでちる。

上記目的を達成するだめに、本発明に係る球面ズッンー
は外輪の長さ方向の中心位置、即ち軸挿通力向に２ける
中間位置に対し、少なくともいずれか一方の端面側に片
寄せて給脂用貫通穴を穿設したことをその特徴とするも
のである。

以下、本発明の実施例を第１３図ないし第２７図に基づ
き説明する。

まず、第１３図ないし第２０図は本発明の第１の実施例
を示し、同図において前述の従来技術で示したものと同
一構成要素については同一符号を付してその説明を省略
するものとする。

球面ブツシュ３１は外輪形成部３２Ａ、３２Ｂからなる
外輪３２と内輪３３とからなる点については前述した従
来技術によるもの格別差異はない。

そして、内輪３３は前述の従来技術と同じ形状を有する
もので、その外周面には凸状球面部３４が形成され、ま
た内周部には軸挿通用穴３５が設けられておシ、しかも
その外周面および内周面には従来技術の円周溝２１．２
２と同様の円周溝３６゜３７が形成されておシ、また各
円周溝３６．３７は従来技術の給脂用貫通穴２３．２３
と同じ位置に設けた給脂用貫通穴３８．３８によシ連通
している。また、外輪３２の内周面は内輪３３の凸状球
面部３４を嵌合させる凹状球面部３９が形成され、かつ
この球面嵌合を可能ならしめるために該外輪３２は半円
状の外輪形成部３２Ａ、３２Ｂの２部材で形成されてい
る点についても前述の従来技術と格別変るところがない
。

然るに、外輪３２には各外輪形成部３２Ａ、３２Ｂの頂
点位置には給脂用貫通穴は設けられてはおらず、当該頂
点位置から各端面側に所定距離だけ離間した位置にそれ
ぞれ各一対の給脂用貫通穴４０Ａ１４１Ａおよび４０Ｂ
、４１Ｂが穿設されている。

また、外輪形成部３２Ａ、３２Ｂにはその外周面に円周
溝４２Ａ、４２Ｂ、４３Ａ、４３Ｂが形成されておシ、
円周溝４２Ａ、４２Ｂは給脂用貫通穴４０　Ａ。

４１Ａの開口位置を通るようにして設けられ、また円周
溝４３Ａ、４３Ｂは給脂用貫通穴４０Ｂ。

４１Ｂの開口位置を通るようにして設けられている。さ
らに、外輪３２の内周面には給脂用貫通穴４ＯＡ、４１
Ａ間を連通ずる球面溝４４Ａおよび給脂用貫通穴４０Ｂ
、４１Ｂを連通ずる球面溝４４Ｂが形成されている。

４５はグリースニップルが取付けられる給脂通路で、該
給脂通路４５はブームシリンダ６のボス部６人の軸心部
から変位し、円周溝４２Ａまたは４２Ｂに開口する位置
に穿設されている。これによシ、給脂通路４５を介して
充填されたグリースは円周溝４２Ａ、４２Ｂに供給され
ると共に給月旨用貫通穴４０Ａ、４０Ｂ、、球面溝４４
Ａ、４４Ｂおよび給脂用貫通穴４１Ａ、４１Ｂを介して
円周溝４３Ａ、４３Ｂにも供給され、これら円周溝４２
Ａ、４２Ｂ、４３Ａ、４３Ｂから外輪３２と２２部６Ａ
との間の摺動部隙間全体に滲透する。また、球面溝４４
Ａ、４４Ｂは円周溝３６と交差しているから、該球面溝
４４Ａ、４４Ｂに供給されたグリースは円周溝３６にも
供給され、さらに各給脂用貫通穴３８．３８を介して円
周溝３７に供給されることになシ、内輪３３と外輪３２
およびビンＰ４との間の摺動部隊間に潤滑用のグリース
を供給することができる。

本発明に係る球面プツシ−は前述の構成を有するもので
、その作動や組付等は前述した従来技術によるものと格
別差異はない。

然るに、本発明においては給脂用貫通穴４０Ａ。

４１Ａ、４０Ｂ、４１Ｂを外輪形成部３２Ａ、３２Ｂの
頂点位置から端面側に変位した位置に設けるようにした
から、前述の（１）式との関係でみれば、第１０図にお
けるＸ−Ｘ軸から２−２軸方向への傾き角度θを所定角
度とったことになる。従って、角度θを所定値に設定す
れば、（１）式の引張シ応力σ２を小さくすることがで
きる。このために給脂用貫通穴４０Ａ、４１Ａ、４０Ｂ
、４１Ｂに作用する集中応力を小さくでき、外輪３２の
肉厚を厚くしなくともその強度を向上させることができ
る。

いま、各摺動面へのグリースの給脂効率を考慮して、θ
＝２／３θ０の位置に給脂用貫通穴４０Ａ。

４ＬＡ、４０Ｂ、４１Ｂを設けた本実施例による外輪形
成部３２Ａ、３２Ｂの引張シ応力σ２を（１）　、　（
２）式から比較すると、２θｏ＝６０°、　Ｒ＝　Ｌ　
１０ｗｎ、ｈ＝１０ｍ＋の諸元を有する外輪形成部３２
Ａ、３２Ｂの場合、となる。

かくして、θ−２０°のところに給脂用貫通穴４０Ａ、
４１Ａ、４０Ｂ、４１Ｂを設けてなる本実施例の外輪３
２は、従来技術によるものと比較して約３３％の応力と
なシ、その強度を大幅に改善することができ、球面プツ
シ−としての寿命を延すことができる。

次に、第２１図ないし第２７図は本発明の第２の実施例
を示し、前述の第１の実施例と同一構成要素については
同一符号にダラシ−「′」を付、してその説明を省略す
るものとする。

然るに１本実施例における球面プツシ５．３１’の外輪
３２′を構成する外輪形成部３２’Ａ　、　３２’　Ｂ
にはそれぞれ２組の給脂用貫通穴５１Ａ、５２Ａ、５３
Ａ。

５４Ａおよび５１Ｂ、５２Ｂ、５３Ｂ、５４Ｂ（給脂用
貫通穴５４Ｂは図面上表われない。）が穿設されている
。該各給脂用貫通穴５１Ａ、５２Ａ、５３Ａ、５４Ａお
よび５１Ｂ、５２Ｂ、５３Ｂ、５４Ｂはそれぞれ外輪形
成部３２’Ａ　、　３２’Ｂの頂点位置から長さ方向お
よび円周方向にそれぞれ変位した位置に対称に配設され
ている。さらに、各対の給脂用貫通穴５１Ａと５２Ａ、
５３Ａと５４Ａ、５１Ｂと５２Ｂおよび５３Ｂと５４Ｂ
はそれぞれ球面溝５５Ａ、　５６Ａ、　５５Ｂ、　５６
Ｂによシ相互に連通している。

前述のように構成することによシ、給脂用貫通穴５１Ａ
、５２Ａ、５１Ｂ、５２Ｂ、５３Ａ、５４Ａ、５３Ｂ、
５４Ｂは単に第１０図におけるＸ−Ｘ軸から２−２軸方
向への傾き角度θだけでなく、第９図におけるＸ−Ｘ軸
からＹ−Ｙ軸方向への傾き角ψ傾けたことになるから、
前述の（１）式の引張シ応力σ２をさらに小さくするこ
とができ、強度がさらに良好となる。しかも、球面溝５
５Ａ、５５Ｂ、５６Ａ、５６Ｂはいずれも外輪形成部３
２’Ａ　、　３２’Ｂの頂点位置を通らないから、北部
の肉厚が減少せず従って、この点からも外輪３２′の強
度は極めて良好となる。

そこで、デー１５°、θ＝２／３θ０の位置に各給脂用
貫通穴を設けたとすると、前述の第１の実施例と同様２
θ、＝６０°、Ｒ＝１１０咽、ｈ＝ＩＱ−の諸元を有す
る外輪の場合には、となシ、その強度が第１の実施例のものよシさらに良好
となるのが判る。

なお、前述の第１の実施例では給脂用貫通穴は外輪形成
部に２個設け、第２の実施例では４個設ける構成とした
が、要は外輪形成部の長さ方向の中心位置を避けた位置
に形成されておれば、その数には限定されず、１個、３
個等任意の数でよい。

またその位置も両端面側に対称に設ける必要はない。さ
らに、外輪や内輪に設けた円周溝および球面溝は給脂効
率を考慮して各実施例の如く配置したが本発明はこれら
円周溝や球面溝の形状に限定されるものでな員ことは勿
論である。さらにまた、デス部と外輪とを緩く嵌合する
ものとしたが、圧入嵌合を行なうようにしてもよい。一
方、内輪とピンとを摺動可能に嵌合する構成としたが、
この間を圧入嵌合とし、−ンとブラケットとの間で摺動
させるようにしてもよい。このようにぎス部と外輪とを
圧入嵌合する場合には外輪外周面の円周溝はこれを設け
る必要がなく、−！！、た内輪とぎンとを圧入嵌合する
場合には内輪内周面の円周溝や該円周溝に開口する給脂
用貫通穴を設ける必要はない。さらに、本発明に゛よる
球面ブツシュを油圧ショベルのズームシリンダのビン結
合部に適用した場合について説明したが、一般の球面ブ
ツシュに適用し得るのは勿論である。さらに付言すれば
、前述の（１）　、　（２）式はいずれも近似式ではあ
るが、通常の球面プツシ−であれば、一般的に成立する
ものである。

本発明に係る球面ブツシュは以上詳細に説明した如くで
あるから、外輪の強度を著しく向上させることができ、
従って球面ブツシュの形状を相対的に小型化、軽量化す
ることができる。また、球面プツシ−の小型化が可能で
あるからこれに取付けられるシリンダの最縮小長を短縮
することが可能となり、従ってこの球面ブツシュが応用
されるる。

【図面の簡単な説明】

第１図は球面ブツシュが適用される油圧ショベルの全体
構成図、第２図ないし第１２図は従来技術による球面プ
ツシ−を示し、第２図は第１図中のａ−ａ矢示方向から
みた平面図、第３図は第２図中のｂ−ｂ矢示方向断面図
、第４図は第２図中のｅ−Ｃ矢示方向断面図、＠５図は
第３図中のｄ−ｄ矢示方向断面図、第６図は外輪形成部
の正面図、第７図は第６図の右側面図、第８図は第６図
の底面図、第９図は外輪に発生した疲労亀裂を示す第８
図と同様の底面図、第１０図は外輪形成部の横断面に作
用する圧力の分布を示す説明図、第１１図は同じく外輪
形成部の縦断面に作用する圧力の分布を示す説明図、第
１２図は第１１図の外輪断面において該外輪内に発生す
る引張シ応力の分布を示す説明図、第１３図ないし第２
０図は本発明の第１の実施例を示し、第１３図は外輪形
成部の正面図、第１４図は第１３図の右側面図、第１５
図は第１３図の底面図、第１６図は本発明の球面プツシ
−を組付けた状態を示す平面図、第１７図は第１６図の
左側面図、第１８図は第１６図中のｅ−Ｃ矢示方向断面
図、第１９図は第１６図中のｆ−ｆ矢示方向断面図、第
２０図は第１７図中のｇ−ｇ矢示方向断面図、第２１図
ないし第２７図は本発明の第２の実施例を示し、第２１
図は外輪形成部の正面図、第２２図は第２１図の右側面
図、第２３図は第２１図の底面図、第２４図は本発明の
球面プツシ−を組付けた状態を示す平面図、第２５図は
蕗２４図中のｈ−ｈ矢示方向断面図、第２６図は第２４
図中のｉ−ｉ矢示方向断面図、第２７図は第２５図中の
ｊ−ｊ矢示方向断面図である。１・・・本体、６・・・ズームシリンダ、６Ａ・・・ボ
ス部、３１．３１’・・・球面ブツシュ、３２　、３２
’・・・外輪、３２Ａ、３２Ｂ、３２’Ａ、３２’Ｂ・
・・外輪形成部、３３・・・内輪、３４・・・凸状球面
部、３５・・・軸挿通用穴、３６．３７，４２．４３・
・・円周溝、３８．４ＯＡ、４０Ｂ。４１Ａ、４１Ｂ、５１Ａ、５１Ｂ、５２Ａ、５２Ｂ、５
３Ａ。５３Ｂ、５４Ａ、５４Ｂ・・・給脂用貫通穴、３９・・
・凹状球面部、４４Ａ、４４Ｂ、５５Ａ、５５Ｂ、５６
Ａ、５’６Ｂ・・・球面溝。第１図２第２図第３図一〇ｄ第４図＠５図第６図　　　　第７図第８図第９図　　　　　第１０図第１１図　　　　　第１２図第１３図　　　　第１４図第１５図第１６図第１７図第１９図第２４図第２５図（ｊ第２６図第２７図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）　　−側部材に挿嵌される外輪と、該−側部材と
相対回動する他側部材に取付けた軸を挿嵌する軸挿通穴
を穿設してなる内輪とからな、り、該外輪の内周面に凹
状球面部を形成すると共に、前記内輪の外周面には該凹
状球面部に摺動自在に嵌合する凸状球面部を形成してな
る球面ブツシュにおいて、前記外輪にはその長さ方向の
中心位置から少なくともいずれか一方の端面側に片寄せ
て少なくとも１個の給脂用貫通穴を穿設したことを特徴
とする球面ブツシュ。
（２）前記給脂用貫通穴は前記各端面側に片寄せた位置
に少なくとも一対形成し、該一対の給脂用貫通孔を相互
に連通させる球面溝を該外輪の内周面に一形成してなる
特許請求の範囲（１）項記載の球面ブツシュ◇
（３）前記外輪にはその外面側であって、前記給脂用貫
通穴の開口する位置に外輪円周溝を周方向に形成してな
る特許請求の範囲（１）項記載の球面ブツシュ０
（４）前記外輪は半円状に形成した２個の外輪を接合す
ることによシ形成し、前記給脂用貫通穴は該各外輪の頂
点位置とは異なる位置に形成してなる特許請求の範囲（
１）　、　（２）または（３）項記載の球面ブツシュ０
（５）前記内輪にはその外面側および内面側にそれぞれ
円周溝を周方向に形成し、該各日周溝を該内輪に形成し
た給脂用貫通穴で連通してなる特許請求の範囲（１）項
または（２）項記載の球面プツシ−０（６）前記−側部
材には前記外輪円周溝に開口する給脂通路を穿設してな
る特許請求の範囲（３）項記載の球面ブツシュ。