JPS59188001A - ロ−タリピストンエンジンのアペックスシ−ルおよびその製造法 - Google Patents
ロ−タリピストンエンジンのアペックスシ−ルおよびその製造法Info
- Publication number
- JPS59188001A JPS59188001A JP58051080A JP5108083A JPS59188001A JP S59188001 A JPS59188001 A JP S59188001A JP 58051080 A JP58051080 A JP 58051080A JP 5108083 A JP5108083 A JP 5108083A JP S59188001 A JPS59188001 A JP S59188001A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- apex seal
- less
- rotary piston
- seal
- chill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
- C22C37/08—Cast-iron alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C19/00—Sealing arrangements in rotary-piston machines or engines
- F01C19/005—Structure and composition of sealing elements such as sealing strips, sealing rings and the like; Coating of these elements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sealing Devices (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は特に高出力のロータリピストンエンジンのア
ペックスシールおよびその製造法に関するものである。
ペックスシールおよびその製造法に関するものである。
ロータリピストンエンジンにおいては、第１図および第
２図、第３図に示すようにロータハウジング１２とサイ
ドハウジング１６とによって構成されたケーシング１４
内に、該ケーシング１４内を遊星回転運動するロータ２
が配設されており、アペックスシール１が上記ロータ２
の頂部に設けだ°シール溝３内に嵌装されている。この
アペックスシール１はスプリング４の作用により常時ロ
ータハウジング内周面５に密着状に当接されて、隣接す
る各作動室６，７間の気密を保つように構成されている
。なお、アペックスシール１はメインピ−ス８およびサ
イドピース９からなる分割構造とされている。アペック
スシール１は、ローフハウジング内周面５を高速で摺動
するため、該アペックスシール１の摺動部分１０（第９
図参照）には優れた耐摩耗性が要求される。特に過給シ
ステム等ヲ採用した高出力ロータリピストンエンジンに
おいては特に耐摩耗性、耐熱衝撃性等に高性能が要求さ
れる。しかし、従来のアペックスシール１としては、元
素Ｂ′ｆｆ：添加した鋳鉄をシェル型に鋳造し、全体を
チル組織とした優れた耐摩耗性を有するものが知られて
いる（例えば、特公昭ｊ６−３６７θθ号公報参照）。
２図、第３図に示すようにロータハウジング１２とサイ
ドハウジング１６とによって構成されたケーシング１４
内に、該ケーシング１４内を遊星回転運動するロータ２
が配設されており、アペックスシール１が上記ロータ２
の頂部に設けだ°シール溝３内に嵌装されている。この
アペックスシール１はスプリング４の作用により常時ロ
ータハウジング内周面５に密着状に当接されて、隣接す
る各作動室６，７間の気密を保つように構成されている
。なお、アペックスシール１はメインピ−ス８およびサ
イドピース９からなる分割構造とされている。アペック
スシール１は、ローフハウジング内周面５を高速で摺動
するため、該アペックスシール１の摺動部分１０（第９
図参照）には優れた耐摩耗性が要求される。特に過給シ
ステム等ヲ採用した高出力ロータリピストンエンジンに
おいては特に耐摩耗性、耐熱衝撃性等に高性能が要求さ
れる。しかし、従来のアペックスシール１としては、元
素Ｂ′ｆｆ：添加した鋳鉄をシェル型に鋳造し、全体を
チル組織とした優れた耐摩耗性を有するものが知られて
いる（例えば、特公昭ｊ６−３６７θθ号公報参照）。
しかしながら、このアペックスシール１は全体に多くの
炭化物が晶出しているため、熱伝導度が低くて耐熱衝撃
性に乏しく、加熱・冷却の熱サイクルを繰返すロータリ
ピストンエンジンにおいては、ヒートクラック（熱衝撃
による割れ）が多“発するという問題があった。
炭化物が晶出しているため、熱伝導度が低くて耐熱衝撃
性に乏しく、加熱・冷却の熱サイクルを繰返すロータリ
ピストンエンジンにおいては、ヒートクラック（熱衝撃
による割れ）が多“発するという問題があった。
また、Ｂを添加しない鋳鉄をシェル型に鋳造し、摺動部
分１０のみをチル組織としたものもあるが、このアペッ
クスシール１は、上記と逆に耐熱衝撃性には優れるが、
耐摩耗性に乏しいという問題があった。
分１０のみをチル組織としたものもあるが、このアペッ
クスシール１は、上記と逆に耐熱衝撃性には優れるが、
耐摩耗性に乏しいという問題があった。
本発明はかかる従来の問題点に鑑みてなされたものであ
って、摺動部分全チル組織とするとともに、母材部分を
ベイナイト組織として、耐摩耗性および耐熱衝撃性に極
めて優れるロータリピストンエンジンのアペックスシー
ルおよびその製造券法を提供するものである。
って、摺動部分全チル組織とするとともに、母材部分を
ベイナイト組織として、耐摩耗性および耐熱衝撃性に極
めて優れるロータリピストンエンジンのアペックスシー
ルおよびその製造券法を提供するものである。
本発明に係るアペックスシール１の材料の組成は、重量
比で、ｃ、２．ｓ−りθ係、Ｓｉ／、ｊ〜ｊ、θ係、Ｍ
ｎ ／θチ以下、ＮｉＯ，，２Ｓ−、，２θ係、Ｍ００
Ｊ２．３−２．０％、Ｃｕ Ｏ，２Ｓ −２，０％、Ｂ
Ｏ，０５〜９．３％、Ｃｒ ０．２〜／、 Ｓ ｑ６
、Ｖ Ｏ，θＳ〜／、θチ、残部がＦｅからなる。そし
て、アペックスシール１の摺動部分１０（第７図参照）
は、面積率Ｓｊチ以上の炭化物を有するチル組織であシ
、また、その他の母材部分１１は、面積率／ｊ％以下の
炭化物を有するベイナイト組織とされている。なお、上
記各組成の重量比の限定理由は以下のとおシである。
比で、ｃ、２．ｓ−りθ係、Ｓｉ／、ｊ〜ｊ、θ係、Ｍ
ｎ ／θチ以下、ＮｉＯ，，２Ｓ−、，２θ係、Ｍ００
Ｊ２．３−２．０％、Ｃｕ Ｏ，２Ｓ −２，０％、Ｂ
Ｏ，０５〜９．３％、Ｃｒ ０．２〜／、 Ｓ ｑ６
、Ｖ Ｏ，θＳ〜／、θチ、残部がＦｅからなる。そし
て、アペックスシール１の摺動部分１０（第７図参照）
は、面積率Ｓｊチ以上の炭化物を有するチル組織であシ
、また、その他の母材部分１１は、面積率／ｊ％以下の
炭化物を有するベイナイト組織とされている。なお、上
記各組成の重量比の限定理由は以下のとおシである。
Ｃ：、２４％未満ではチル組織の部分すなわち摺動部分
１０における炭化物の析出量が少なく、耐摩耗性が悪い
。また、ダ、θ％よりも多いと過共晶となシキッシュ黒
鉛が析出して材料が脆化する。
１０における炭化物の析出量が少なく、耐摩耗性が悪い
。また、ダ、θ％よりも多いと過共晶となシキッシュ黒
鉛が析出して材料が脆化する。
Ｓｉ：／、ｊ％未満では母材部分１１のチル化傾向が大
きく、耐熱衝撃性が悪い。また、３θ係よシも多いと黒
鉛化傾向が強まシ、チル性が劣化する。
きく、耐熱衝撃性が悪い。また、３θ係よシも多いと黒
鉛化傾向が強まシ、チル性が劣化する。
Ｍｎ： 製鋼上脱硫のために添加でれるもので、７．
０％よりも多いと材料を脆化させる。
０％よりも多いと材料を脆化させる。
Ｎｉ 、 Ｍｏ、 Ｃｕ ： 基地を強化させる効果
を有す′ る。０．２Ｓ％未満では効果が不十分であシ
、また、２０襲よシも多いと効果が飽和して無駄である
。
を有す′ る。０．２Ｓ％未満では効果が不十分であシ
、また、２０襲よシも多いと効果が飽和して無駄である
。
Ｂ： 炭化物の析出および微細化に顕著な効果を有する
。゛Ｏ４θＳチ未満ではチル化作用が発揮されず、耐摩
耗性が悪い。また、ｏ、３ｑ６よすも多いと材料を脆化
させ、耐熱衝撃性が悪くなる。
。゛Ｏ４θＳチ未満ではチル化作用が発揮されず、耐摩
耗性が悪い。また、ｏ、３ｑ６よすも多いと材料を脆化
させ、耐熱衝撃性が悪くなる。
Ｃｒ： 炭化物を晶出させる効果を有する。前述した
Ｂのみで十分な耐摩耗性を得ようとする場合、不可避的
にＢ多量添加による欠点が生じるのでＢ添加量を少なく
しなければならない。このＢ不足による耐摩耗性の不足
を補償するためにＣｒは添加される。０．２％未満では
その効果が十分得られない。また、／、５％よシも多い
と被剛性が悪い。
Ｂのみで十分な耐摩耗性を得ようとする場合、不可避的
にＢ多量添加による欠点が生じるのでＢ添加量を少なく
しなければならない。このＢ不足による耐摩耗性の不足
を補償するためにＣｒは添加される。０．２％未満では
その効果が十分得られない。また、／、５％よシも多い
と被剛性が悪い。
Ｖ：Ｃｒと同じく炭化物を晶出させる効果を有し、炭化
物を形成して耐摩耗性を向上させるとともに、組織を微
細化する。０．０５％未満では効果が不十分であり、ま
た、７．０係よりも多いと炭化物の生成量が多くなシ過
ぎかえって脆化する。
物を形成して耐摩耗性を向上させるとともに、組織を微
細化する。０．０５％未満では効果が不十分であり、ま
た、７．０係よりも多いと炭化物の生成量が多くなシ過
ぎかえって脆化する。
なお、以上の組成に加えて、チル組織を安定化させるた
めにさらにＭｑ ｆｆ添加しても良い。この場合、Ｍｑ
は重量比で０．９８５〜０．６５％とする〇これは、０
．００Ｓ％未満では効果が不十分であり、また、Ｑ、θ
ｊ係よりも多いと効果が飽和して無駄となるからである
。
めにさらにＭｑ ｆｆ添加しても良い。この場合、Ｍｑ
は重量比で０．９８５〜０．６５％とする〇これは、０
．００Ｓ％未満では効果が不十分であり、また、Ｑ、θ
ｊ係よりも多いと効果が飽和して無駄となるからである
。
次に、アペックスシール１の製造方法を説明す（ｉ）
鋳造 上述した組成を有する鋳鉄をシェル型に鋳造する０ （ｉｉ） 素材の調製 上記鋳造によシ得られた鋳造品（図示省略）を炉内に入
れて、２００〜／θＳθ０Ｃの温度で５時間以上加熱し
た後、徐冷（炉冷）を行なって（加熱処理）素材（図示
省略）を調製する。この素材は、加熱処理によシセメン
タイトが分解して黒鉛が晶出した面積率１５％以下の炭
化物を有するベイナイト組織である。加熱温度が９００
０Ｃ以下ではセメンタイトを分解して黒鉛を晶出させる
のに不十分であシ、逆に１０３；ＯＯＣ以上では鋳鉄素
材の融点近くになるため好ましくない。また、加熱時間
がＳ時間以下ではセメンタイ）ｋ分解して黒鉛を晶出さ
せるのに不十分である。
鋳造 上述した組成を有する鋳鉄をシェル型に鋳造する０ （ｉｉ） 素材の調製 上記鋳造によシ得られた鋳造品（図示省略）を炉内に入
れて、２００〜／θＳθ０Ｃの温度で５時間以上加熱し
た後、徐冷（炉冷）を行なって（加熱処理）素材（図示
省略）を調製する。この素材は、加熱処理によシセメン
タイトが分解して黒鉛が晶出した面積率１５％以下の炭
化物を有するベイナイト組織である。加熱温度が９００
０Ｃ以下ではセメンタイトを分解して黒鉛を晶出させる
のに不十分であシ、逆に１０３；ＯＯＣ以上では鋳鉄素
材の融点近くになるため好ましくない。また、加熱時間
がＳ時間以下ではセメンタイ）ｋ分解して黒鉛を晶出さ
せるのに不十分である。
（ｉｉｉ） チル組織の調製
上記素材の摺動部分１０（となる部分）のみを電子ビー
ムなどによう再溶融させて急冷し、面積率５５％以上の
炭化物を有するチル組織とする。
ムなどによう再溶融させて急冷し、面積率５５％以上の
炭化物を有するチル組織とする。
（ｉｖ）アペックスシールの製造
最後に、上記素材をアペックスシール１の形状に加工し
て製品とする。
て製品とする。
実施例
次に、第１表に示すような化学組成を有するアペックス
シール１の試料Ｓ／〜Ｓｇを作成し、本発明品の耐摩耗
性および耐熱衝撃性についての特性試験（摩耗試験・熱
衝撃試験）を比較品および従来品との比較において、以
下の要領で行なった。
シール１の試料Ｓ／〜Ｓｇを作成し、本発明品の耐摩耗
性および耐熱衝撃性についての特性試験（摩耗試験・熱
衝撃試験）を比較品および従来品との比較において、以
下の要領で行なった。
試料Ｓ／〜Ｓ３（本発明品）： 高周波電気炉で溶解し
た溶湯を／ｓθθ〜／、５，２θＯｃで出湯して市販の
Ｆｅ−８ｉ合金で接種後、これを７３９θ〜／グθθＯ
ｃでシェル型に注湯し成形した鋳造品を、・炉内に入れ
りｊθ０ｃの温度で６時間加熱して炉冷し、その後電子
ビームにょシ摺動部分１０（となる部分）をチル組織と
した素材ヲ、アペックスシール１の形状に加工して製造
したものである。
た溶湯を／ｓθθ〜／、５，２θＯｃで出湯して市販の
Ｆｅ−８ｉ合金で接種後、これを７３９θ〜／グθθＯ
ｃでシェル型に注湯し成形した鋳造品を、・炉内に入れ
りｊθ０ｃの温度で６時間加熱して炉冷し、その後電子
ビームにょシ摺動部分１０（となる部分）をチル組織と
した素材ヲ、アペックスシール１の形状に加工して製造
したものである。
試料ｓ４１．ｓｓ （比較品）二 上記本発明品と同様
の方法によシ試作したもので、試料ｓグは本発明品よフ
もＢの添加量を少なくしたもの、試料、ＳＳは本発明品
よシもＢの添加量を多くしたものである。
の方法によシ試作したもので、試料ｓグは本発明品よフ
もＢの添加量を少なくしたもの、試料、ＳＳは本発明品
よシもＢの添加量を多くしたものである。
試料Ｓ乙、Ｓ７ （従来品）二 上記本発明品と同様の
方法でシェル型に鋳造しく冷し全使用）、そのままで全
体に炭化物を晶出させてチル化した素材を、アペックス
シール１の形状に加工して製造したものである〇 試料Ｓと（従来品）二 Ｂを含有しない鋳鉄を素材とし
たものであシ、鋳造後加熱処理を施さず、と ｎまま摺動部分１０（となる部分）を電子ビームにより
チル化させた後、アペックスシール１の形状に加工して
製造したものである。
方法でシェル型に鋳造しく冷し全使用）、そのままで全
体に炭化物を晶出させてチル化した素材を、アペックス
シール１の形状に加工して製造したものである〇 試料Ｓと（従来品）二 Ｂを含有しない鋳鉄を素材とし
たものであシ、鋳造後加熱処理を施さず、と ｎまま摺動部分１０（となる部分）を電子ビームにより
チル化させた後、アペックスシール１の形状に加工して
製造したものである。
摩耗試験
（１）試験方法
スライダ式摩耗試験：Ｃｒメッキを施した回転円盤上に
アペックスシール１の摺動部分１０を押圧して摺動させ
（潤滑剤なし）、その高石方向の摩耗量を測定した０ （２）条件 アペックスシール１ （試料）の寸法：幅Ｗ＝３ １ｎ
ｍ 高さＨ＝ ｇ ｍ−１ 長さＬ −／ Ｏｍｒｎ （第９図参照）押圧カニ ダ
、５に９ 回転速度（摺動速度） ： Ｓ ｍ ／ Ｓｅｃ時
間＝ ２０分 熱衝撃試験 （１） 試験方法 アペックスシール１を加熱（３ｇθ０Ｃ）シ冷却（水冷
）する熱サイクルを２９回繰返した後、アペックスシー
ル１のクラック（割れ）の有無ケ判定する。
アペックスシール１の摺動部分１０を押圧して摺動させ
（潤滑剤なし）、その高石方向の摩耗量を測定した０ （２）条件 アペックスシール１ （試料）の寸法：幅Ｗ＝３ １ｎ
ｍ 高さＨ＝ ｇ ｍ−１ 長さＬ −／ Ｏｍｒｎ （第９図参照）押圧カニ ダ
、５に９ 回転速度（摺動速度） ： Ｓ ｍ ／ Ｓｅｃ時
間＝ ２０分 熱衝撃試験 （１） 試験方法 アペックスシール１を加熱（３ｇθ０Ｃ）シ冷却（水冷
）する熱サイクルを２９回繰返した後、アペックスシー
ル１のクラック（割れ）の有無ケ判定する。
（２）条件
アペックスシール１ （試料）の寸法：幅Ｗ二３ ｍｍ
高さＨ＝にｍｍ
長さし−どＯｍｍ （第９図参照）
アペックスシール１の本数： 各７９０本上記摩耗試験
および熱衝撃試験の結果を第２表に示す〇 第２表か７ら明らかなとおシ、本発明品（Ｓ／〜〉 ＳＪ）は摺動部分１０の摩耗量およびクラック発生率の
いずれにおいても許容基準を満足し、耐摩耗性および耐
熱衝撃性が良好である。
および熱衝撃試験の結果を第２表に示す〇 第２表か７ら明らかなとおシ、本発明品（Ｓ／〜〉 ＳＪ）は摺動部分１０の摩耗量およびクラック発生率の
いずれにおいても許容基準を満足し、耐摩耗性および耐
熱衝撃性が良好である。
これに対し、比較品（Ｓｌｌ）はＢの添加量が少ないた
め耐摩耗性が悪く、比較品（Ｓ ｊ）はＢの添加量が多
いため耐熱衝撃性が悪い。
め耐摩耗性が悪く、比較品（Ｓ ｊ）はＢの添加量が多
いため耐熱衝撃性が悪い。
また、従来品（Ｓｇ、Ｓ’７）は全体（主として母材部
分１１）がチル組織となっているため、熱伝導度が低く
、熱衝撃によるクラックの発生率が許容基準をはるかに
越え、耐熱衝撃性が悪い。
分１１）がチル組織となっているため、熱伝導度が低く
、熱衝撃によるクラックの発生率が許容基準をはるかに
越え、耐熱衝撃性が悪い。
また、従来品（Ｓ ｇ）は摺動部分１０における炭化物
の析出量が本発明品（Ｓ／〜Ｓ３）に比べて少ないため
、耐摩耗性が悪い。
の析出量が本発明品（Ｓ／〜Ｓ３）に比べて少ないため
、耐摩耗性が悪い。
以上の結果から、本発明品は比較品および従来品に比較
して耐摩耗性および耐熱衝撃性に優れることが判明した
。
して耐摩耗性および耐熱衝撃性に優れることが判明した
。
次に、本発明における鋳造後の加熱条件を検討するため
、第１表の試料Ｓ２と同一の化学組成を有する試料扁／
〜Ａ乙についての加熱処理後の硬さ試験を、加熱温度お
よび加熱時間を変化させて行なった。その結果を第３表
に示す。
、第１表の試料Ｓ２と同一の化学組成を有する試料扁／
〜Ａ乙についての加熱処理後の硬さ試験を、加熱温度お
よび加熱時間を変化させて行なった。その結果を第３表
に示す。
第３表から明らかなとおシ、加熱温度を７ｊθ０Ｃとし
た試料茄／〜扁３では、に時間加熱しても、加熱処理後
の硬さは許容基準よシも低くならない。これは、セメン
タイトの分解が不充分であシ、熱衝撃に対して弱いこと
を示す。これに対し、加熱温度を２．５θ０Ｃとした試
料ＡグルＡ乙では、約６時間加熱すれば、加熱処理後の
硬さが許容基準よシも低くなる。これは、セメンタイト
が分解して黒鉛が晶出したことを示す。
た試料茄／〜扁３では、に時間加熱しても、加熱処理後
の硬さは許容基準よシも低くならない。これは、セメン
タイトの分解が不充分であシ、熱衝撃に対して弱いこと
を示す。これに対し、加熱温度を２．５θ０Ｃとした試
料ＡグルＡ乙では、約６時間加熱すれば、加熱処理後の
硬さが許容基準よシも低くなる。これは、セメンタイト
が分解して黒鉛が晶出したことを示す。
以上の結果から、本発明における加熱条件としては、加
熱温度９５０°Ｃ１加熱時間６時間程度で充分であるこ
とが判明した。
熱温度９５０°Ｃ１加熱時間６時間程度で充分であるこ
とが判明した。
なお、上記試験結果を示す参考資料として、第５図ない
し第７図に、それぞれ、上記試料Ｓ２の鋳造後、加熱処
理後およびチル化後における組織の光学顕微鏡写真を示
す。写真の倍率はいずれも７０６倍である。
し第７図に、それぞれ、上記試料Ｓ２の鋳造後、加熱処
理後およびチル化後における組織の光学顕微鏡写真を示
す。写真の倍率はいずれも７０６倍である。
鋳造後の組織を示す第Ｓ図において、色の濃い黒色部分
は黒鉛、色の薄い灰色がかった部分はパーライト、およ
び残シの白色部分は複合炭化物である。
は黒鉛、色の薄い灰色がかった部分はパーライト、およ
び残シの白色部分は複合炭化物である。
加熱処理後の組織を示す第６図において、黒色部分は黒
鉛、灰色部分はベイカイト、および残シの白色部分（面
積率約７９条）は複合炭化物であるＯ また、チル化後の組織を示す第７図において、灰色部分
はマルテンサイト、および残シの白色部分（面積率約６
θ係）は複合炭化物である。
鉛、灰色部分はベイカイト、および残シの白色部分（面
積率約７９条）は複合炭化物であるＯ また、チル化後の組織を示す第７図において、灰色部分
はマルテンサイト、および残シの白色部分（面積率約６
θ係）は複合炭化物である。
以上詳述したように、本発明によれば、ロータハウジン
グ内周面を高速で摺動する摺動部分はチル組織であるた
め優れた耐摩耗性を有し、また摺動部分以外の母材部分
は熱伝導度が高いベイナイト組織で唯あるため優れた耐
熱衝撃性を有し、加熱・冷却の熱サイクルを繰返す過酷
な条件下においてもヒートクラックを防止することがで
き、過給システム等を採用する高出力のロータリピスト
ンエンジン用としても優れた効果全有するアペックスシ
ールを提供することができる。
グ内周面を高速で摺動する摺動部分はチル組織であるた
め優れた耐摩耗性を有し、また摺動部分以外の母材部分
は熱伝導度が高いベイナイト組織で唯あるため優れた耐
熱衝撃性を有し、加熱・冷却の熱サイクルを繰返す過酷
な条件下においてもヒートクラックを防止することがで
き、過給システム等を採用する高出力のロータリピスト
ンエンジン用としても優れた効果全有するアペックスシ
ールを提供することができる。
第１図はロータリピストンエンジンの正面図、第３図お
よび第３図はロータリピストンエンジンの一部を示し、
第２図は同縦断面図、第３図は第２図における■−■線
に沿った断面図、第グ図はアペックスシールの斜視図、
第５図ないし第７図は本発明に係るアペックスシールの
一実施例の組織を示し、それぞれ、第Ｓ図は鋳造後、第
６図は加熱処理後、第７図はチル化後における組織の光
学顕微鏡写真である。 １・・・・アペックスシール、１０・・・・・・ＷｉＪ
動部分、１１・・・・・・母材部分 手 続 補 正 書 昭和６９年２月 ２日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和ｓｓ’年特許願第６ＩＯ＆’０号 ２発明の名称 ロータリピストンエンジンのアペックスシールおよびそ
の製造法３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 広島県安芸郡府中町新地３番／号名称 （３１３
） 東洋工業株式会社代表考山崎芳樹 ４代理人 郵便番号 ５３０ 居所 大阪府大阪市北区西天？ｆＪｉＪ４丁目４番１８
号梅ケ枝中央ビル ６補正の対象 （１） 明細書の特許請求の範囲の欄（２）明細書の
発明の詳細な説明の欄 ７補正の内容 （１） 特許請求の範囲を別紙のとおり補正する。 （２）明細書第７頁第５行の「母材部分を」の次に「主
に」を加入する。 （３）明細書第１頁第３♂行の「有する」の次に「主と
して」を加入する。 （４）明細書第１乙第１と行の「されている。」の次に
「摺動部分１０の炭化物が面積率、５６係未満では耐摩
耗性が不足し、また、母材部分１１の炭化物が面積率１
５％を越えると熱伝導性が低下して耐熱衝撃性が悪くな
る。さらに、母材部分１１は主としてベイナイト組織で
あり、このベイナイト組織は一般的に靭性および曲げ強
度があり、さらにある程度の硬さも有するため、アペッ
クスシール１の強度を保つことができるとともに母材部
分１１がシール溝６と接触した場合の耐摩耗性も確保で
きる。」を加入する。 （５）明細書第５頁第２行、同頁第グ行、同１頁第１乙
行および第１グ頁第７３行の「析出」を「晶出」に訂正
する。 （６） 明細書第７頁第７０行、同頁第７３行、同頁
第１乙行、第１ｊ頁下から第乙行および同頁下から第２
行の「セメンタイト」を１炭化物」に訂正する。 （力 明細書第７頁第１／行の「有する」の次に「主と
して」を加入する。 （８） 明細書第７頁第１／行、同頁第７７行および
第、６真下ヵ、ら第７行。「晶出４．「析出」ξ訂正す
る。 （９）明細書第１乙頁第７０行〜第１／行の「パーライ
ト」を「主にベイナイト組織（一部パーライト組織が存
在する）」に訂正する。 （１０）明細書第１乙頁第１グ行の「ベイナイト」を「
主にベイナイト組織（一部パーライト組織が存在する）
」に訂正する。 （１１）明細書第１７頁第３行の「高い」の次に「主と
して」を加入する。 ８ 添付書類の目録 （１）補正後の特許請求の範囲の全文を記載した書面
１通補正後の特許請求の範囲の全文を記載した書面
（１） 重量比で、（，２，５〜Ｚ０％、Ｓｉ／、５
〜３θ係、ＭｎｌＯ％以下、Ｎｉ ０２ｊ 〜、２．０
％、ＭＯθｊ 、５− Ｊ、θチ、Ｃｕ０．１５〜Ｊ
、θチ、Ｂθθｊ〜０３チ、ＣｒＯ，！〜１６％、■θ
θ、５−７０係、残部がＦｅからなる組成であり、摺動
部分が面積率、５６％以上の炭化物を有するチル組織で
あるとともに、母材部分が面積率／６係以下の炭化物を
有する主としてベイナイト組織であることを特徴とする
ロータリピストンエンジンのアペックスシール。 （２１重量比で、Ｃ−ｊ〜４ｔｏ係、Ｓｉ／、５〜３０
係、Ｍｎ／θ係以下、ＮｉＯ，１５−２，０％、Ｍｏｏ
、２．！；−，２，０％、ＣｕＯ，２６〜Ｊ、０％、Ｂ
００６〜０３％、ＣｒＯ，２〜／６％、■００６〜／
θ係、残部がＦｅからなる組成の鋳造品を２００〜１０
６００Ｃの温度で５時間以上加熱する処理を施して素材
を調製し、この素材の摺動部分のみを再溶融させて急冷
しチル化させることを特徴とするロータリピストンエン
ジンのアペンクスシールの製造法。
よび第３図はロータリピストンエンジンの一部を示し、
第２図は同縦断面図、第３図は第２図における■−■線
に沿った断面図、第グ図はアペックスシールの斜視図、
第５図ないし第７図は本発明に係るアペックスシールの
一実施例の組織を示し、それぞれ、第Ｓ図は鋳造後、第
６図は加熱処理後、第７図はチル化後における組織の光
学顕微鏡写真である。 １・・・・アペックスシール、１０・・・・・・ＷｉＪ
動部分、１１・・・・・・母材部分 手 続 補 正 書 昭和６９年２月 ２日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和ｓｓ’年特許願第６ＩＯ＆’０号 ２発明の名称 ロータリピストンエンジンのアペックスシールおよびそ
の製造法３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 広島県安芸郡府中町新地３番／号名称 （３１３
） 東洋工業株式会社代表考山崎芳樹 ４代理人 郵便番号 ５３０ 居所 大阪府大阪市北区西天？ｆＪｉＪ４丁目４番１８
号梅ケ枝中央ビル ６補正の対象 （１） 明細書の特許請求の範囲の欄（２）明細書の
発明の詳細な説明の欄 ７補正の内容 （１） 特許請求の範囲を別紙のとおり補正する。 （２）明細書第７頁第５行の「母材部分を」の次に「主
に」を加入する。 （３）明細書第１頁第３♂行の「有する」の次に「主と
して」を加入する。 （４）明細書第１乙第１と行の「されている。」の次に
「摺動部分１０の炭化物が面積率、５６係未満では耐摩
耗性が不足し、また、母材部分１１の炭化物が面積率１
５％を越えると熱伝導性が低下して耐熱衝撃性が悪くな
る。さらに、母材部分１１は主としてベイナイト組織で
あり、このベイナイト組織は一般的に靭性および曲げ強
度があり、さらにある程度の硬さも有するため、アペッ
クスシール１の強度を保つことができるとともに母材部
分１１がシール溝６と接触した場合の耐摩耗性も確保で
きる。」を加入する。 （５）明細書第５頁第２行、同頁第グ行、同１頁第１乙
行および第１グ頁第７３行の「析出」を「晶出」に訂正
する。 （６） 明細書第７頁第７０行、同頁第７３行、同頁
第１乙行、第１ｊ頁下から第乙行および同頁下から第２
行の「セメンタイト」を１炭化物」に訂正する。 （力 明細書第７頁第１／行の「有する」の次に「主と
して」を加入する。 （８） 明細書第７頁第１／行、同頁第７７行および
第、６真下ヵ、ら第７行。「晶出４．「析出」ξ訂正す
る。 （９）明細書第１乙頁第７０行〜第１／行の「パーライ
ト」を「主にベイナイト組織（一部パーライト組織が存
在する）」に訂正する。 （１０）明細書第１乙頁第１グ行の「ベイナイト」を「
主にベイナイト組織（一部パーライト組織が存在する）
」に訂正する。 （１１）明細書第１７頁第３行の「高い」の次に「主と
して」を加入する。 ８ 添付書類の目録 （１）補正後の特許請求の範囲の全文を記載した書面
１通補正後の特許請求の範囲の全文を記載した書面
（１） 重量比で、（，２，５〜Ｚ０％、Ｓｉ／、５
〜３θ係、ＭｎｌＯ％以下、Ｎｉ ０２ｊ 〜、２．０
％、ＭＯθｊ 、５− Ｊ、θチ、Ｃｕ０．１５〜Ｊ
、θチ、Ｂθθｊ〜０３チ、ＣｒＯ，！〜１６％、■θ
θ、５−７０係、残部がＦｅからなる組成であり、摺動
部分が面積率、５６％以上の炭化物を有するチル組織で
あるとともに、母材部分が面積率／６係以下の炭化物を
有する主としてベイナイト組織であることを特徴とする
ロータリピストンエンジンのアペックスシール。 （２１重量比で、Ｃ−ｊ〜４ｔｏ係、Ｓｉ／、５〜３０
係、Ｍｎ／θ係以下、ＮｉＯ，１５−２，０％、Ｍｏｏ
、２．！；−，２，０％、ＣｕＯ，２６〜Ｊ、０％、Ｂ
００６〜０３％、ＣｒＯ，２〜／６％、■００６〜／
θ係、残部がＦｅからなる組成の鋳造品を２００〜１０
６００Ｃの温度で５時間以上加熱する処理を施して素材
を調製し、この素材の摺動部分のみを再溶融させて急冷
しチル化させることを特徴とするロータリピストンエン
ジンのアペンクスシールの製造法。
Claims (2)
- （１） 重量比で、Ｃコ、ｊ−グ０係、Ｓｉ／、ｊ〜
３．０チ、Ｍｎ ｉ ０％以下、Ｎｉ０．２６〜．２．
０％、Ｍ。 θ、！、５−、２．０％、ＣｕＯ２，３ｉ〜、２．０％
、Ｂ Ｏ，０，Ｓ〜θ３ｑ６、・０１０２〜７６％、Ｖ
θ０ｊ〜／θ係、残部がＦｅからなる組成であり、摺動
部分が面積率、５ｊ％以上の炭化物を有するチル組織で
あるとともに、母材部分が面積率７５％以下の炭化物を
有するベイナイト組織であることをｅ徴とするロータリ
ピストンエンジンのアペックスシール。 - （２） 重量比で、０．２６〜グ０チ、Ｓｉ／６〜３
０％、ＭｎｌＯ％以下、ＮｉＯ，２，！；−，２，０％
、Ｍｏｏ 、？ 、５〜．２．θチ、Ｃｎ’０．２．５
〜．２．０ ％、Ｂ０θｊ〜０３チ、ＣｒＯ，２〜／、
５％、Ｍｏｏ ６〜．、’： 。 チ、残部がＦｅからなる組成の鋳造品を２００〜１０６
０°Ｃの温度で５時間以上加熱する処理を施して素材を
調製し、この素材の摺動部分のみを再溶融させて急冷し
チル化させることを特徴トスるロータリピストンエンジ
ンのアペックスシールの製造法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58051080A JPS59188001A (ja) | 1983-03-26 | 1983-03-26 | ロ−タリピストンエンジンのアペックスシ−ルおよびその製造法 |
| US06/593,134 US4545825A (en) | 1983-03-26 | 1984-03-26 | Apex seals for high power rotary piston engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58051080A JPS59188001A (ja) | 1983-03-26 | 1983-03-26 | ロ−タリピストンエンジンのアペックスシ−ルおよびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59188001A true JPS59188001A (ja) | 1984-10-25 |
Family
ID=12876832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58051080A Pending JPS59188001A (ja) | 1983-03-26 | 1983-03-26 | ロ−タリピストンエンジンのアペックスシ−ルおよびその製造法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4545825A (ja) |
| JP (1) | JPS59188001A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62147001A (ja) * | 1985-12-18 | 1987-07-01 | Mazda Motor Corp | ロ−タリピストンエンジンのアペツクスシ−ルの製造法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR9204244A (pt) * | 1992-10-26 | 1994-05-03 | Cofap | Ferro fundido cinzento |
| US5468308A (en) * | 1994-08-22 | 1995-11-21 | The Torrington Company | Surface treated cast iron bearing element |
| DE19637464C1 (de) * | 1996-09-13 | 1997-10-09 | Fraunhofer Ges Forschung | Verschleißbeständige Nockenwelle und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| US5837069A (en) * | 1997-09-16 | 1998-11-17 | Weyburn-Bartel Inc. | Cast iron components and method of making |
| KR100435324B1 (ko) * | 2001-12-27 | 2004-06-10 | 현대자동차주식회사 | 고온 내산화성을 갖는 내열구상흑연주철 |
| CN111218610B (zh) * | 2019-11-29 | 2021-07-20 | 西安理工大学 | 一种铝、镁合金压铸模具专用材料及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5028055A (ja) * | 1973-07-17 | 1975-03-22 | ||
| JPS5636700A (en) * | 1979-09-03 | 1981-04-09 | Niles Parts Co Ltd | Sound generator |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2061346A5 (ja) * | 1969-09-13 | 1971-06-18 | Toyo Kogyo Co | |
| US3802927A (en) * | 1970-09-14 | 1974-04-09 | N Gomada | Apex seal for rotary piston engine and method of producing same |
| JPS5149573B2 (ja) * | 1971-09-09 | 1976-12-27 | ||
| JPS5134923B2 (ja) * | 1972-02-17 | 1976-09-29 | ||
| DE2428821C3 (de) * | 1974-06-14 | 1985-11-14 | Goetze Ag, 5093 Burscheid | Verschleißfeste Gußeisenlegierung mit lamellarer bis knötchenförmiger Graphitausscheidung |
| DE2618775A1 (de) * | 1976-04-29 | 1977-11-17 | Goetzewerke | Reibend beanspruchte maschinenteile aus gusseisen mit ledeburitischer laufflaeche und ihr herstellungsverfahren |
| JPS5329221A (en) * | 1976-08-31 | 1978-03-18 | Toyo Kogyo Co | Material for apex seals of rotary piston engines |
-
1983
- 1983-03-26 JP JP58051080A patent/JPS59188001A/ja active Pending
-
1984
- 1984-03-26 US US06/593,134 patent/US4545825A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5028055A (ja) * | 1973-07-17 | 1975-03-22 | ||
| JPS5636700A (en) * | 1979-09-03 | 1981-04-09 | Niles Parts Co Ltd | Sound generator |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62147001A (ja) * | 1985-12-18 | 1987-07-01 | Mazda Motor Corp | ロ−タリピストンエンジンのアペツクスシ−ルの製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4545825A (en) | 1985-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1780927B (zh) | 烧结滑动部件及作业机连结装置 | |
| US20090045586A1 (en) | Method For Producing Rotary and/or Stationary Seal Rings of a Mechanical Face Seal by Means of Laser Hardening | |
| JP2009506209A (ja) | 合金鋼、ならびに合金鋼から作製された工具または構成要素 | |
| US20080175741A1 (en) | Cast iron material, seal material and the production method | |
| EP3719161B1 (en) | High-strength high-toughness and wear-resistant composite steel plate and manufacturing method therefor | |
| GB2104551A (en) | A method for manufacturing a cam-cam shaft assembly | |
| JPS59188001A (ja) | ロ−タリピストンエンジンのアペックスシ−ルおよびその製造法 | |
| US5468310A (en) | High temperature abrasion resistant copper alloy | |
| US3925065A (en) | Valve seat materials for internal combustion engines | |
| RU96121981A (ru) | Железоникелевый суперсплав | |
| US6165288A (en) | Highly corrosion and wear resistant chilled casting | |
| JPS61291950A (ja) | 耐摩耗性焼結合金 | |
| Schlegel | Alloying Elements and Steel Properties | |
| RU2354738C1 (ru) | Чугун | |
| JPS60200950A (ja) | フロ−テイングシ−ル | |
| CN106286885A (zh) | 一种用于换向阀的主阀芯 | |
| KR100272191B1 (ko) | 회전압축기용롤러의열처리방법 | |
| JPH06145887A (ja) | 複合ハイススリーブロール及びその製造方法 | |
| JPH0454736B2 (ja) | ||
| RU2296805C1 (ru) | Чугун | |
| JP2683666B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた低熱膨脹鋳鉄の製造方法 | |
| JPH08311618A (ja) | 耐食性、加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板 | |
| JPH02101154A (ja) | 破砕機用耐摩耗部品 | |
| JPS61177358A (ja) | 押出ピン用鋼 | |
| CN106086694A (zh) | 一种精轧机导轮用硬质合金材料及其热处理方法 |