JPS59173587A - スクロ−ル形流体機械 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明はスフローμ形流体機株に関するものである。

この発明の説明に入る前に、スフローμ形流体機械の原
理について簡単に述べる。

第１図はスフローμ形流体機械の一つの応用であるスフ
ローμ圧縮機の基本的な構成要素と圧縮原理を示してお
り、第１図ａ、ｂ、ｃ、ｄ中、（１）は固定スフローμ
、（２）は揺動スフローμ、（５）Ｃよ固定スクローｙ
ｖ　（］、）と揺動ススクロール軸（２）との間隙から
なる圧縮室、（６）は吸入室、（８７は最内周に形成さ
れた吐出室である。また、０は固定スフローＩＶ　（１
）の中心、０′は揺動スクロール上の定点である。固定
スフロー／Ｉ／（１）および揺動スフロー７＋／　（２
）は、通常は同一形状で巻方向が互に反対の渦巻を有し
、これらの渦巻の形体はインボリュートあるいは円弧な
どを組合せたものであり、両渦巻間は圧縮室（５）が形
成される。

次ニ、動作について説明する。第１図において、固定ス
フロー／１／　（１）は空間に対して静止しており、揺
動スフロー／ｌ／　（２）は固定スフローＩｖ（１）と
図のように組合わされ、その姿勢を空間に対して変化さ
せないで１、す・なわち、自転運動をせずに、固定スフ
ロー／Ｉ／　（１）の中心０の回りを回転運動する揺動
運動を行い、第１図ａ、ｂ、ｃ、ｄの位置に示すように
運動する。このような揺動スフロー／ｌ／　（２）の運
動に伴い、圧縮室（５）は順次その容積を減じ、吸入室
（６）から圧縮室（５）に取込まれた流体、例えば気体
は固定スフローＡ／　（１）の中央部の吐出室（８）’
に圧縮されて吐出孔（８）から吐出される。

この間第１図Ｏ〜０′の距離は一定に保持されており、
渦巻の間隔をｐ、厚みをｔで表わせば（クランク半径）
００’＝−−ｔとなっている。ｐは渦巻のピッチに相当
している。

スクロール圧縮機の名前で知られる装置の概略は以上の
ようである。

次に、従来例のスクロール圧縮機の具体的な構成、動作
を第２図および第３図により説明する。

第２図は、スクロール圧縮機を例えば冷凍または空調あ
るいは空気圧縮機に応用しようとする場合の具体的な実
施例であって、フロンなどのガス体の圧縮機として構成
したものである。第２図において、（１）は固定スフロ
ーμ、（ｌａ）は固定スフローＩＶ　（１）の合板であ
って、後述するシェルの一部を兼ねている。（２）は揺
動スフローμ、１（３）は揺動スフロー／Ｌ／　（２）
の合板、（４）は揺動スクロール軸、（５）は圧縮室、
（６）は圧縮室（５）の吸入室、（７）は吸入孔、（８
）は吐出孔、’（８）’は吐出室、（９）は揺動スフロ
ーμ（２）の合板（３）背面を支承するスラスト軸受、
（１１）は固定スフロー７７　（１）とボルトなどで固
定された軸受支え、（Ｉｌｌは揺動スフロー／Ｌ／　（
１）の自転を防止しこれを揺動させるためのオルダム継
手、α２は揺動スフロー／Ｌ／　（２）の合板（３）と
軸受支えαＱの間に形成されたオルダム室、０旧よ軸受
支え０Ｑにあけられてオルダム室θ２と後述する電動機
室を連絡する返油孔、Ｑ４１は揺動スクロール軸（４）
すなわち揺動スクロール（２）を揺動させるクランク軸
、Ｑ６）はクランク軸（１４１内に偏心してあけられた
油孔、（＋６）はクランク軸−に偏心して設けられて揺
動スクロール軸（４）と嵌合する揺動軸受、Ｏ旧よりフ
ンク軸α舶上部と嵌合する主軸受、ＱＳはクランク軸（
１４１下部と嵌合する電動機側軸受、（Ｉ９１１は電動
機ステータ、（イ）は電動機ロータ、＠１１は電動機ロ
ータ（イ）上部のクランク軸＋１４１に固定された第１
パランサ、（５）は電動機ロータ（イ）の下端に固定さ
れた第２バランサ、（至）は固定スフロー／ｌ／（１）
、軸支えαＱ。

電動機ステータ（Ｉ（ト）、および電動機側軸受−を固
定して圧縮機全体を密封するシェル、（財）はシエＩｖ
（２３１底部の油溜された油、（イ）は電動機ステータ
（へ）および電動機ロータ（転）などを収容した電動機
室であ４このように構成されたスクロール圧縮機の動作
を説明する。電動機ステータＱ９１に通電すると、電動
機ロータ（財）はトルクを発生してクランク軸Ｈと共に
回転する。クランク軸、α船が回転を始めると、クラン
ク軸α船に偏心して設けた揺動軸受θ０に嵌合されてい
る揺動スクロール軸（４）に回転力が伝えられ、揺動ス
フロー／ｌ／　（２）はオルダム継手（川にガイドされ
て揺動運動を行い、第１図ａ、ｂ、ｃ、ｄに示す上述し
たような圧縮作用を行う。

気体は、吸入孔（７）から揺動スフローＡ／　（２）外
周部の吸入室（６）に吸入されて圧縮室（５）内に取込
まれ、クランク軸＋１４１の回転と共に順次内側に送込
まれて、固定スフローμの中央部に設けた吐出孔（８）
から吐出される。なお、クランク軸圓の回転に伴う揺動
スクロール（２）の揺動運動は圧縮機全体に不釣合力に
よる振動を引起そうとするが、第１パランサ＠ｌと第２
バランサ（５）で静的および動的にクランク軸α４１＠
Ｊりの釣合をとることができ、異常な振動を生ずること
なく、圧縮機を運転できる。

また、第３図は第２図の部分詳細図である。第３図ａは
ガス圧縮が行われず揺動スクロール軸（４）が揺動スフ
ロー７１／　（２）と合板（３）などの遠心力のみによ
り揺動軸受Ｏ０方向へ押付けられた状態の揺動スクロー
ル軸（４）、クランク軸圓および渦巻の一部の軸方向断
面図であり、第３図すは第３図ａの部分横断面図である
。これらの図において、ｏｌは主軸受（Ｉηの軸心、０
．はクラ？り軸０優の軸心（回転中心）Ｏｓは揺動軸受
（１０の軸心、０．は揺動スクロール軸４の軸心（中心
）　、Ｆｃは揺動スフローｒｖ　（２）と合板（３）な
どの主として遠心力（半径方向負荷）、ｒは揺動軸受α
０のクランク軸Ｈに対する偏心量、ｄｌは揺動軸受ｆ１
６１の軸受隙間、ｄ、は主軸受Ｑ７１の軸受隙間、Ｂは
固定スフロー１ｖ（１）の渦巻間の溝幅、Ｄは揺動スフ
ローμ（２）の実際の揺動幅、ｔｌは揺動スクローｔｖ
　（２＞の渦巻の板厚、Ｃおよびｃｌは固定スフローμ
（１）および揺動スフロー７Ｌ／　（２）の渦巻間に形
成される半径方向隙間であり、一般にはＣ”　Ｃｌであ
る。

そして、上述のような従来のスクロール圧縮機では、揺
動スフローＶ（２）の実際の揺動幅りは次のようになる
。

Ｄ＝２　Ｃｒ＋ｄｔ／２＋ｄｇ／２＞　ｔ１＝２ｒ＋ｔ
、十ｄ１＋ｄ、　　　　　・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（１）したがって、固定スフローｙｖ　Ｑ）
と揺動スフローＡ／　（２）の渦巻間の半径方向隙間Ｃ
は、Ｃ＝（Ｂ−Ｄ）／２ ＝（Ｂ−（ｚｒ＋ｔ、＋ｄ１＋ｄ、））／ｚ＝　（（Ｂ
　−２ｒ　−ｔ、　）　−（ｄ１＋　ｄ、　）　）　／
　２　・−・−・・−・・（２）となる。従来のスクロ
ール圧縮機では、上記（２）式の（Ｂ−２ｒ−ｔｌ）が
（ｄ１＋ｄ、）より大きくなるように設定しており、こ
のため、固定スフローｔｖ　（１）と揺動スクロー／Ｌ
／　（２）の渦巻間には常に半径方向隙間Ｃが形成され
ている。しかし、第４図に示すように、一般的な運転状
態では、揺動スクロール軸（４）に対して主として遠心
力Ｆｃの他にこれと直角方向のガス圧縮負加Ｆ？が作用
するために、これらの合力Ｆは第４図に示す方向に作用
することになり、揺動スクロー／’　１Ｉｌｊｌ（４）
は合力Ｆの方向へ押付けられもしたがって、このような
状態での固定スフローμ（１）と揺動スフロー／Ｉ／　
（２）の渦巻間の半径方向隙間Ｃ′は遠心力Ｆｃのみが
作用する場合の半径方向隙間Ｃよりさらに大きくなる。

このように、渦巻間の半径方向隙間ＣあるいはＣ′が存
在すると、スクロール圧縮機の運転中に固定スフローｔ
ｖ　Ｑ）と揺動スクロール（２）の渦巻の接触は起り得
す、したがって渦巻の側面が摩耗するという問題はない
が、圧縮室（５）の半径方向隙間のシーμを行いに＜＜
、上記半径方向隙間ＣあるいはＣ′を通じて圧縮室（５
）のガスが吸入側へ漏れてし゛まうことが多かった。圧
縮室（５）内部のガスが下流側へ漏れると、最終的に吐
出孔（８）から吐出されるガス量が減少して体積効率が
低下し、′また漏れたガスを再度圧縮することになり、
電動機の久方が増加し、成績係数が低下するという欠点
があった。

また、上述の欠点を解消するために上記（２）式の（Ｂ
−２ｒ−ｔ）より（ｄｌ＋ｄ、）を大きく設定するとい
う手段も半径方向隙間のンーμ方法として有効で′・は
あるが、実際の纏幅Ｂ、偏心量ｒおよび板厚ｔ１には加
工精度のばらつきがあるため上記（Ｂ−２ｒ−ｔ℃値は
各々のばらつきを加算したばらつきを示し、従ってどの
ようなりランク軸回転位置においても常に（Ｂ−２ｒ−
ｔ、）より（ｄ、＋ｄ、）を大きくするには軸受隙間ｄ
１およびｄ２を充分大きく設定する必要がある。１ノか
るに、一般に軸受隙間はその本来の目的である潤滑機能
を充分果たすためには最適な値があり、必要Ｕ上に軸受
隙間を大きくすると潤滑機能を損うことになる。従って
上記溝幅Ｂ、偏心量ｒｊ９よび板厚ｔ０の加工精度を非
常に薗くする必要があった。さらに、１」定スクロー、
’Ｌ／（ｉ）　ノ中心Ｏと主軸受（１ηの軸心ｏ１が何
らがの理由でずれた場合、第３図（ａ）に示す隙間Ｃと
ｃｌば等しくなくなり、極端な場合いずれか一方のみが
大きくなってしまい、上記の隙間ｄ１．ｄ、ではこの隙
間Ｃおよびｃｌを常に０にすることができないことにな
る。

従って主軸受Ｑηの軸心ｏ０に対する固定スフローｔｖ
　（１）の組立精度も充分高く設定しなければならなか
った。

このような欠点を解決した従来例の蓄名なものは特開昭
５６−１２９７９１に見られ、揺動スクロールの遠心力
に平衡するバランスウェイトを設けた上で圧縮負荷の分
力を利用して手続方向密封を実現していた。

しかし、これは揺動スクロールの遠心力に対する平衡お
もりを設ける必要があり、揺動スフロールの背部にその
ためのスペースが必要となり、スラスト軸受の配置等に
困難を生ずる場合があつ丸この発明は上記のような欠点
を解消するためになされたもので、揺動スフローμを揺
動するクランク機構として、クランク軸を有し、このク
ランク軸に対して回動し得る偏心リングを介して揺動ス
フロール軸を揺動させ、上記クランク軸の回転中心と上
記揺動スクロール軸の中心と上記偏心リングの回動中心
とをこの順序に一直線上に配置したときに、上記クラン
ク軸の回転中心と上記揺動スフロール軸の中心との距離
が実質的にクランク半径に等しくなるようにしたものを
用いることにより、従来のように揺動スフローμに保合
する平衡おもりやバネを設けなくても、半径方向（主と
して揺動スフローμの口伝に伴う遠心力）に影響される
ことが少ないもので、揺動スフローＡ／　（２）の実際
の揺動幅りが変化できスクロール形流体機械の半径方向
密封を実現でき、結果的に体積効率および成績係数を向
上させたスフローμ形流体機械を提供することを目的と
している。

以下この発明の一実施例をスフロール圧縮機の場合につ
いて図面と共に説明する。第５図〜第７図において、（
イ）はクランク軸α４）に所定量だけ偏心して設けられ
た偏心穴、（２ηは第６図に示すように偏心穴−に嵌入
されたいわゆる軸受材でできた偏心リングで、クランク
軸（１４）に対して回動可能である。□□□は偏心リン
グにその回動中心０．と所定量だけ偏心して設けられた
揺動軸受で、この軸受に、第７図のように揺動スフロー
ル軸（４）が嵌入されている。第５図ａで、０．は主軸
受（ｌηの軸心（中心）であるが、クランク軸０４１の
回転中心０２と近似している。ｏ４は揺動軸受（ハ）あ
るいは揺動スフロール軸（４）の中心、ｏｓは偏心リン
グ（財）の回動中心あるいは偏心穴（社）の中心、Ｒは
０．（０，）と０４の距離、すなわちクランク半径に相
当する長さ又は揺動スクロール軸の偏心量、ｅはｏ４と
０６の距離である。

なお第５図ａ、ｂにおいて主軸受θηとクランク軸α４
の間、偏心穴（イ）と偏心リング１２７１の間、および
揺動軸受（ハ）と揺動スクロール軸（４）の間には各々
軸受隙間が存在するが、特に必要ないので図示は省略す
る。父上記クランク半径Ｒは正確には、各々の軸受隙間
の−が加わるが、微小であるので無視する。

偏心リング（２ηは０．の回°りに回動自在であって、
その＠Ｊ動は偏心穴−によってガイドされている。

偏心リング（転）の０．の回りの回動により、０．〜０
１（＝Ｒ）の距離は増大し得るようになっている。

この実施例のようにこの発明は、クランク軸（１４１の
回転中心Ｏ８と揺動スフロール軸（４）の中心０４と偏
心リング休ηの回動中心Ｏ諌≦この順序に一直線上に配
置したときに、クランク軸０４］の回転中心０．と揺動
スクロール軸（４）の中心０４との距ＭｉＱｘ０４が実
質的にクランク半径に等しくなるように構成されている
。このような構成のものにおいて、スフローμ圧縮機を
運噌すると、＠１図に示されるような原理で圧縮を行な
い、笛７図に示された揺動スクロール軸（４）から偏・
心すングＱ旧こ運転を伴う負荷が伝達され、その負荷状
態は、第８図に示す。圧縮に伴う負荷は２つの成分を有
し、その１つは半径方向負荷（主として遠心力）Ｆｃ、
他の１つは、これと直角方向のガス圧縮負荷Ｆ＃である
。これらのカの作用状態は第８図に示しており、揺動ス
クロール軸（４）の中心０．に作用している。

偏心リングＱηの回動中心は０．であるから、ガス圧縮
負荷Ｆｔは０５のまわりにモーメントを発生し、偏心リ
ング（２７１は０５のまわりにｔｍ＝しようとする。

偏心リング罰が０５のまわりに回転するとクランク半径
に相当する長さ０，０．の距離は増大することは幾何学
的関係より容易に理解される。クランク半径に相当する
長さｏｇｏｎの距離が増大すれば、第８図に示された固
定スフローＩｖ（１）の歯と揺動スフロ−７＋／　（２
）の歯の微小な隙間εは小さくなり、ついにはε＝０と
なる。通常εは１０μｍの倍数である。

スクロール歯の形状として、円のインボリュートを用い
れば、第８図に示された渦巻体の半径方向隙間が最小と
なる位置は、インボリュート基礎円半径ａの距離だけＦ
Ｃの作用線から離れ、Ｆｃに平行な直線上に数点ならん
でいる。

第９図には、偏心リング伐ηが、ガス圧縮負荷Ｆｔのた
めに小角へ〇だけ回転した状態が示されておりこの状態
では、同定スフロー／Ｌ／　（１）の歯と揺動スクロー
ル（２）の歯は接触している。Δθの小回転により揺動
スクロール軸（４）の中心はＯ４からｇ、／に小移動し
ｏ、ｏ；＞　ｏ、ｏ、となっている。第９図で分るよう
にＦｔが、偏心リング勾の回動中心ｏｓのまわりに発生
するモーメントにより、クランク半径に相当する長さ０
２０４が０．Ｏｊ　（実際のクランク半径）まで増大し
て、固定スフローＩＬ／（１）の歯（Ｉｌｌに揺動スク
ロール（２）の歯が接触するのである。

第９図の状態では０．のまわりのモーメントの釣合より Ｆｔ＠ｅ中ｆＩＩａ　　（’、’Δθは小）したがって
揺動スフローＡ／　（２）と固定スクロール（１）との
接触力ｆは ｆ＝−、Ｆｔ で与えられる。第９図から理解されるようにＦｃもＯ８
のまわりにモーメントを発生し得るが、Δθが小がある
場合は無視できる。Δθが小さいため、はとんど第８図
のような状態で揺動スフロー／ｌ／　（２）と固定スフ
ローＩｖ（ｔ）とが接触する。させることが可能である
。

したがって接触力ｆは遠心力Ｆｃにほとんど関係なくな
りガス圧縮負荷Ｆｔだけの関数となる。一方スクロール
圧縮機の回転数が増加すると遠心力Ｆｃが増加するが、
ガス圧縮負荷Ｆｔは変化せず圧縮条件に依存しているだ
けであるので、スクロール圧縮機の回転数の可変に対し
て、接触力ｆをほとんど一定に保つことができる。

このようにスクロール圧縮機の運転中に発生する遠心力
に対して直角方向に作用する力（例えばガス圧縮負荷Ｆ
ｔ＞を利用して（遠心力にほとんど影響されずに）揺動
スフローＡ／　（２）と固定スフロー／Ｌ／　（１）と
の半径方向隙間を密封している。従って圧縮室（５）か
らのガスの漏れが減少するため体積効率が増加し、しか
も漏れたガスを再度圧縮することによる電動機入力の増
加も減少するため、成績係数も大巾に向上する。クラン
ク半径が変化できるので、一般的な加工および組立のば
らつきをカバーするには充分な大きさを得ることができ
、従って溝幅Ｂ、偏心穴の偏心量、板厚を等の加工精度
は高くなくてよく、また固定スフローｙｖ　（ｔ）の組
立精度も高くする必要がない。

また前述したように偏心リング（財）を軸受材料とした
ことにより、偏心穴−の内径および揺動軸受（至）の内
径に軸受メタル等を使用する必要がなく、構造が極めて
簡単である。

数値的例として、クランク半径に相当する長さ０．０４
が５順で、ｅ”１１ｉ＋の場合実際のクランク半径０、
ＯＪは０！０４よりε大きくなり、εは５０μｍ程度で
ある。しかし組立を簡単にするためにクランク半径に相
当する長さ０．０４を例えば５闘より１龍程度小さくす
ることは実際上効果のあることで、その場合、遠心力の
影響はすこし現われるが実質上問題ない。

以上の実施例では、・−心リング（２ηは偏心穴（至）
に嵌合しているが、第１０図に示すように、クランク軸
Ｈに偏心して設けた偏心突起−に偏心リング伐ηの偏心
孔−を嵌合させ、この偏心リング（２７１の外周（３０
に揺動スフロー／ｌ／　（２）の軸（４）における軸穴
１３４を嵌合されてもよい。さらに第１１図に示すよう
に、クランク軸（Ｉ４１に偏心して設、−けた軸瞥に回
動可能に偏心リング罰を嵌合させ、偏心リング伐ηに設
けた揺動軸受（ハ）に揺動スクロール軸（４）を嵌合さ
せてもよい。第１θ図、第１１図のいずれの場合でも、
クランク軸ｆ１４）の回転中心０２と揺動スクロール軸
（４）の中心０４と偏心リング（２）ηの回動中心Ｏ６
がこの順序に一直線上に配置従したときに、クランク軸
（１４１の回転中心０、と揺動スクロール軸（４）の中
心０４との距離０，０４が実質的にクランク半径に等し
くなるように構成されている。

以上説明したようにこの発明は、クランク軸を有し、こ
のクランク軸に対して回動し得る偏心リングを介して上
記揺動スクロール軸を揺動させ、上記クランク軸の回転
中心と上記揺動スクロール軸の中心と上記偏心リングの
回動中心とをこの順序に一直線上に配置したときに、上
記クランク軸の回転中心と上記揺動スフロー／Ｌ／１ｉ
ｔｌｌｌの中心との距離が実質的にクランク半径に等し
くなるようにしたので、従来のように、揺動スフローμ
に係合する平衡おもりやバネ等を設けなくとも、半径方
向力（主として揺動スクロールの回転に−伴う遠心力）
に影響されることが少ないもので、スフローＮ形流体機
械の半径方向密封を実現でき、結果的に体積効率および
成績係数を向上させたスフローＮ形流体機械が実現でき
る。

又半径方向力に影響されることが少ないため、可変速度
で運転されるスクロール形流体機械に特に有利である。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ、ｂ、ｃ、ｄはスクロール圧縮機の互いに異な
った作動位置を示す作動原理図、第２図は従来のスクロ
ール圧縮機を示す断面図、第３図は第２図の部分拡大図
、第４図は第３図と条件が異なる場合の第２図の部分拡
大図、第５図〜第７図はこの発明の一実施例の主要部を
表わすもので第５図ａはクランク軸と揺動スクロール軸
との嵌合部の横断面図、第５図すはその縦断面図、第６
図はクランク軸と偏心リングとの分解斜視図、第７図は
クランク軸と揺動スクロール軸の分解斜視図、第８図及
び第９図はこの究明による半径方向密封の動作を説明す
る図、第１０図及び第９図はそれぞれこの発明の他の実
施例の主要部を示すもので、第１０図はクランク軸、偏
心リング、揺動スクロールの分解斜視図、第１１図はク
ランク軸、偏心リングの斜視図である。 図において、（１）は固定スクロール、（２）は揺１ｍ
ｂスクロール、（４）は揺動スフローｌし１１仙、（Ｉ
４１はクランク軸、（２７１は偏心リング、０２はクラ
ンク軸の回転中心０４は揺動スクロール軸の中心、０．
は・偏心リングの回動中心である。 なお図中同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人　葛野信− 第１図 ０＃２７０’ 〜２ ＼ ρ’　　　　　　　　　　　　／ｅｊＯ’第２図 ハ 第３図 第５図 （（１） 第５図 （ｂ） 第１３図 第７図 第８図 第９図 第１１図 手続補正書（自発） 特許１）長官殿 １、事件の表示ｊｌ１４ｊｉ昭５８−４８１８８号２、
発明の名称 スクロール形流体機械 ３　補正をする者 名　称　　（６０１）−菱電機株式会社代表者片１＋　
ｆ、−’、八へ ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 手続補正書（方式） １、事件の表示　　　特願昭５８−４８１′８８号２、
発明の名称 スクロール形流体機械 ３、補正をする者 代表者片山仁へ部 ４、代理人 住　所　　　　東京都千代田区丸の内二丁目２番３号５
、補正命令の日付　　昭和５８年６月２８日６、補正の
対象 図面 ７、　補正の内容 （１）図面（第１図）を別紙の通り訂正する。 以上 （０） （ｂ） （Ｃ） ６　　　　　　　　８

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）第１渦巻を有する固定スクロール、第２渦巻を有
   しこれを、固定スフローμの第１渦巻に組合わせ、第１
   渦巻に対して第２渦巻を揺動させるときに流入した流体
   の体積を変化させて排出させる揺動スクロール、この揺
   動スクロールに第２渦巻と反対側に設けられた揺動スク
   ロール軸、クランク軸を有し、このクランク軸に対して
   回動し得る偏心リングを介して上記揺動スクロール軸を
   揺動させ、上記クランク軸の回転中心と上記揺動スフロ
   ーμ軸の中心と上記偏心リングの回動中心とをこの順序
   に一直線上に配置したときに、上記クランク軸の回転中
   心と上記揺動スフローμ軸の中心との距離が実質的にク
   ランク半径に等しくなるようにしたクランク機構、及び
   このクランク機構を支承する軸受を備えたスフローμ形
   流体機械。
2. （２）クランク軸に偏心して設けた偏心穴に偏心リング
   を回動可能に嵌合し、上記偏心リングに偏心して設けた
   揺動軸受に揺動スクロール軸を嵌合させた特許請求の範
   囲第１項記載のスクロール形流体機械。
3. （３）偏心リング自体が軸受材で形成されている特許請
   求の範囲第２項記載のスクローシ形流体機残（４）クラ
   ンク軸に偏心に設けた偏心突起が、偏心リングに偏心し
   て設けた偏心孔に嵌合され、上記偏心リングの外局に揺
   動スクロール軸の軸穴を嵌合させた特許請求の範囲第１
   項記載のスフローμ形流体機械。