JPS5915006B2 - 流体混合装置 - Google Patents
流体混合装置Info
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- JPS5915006B2 JPS5915006B2 JP55023599A JP2359980A JPS5915006B2 JP S5915006 B2 JPS5915006 B2 JP S5915006B2 JP 55023599 A JP55023599 A JP 55023599A JP 2359980 A JP2359980 A JP 2359980A JP S5915006 B2 JPS5915006 B2 JP S5915006B2
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- Japan
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- wake
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
- B01F25/3132—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B01F25/31322—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices used simultaneously
-
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- B01F25/3133—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit characterised by the specific design of the injector
- B01F25/31331—Perforated, multi-opening, with a plurality of holes
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、たとえば排ガスの脱硝を行なうために、排
ガスにアンモニアを混入させるのに用いられる流体混合
装置に関するものである。
ガスにアンモニアを混入させるのに用いられる流体混合
装置に関するものである。
従来、一の流体が流れる流体管路の中に、他の流体を噴
出させる噴出ノズルを配設した流体混合装置が知られて
いるが、この装置は、噴出した上記他の流体自身が乱流
となつて拡散する、いわゆる噴流拡散のみを利用するも
のなので、混合に要する時間が長くなり、したがつて、
流体管路が長大になつて装置が大形化する欠点がある。
出させる噴出ノズルを配設した流体混合装置が知られて
いるが、この装置は、噴出した上記他の流体自身が乱流
となつて拡散する、いわゆる噴流拡散のみを利用するも
のなので、混合に要する時間が長くなり、したがつて、
流体管路が長大になつて装置が大形化する欠点がある。
また、噴流拡散を利用するためには、上記他の流体の噴
出速度を上記一の流体の速度に比較して大きくしなけれ
ばならないので、ポンプを含む噴出機構が大形化する欠
点もある。この発明は上記従来の欠点を解消するために
なされたもので、上記従来の噴出ノズルに相当する噴出
管を、母管とノズルとから構成して、ノズルの噴出口を
母管の後渡領域内に設定し、この後流の乱れを積極的に
利用することにより、流体の混合を急速に行なわせて、
装置の小形化を図ることを目的とする。
出速度を上記一の流体の速度に比較して大きくしなけれ
ばならないので、ポンプを含む噴出機構が大形化する欠
点もある。この発明は上記従来の欠点を解消するために
なされたもので、上記従来の噴出ノズルに相当する噴出
管を、母管とノズルとから構成して、ノズルの噴出口を
母管の後渡領域内に設定し、この後流の乱れを積極的に
利用することにより、流体の混合を急速に行なわせて、
装置の小形化を図ることを目的とする。
以下、この発明の実施例を図面にしたがつて説明する。
第１図において、１１は流体管路で、この流体管路１１
の中を一つの流体、たとえばボイラーの排ガスが矢印１
２で示す方向へ流れる。
の中を一つの流体、たとえばボイラーの排ガスが矢印１
２で示す方向へ流れる。
上記流体管路１１の中には、他の流体、たとえばアンモ
ニアガスを噴出する噴出器１３が配設されており、この
噴出器１３は、上記一の流体の流れ方向１２と直交する
方向１４に沿つて配置された母管１５と、この母管１５
の後面に取り付けられた母管１５の後述する後渡領域内
に噴出口１６を有するノズルＩＴとからなる。上記他の
流体は矢印１８で示す方向から母管１５へ供給され、ノ
ズル１７から矢印１９で示す方向・＼噴出される。上記
流体管路１１の後端には、脱硝作用を行なう反応器のよ
うな処理装置２０が設置されている。上記流体管路１１
は、第２図に示すように、その横断面形状が一辺の長さ
Ｂの正方形であり、この管路１１内に、等間隔１で複数
個の母管１５が立設され、各母管１５に、やはり等間隔
ｅで複数個のノズル１７が取り付けられている。
ニアガスを噴出する噴出器１３が配設されており、この
噴出器１３は、上記一の流体の流れ方向１２と直交する
方向１４に沿つて配置された母管１５と、この母管１５
の後面に取り付けられた母管１５の後述する後渡領域内
に噴出口１６を有するノズルＩＴとからなる。上記他の
流体は矢印１８で示す方向から母管１５へ供給され、ノ
ズル１７から矢印１９で示す方向・＼噴出される。上記
流体管路１１の後端には、脱硝作用を行なう反応器のよ
うな処理装置２０が設置されている。上記流体管路１１
は、第２図に示すように、その横断面形状が一辺の長さ
Ｂの正方形であり、この管路１１内に、等間隔１で複数
個の母管１５が立設され、各母管１５に、やはり等間隔
ｅで複数個のノズル１７が取り付けられている。
この例では［＝ｅとなつている。上記母管１５は、第３
図に示すように、円管からなり、やはり円管からなるノ
ズル１７が上記母管１５に溶接されている。
図に示すように、円管からなり、やはり円管からなるノ
ズル１７が上記母管１５に溶接されている。
上記ノズル１７の噴出口１６は、母管１５の後流領域２
１の内部に位置しているわけであるが、この後流領域２
１をここではつぎのように定義する。後流の中は流れが
非定常であるが、時間的平均の速度分布をとると第３図
のようになる。
１の内部に位置しているわけであるが、この後流領域２
１をここではつぎのように定義する。後流の中は流れが
非定常であるが、時間的平均の速度分布をとると第３図
のようになる。
ここで、ｕは後流内部の速度、Ｕ（Ｘ）は周囲の定常流
の速度、△ｕは上記両速度の差Ｕ。Ｏ−ｕに等しい速度
欠損、△Ｕｍａｘは後流の中心線２２上で生じる最大速
度欠損、ｙは上記中心線２２からの距離をそれぞれ示す
。上記速度欠損Δｕが上記最大速度欠損△Ｕｍａｘの１
／２となる幅ｂは後流の半値幅と呼ばれ、通常、これが
後流の幅を表す代表値とされる。ここでは、上記半値幅
ｂの２倍をもつて後流の幅と定義する。すなわち、−ｂ
〆ｙイｂなる領域を後流領域２１と定義する。つぎに、
ノズル１７の噴出口１６を母管１５の後流領域２１内に
設定したことにより、上記噴出口１６から噴出される他
の流体と、上記一の流体との混合が急速に行なわれる事
実を、第５図および第６図に示した測定結果を用いて説
明する。
の速度、△ｕは上記両速度の差Ｕ。Ｏ−ｕに等しい速度
欠損、△Ｕｍａｘは後流の中心線２２上で生じる最大速
度欠損、ｙは上記中心線２２からの距離をそれぞれ示す
。上記速度欠損Δｕが上記最大速度欠損△Ｕｍａｘの１
／２となる幅ｂは後流の半値幅と呼ばれ、通常、これが
後流の幅を表す代表値とされる。ここでは、上記半値幅
ｂの２倍をもつて後流の幅と定義する。すなわち、−ｂ
〆ｙイｂなる領域を後流領域２１と定義する。つぎに、
ノズル１７の噴出口１６を母管１５の後流領域２１内に
設定したことにより、上記噴出口１６から噴出される他
の流体と、上記一の流体との混合が急速に行なわれる事
実を、第５図および第６図に示した測定結果を用いて説
明する。
まず、第４図に示すように、ノズル１７の内径をｄ、噴
出された他の流体の温度をＣ１この噴流の中心線２２上
で生じる最大濃度をＣｍａｘｌ噴出口１６での濃度をＣ
Ｏ、上記中心線２２に沿つての噴出口１６からの距離を
Ｘ１、上記中心線２２からの距離をｙとする。さらに、
上記濃度Ｃが上記最大濃度Ｃｍａｘの１／２となる幅ｆ
を濃度分布の半値幅と定義し、この半値幅ｆの下流に向
つての変化を第５図に、最大濃度Ｃｍａｘの下流に向つ
ての変化を第６図にそれぞれ示す。両図において、Ｇは
この実施例の測定結果を示し、Ｈは噴流の乱流拡散の理
論計算式から算出した計算値で、前述した従来例に相当
するものを示す。第５図は上記半値幅ｆが下流に向つて
従来より急激に拡大していることを示し、第６図は上記
最大濃度Ｃｍａｘが下流に向つて従来より急激に低下す
ることを示している。このことは、噴出された他の流体
が、周囲を流れる一の流体と急激に混合されるという事
実を表わしている。ｑ また、第３図で示した後流領域２１は、母管１５の下流
の限られた部分に存在するだけであり、しかも、乱れた
後流による混合促進作用は下流に行くにしたがつて減退
するから、この発明の流体混合装置を有効に機能させる
には、母管１５およびノズル１７の形状と配置が一定の
関係を満たさなければならないと考えられる。
出された他の流体の温度をＣ１この噴流の中心線２２上
で生じる最大濃度をＣｍａｘｌ噴出口１６での濃度をＣ
Ｏ、上記中心線２２に沿つての噴出口１６からの距離を
Ｘ１、上記中心線２２からの距離をｙとする。さらに、
上記濃度Ｃが上記最大濃度Ｃｍａｘの１／２となる幅ｆ
を濃度分布の半値幅と定義し、この半値幅ｆの下流に向
つての変化を第５図に、最大濃度Ｃｍａｘの下流に向つ
ての変化を第６図にそれぞれ示す。両図において、Ｇは
この実施例の測定結果を示し、Ｈは噴流の乱流拡散の理
論計算式から算出した計算値で、前述した従来例に相当
するものを示す。第５図は上記半値幅ｆが下流に向つて
従来より急激に拡大していることを示し、第６図は上記
最大濃度Ｃｍａｘが下流に向つて従来より急激に低下す
ることを示している。このことは、噴出された他の流体
が、周囲を流れる一の流体と急激に混合されるという事
実を表わしている。ｑ また、第３図で示した後流領域２１は、母管１５の下流
の限られた部分に存在するだけであり、しかも、乱れた
後流による混合促進作用は下流に行くにしたがつて減退
するから、この発明の流体混合装置を有効に機能させる
には、母管１５およびノズル１７の形状と配置が一定の
関係を満たさなければならないと考えられる。
そこで発明者らが実験を行なつて調べた結果、母管１５
の外径Ｄ、母管１５の設定間隔［、およびノズル１７の
長さｌが、つぎの関係式を満たすよう設定されるのが望
ましいと判明した。まず、上記（１）式でＤ／ｔ≧０．
２とした理由を述べる。
の外径Ｄ、母管１５の設定間隔［、およびノズル１７の
長さｌが、つぎの関係式を満たすよう設定されるのが望
ましいと判明した。まず、上記（１）式でＤ／ｔ≧０．
２とした理由を述べる。
第３図で示した後流領域２１は、母管１５の下流の限ら
れた部分に存在するだけであるから、母管１５の外径Ｄ
に比べて、第２図の母管１５の設定間隔ｔが大き過ぎる
と、流体管路１１内の全体に後流が広がらなくなり、そ
の結果、この後流による混合作用が上記全体に及ばなく
なる。
れた部分に存在するだけであるから、母管１５の外径Ｄ
に比べて、第２図の母管１５の設定間隔ｔが大き過ぎる
と、流体管路１１内の全体に後流が広がらなくなり、そ
の結果、この後流による混合作用が上記全体に及ばなく
なる。
第７図に、噴出された他の流体の濃度の半値幅ｆを測定
した結果を示す。この測定はノズル１７の長さｌを３種
類変えて行なわれており、Ｇ１はｌ／Ｄ＝０、Ｇ２はｌ
／Ｄ−１．１７、Ｇ３はｌ／Ｄ＝３．２８の場合をそれ
ぞれ示す。また一点鎖線Ｊは母管１５の後流の半値巾ｂ
を示す。上記第７図の曲線Ｇ１〜Ｇ３により示されてい
るように、他の流体の噴流は、ノズル１７から噴出され
た直後は、噴流の勢いがあるから緩やかにその幅を拡大
するが、その後しばらくの間は急激な拡大を示し、さら
にその後再び緩やかな拡大に変わる。
した結果を示す。この測定はノズル１７の長さｌを３種
類変えて行なわれており、Ｇ１はｌ／Ｄ＝０、Ｇ２はｌ
／Ｄ−１．１７、Ｇ３はｌ／Ｄ＝３．２８の場合をそれ
ぞれ示す。また一点鎖線Ｊは母管１５の後流の半値巾ｂ
を示す。上記第７図の曲線Ｇ１〜Ｇ３により示されてい
るように、他の流体の噴流は、ノズル１７から噴出され
た直後は、噴流の勢いがあるから緩やかにその幅を拡大
するが、その後しばらくの間は急激な拡大を示し、さら
にその後再び緩やかな拡大に変わる。
これは、噴流が後流の中に一杯拡がるまでは急激な拡大
をするが、一杯に広がつた後は、後流の幅２ｂの拡大に
つれて拡大するだけとなるためである。したがつて、速
やかに混合を行なわせるには、噴流の急激な拡大が完了
するまでに、隣接する噴流同志が重なり合うか、または
、噴流が流体管路１１（第２図参照）の内壁に達するよ
うにしなければならない。噴流が後流中に一杯拡がつた
ときの噴流の幅は、種々の実験からほぼ５Ｄであること
が判明している。これから、第２図の母管１５の設定間
隔ｔを、ｔ≦５Ｄ すなわち、 とすれば、速やかな混合が保証される。
をするが、一杯に広がつた後は、後流の幅２ｂの拡大に
つれて拡大するだけとなるためである。したがつて、速
やかに混合を行なわせるには、噴流の急激な拡大が完了
するまでに、隣接する噴流同志が重なり合うか、または
、噴流が流体管路１１（第２図参照）の内壁に達するよ
うにしなければならない。噴流が後流中に一杯拡がつた
ときの噴流の幅は、種々の実験からほぼ５Ｄであること
が判明している。これから、第２図の母管１５の設定間
隔ｔを、ｔ≦５Ｄ すなわち、 とすれば、速やかな混合が保証される。
つぎに、上記（１）式でＤ／ ＺＯ．６とした理由をＳ
ｔ＝ ３述べる。
ｔ＝ ３述べる。
Ｄ／ｔが大きいと、第２図の母管１５による流体管路１
１の閉塞が大となり、この流体管路１１の圧力損失が増
加して、この流体管路１１に一の流体を流すための送風
機やポンプの所要動力が増加する。
１の閉塞が大となり、この流体管路１１の圧力損失が増
加して、この流体管路１１に一の流体を流すための送風
機やポンプの所要動力が増加する。
この様子を第８図に示す。同図において、縦軸の圧力損
失係数は、母管１５の上流側と下流側の圧力差、すなわ
ち圧力損失△Ｐを、上記一の流体の動圧σＵＺ／２で除
したものである。この第８図から明らかなように、Ｄ／
１が０．６以上になると、圧力損失係数が急増する。し
たがつて、とするのが望ましい。
失係数は、母管１５の上流側と下流側の圧力差、すなわ
ち圧力損失△Ｐを、上記一の流体の動圧σＵＺ／２で除
したものである。この第８図から明らかなように、Ｄ／
１が０．６以上になると、圧力損失係数が急増する。し
たがつて、とするのが望ましい。
つぎに、上記（２）式が成立する理由を述べる。
後流の混合作用の強さは、第３図に示した最大速度欠損
△Ｕｍａｘに比例する。一方、この最大速度欠損△Ｕｍ
ａｘは、一般に、１イ？に比例して下流へ行くにしたが
い減少する。この減少の様子を第９図に示す。ここで上
記Ｘは、母管１５の中心２３から下流へ向つての距離で
ある。同図は、母管１５が円管であつて、かつ、レイノ
ルズ数Ｒｅ＝ＵＯＯＤ／ｖが、この種流体混合装置の通
常の範囲である１０３〜４×１０５の範囲に入つている
場合における理論計算値を示している。なお、上記νは
一の流体の動粘性係数を示す。この第９図によれば、△
Ｕｍａｘ／ＵＯＯは、ｘ／Ｄ＝５で約０．５、ｘ／Ｄ−
１０で約０．３、ｘ／Ｄ−２０で約０．２へと減少して
いることがわかる。したがつて、この減少に伴ない、後
流の混合作用の強さも減少する。このことは、ノズル１
７の長さｌをあまり長くすると、混合作用が極端に低下
してしまうことを意味する。この混合作用の極端な低下
を避けるには、ｌ／Ｄを種々変更した実験の結果、／Ｕ
；：：ｖ とする必要があることが判明した。
△Ｕｍａｘに比例する。一方、この最大速度欠損△Ｕｍ
ａｘは、一般に、１イ？に比例して下流へ行くにしたが
い減少する。この減少の様子を第９図に示す。ここで上
記Ｘは、母管１５の中心２３から下流へ向つての距離で
ある。同図は、母管１５が円管であつて、かつ、レイノ
ルズ数Ｒｅ＝ＵＯＯＤ／ｖが、この種流体混合装置の通
常の範囲である１０３〜４×１０５の範囲に入つている
場合における理論計算値を示している。なお、上記νは
一の流体の動粘性係数を示す。この第９図によれば、△
Ｕｍａｘ／ＵＯＯは、ｘ／Ｄ＝５で約０．５、ｘ／Ｄ−
１０で約０．３、ｘ／Ｄ−２０で約０．２へと減少して
いることがわかる。したがつて、この減少に伴ない、後
流の混合作用の強さも減少する。このことは、ノズル１
７の長さｌをあまり長くすると、混合作用が極端に低下
してしまうことを意味する。この混合作用の極端な低下
を避けるには、ｌ／Ｄを種々変更した実験の結果、／Ｕ
；：：ｖ とする必要があることが判明した。
上述のように、この発明によれば流体の混合が急速に行
なわれるから、第１図に示す混合に必要な流体管路１１
の所要表さＬが小さくなる。
なわれるから、第１図に示す混合に必要な流体管路１１
の所要表さＬが小さくなる。
実際にこの長さＬを調べる実験を行なつたところ、つぎ
のような結果が得られた。すなわち、第１０図に示すよ
うに、ノズル１７の噴出口１６から噴流の中心線２２に
沿つての下流への距離をＸ１、噴流の濃度をＣ１噴流と
直交する断面上での平均濃度をＣ、濃度分布の最大幅を
２△Ｃとすると、第１１図に示すような測定結果が得ら
れた。
のような結果が得られた。すなわち、第１０図に示すよ
うに、ノズル１７の噴出口１６から噴流の中心線２２に
沿つての下流への距離をＸ１、噴流の濃度をＣ１噴流と
直交する断面上での平均濃度をＣ、濃度分布の最大幅を
２△Ｃとすると、第１１図に示すような測定結果が得ら
れた。
この測定において、母管１５の設定間隔ｔ、ノズル１７
の取付間隔ｅ、母管１５の外径Ｄ、およびノλル１７の
長さｌの間の関係は、ｔ＝ＥｌＤ／ｔ＝０．４６、ｌ／
Ｄ−３とした。第１１図の横軸は上記距離Ｘ１を上記設
定間隔ｔで無次元化したものを、縦軸は上記最大幅の半
分である△Ｃと上記平均濃度Ｃとの比をそれぞれ示す。
縦軸の△Ｃ／ｃは混合が促進されるにしたがつて小さく
なり、終局的にはゼロになつて一様な混合流れとなる。
実用上、△Ｃ／σ−０．０５〜０．０１になれば一様に
混合されたとみなせるので、第１１図より、混合に必要
な距離はＸ１／ｔ＝５〜７であることがわかる。したが
つて、上記流体管路１１の所要長さＬは、となる。
の取付間隔ｅ、母管１５の外径Ｄ、およびノλル１７の
長さｌの間の関係は、ｔ＝ＥｌＤ／ｔ＝０．４６、ｌ／
Ｄ−３とした。第１１図の横軸は上記距離Ｘ１を上記設
定間隔ｔで無次元化したものを、縦軸は上記最大幅の半
分である△Ｃと上記平均濃度Ｃとの比をそれぞれ示す。
縦軸の△Ｃ／ｃは混合が促進されるにしたがつて小さく
なり、終局的にはゼロになつて一様な混合流れとなる。
実用上、△Ｃ／σ−０．０５〜０．０１になれば一様に
混合されたとみなせるので、第１１図より、混合に必要
な距離はＸ１／ｔ＝５〜７であることがわかる。したが
つて、上記流体管路１１の所要長さＬは、となる。
上記所要長さＬは、ノズル１７が１本である場合には、
設定間隔ｔ（−ｅ）を第２勝の管路幅Ｂと置き換えて、
となる。
設定間隔ｔ（−ｅ）を第２勝の管路幅Ｂと置き換えて、
となる。
ノズル１７を多数配置して設定間隔ｔを小さくすれば、
上記所要長さＬは小さくなる。
上記所要長さＬは小さくなる。
なお、流体管路１１の断面が矩形でないとき、上記（４
）式の管路幅Ｂは、管路断面積をＡとして、仮想的にＢ
］▲Ｋｇ表わされる。また、この発明は母管１５の後流
の乱れを利用して混合するから、ノズル１７から噴出す
る他の流体の噴出速度は、従来におけるような噴流拡散
を利用する場合に比べて、非常に小さくてよいので、送
風機やポンプを含む噴出機構が小形化される効果もある
。
）式の管路幅Ｂは、管路断面積をＡとして、仮想的にＢ
］▲Ｋｇ表わされる。また、この発明は母管１５の後流
の乱れを利用して混合するから、ノズル１７から噴出す
る他の流体の噴出速度は、従来におけるような噴流拡散
を利用する場合に比べて、非常に小さくてよいので、送
風機やポンプを含む噴出機構が小形化される効果もある
。
なお、上記第１図〜第１１図に示した実施例では、母管
１５として円管を用いたが、後流領域２１を拡大したり
、後流領域２１の中の乱れを強くするために、第１２図
に示すような矩形管や、第１３図に示すようなひれ２５
を付けた円管を用いてもよく、その場合には、母管１５
における流れと直交する方向の幅が、上記実施例の円管
の外径Ｄに相当する。
１５として円管を用いたが、後流領域２１を拡大したり
、後流領域２１の中の乱れを強くするために、第１２図
に示すような矩形管や、第１３図に示すようなひれ２５
を付けた円管を用いてもよく、その場合には、母管１５
における流れと直交する方向の幅が、上記実施例の円管
の外径Ｄに相当する。
以上説明したように、この発明によれば混合に必要な流
体管路の所要長さが短くなるので、流体管路が短縮され
るうえに、流体の噴出機構も小形化されるので、流体混
合装置全体が非常に小形化される。
体管路の所要長さが短くなるので、流体管路が短縮され
るうえに、流体の噴出機構も小形化されるので、流体混
合装置全体が非常に小形化される。
第１図はこの発明の一実施例を示す縦断面図、第２図は
第１図の２−２線に沿つた断面図、第３図は第１図の３
−３線に沿つた拡大断面図、第４図は噴流の濃度分布を
示す模式図、第５図は噴流の半値幅の下流へ向つての変
化を示す特性図、第６図は噴流の最大濃度の下流へ向つ
ての変化を示す特性図、第７図は噴流の濃度の半値幅の
下流へ向つての変化をノズルの長さをパラメータとして
示す特性図、第８図は母管の設定間隔に対する流体管路
の圧力損失を示す特性図、第９図は最大速度欠損の下流
へ向つての変化を示す特性図である、第１０図は複数の
噴流による濃度分布を示す模式図、第１１図は第１０図
の濃度分布の最大幅の下流へ向つての変化を示す特性図
、第１２図は母管の変形例を示す断面図、第１３図は母
管の他の変形例を示す断面図である。 １１・・・・・・流体管路、１２・・・・・・流れ方向
、１３・・・・・・噴出器、１４・・・・・・直交する
方向、１５・・・・・・母管、１６・・・・・・噴出口
、１７・・・・・・ノズル。
第１図の２−２線に沿つた断面図、第３図は第１図の３
−３線に沿つた拡大断面図、第４図は噴流の濃度分布を
示す模式図、第５図は噴流の半値幅の下流へ向つての変
化を示す特性図、第６図は噴流の最大濃度の下流へ向つ
ての変化を示す特性図、第７図は噴流の濃度の半値幅の
下流へ向つての変化をノズルの長さをパラメータとして
示す特性図、第８図は母管の設定間隔に対する流体管路
の圧力損失を示す特性図、第９図は最大速度欠損の下流
へ向つての変化を示す特性図である、第１０図は複数の
噴流による濃度分布を示す模式図、第１１図は第１０図
の濃度分布の最大幅の下流へ向つての変化を示す特性図
、第１２図は母管の変形例を示す断面図、第１３図は母
管の他の変形例を示す断面図である。 １１・・・・・・流体管路、１２・・・・・・流れ方向
、１３・・・・・・噴出器、１４・・・・・・直交する
方向、１５・・・・・・母管、１６・・・・・・噴出口
、１７・・・・・・ノズル。
Claims (1)
- １ 一の流体が流れる流体管路の中に、他の流体を噴出
する噴出器を配設し、この噴出器は上記一の流体の流れ
方向と直交する方向に沿つて配置された母管と、この母
管の後面に取り付けられて母管の後流領域内に噴出口を
有するノズルとからなる流体混合装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55023599A JPS5915006B2 (ja) | 1980-02-26 | 1980-02-26 | 流体混合装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55023599A JPS5915006B2 (ja) | 1980-02-26 | 1980-02-26 | 流体混合装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56118727A JPS56118727A (en) | 1981-09-17 |
| JPS5915006B2 true JPS5915006B2 (ja) | 1984-04-07 |
Family
ID=12115057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55023599A Expired JPS5915006B2 (ja) | 1980-02-26 | 1980-02-26 | 流体混合装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5915006B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59117745U (ja) * | 1983-01-31 | 1984-08-08 | 石川島播磨重工業株式会社 | コンクリ−トポンプ用ホツパの撹拌装置 |
| JPS60132624A (ja) * | 1983-12-20 | 1985-07-15 | Babcock Hitachi Kk | アンモニア注入装置 |
| JPS61138529A (ja) * | 1984-12-10 | 1986-06-26 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | サイズ用乳化液の製造方法 |
| US7383850B2 (en) | 2005-01-18 | 2008-06-10 | Peerless Mfg. Co. | Reagent injection grid |
| CN117282227B (zh) * | 2023-11-23 | 2024-02-13 | 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 | 具有烟气混合功能的低温烟气吸附塔及低温烟气吸附系统 |
-
1980
- 1980-02-26 JP JP55023599A patent/JPS5915006B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56118727A (en) | 1981-09-17 |
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