JPS59130592A - 抽気方法 - Google Patents
抽気方法Info
- Publication number
- JPS59130592A JPS59130592A JP57166868A JP16686882A JPS59130592A JP S59130592 A JPS59130592 A JP S59130592A JP 57166868 A JP57166868 A JP 57166868A JP 16686882 A JP16686882 A JP 16686882A JP S59130592 A JPS59130592 A JP S59130592A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- gas
- steam
- oil
- pump
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/10—Vacuum distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
真空状態に設て塩水を蒸留する装置ｄでは、装置内に侵
入する空気等の不凝緬性ガス金＊蒸気と共に抽き出″ｊ
ために、従来は水噴射エゼクタ−１蒸気噴射エゼクタ−
１水封式眞室ポンプか用いられていた。これらの油気装
置はいずれも効率か悪く、水噴射エゼクタ−は効率が］
０％以下、蒸気エゼクタ−Ｑよ２０％程度、水封式真空
ポンプは４０％程度で、いずれも省エネルギー！ｔＪに
は好ましくなかった。
入する空気等の不凝緬性ガス金＊蒸気と共に抽き出″ｊ
ために、従来は水噴射エゼクタ−１蒸気噴射エゼクタ−
１水封式眞室ポンプか用いられていた。これらの油気装
置はいずれも効率か悪く、水噴射エゼクタ−は効率が］
０％以下、蒸気エゼクタ−Ｑよ２０％程度、水封式真空
ポンプは４０％程度で、いずれも省エネルギー！ｔＪに
は好ましくなかった。
こｎに反し例えば油封式回転翼真空ポンプは８０％以上
の効率が得られる。
の効率が得られる。
しかしなからこの真空ポンプを多量の水蒸気と小量の不
凝縮性ガスを同時に排出せねばならぬ塩水蒸留装置に応
用すると１、真空ポンプ中で凝縮した水滴が油に混入し
、油の粘度を高くしたり、油水混合物の這が増え排気孔
から油を吐出するなどの障害かあって、一般には使用さ
ｎていなかつ之。
凝縮性ガスを同時に排出せねばならぬ塩水蒸留装置に応
用すると１、真空ポンプ中で凝縮した水滴が油に混入し
、油の粘度を高くしたり、油水混合物の這が増え排気孔
から油を吐出するなどの障害かあって、一般には使用さ
ｎていなかつ之。
ところか反対に小数の水蒸気と多量の不凝縮性ガスｔ）
吸引する場合であｎば’ｙ（ｊＪ ４！−の高い油封式
輿望ポンプが便える。水分か少量であ扛ば、外部より空
気ケポシブに導入し、該金気がポンプ中で温度上昇し飽
和湿度が大さくなる性質ケ４゛ｕ用して、吸入さｎた水
蒸気やポンプ油中の水分をガス状にして排出させるよう
にしたガスバラスト型ン田封式真空ポンプが防用可読に
なる。
吸引する場合であｎば’ｙ（ｊＪ ４！−の高い油封式
輿望ポンプが便える。水分か少量であ扛ば、外部より空
気ケポシブに導入し、該金気がポンプ中で温度上昇し飽
和湿度が大さくなる性質ケ４゛ｕ用して、吸入さｎた水
蒸気やポンプ油中の水分をガス状にして排出させるよう
にしたガスバラスト型ン田封式真空ポンプが防用可読に
なる。
本発明は塩水蒸留装置に油封式真空ポンプか使用できる
ようにし、省エネルギー化を計ったものである。
ようにし、省エネルギー化を計ったものである。
第３図は油封式４空ポンプの概念図で、蒸留器Ａが連絡
さｎている。蒸留器Ａに等しい高真をから中間真空゛ま
では第１段ポンプＢで圧縮され、中間真空から大気圧−
までは第２段ポンプＣで圧縮される。第２段ポンプの入
口側には開口り、ｌ：り所定量の大気が導入さｎる。＠
滑とシールのための油は該両ポンプの間？管Ｅで再循環
する。
さｎている。蒸留器Ａに等しい高真をから中間真空゛ま
では第１段ポンプＢで圧縮され、中間真空から大気圧−
までは第２段ポンプＣで圧縮される。第２段ポンプの入
口側には開口り、ｌ：り所定量の大気が導入さｎる。＠
滑とシールのための油は該両ポンプの間？管Ｅで再循環
する。
今、能力１ 、０ ｍ”／ ｈのポンプで圧力３９．９
′ｒｏｒｒ（ｍｍＨｇ）の蒸留器Ａから水蒸気（飽和温
度３４℃）だけを吸引するとすれば、飽相丞蒸気り比容
積は０．１）３’７６２に９／ｄであるから、該ポンプ
に流入する水分は０．０３７６２に９／−〆１．Ｏｍ７
ｈ ＝ （１，０３７６２Ｋｐ／ｈである。−万開口り
に於て２００．飽和湿度０．０１４６８１Ｌ９／ｉｘ９
の突気が導入さｎ、％２Ｊ−＋ポンプＣの出ロア０Ｃ１
飽イリ扉度０．２７６３ Ｋ９／に９で吐される４ｅｋ
例にとｔｌｆ、吸入された水が０．０３７６２に９／
ｈが導入された空気に飽和され、気体状で吐出されるに
は開口ｊ〕より尋人さｎるべき至気量は下記の式で計算
できる。
′ｒｏｒｒ（ｍｍＨｇ）の蒸留器Ａから水蒸気（飽和温
度３４℃）だけを吸引するとすれば、飽相丞蒸気り比容
積は０．１）３’７６２に９／ｄであるから、該ポンプ
に流入する水分は０．０３７６２に９／−〆１．Ｏｍ７
ｈ ＝ （１，０３７６２Ｋｐ／ｈである。−万開口り
に於て２００．飽和湿度０．０１４６８１Ｌ９／ｉｘ９
の突気が導入さｎ、％２Ｊ−＋ポンプＣの出ロア０Ｃ１
飽イリ扉度０．２７６３ Ｋ９／に９で吐される４ｅｋ
例にとｔｌｆ、吸入された水が０．０３７６２に９／
ｈが導入された空気に飽和され、気体状で吐出されるに
は開口ｊ〕より尋人さｎるべき至気量は下記の式で計算
できる。
こｎに対し蒸留器Ａから吸引される気体が水蒸気１：空
気１の混合物であｎば、１．０ ｍ”ｌ ｈ中の水蒸気
６０ りの突気量は比容積が０．８５４０ ｉ／に９Ｘ王而−
＝ １６．２６７ｍ”／に９ であるから、ポンプ吸入
能力１．０靜／ｈの１７２ケポ１］じて０．５靜／ｈ
Ｘ （１６，２６７） Ｋｇ／＋ＰＩ′＝ ０．０３０
７４Ｋｙ／ｈの空気がポンプに流入する。
気１の混合物であｎば、１．０ ｍ”ｌ ｈ中の水蒸気
６０ りの突気量は比容積が０．８５４０ ｉ／に９Ｘ王而−
＝ １６．２６７ｍ”／に９ であるから、ポンプ吸入
能力１．０靜／ｈの１７２ケポ１］じて０．５靜／ｈ
Ｘ （１６，２６７） Ｋｇ／＋ＰＩ′＝ ０．０３０
７４Ｋｙ／ｈの空気がポンプに流入する。
但し０．８５４０ｉ／’ｉ＼９：大気圧に於ける３４℃
を気の比容積７６０、 ：大気圧状態の圧力Ｔｏ
ｒｒ３９．９ ：吸入気体の圧力Ｔｏｒｒ式（１
）と同様・ボロＤより導入さｎるべき窄気量全求めると （０，２７６３−０，０１４６８） 以上のベト算結果で、蒸眉器Ａより１吸引さｎる気体の
うち水蒸気比率か下がると、開口りより導入されるべき
空気量が、式（１）、式（２）の比較で明らかなように
１／３．５ と大巾に少なくてすむことがわかる。
を気の比容積７６０、 ：大気圧状態の圧力Ｔｏ
ｒｒ３９．９ ：吸入気体の圧力Ｔｏｒｒ式（１
）と同様・ボロＤより導入さｎるべき窄気量全求めると （０，２７６３−０，０１４６８） 以上のベト算結果で、蒸眉器Ａより１吸引さｎる気体の
うち水蒸気比率か下がると、開口りより導入されるべき
空気量が、式（１）、式（２）の比較で明らかなように
１／３．５ と大巾に少なくてすむことがわかる。
本発明はこの点に着目してなされたものである。
第１図は本発明の方法によって低温で蒸発する蒸栢装置
から抽気する例で、蒸発室１から導かれた多量の水蒸気
と少量の不凝縮性ガス（以下空気という）の混合油気ガ
スは抽気管２を通り、直接々触式冷却器３に入り、管４
から導入さｎた原水の一部と接触して冷却さｎ１大部分
の水蒸気か凝縮し、空気の割合が増加し之ガスが真空ポ
ンプ５に吸引さｎる。この実施例では、蒸発室にて３４
℃で蒸発した水蒸気が２５℃の原水が流ｎｈ凝縮器６で
凝縮され、残りの油気ガスは抽出さｎるか、熱久換器を
介するため過冷度は２℃ぐらいが普通でろり抽気温度は
３２℃になる。
から抽気する例で、蒸発室１から導かれた多量の水蒸気
と少量の不凝縮性ガス（以下空気という）の混合油気ガ
スは抽気管２を通り、直接々触式冷却器３に入り、管４
から導入さｎた原水の一部と接触して冷却さｎ１大部分
の水蒸気か凝縮し、空気の割合が増加し之ガスが真空ポ
ンプ５に吸引さｎる。この実施例では、蒸発室にて３４
℃で蒸発した水蒸気が２５℃の原水が流ｎｈ凝縮器６で
凝縮され、残りの油気ガスは抽出さｎるか、熱久換器を
介するため過冷度は２℃ぐらいが普通でろり抽気温度は
３２℃になる。
この条件下に於ける該ガス中の水蒸気の空気に対する比
率は次式で計算できる。
率は次式で計算できる。
Ｐｓ ： ３２’ｑの水蒸気圧力 ＝ ３５．７
ＴｏｒｒＰ ： ３４℃の水蒸気圧力 ＝ ３９．９
’ｒｏｒｒ以上のように空気Ｉ Ｋ９に対し水蒸気は５
．３ Ｋ９の割合となり、水蒸気量が多くガスバラスト
式真空ポンプ金用いると第３図の開口りより導入きれる
べき空気量を多量にしなければならず、この空気と排出
するための助力消費か多くなってポンプ効率が低下する
。
ＴｏｒｒＰ ： ３４℃の水蒸気圧力 ＝ ３９．９
’ｒｏｒｒ以上のように空気Ｉ Ｋ９に対し水蒸気は５
．３ Ｋ９の割合となり、水蒸気量が多くガスバラスト
式真空ポンプ金用いると第３図の開口りより導入きれる
べき空気量を多量にしなければならず、この空気と排出
するための助力消費か多くなってポンプ効率が低下する
。
抽気管２を通る３２ＣＯガスを２５℃の原水と直接接触
させると冷却効果が大きくガスは２６℃になる。
させると冷却効果が大きくガスは２６℃になる。
この条件に流けるガス中の水蒸気の空気に対する比率は
Ｐｓ ： ２６℃の水蒸気圧力＝ ２５．２ Ｔｏ
ｒｒＰ ： ３４’Ｃの水蒸気圧力＝ ３９．９
Ｔｏｒｒ式（３）の条件にくらべ式（４）では水分の比
率が約１１５になり、抽気ガスの絶対量は（，５，２，
９＋１）が（，１，０６６３＋１）に減少しているので
約１／３であって使用する真空ポンプ能力は小さくてよ
く、しかも外部から導入すヘキ至気量が少なくてよいの
で、真空ポンプの動力消費量は大巾に減少させ得る。
ｒｒＰ ： ３４’Ｃの水蒸気圧力＝ ３９．９
Ｔｏｒｒ式（３）の条件にくらべ式（４）では水分の比
率が約１１５になり、抽気ガスの絶対量は（，５，２，
９＋１）が（，１，０６６３＋１）に減少しているので
約１／３であって使用する真空ポンプ能力は小さくてよ
く、しかも外部から導入すヘキ至気量が少なくてよいの
で、真空ポンプの動力消費量は大巾に減少させ得る。
第２図は本発明の方法によって高温で蒸発する蒸留器か
ら抽気する例である。
ら抽気する例である。
一般に油封式真空ポンプ（−ｊ：高真空を発生する能力
を有するのに対し、蒸留器が高温であると水蒸気圧力が
高く、該ポンプとの圧力差が大きくなる。
を有するのに対し、蒸留器が高温であると水蒸気圧力が
高く、該ポンプとの圧力差が大きくなる。
今１吸入能力（体積／時間）一定で外部からの導入空気
量が一定のガスパラスト式真空ポンプケ使用し抵抗の小
さい管で連結−した場合は、蒸留器の温度が高くなるに
したかい水蒸気の比容積が小さくなるので、該ポンプは
多量の水ウナ（重量／時間）？吸入することになって、
開口１）（ｆＪ３図）７通じて外部から導入する空気か
溶解−Ｃきろ水分の限界値を越えてしまう。本発明はこ
の場合についても解決法を与える。
量が一定のガスパラスト式真空ポンプケ使用し抵抗の小
さい管で連結−した場合は、蒸留器の温度が高くなるに
したかい水蒸気の比容積が小さくなるので、該ポンプは
多量の水ウナ（重量／時間）？吸入することになって、
開口１）（ｆＪ３図）７通じて外部から導入する空気か
溶解−Ｃきろ水分の限界値を越えてしまう。本発明はこ
の場合についても解決法を与える。
′ＩＫ２図の実施例は、蒸気圧ｋｊ器７で圧縮された高
温蒸気が蒸発管束８の管内に導入さｎ、該蒸発管束８に
は管９より導入された２５℃の原水が熱交換器１０ヲ通
過後、管１１から赦布きれ、発生蒸気が圧縮■７に入る
よう（ｌこした蒸気圧縮式蒸留袋ホ１２であって、真空
ポンプ５に吸引さｎる水蒸気量が、該ポンプの水分の限
界値以下になる手段を示してスが真空ポンプ５に吸入さ
れる肋に収り部１３を通り、蒸留器内圧力が高くても真
空ポンプ吸入口１４工は低圧となってガスは膨張し比容
積が大きくなるのに対し真空ボシブの単位時間当り吸入
容積はほぼ一定であるので、上記の手段によって、吸入
水蒸気量（４Ｍ）をα空ポンプの水分の限界端以下にで
きる。もう一つの方法は、水に気圧力が大きくなった場
合に、真空ポンプの吸入側に管１５より空気を汲゛ハ込
ませて吸入ガス中の空気比を増し、水蒸気比を旺下させ
吸入水分を少くする方法である。
温蒸気が蒸発管束８の管内に導入さｎ、該蒸発管束８に
は管９より導入された２５℃の原水が熱交換器１０ヲ通
過後、管１１から赦布きれ、発生蒸気が圧縮■７に入る
よう（ｌこした蒸気圧縮式蒸留袋ホ１２であって、真空
ポンプ５に吸引さｎる水蒸気量が、該ポンプの水分の限
界値以下になる手段を示してスが真空ポンプ５に吸入さ
れる肋に収り部１３を通り、蒸留器内圧力が高くても真
空ポンプ吸入口１４工は低圧となってガスは膨張し比容
積が大きくなるのに対し真空ボシブの単位時間当り吸入
容積はほぼ一定であるので、上記の手段によって、吸入
水蒸気量（４Ｍ）をα空ポンプの水分の限界端以下にで
きる。もう一つの方法は、水に気圧力が大きくなった場
合に、真空ポンプの吸入側に管１５より空気を汲゛ハ込
ませて吸入ガス中の空気比を増し、水蒸気比を旺下させ
吸入水分を少くする方法である。
図示では、油気ガスの冷却に原水を導入する直接液接触
式冷却器３倉用い之か、この実施例は蒸留器が高温で作
動する場合であるから、通常の冷却器が利用できるし冷
却水は原７１（でなくともよい。
式冷却器３倉用い之か、この実施例は蒸留器が高温で作
動する場合であるから、通常の冷却器が利用できるし冷
却水は原７１（でなくともよい。
本発明においては、真を蒸留器から抽出さｎた抽気金、
該蒸留器に導入される原水の一部と接触させた後、圧縮
工程の途中に大気を：吸入させるようにした油封式真室
ポンプで大気中に放出するようにした油気方法であるか
ら、８０％もの高い効率で抽気でさ、従来方法にくらべ
大巾（（省エネルギー化できる。しかも産米のように油
封式真空ポンプ使用時に、水滴の生成に起因した錆の発
生や、曲への混入による油の粘度の上昇（°・よ完全に
回諺でさる。また抽気を原水の一部と直接接触させて冷
却すると、油気量が数分の−に減少し、小能力のｒＸ室
ポンプで足りることにな−って、電力消費量削減に更に
効果がある。
該蒸留器に導入される原水の一部と接触させた後、圧縮
工程の途中に大気を：吸入させるようにした油封式真室
ポンプで大気中に放出するようにした油気方法であるか
ら、８０％もの高い効率で抽気でさ、従来方法にくらべ
大巾（（省エネルギー化できる。しかも産米のように油
封式真空ポンプ使用時に、水滴の生成に起因した錆の発
生や、曲への混入による油の粘度の上昇（°・よ完全に
回諺でさる。また抽気を原水の一部と直接接触させて冷
却すると、油気量が数分の−に減少し、小能力のｒＸ室
ポンプで足りることにな−って、電力消費量削減に更に
効果がある。
また本発明においてＩ″ｉ貞空ポンプの吸入側管に絞り
手段、空気導入手段を設けたから、高温で作動する蒸留
装置にも油封式真空ポンプが使えるようＫなり、このよ
うに低温から高温まで広い温度範囲にわたって適用でき
、効果が犬きｂ０
手段、空気導入手段を設けたから、高温で作動する蒸留
装置にも油封式真空ポンプが使えるようＫなり、このよ
うに低温から高温まで広い温度範囲にわたって適用でき
、効果が犬きｂ０
図は本発明の実施例で、第１図は低温蒸留の抽気に関す
るフローシート、第２図に高温蒸偕のフローシート、第
３図はガスバラスト型油封式回伝属真空ポンプの概念図
である。 Ａ・・・蒸留器 Ｂ・・・！ＩＩＪ１段ポンプ Ｃ・・
・石２段ポンプ Ｄ・・開口 Ｅ・・・管路 １・・・
蒸発室 ２・・・抽気管 ３・・・直接接喰式冷却器
５・・真空ポンプ６・・・凝緬器 ７ ・蒸気圧麺器
８・・・蒸発管束１０・・熱交換器 １２・・・蒸気圧
縮式蒸昭装置 １３・・絞り部 １４・・吸入口 特許出願人 株式会社 笹倉機械裏作所第１図 第３図 第２図
るフローシート、第２図に高温蒸偕のフローシート、第
３図はガスバラスト型油封式回伝属真空ポンプの概念図
である。 Ａ・・・蒸留器 Ｂ・・・！ＩＩＪ１段ポンプ Ｃ・・
・石２段ポンプ Ｄ・・開口 Ｅ・・・管路 １・・・
蒸発室 ２・・・抽気管 ３・・・直接接喰式冷却器
５・・真空ポンプ６・・・凝緬器 ７ ・蒸気圧麺器
８・・・蒸発管束１０・・熱交換器 １２・・・蒸気圧
縮式蒸昭装置 １３・・絞り部 １４・・吸入口 特許出願人 株式会社 笹倉機械裏作所第１図 第３図 第２図
Claims (2)
- （１）真空蒸留器から抽出された油気を該蒸留器に導入
される原水の一部と接触させてたのち、圧縮工程の途中
に大気全吸入さぜるよフにした油封式真空ポンプで大気
中に放出することを特徴とする抽気万１を。 - （２）真空蒸留器から抽出された抽気葡冷却し次σ〕ち
、絞り手段および大気注入手段の一つまたは両刀紫通し
て〃・ら、圧縮工程の途中に大気を吸入させるようにし
た油封式ｔ”［ポンプで人気中（・乞放出すること金持
１′ｉｌ：、とする油気方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57166868A JPS59130592A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 抽気方法 |
| GB08325259A GB2128490B (en) | 1982-09-25 | 1983-09-21 | Vacuum distillation method and apparatus |
| KR1019830004467A KR870000756B1 (ko) | 1982-09-25 | 1983-09-23 | 염수의 진공증류에 있어서 개스의 배출장치 |
| FR8315158A FR2533455B1 (fr) | 1982-09-25 | 1983-09-23 | Procede de distillation sous vide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57166868A JPS59130592A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 抽気方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59130592A true JPS59130592A (ja) | 1984-07-27 |
Family
ID=15839120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57166868A Pending JPS59130592A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 抽気方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59130592A (ja) |
| KR (1) | KR870000756B1 (ja) |
| FR (1) | FR2533455B1 (ja) |
| GB (1) | GB2128490B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020116511A (ja) * | 2019-01-23 | 2020-08-06 | 株式会社ササクラ | 蒸発装置および蒸発方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69325272T2 (de) * | 1992-07-24 | 2000-02-10 | Davoud Tajer-Ardebili | Wasserdestillationssystem |
| KR100854089B1 (ko) * | 2007-12-11 | 2008-08-25 | 주식회사 영산테크노 | 폐수용 진공 증발농축 재생장치 |
| KR100870449B1 (ko) * | 2008-02-28 | 2008-11-25 | (주)블리틱스 | 증발식 폐수처리장치 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH139791A (de) * | 1929-03-12 | 1930-05-15 | Nat Aniline & Chem Co Inc | Verfahren und Vorrichtung zur Destillation von in normalem Zustand festem Material. |
| US1890152A (en) * | 1929-09-20 | 1932-12-06 | Bousman Mfg Co | Vacuum still |
| DE2359257A1 (de) * | 1973-11-28 | 1975-06-05 | Seco Maschinenbau Gmbh & Co Kg | Vorrichtung zum chemisch-reinigen von kleidungsstuecken o.dgl. |
-
1982
- 1982-09-25 JP JP57166868A patent/JPS59130592A/ja active Pending
-
1983
- 1983-09-21 GB GB08325259A patent/GB2128490B/en not_active Expired
- 1983-09-23 FR FR8315158A patent/FR2533455B1/fr not_active Expired
- 1983-09-23 KR KR1019830004467A patent/KR870000756B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020116511A (ja) * | 2019-01-23 | 2020-08-06 | 株式会社ササクラ | 蒸発装置および蒸発方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2128490A (en) | 1984-05-02 |
| GB2128490B (en) | 1985-08-29 |
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