JPS5845721A - 排ガス処理方法 - Google Patents
排ガス処理方法Info
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- JPS5845721A JPS5845721A JP56144563A JP14456381A JPS5845721A JP S5845721 A JPS5845721 A JP S5845721A JP 56144563 A JP56144563 A JP 56144563A JP 14456381 A JP14456381 A JP 14456381A JP S5845721 A JPS5845721 A JP S5845721A
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- JP
- Japan
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- ammonia
- exhaust gas
- compound
- tower
- waste gas
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は燃焼排ガスから夏ＯｘおよびｍＨ４％Ｂｏｘ等
の酸性ガスを同時に効率よく除去する方法−関する・ 従来、燃焼排ガス中に含まれる］ｒＯｘおよびＨＯｔ％
Ｂｏｘ等の破性ガス管排ガス中より除去するには、１ｉ
ｏｘについては３倍当量以下、一般にはｔ５倍当量前後
のＭＨ，［−排ガスに注入し、（１）。
の酸性ガスを同時に効率よく除去する方法−関する・ 従来、燃焼排ガス中に含まれる］ｒＯｘおよびＨＯｔ％
Ｂｏｘ等の破性ガス管排ガス中より除去するには、１ｉ
ｏｘについては３倍当量以下、一般にはｔ５倍当量前後
のＭＨ，［−排ガスに注入し、（１）。
（７）式にしたがって接触還元する方法が広く行なわれ
ている＠ − ４１０＋ ４ＭＨ＠ −＋ ５夏、＋ａｍ、ｏ
（１）４１０、＋・ＭＥｓ→７！Ｉｌ◆
１ ！ ！１．０ （２）ｔたｎａｚ Ｏ除去にク
ーては、湿式あるいは乾式法でアルカリ金属あるーはア
ルカリ土類金属化合物Ｋｌｋ収して除去する方法が広く
行なわれており、吸収化合物としてナトリウム化合物管
側にとるとこの反応は（２）式で表わすことができる０ Ｈｏｔ ＋ ＩａＯＨ−＊ ＭＩＬＯＪ！
＋ ＨｓＯ（３）Ｂｏｘの除去％ｍａｒと同様に行な
われ、ナトリクム化合物ｔｌＩＦＣとれば（６）、（２
）式にしたがって吸収、除去される。
ている＠ − ４１０＋ ４ＭＨ＠ −＋ ５夏、＋ａｍ、ｏ
（１）４１０、＋・ＭＥｓ→７！Ｉｌ◆
１ ！ ！１．０ （２）ｔたｎａｚ Ｏ除去にク
ーては、湿式あるいは乾式法でアルカリ金属あるーはア
ルカリ土類金属化合物Ｋｌｋ収して除去する方法が広く
行なわれており、吸収化合物としてナトリウム化合物管
側にとるとこの反応は（２）式で表わすことができる０ Ｈｏｔ ＋ ＩａＯＨ−＊ ＭＩＬＯＪ！
＋ ＨｓＯ（３）Ｂｏｘの除去％ｍａｒと同様に行な
われ、ナトリクム化合物ｔｌＩＦＣとれば（６）、（２
）式にしたがって吸収、除去される。
８０１ ＋ ｓ ）ｉａＯＨ−＋ ｍａ
、ｉｉｏ、 ＋ １１０ （４
）ｌｏｇ ＋ ｆｌ ＩａＯＩＩ−４ＨｍＢ８０４
＋ＨＩＯ（５）しかしなが・ら、上記５成分を同時に除
去するととは行なわれて−なかりた◎この従来法を第１
図會用ｉて説明する。
、ｉｉｏ、 ＋ １１０ （４
）ｌｏｇ ＋ ｆｌ ＩａＯＩＩ−４ＨｍＢ８０４
＋ＨＩＯ（５）しかしなが・ら、上記５成分を同時に除
去するととは行なわれて−なかりた◎この従来法を第１
図會用ｉて説明する。
火炉１にアンモニア供給装置１１からアンモニアを供給
すゐ。火炉ＩＫシーては前記（ｌ）、（２）弐にしたが
ってｌｌ０Ｘは還元される０火炉１【出た排ガスはボイ
ラ２に入り、熱回収が行なわれる・ボイラ２０出ロ排ガ
ス温変は一般に２８０℃前後である。排ガスは、そＯＩ
ｌ、電気集塵壱ｓｙｃ入り、除塵が行なわれる。電気集
塵器墨出ロＯ＃ｊス温変は一般１（２４０℃前後である
■電気集塵器Ｓを出た排ガスは洗浄ｊｌＪＫ入９、吸収
剤供給装置・よ）供給されるアルカリ金属あるｉはアル
カリ土類金属化合物によって、排ガス中ＯＨＯｊおよび
ａＯＺが吸取、除去畜れる・アルカリ金属およびアルカ
リ土類金属化合物によって敷板された■ＣＬおよびａＯ
Ｘは洗浄塔タンク！よ）排水処理装置１０に送られ、無
害化された後、系外に排出される・ 一方、洗浄ｊＩＦ４１出た排ガスはＳＯ℃前後になって
いるので、建スＦ生成等を紡ぐため再加熱器５に送って
約１５１℃に昇温後、排ガス７アン６よシ煙突７に送）
大気に放出する。
すゐ。火炉ＩＫシーては前記（ｌ）、（２）弐にしたが
ってｌｌ０Ｘは還元される０火炉１【出た排ガスはボイ
ラ２に入り、熱回収が行なわれる・ボイラ２０出ロ排ガ
ス温変は一般に２８０℃前後である。排ガスは、そＯＩ
ｌ、電気集塵壱ｓｙｃ入り、除塵が行なわれる。電気集
塵器墨出ロＯ＃ｊス温変は一般１（２４０℃前後である
■電気集塵器Ｓを出た排ガスは洗浄ｊｌＪＫ入９、吸収
剤供給装置・よ）供給されるアルカリ金属あるｉはアル
カリ土類金属化合物によって、排ガス中ＯＨＯｊおよび
ａＯＺが吸取、除去畜れる・アルカリ金属およびアルカ
リ土類金属化合物によって敷板された■ＣＬおよびａＯ
Ｘは洗浄塔タンク！よ）排水処理装置１０に送られ、無
害化された後、系外に排出される・ 一方、洗浄ｊＩＦ４１出た排ガスはＳＯ℃前後になって
いるので、建スＦ生成等を紡ぐため再加熱器５に送って
約１５１℃に昇温後、排ガス７アン６よシ煙突７に送）
大気に放出する。
不発ｌｊＩｇ＃等は上記従来法をよ九効率的に行う□
べく鋭意、研究した結果、次の知見を得るに至った。
ｔ 燃焼排ガス中の１１０ｘに７００〜１０００１：の
一定温度雰囲気において、１１Ｈ３ｉたけその化合物を
排ガス中のＢｏｘ （Ｑ ５〜１２倍当量噴霧す養と、
ＮＯｘ ｉｊ ＥＯｌ 、 Ｂｏｘより優先してアンモ
ニアと反応し、前記（す、（２）式にしたがって１雪
と馬ＯＫ還元され、無害化される。
一定温度雰囲気において、１１Ｈ３ｉたけその化合物を
排ガス中のＢｏｘ （Ｑ ５〜１２倍当量噴霧す養と、
ＮＯｘ ｉｊ ＥＯｌ 、 Ｂｏｘより優先してアンモ
ニアと反応し、前記（す、（２）式にしたがって１雪
と馬ＯＫ還元され、無害化される。
！１０ｘに対する供給ＩＩ！、当量と脱硝率の関係を第
２図に示すが、５〜１２倍当量のアンモニア供給で高い
脱硝率が得られている０ ２一方、ＩＩＨｓまたは夏Ｈｓ化合物を水溶液として次
の（鋳、（’５８ （ｓＬ（９）式の合計の当量だけ噴
霧すると、式に示すように、水との共存効果により温度
が約７１Ｃ＠度で、Ｈａｔ （ｔ） ０９ｓ嘔以上が１
Ｈ１またはその化合物と反応して１ｘ４ｏｚ Ｋ、ｔ
＊ ＢＣｈ カホぼ１００ ％ （ｌ［４）８０ｇに、
ｌｏｇ ＃＃’Ｊホ１０ Ｇ−１（ｌＩＨ４）ｌ Ｂｏ
ａ Ｋ ｈ ２１ことが見出された。
２図に示すが、５〜１２倍当量のアンモニア供給で高い
脱硝率が得られている０ ２一方、ＩＩＨｓまたは夏Ｈｓ化合物を水溶液として次
の（鋳、（’５８ （ｓＬ（９）式の合計の当量だけ噴
霧すると、式に示すように、水との共存効果により温度
が約７１Ｃ＠度で、Ｈａｔ （ｔ） ０９ｓ嘔以上が１
Ｈ１またはその化合物と反応して１ｘ４ｏｚ Ｋ、ｔ
＊ ＢＣｈ カホぼ１００ ％ （ｌ［４）８０ｇに、
ｌｏｇ ＃＃’Ｊホ１０ Ｇ−１（ｌＩＨ４）ｌ Ｂｏ
ａ Ｋ ｈ ２１ことが見出された。
Ｈｃｚ（ｒ） ＋ １１０４ ＨＯｚ（ｊ）
（６）ＨＯｊ（ｊ）、◆ 夏■ｉ → ｘｉ、ａｔ
（η８０１＋ＨｇＯ◆
２夏Ｈ３→ （夏１４）、８０．
伽）ｌｉｏｎ ＋１ｉｌＯ＋ ２１！１１→（ＩＩＩ４
）、５ｔｏａ （１１）（式中、ＨＯｊ−（ｆ
） はガス状態の塩化水素、ｍａｄ＜１）は基数水Ｓａ
ｔ示す・〕 五 とζで、璽１４０ｔは水Ｋｉｌけ易（、・０℃での
水への溶解度は４ ！Ｌ ４ ｆ／１００ｔ−１１，Ｏ
ト非常に高−ものである０ ４ （Ｉｌａ ）ｄｉｏｍ ％水に溶は鳥く、・１１
ｃでの水へ０１１％［ハＳ ＆ ？ ？ ｆ／Ｉ ＩＩ
Ｉ） ｆ −１１，Ｏ、！：高い。
（６）ＨＯｊ（ｊ）、◆ 夏■ｉ → ｘｉ、ａｔ
（η８０１＋ＨｇＯ◆
２夏Ｈ３→ （夏１４）、８０．
伽）ｌｉｏｎ ＋１ｉｌＯ＋ ２１！１１→（ＩＩＩ４
）、５ｔｏａ （１１）（式中、ＨＯｊ−（ｆ
） はガス状態の塩化水素、ｍａｄ＜１）は基数水Ｓａ
ｔ示す・〕 五 とζで、璽１４０ｔは水Ｋｉｌけ易（、・０℃での
水への溶解度は４ ！Ｌ ４ ｆ／１００ｔ−１１，Ｏ
ト非常に高−ものである０ ４ （Ｉｌａ ）ｄｉｏｍ ％水に溶は鳥く、・１１
ｃでの水へ０１１％［ハＳ ＆ ？ ？ ｆ／Ｉ ＩＩ
Ｉ） ｆ −１１，Ｏ、！：高い。
また（夏Ｈａ）ｓｔｌｏａ Ｏ・・℃で０１１解度は４
１４７ｆ／１０１１ｆ−ＩＩ言Ｏで、中は多高−〇翫
そζで洗浄塔、で夏璽４０Ｌおよ・び（夏１．）、ｇｏ
、、（夏１４）ＩＩＱ４ を水に敷板させることによ′
シ、これらＯアンモニウム塩を排ガス！中から分離、回
収することができる・このとき（１１１４）黛１０ｓが
−ｍｍ化して、一式により（■纏］茸１１０４が生成す
る０ （ＮＨ４）＊１３０ｓ ＋ シ’＠ ０１ →
（ＮＨ４）２８０４ ００表
上記の分離したアンモニウム塩については、ｐＨを９以
上にすると、液中のアンモニアイオンがほとんどフリー
のアンモニア〔イオン解離していな−アンモエア、ｉｎ
、（ｚ） ）とｅｐ、ＭＩ１１定数Ｋ （Ｋ−（ｎ：４
”） （ＯＨ−）／（”５）（ｔ） ）が小さくａＳ、
放散塔の）Ｈ會あけるはとアンモニアを脱気させ易−こ
とが判ったＯ１究フダーのアンモニアは加熱するはとヘ
ンリ一定数ｈ （ｈ −（Ｎｉ１ｇ） （ｊ）／’
）が小さくな多く液中に溶解している濃度（’Ｈｓ〕（
ｊ）に対する平衡ガス濃度Ｐ が大ｔくなる）、アン
モニアが脱気され易ｉことが判った０ そζでアン篭エア放散塔において、アルカリ金属あるー
はアルカリ土類金属化合物を供給するととｋよ）、例え
ばｆトリウム化合物の場合、鵠、帽一式にしたがって享
ンモニアが脱気される・ ＷＩＩ４’Ｏｌ ＋ ’ＩａＯ１！ −４夏ａｏｊ
＋ ＷＨ３↑ ＋ Ｈ＊Ｏａｌ（′Ｍ４ン１１０ｇ
＋２１ａＯＩ！−＋ 夏＊＠８０．＋２ＭＨＢ量
＋ ２Ｈ２Ｏ＠（）ｆＥ４ ）１８０４ ＋ ２ Ｍａ
ｉｌ！−４１ｍ１８０４４２皿１↑＋２鳥０ 曽放
散塔でＯアンモニアのへンリ一定数り、解離定数にと温
変ＯＩＩ係【第５図に示す＠放散塔を加熱して脱気し易
くするために同じ系内にあるボイラの蒸気を用−ること
もできる・本発明は上記知見に基き完成されたｔので、
Ｎｏｇ ％Ｂｏｘ ％Ｎｏｚの５成分ＯＩＩ性ガスを含
む排ガスの処理において、！１ｏｘＫ対して３〜１２倍
痛量のアン毫ニア管火炉内また＆ｉ提ガス中へ注入する
ことによｔ） Ｈｏｇを効率よく還元分解し、そＯ後、
この工程から出てくる過・剰のアンモニアを排ガス中Ｏ
ｍａｔとｌｏｚと反応、させ、生成しＱ ｌｌａＯｌ％
’ （Ｍｌｌ、）、、ｇｏ、 Ｔｈ ｊ ヒ（３１１
１４）１１０４ ｆ：水に溶解させることによ）排ガス
中から分離回収し、この分離回収したアンモニアｔたは
アンモニア化合物にアルカリ金属あるｉはアルカリ土類
金属化合一を反応させてアンモニアを放散させ、放散し
たアンモニアを排ガス処理に循ｉｉｗ用することｔ％黴
とすゐ排ガス処理方法に関する。
１４７ｆ／１０１１ｆ−ＩＩ言Ｏで、中は多高−〇翫
そζで洗浄塔、で夏璽４０Ｌおよ・び（夏１．）、ｇｏ
、、（夏１４）ＩＩＱ４ を水に敷板させることによ′
シ、これらＯアンモニウム塩を排ガス！中から分離、回
収することができる・このとき（１１１４）黛１０ｓが
−ｍｍ化して、一式により（■纏］茸１１０４が生成す
る０ （ＮＨ４）＊１３０ｓ ＋ シ’＠ ０１ →
（ＮＨ４）２８０４ ００表
上記の分離したアンモニウム塩については、ｐＨを９以
上にすると、液中のアンモニアイオンがほとんどフリー
のアンモニア〔イオン解離していな−アンモエア、ｉｎ
、（ｚ） ）とｅｐ、ＭＩ１１定数Ｋ （Ｋ−（ｎ：４
”） （ＯＨ−）／（”５）（ｔ） ）が小さくａＳ、
放散塔の）Ｈ會あけるはとアンモニアを脱気させ易−こ
とが判ったＯ１究フダーのアンモニアは加熱するはとヘ
ンリ一定数ｈ （ｈ −（Ｎｉ１ｇ） （ｊ）／’
）が小さくな多く液中に溶解している濃度（’Ｈｓ〕（
ｊ）に対する平衡ガス濃度Ｐ が大ｔくなる）、アン
モニアが脱気され易ｉことが判った０ そζでアン篭エア放散塔において、アルカリ金属あるー
はアルカリ土類金属化合物を供給するととｋよ）、例え
ばｆトリウム化合物の場合、鵠、帽一式にしたがって享
ンモニアが脱気される・ ＷＩＩ４’Ｏｌ ＋ ’ＩａＯ１！ −４夏ａｏｊ
＋ ＷＨ３↑ ＋ Ｈ＊Ｏａｌ（′Ｍ４ン１１０ｇ
＋２１ａＯＩ！−＋ 夏＊＠８０．＋２ＭＨＢ量
＋ ２Ｈ２Ｏ＠（）ｆＥ４ ）１８０４ ＋ ２ Ｍａ
ｉｌ！−４１ｍ１８０４４２皿１↑＋２鳥０ 曽放
散塔でＯアンモニアのへンリ一定数り、解離定数にと温
変ＯＩＩ係【第５図に示す＠放散塔を加熱して脱気し易
くするために同じ系内にあるボイラの蒸気を用−ること
もできる・本発明は上記知見に基き完成されたｔので、
Ｎｏｇ ％Ｂｏｘ ％Ｎｏｚの５成分ＯＩＩ性ガスを含
む排ガスの処理において、！１ｏｘＫ対して３〜１２倍
痛量のアン毫ニア管火炉内また＆ｉ提ガス中へ注入する
ことによｔ） Ｈｏｇを効率よく還元分解し、そＯ後、
この工程から出てくる過・剰のアンモニアを排ガス中Ｏ
ｍａｔとｌｏｚと反応、させ、生成しＱ ｌｌａＯｌ％
’ （Ｍｌｌ、）、、ｇｏ、 Ｔｈ ｊ ヒ（３１１
１４）１１０４ ｆ：水に溶解させることによ）排ガス
中から分離回収し、この分離回収したアンモニアｔたは
アンモニア化合物にアルカリ金属あるｉはアルカリ土類
金属化合一を反応させてアンモニアを放散させ、放散し
たアンモニアを排ガス処理に循ｉｉｗ用することｔ％黴
とすゐ排ガス処理方法に関する。
こζで従来法における１ＩＱｚに対するアン峰ニア供給
比は６倍当量未満でちゃ、このときの脱硝率は第２図か
ら判るように６０参以下である。
比は６倍当量未満でちゃ、このときの脱硝率は第２図か
ら判るように６０参以下である。
因＋に後記従来法の具体例ではＣ３倍のアンモニアを供
給しておシ、このときの脱硝率はｓＯ嘔である◎ 従来法でアンモニア供給比ｔｓ倍未満としていた理由は
、■アンモニアの消費を抑えたー、■夏ＯＸとの未反応
アンモニアが捕集できず、２次会書となる、とｉうもの
であった。
給しておシ、このときの脱硝率はｓＯ嘔である◎ 従来法でアンモニア供給比ｔｓ倍未満としていた理由は
、■アンモニアの消費を抑えたー、■夏ＯＸとの未反応
アンモニアが捕集できず、２次会書となる、とｉうもの
であった。
本発明では上記２点に′）％Ａて、■につ−てはアンモ
ニアを回収してアンモニアの消費を抑えることができる
ようになった、■につ−ては璽ＯｘとＯ未反応アンモニ
アがＨＯｊおよびＢｏｘと反応してＭＨ４Ｃ７などとな
９捕集でき易くなり、２次会害が、防止できるようにな
つ★のて、ＮＯｘに対するアンモニアの供給量管５〜１
２倍とする仁とができたのである０ １１ｉ［５（Ｇ）、ＨＣｊ（Ｇ）とｗｘ４ａｔ（８）の
平衡図を第４図に示す〇 本発明方法の１例を第５図のフローダイアグラムにした
がって説明する〇 火ＰＩＫ、アンモニア放散塔１３りよびアンモニア供給
装置１１よタアンモエアを供給し、０）、（１）式にし
たがって冨Ｏｇ ｆ還元する。火炉１を出た排ガスはボ
イラ２に入シ熱回収が行なわれる＠Ｉボイラ２出口排ガ
ス温度は一般Ｋ ２１１０℃前後である。排ガスはそＯ
後、電気集塵優３に入９除塵が行なわれ、排ガスは２４
１１：前後となって洗浄塔４に入る◎ 洗浄塔４Ｋａ水供給タンク１２より水が供給され、排ガ
スは急激に冷却されると共に、含まれて−るＩＯｊとｌ
ｏｚは（＠、 ｃｌ）、 （１）、 Ｃ１１Ｊ弐にした
がって、排ガス中に含まれるｍ、と反応して３１１４０
ｊ 、 （１１！［４）＠ ８０＠ ｓＰよび（夏Ｈ
ａ）霊諺０４ になる。
ニアを回収してアンモニアの消費を抑えることができる
ようになった、■につ−ては璽ＯｘとＯ未反応アンモニ
アがＨＯｊおよびＢｏｘと反応してＭＨ４Ｃ７などとな
９捕集でき易くなり、２次会害が、防止できるようにな
つ★のて、ＮＯｘに対するアンモニアの供給量管５〜１
２倍とする仁とができたのである０ １１ｉ［５（Ｇ）、ＨＣｊ（Ｇ）とｗｘ４ａｔ（８）の
平衡図を第４図に示す〇 本発明方法の１例を第５図のフローダイアグラムにした
がって説明する〇 火ＰＩＫ、アンモニア放散塔１３りよびアンモニア供給
装置１１よタアンモエアを供給し、０）、（１）式にし
たがって冨Ｏｇ ｆ還元する。火炉１を出た排ガスはボ
イラ２に入シ熱回収が行なわれる＠Ｉボイラ２出口排ガ
ス温度は一般Ｋ ２１１０℃前後である。排ガスはそＯ
後、電気集塵優３に入９除塵が行なわれ、排ガスは２４
１１：前後となって洗浄塔４に入る◎ 洗浄塔４Ｋａ水供給タンク１２より水が供給され、排ガ
スは急激に冷却されると共に、含まれて−るＩＯｊとｌ
ｏｚは（＠、 ｃｌ）、 （１）、 Ｃ１１Ｊ弐にした
がって、排ガス中に含まれるｍ、と反応して３１１４０
ｊ 、 （１１！［４）＠ ８０＠ ｓＰよび（夏Ｈ
ａ）霊諺０４ になる。
洗浄塔４より ＮＨａＯｌ、、 （ＭＨａ）ｓＢＯｓ
＞Ｘ（Ｆ（Ｍｌｉｉ）意ａＯａ を含む吸収液をアン
モニア放散塔１３に送る。アンモニア放散塔１５におい
テハ、アルカリ金属あるーはアルカリ土類金属化合物を
供給して鵠、？＃、（２）弐にしたがってアンモニア【
脱気させる０ここ？ボイラープル−水を分析した結果、
ナトリウム等のアルカリ金属の化合物が含壕れている仁
とが判ったので、アンモニア放散塔１３にこのボイラー
ブロー水にボイラ２より供給してアンモニアを脱気して
もよいし、また焼却灰冷却排水全分析した結果、カルシ
ウム、マグネシウム、ソーダ、カリウム等のアルカリ金
属およりアルカリ土類金属の化合−が含まれていること
が判ったので、焼却灰冷却排水を用、いてもよい。ボイ
ラーブロー水および焼却灰冷却排水中のアルカリ金属あ
るいはアルカリ土類金属の化合物が少ない場合、必要に
応じて系外からアンモニア放散塔１５に供給する場合も
ある＠脱気アンーＶ＝アＦｉ前記のように、火炉１に循
環する〇一方、脱気後の棹は排水処理装置１ｇ１に送ら
れ無害化した後、系外に排出される◇ 洗浄塔４の出口の排ガス単変１５０℃以下のと、き、再
加熱器５に送られ約１５０℃に昇温した後、排ガスファ
ン＆？経て煙突７に送や、大気に放出する０洗浄ｊｆ４
の出口の排ガス温度が１ｊ９℃以上のときは、再加熱器
５に入らず、排ガス７アｙ６會通って煙突７に送り大気
に放出する〇 本発明方法によって次のような効果が奏せられる。
＞Ｘ（Ｆ（Ｍｌｉｉ）意ａＯａ を含む吸収液をアン
モニア放散塔１３に送る。アンモニア放散塔１５におい
テハ、アルカリ金属あるーはアルカリ土類金属化合物を
供給して鵠、？＃、（２）弐にしたがってアンモニア【
脱気させる０ここ？ボイラープル−水を分析した結果、
ナトリウム等のアルカリ金属の化合物が含壕れている仁
とが判ったので、アンモニア放散塔１３にこのボイラー
ブロー水にボイラ２より供給してアンモニアを脱気して
もよいし、また焼却灰冷却排水全分析した結果、カルシ
ウム、マグネシウム、ソーダ、カリウム等のアルカリ金
属およりアルカリ土類金属の化合−が含まれていること
が判ったので、焼却灰冷却排水を用、いてもよい。ボイ
ラーブロー水および焼却灰冷却排水中のアルカリ金属あ
るいはアルカリ土類金属の化合物が少ない場合、必要に
応じて系外からアンモニア放散塔１５に供給する場合も
ある＠脱気アンーＶ＝アＦｉ前記のように、火炉１に循
環する〇一方、脱気後の棹は排水処理装置１ｇ１に送ら
れ無害化した後、系外に排出される◇ 洗浄塔４の出口の排ガス単変１５０℃以下のと、き、再
加熱器５に送られ約１５０℃に昇温した後、排ガスファ
ン＆？経て煙突７に送や、大気に放出する０洗浄ｊｆ４
の出口の排ガス温度が１ｊ９℃以上のときは、再加熱器
５に入らず、排ガス７アｙ６會通って煙突７に送り大気
に放出する〇 本発明方法によって次のような効果が奏せられる。
ｔ 排ガス中の）ｆｏｘ％ｍｃｄおよびＢｏｘに対し、
理論反応当量のアンモニア（１ｉｏｘに対して墨〜１２
倍轟量）【＃ガスに供給することにより、排ガス中に含
まれるＭＯｘ を効率よく還元分解できる◎ Ｌ 夏Ｏｘ ＯＩｔ ７ｅに用ｉられ、その後、火炉が
ら出てくる過剰のアンモニアｔ、他の酸性ガスであるｌ
１Ｏｊおよび８Ｇ、と反応させ、その反応生成物である
璽Ｈａａｌ 、 （Ｉｌ１４）３１１０ｓ ｋ４ ヒ
（ｌＩＨ４）１！１０４ ｔ−効率よく水洗浄で吸収
できるＯＩ Ｈｏｔ−１よびＩＯＸ ｔ−吸収除去し
たアンモニアを、同じプロセス内にあ見通常廃集されて
ｉるボイラーブー−水あるーは焼却灰排水を利用して放
散塔の温度ｔ！Ｏ℃以上、）ＩＩ ｗｚ１０以上て運転
して効率よくアンモエフ１回回収し、炉内に供給するア
ンモニアとして再利用できる・ 比較例 従来の、排ガス中の１１０ｘに対しｔ５倍当量のアンモ
ニアを加え、Ｂｏｌ、 ＢＯＸにつｉてはアルカリ金属
またはアルカリ土類金属の化合物で吸収する従来法でご
み焼却炉の排ガスを処理した。
理論反応当量のアンモニア（１ｉｏｘに対して墨〜１２
倍轟量）【＃ガスに供給することにより、排ガス中に含
まれるＭＯｘ を効率よく還元分解できる◎ Ｌ 夏Ｏｘ ＯＩｔ ７ｅに用ｉられ、その後、火炉が
ら出てくる過剰のアンモニアｔ、他の酸性ガスであるｌ
１Ｏｊおよび８Ｇ、と反応させ、その反応生成物である
璽Ｈａａｌ 、 （Ｉｌ１４）３１１０ｓ ｋ４ ヒ
（ｌＩＨ４）１！１０４ ｔ−効率よく水洗浄で吸収
できるＯＩ Ｈｏｔ−１よびＩＯＸ ｔ−吸収除去し
たアンモニアを、同じプロセス内にあ見通常廃集されて
ｉるボイラーブー−水あるーは焼却灰排水を利用して放
散塔の温度ｔ！Ｏ℃以上、）ＩＩ ｗｚ１０以上て運転
して効率よくアンモエフ１回回収し、炉内に供給するア
ンモニアとして再利用できる・ 比較例 従来の、排ガス中の１１０ｘに対しｔ５倍当量のアンモ
ニアを加え、Ｂｏｌ、 ＢＯＸにつｉてはアルカリ金属
またはアルカリ土類金属の化合物で吸収する従来法でご
み焼却炉の排ガスを処理した。
１２０ ）ｙ／日のごみ焼却炉からの２５，０ＱＱ−６
１の排ガスの７００〜１０００℃のところに、５−のＭ
Ｈｓ水溶液（１，４モル／１）１２５０ｔ／Ｈ（（Ｌ
１４５ ｒｌ・ｍｏ’ｌ／′Ｈ）噴霧し、洗浄塔にはＭ
ａＯＩＩ ｔ−吸収剤として流しａｃｚ、８０！ ｆ吸
収したところ、次のような効果が煙突出口で表われたＯ 畳゛理論当量はＢｏｌに対してはし１倍当量、ａＣＺに
対して社ｔ＠倍当貴、Ｂｏｚ Ｋ対してはＬａ倍倍量量
合計！示す０ 実施例 比較例と同じ焼却炉で、炉内の７００〜１０００℃の温
度のところに、５ｑＩＩｑ）翌３水溶１［（ｔ４−ｗｋ
／ｌ）？６Ｇ１１４／Ｉ（１１！４ｔ−＊ＯｖＭ）（反
応式（１０−ｍ、 （１７，（ｆｉ’）より、排ガス中
ＯＭｏｚ％ｎｏｚ′％８０ｘに対する理論当量相轟〕噴
霧した。この供給■３水濤液のうち、７“！ ＯｔｉＨ
（１ｔｉ ００ Ｆ＝！１１０Ｖ′Ｈ）ｉＩｉアｙモニ
ア放散塔より得られた（、ｌ０ｘＫ対しては１０当量の
′アンモニアを供給したことになるＯ洗浄水には水を供
給し究１ ｅシアン彎エア放散塔にはポイツーブ四−水（）Ｈ，１
１） ｆ２ ） ）／／Ｉ供給し、温度９０で、非 １
０で放散塔の運転１行なったＯ ｔたボイラーブー−
水０代９に焼却灰冷却排水（ｐＨＩ ｎ ） ｔ ｔ
！！ ）ン／Ｈ供給し、温度！Ｏ℃、ＰＭ ！＠で放散
塔の運転を行なったＯそれぞれ、次のような排ガス中の
酸性ガスが煙突出口゛で槍出之れたＯ
１の排ガスの７００〜１０００℃のところに、５−のＭ
Ｈｓ水溶液（１，４モル／１）１２５０ｔ／Ｈ（（Ｌ
１４５ ｒｌ・ｍｏ’ｌ／′Ｈ）噴霧し、洗浄塔にはＭ
ａＯＩＩ ｔ−吸収剤として流しａｃｚ、８０！ ｆ吸
収したところ、次のような効果が煙突出口で表われたＯ 畳゛理論当量はＢｏｌに対してはし１倍当量、ａＣＺに
対して社ｔ＠倍当貴、Ｂｏｚ Ｋ対してはＬａ倍倍量量
合計！示す０ 実施例 比較例と同じ焼却炉で、炉内の７００〜１０００℃の温
度のところに、５ｑＩＩｑ）翌３水溶１［（ｔ４−ｗｋ
／ｌ）？６Ｇ１１４／Ｉ（１１！４ｔ−＊ＯｖＭ）（反
応式（１０−ｍ、 （１７，（ｆｉ’）より、排ガス中
ＯＭｏｚ％ｎｏｚ′％８０ｘに対する理論当量相轟〕噴
霧した。この供給■３水濤液のうち、７“！ ＯｔｉＨ
（１ｔｉ ００ Ｆ＝！１１０Ｖ′Ｈ）ｉＩｉアｙモニ
ア放散塔より得られた（、ｌ０ｘＫ対しては１０当量の
′アンモニアを供給したことになるＯ洗浄水には水を供
給し究１ ｅシアン彎エア放散塔にはポイツーブ四−水（）Ｈ，１
１） ｆ２ ） ）／／Ｉ供給し、温度９０で、非 １
０で放散塔の運転１行なったＯ ｔたボイラーブー−
水０代９に焼却灰冷却排水（ｐＨＩ ｎ ） ｔ ｔ
！！ ）ン／Ｈ供給し、温度！Ｏ℃、ＰＭ ！＠で放散
塔の運転を行なったＯそれぞれ、次のような排ガス中の
酸性ガスが煙突出口゛で槍出之れたＯ
ｆＸ１図は従来法のフローシートであり、第２図はＨｏ
ｘに対するＭＨ，の供給当量と脱硝率の関係を示すグツ
７でＴｏり、＃Ｉ５図は放散塔でのアンモニアのヘンリ
一定数、解離定数と温度の関係を示すグラフでｉｈや、
第４図はＭＥｓ（Ｇ） 、ＢＯ２（Ｇ）とＭＨ４Ｃｊｔ
（８） の平衡図であり、第５図は本発明方法の７四
−シートである。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 矛３図 ｋｉＬ＜℃”） ／＋４図 二１Ｊシ、！（℃）
ｘに対するＭＨ，の供給当量と脱硝率の関係を示すグツ
７でＴｏり、＃Ｉ５図は放散塔でのアンモニアのヘンリ
一定数、解離定数と温度の関係を示すグラフでｉｈや、
第４図はＭＥｓ（Ｇ） 、ＢＯ２（Ｇ）とＭＨ４Ｃｊｔ
（８） の平衡図であり、第５図は本発明方法の７四
−シートである。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 矛３図 ｋｉＬ＜℃”） ／＋４図 二１Ｊシ、！（℃）
Claims (1)
- ＨＯｊ 、 Ｂｏｘ 、夏ＯＸ＠０酸性ガスを含む排ガ
スの処理において０、排ぎスＯ流路中に排ガス中のＮｏ
ｚに対し墨〜惜叩倍嚢量Ｏアンモニアまたはアンモニア
化合物を注入して）ＩＯｘ’を分解し、まｆｔ、 Ｈｏ
ｔ、 Ｂｏｘ とアンそエアまたはアンモニア化合物
とＯ反多化合物管生成させ、骸反応生成物は水Ｋｌ！！
して排、ギスより分離し、この分離回収物にアルカダ、
金属またはアルカリ土類金属化合物を反応させてアンモ
ニアを放散させ５、該放散アンモニアを排ガスの流路に
注入科て循環使用すると、とｔ−特徴とする排ガス処理
方法◎
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56144563A JPS5845721A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56144563A JPS5845721A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 排ガス処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845721A true JPS5845721A (ja) | 1983-03-17 |
Family
ID=15365150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56144563A Pending JPS5845721A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5845721A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63178829A (ja) * | 1986-10-13 | 1988-07-22 | フオン・ロール・アクチエンゲゼルシヤフト | 廃ガスよりの酸化窒素類の分離中にアンモニアを収回する方法および装置 |
-
1981
- 1981-09-16 JP JP56144563A patent/JPS5845721A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63178829A (ja) * | 1986-10-13 | 1988-07-22 | フオン・ロール・アクチエンゲゼルシヤフト | 廃ガスよりの酸化窒素類の分離中にアンモニアを収回する方法および装置 |
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