JPS58153616A - ナイロン・フイルムを機械方向に延伸する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はナイロンΦフィルム、特にナイロン６６および
（−力プロラクタムとへキサメチレンジアミンアジペー
トとの共重合体のフィルムを機械方向（ＭＤ）に配向さ
せる方法に関する。

ナイロン・フィルムを機械方向に配向させる方法は公知
である。カナダ特許第１０１１０５２号にはナイロン・
フィルムを１．２個の相対する回転ロールの間で伸張し
ナイロンφフィルムを機械方向に配向させる方法が記載
されている。第２のロールは第１のロールよりも速く回
転する。フィルムは例えばニップ・ロールにより第２の
ロールに対して押しつけられることはない、該カナダ特
許第１０１１５２０ｑには、配向されたフィルムにしわ
がよるのを防ぐためには、第２のロールに圧縮力が働か
ないことが重要であると述べられている。

均質重合体又は或種のへキサメチレンジアミンアジペー
トの共重合体から作られるフィルムの機械方向の配向に
関するカナダ特許第１０１１５２０号に従えば、これに
よって得られるフィルムはフィルムの平らさが均一でな
いことが知られている。１フイルムの平らさ１とは、ピ
ンと張られた支持されていない試料においてたるみ（ｂ
ａｇｇｉｎｅｓｓ）とか垂下り（ｓａｇ）が類いことを
意味する。平らさの悪いシート・フィルムには。

普通それ以外の点では１ンと張られた状態にあるフィル
ムにおいて、中心のたるみ又は、縁の垂下りが存在する
。精度の良いプリントを行う場合には、ナイロン・フィ
ルムが実質的に平らであることが＠要である。フィルム
の平らさは前述のへキサメチレンジアミンアジペートの
均質重合体または共重合体の配向フィルムに対しては特
に重要である。何故ならば、例えばポリエチレン又は注
形した、即ち未配向のナイロン６のフィルムに比べ、比
較的伸張性に欠けているからである。

本明細書においては、フィルムの平°らさは一定の長さ
のフィルムを３０５ｃｍの間隔の２個のロールの間に保
持することにより測定することができる。ロールの片方
で静止させてフィルムを保持し、フィルム試料の他端に
ウェッブの重合体にわたり均一に分布した６８９ｋＰａ
の張力をかけることにより、長手方向に張力をかけてフ
ィルムを保持する。ロールの中間においてフィルムの最
大のたるみ又は垂下りを測定する。ヘキサメチレンジア
ミンアジペートの均質重合体または共重合体の配向した
フィルムに精度の良いプリントを行うには　フィルムの
平さは約５ｃｍ以下、好ましくは約３ｃｍ以下である。

本発明においては、ヘキサメチレンジアミンアジペート
の均質重合体、およびヘキサメチレンジアミンアジペー
トと、ヘキサメチレンジアミンセバケート、１１−アミ
ノウンデカノン酸、ε−カプロラクタム、９−７ミノノ
ナノン酸、１２−７ミノデユオデカノン酸、ヘキサメチ
レンジアミンデュオデカンジオイケートからなる群から
選ばれたコモノマーとの共重合体のフィルムに対しては
、圧縮力を両方の配向ロールにかけ、第１および第２の
配向ロールの間の間隔を最小に保つことが重要であるこ
とが見出だされた。

従って本発明によれば、第１および第２の反対方向に回
転する配向ロールの間で実質的に未配向のナイロン・フ
ィルムを配向させる方法において、該第２のロールの周
辺速度対該第１のロールの周辺速度の比を約１．１〜約
５．５にし、各配向ロールはそれに附随したニップ・ロ
ールを有し、該ニップΦロールはその重合体に緩りそれ
に附随した配向ロールに実質的に一均一な力を及ぼし、
それぞれのニップ・ロールにより与えられる力はニップ
・ロールの巾１ｃｍ当り１５〜４５Ｎにュートン）にな
るようにし、配向ロールの間隔は１００〜２０５０ｇｍ
であり、第１の配向ロールの温度は７０〜１８０℃にな
るように保たれ、第２の配向ロールの温度は第１の配向
ロールの温度とナイロン・フィルムの熔融温度より２０
℃低い温度の間の温度になるようにし、該ナイロン・フ
ィルムは（ａ）へキサメチレンジアミンアジペートの均
質歌合体、および（ｂ）へキサメチレンジアミンアジペ
ートと、ε−カプロラクタム、９−７ミノノナノンＩｌ
ｌ、１１−７ミノウンデカノン酸、１２−７ミノデユオ
デカノン酸、およびヘキサメチレンジアミンデュオデヵ
ンジオイケートからなる群から選ばれたコモノマーとの
共重合体からなる群からつくられ、共重合体中のへキサ
メチレンジアミンアジペート′の含有量は重合前におけ
るコモノマーとへキサメチレンジアミンアジベルトとの
重着の少なくともｔｏ１４１％であり、該均質重合体又
は共重合体の相対粘度は約４０−１００であることを特
徴とする方法が提供される。

重合体の相対粘度（ＲＶ）は９０重量％のギ酸と１０重
量％の水とからなる溶媒の中に重合体を８．４重量％含
む溶液の２５℃における粘度を、該ギ酸−水の溶媒の２
５℃における粘度と比較することにより測定される。

好適な具体化例においては、第２の配向ロール対温１の
配向ロールの周辺速度の比は約２．６〜４．８．特に約
３．０〜４．２である。

他の具体化例においては、第１の配向ロールの温度は約
１４０〜１８０℃である。

さらに他の具体化例においては、第、２の配向ロールの
温度は約１９０乃至ナイロン・フィルムの熔融温矯より
３０℃低い：温度の間の温度である。

さらに他の具体化例においては、第１および第２の配向
ロールの間の最小間隙の点における一個の配向ａ−ルの
半径と、その配向ロールとそれに附随したニップ−ロー
ルとの接触線゛とのなす角度は４５＠よりも小さい。

好適な具体化例においては、ニップ・ロールは、配向ロ
ールおよびニップ・ロールの直径が許す限り、第１およ
び第２の配向ロールの間の最小間隙に近くなるように配
置されている。

他の具体化例においては、ナイロン・フィルムは第１の
配向ロールの上を通る前に予熱される。

好ましくは予熱は、フィルムを予熱ロールの１を通過さ
せることにより達成させる。

さらに他の具体化例においては、配向されたフィルムは
第２の配向ロールと急冷ロールとの間に置かれた焼鈍ロ
ールの上を通り、該焼鈍ロールの温度はほぼ第２の配向
ロールの温度と同じになるように設定される。

さらに他の具体化例においては、フィルムは配向された
後に、機械方向に１〜８％収縮させられる。好ましくは
、収縮の酸は１〜４％である。

さらに他の具体化例においては、未配向のフィルムは、
フィルムの含水量が０．５〜２．０重敞％になるように
、水蒸気で処理することができる。

本明細書において、第１の配向ロールの温度は配向温度
と称され、第２の配向ロールの温度およびもし存在する
場合には焼鈍ロールの温度は焼鈍温償と言はれる。

第２および第１の配向ロールの周辺速度の比は層本明細
書では延伸比といはれる。

次に本発明を添付図面を参照して説明する。

添付図面を参照すれば、本発明に用いられる装置には平
らなフィルムを注形する装置１０、配向装置１１、急冷
装置１２、および巻取装、１１１３が含まれている。

フィルムの注形装置は、押出機１４及び平らなフィルム
のダイス型１５．冷却ロール１６とそれに附随した剥離
ロール１７から成っている。配向装置ｌｌは、予熱ロー
ル１８とそれに付属したレイΦオン・ロール１９、第１
の配向ロール２０とそれに付属したレイ・オン・ロール
２１及びニップ・ロール２２、第２の配向ロール２３と
それに付属したニップ・ロール２４．剥離ロール２５お
よび急冷ロール２６から成っている０巻取装置１３は巻
取用のマンドレル２７とそれに付属した駆動張力装置Ｉ
（図示せず）から成っている。冷却ロール１６、予熱ロ
ール１８、配向ロール２０および２３、および急冷ロー
ル２６はそれぞれ、各ロールの表面温度を予め設定され
た温度に保つ装置（図示せず）を有している。

本発明の方法においては、注形された。即ち実質的に未
配向のフィルムを押出用のダイス型１５から押出し、固
化させ、冷却ロール１６により急冷する。冷却ロール１
６は竺形フィルムに望ましい結晶化度に依存して５ｏ−
Ｊｔｔｏ℃の範囲に保つことができる。当業界の専門家
には明らかなように、冷却ロールに低温を用いて迅速な
急冷を行うと、冷却ロールにより高温を用いでゆつ′〈
りと冷却した場合に比べ、無定形性の大きな注形フィル
ムが得られる。

注形フィルム２８を次に予熱したロール１８の上に通す
ことにより、はぼ第１の配向ローＪし２０の温度に予熱
する０次にこの予熱したフィルム２９を第１の配向ロー
ル２０、および、第１および第２の配向ロール２０．２
３の間の狭い、即ち２５０μｍの配向間隙の中に通す、
フィルムが第１および第２の配向ロールの上を通過する
際、フィルムはしっかりとまた均一に、第１の配向ロー
ル２０とその付属するニップ・ロール２２との間、およ
び第２の配向ロール２３とその付属するニップｅロール
２４との間に挟まれている。各ニップ・ロール２２およ
び２４に働く力はニッ、プ・ロールの重合体にわたり実
質的に均一であり、ニップ′ｊ・ ・ロールの長さ１ｃｍ当、り約１５〜４５Ｎでなければ
ならない。

ニップ・ロールを横切る均一な力は、当業界に公知のよ
うに、ニップ・ロールを中高にし、ニップ・ロールに必
要な力をかけることにより得ることができる。ニップ・
ロールにかける力の程度はニーＩプ・ロールを構成する
材料の圧縮率および中高の程度に依存する。ニップ・ロ
ール２２は機械方向の配向を行う際、フィルム縁におけ
る横方向のくびれを最小限度に抑制するためには、でき
るだけ配向間隙の近くに配置するのが最も良い。

好ましくは、未配向のフィルム２９を、そのフィルムが
第１の配向ロールと最初に接触しなければならない点と
、第１の配向ロールおよびそのニップ・ロール２２との
間のニップ点との間の距離を最小にするような方法で第
１の配向ロールのＬに案内する。これはレイ・オン・ロ
ール２１の位置を正しく設定することにより達成するこ
とができる。このようにレイｅオン・ロール２１を位置
さ、せると、フィルムと第１の配向ロール２０との間に
空気が捕捉されることを最小限度に抑制することができ
る。

配向されたフィルムは、第１の配向ローＪし２０の温度
とナイロン叡合体の熔融温度より２０℃低い温度との間
の温度に保たれた第２の配向ロール２３の上に通される
。

好ましくは、第２の配向ロール２３の周辺速度より１〜
８％低い周辺速度で急冷ロール２６を駆動することによ
り、焼鈍工程中に、配向したフィルムを弛緩させる０周
辺速度の差は１〜４％であることが好ましい０次に弛緩
し九フィルム３０を急冷ロール２６のＥに通して急冷し
た後に、マンドレル２７上に巻取ってフィルム・ローＪ
し３１にする。

次に第２図を参照すれば、−声１図に示した装置は、ま
た冷却ロール１６と予熱ロール１８との間にある水蒸気
室３２、および第２の配置ロール２３と急冷ロール２６
との間にある焼鈍ロール３３を含んでいてもよい。

第２図の装置を用いれば、冷却ロール１６を通った後、
未配向のフィルム２Ｂは、水蒸気室３２の中で水蒸気処
理を受ける。水蒸気室から出るフィルムの水分含有酸は
、水蒸気室３２の中の水蒸気の温度とフィルムの滞在時
間を調節することにより０．５〜２．０重着％の範囲に
コントロールすることができる。

焼鈍ロール３３は典型的には第２の配向ロール２３の温
度と同じ温度に保たれる。

本発明の配向フィルムで般良の寸法安定性を得るために
は、第１および第２の配向ロール２０および２３．＠び
に随時備えられた清純ロール３３の温度は、前記の温度
範囲の上端に保たなければならない、第１の配向ロール
２０の温度は約１６０−１７０℃に、第２の配向ロール
２３および随時存在する焼鈍ロール３３の温度は、約１
７０℃とフィルムの熔融温度より２０℃低い温度との間
の温度に保つことが好ましい０寸法安定性は２５．４　
　ｘ　　２５．４ｃｍｃ７）フィルム試料を１６０℃で
３分間保持した後に測定されたフィルムの収縮％により
表わされる。第１および第２の配向ロールの温度の影響
を下記ｗ４１表を参照して示す。

ロ　　　　寸　　　　〜 妊　←　　　　・　　　　・ セ　　０Ｏ−１ （− 傷 規ロ　ψωト せΣ　　・・・ クーの 全 ＣＯロ　０ ｃｌｌｌｏｏ（ｌコ 派　Ｎ〜− 馬 全 Ｐ　１　　　　　　　　　　　　仮 −郵　　口　　　　　　寸　　０　０　　　　　円［に
ｍ　　ロ　■　　　郷 −１１ ｇ＆餓口 ← 侃　　−一Φ　署 零　　・・・　柁 ツ　　啼嗜凶　霧 奪 １ ロ ロ　Ｗ　ω　　　　Σ ＜、、　　　　　Ｃｏ（ＯＣＯ 士　　　　　　へ　人　ヘ　　　　賛 聾　　　　　　ｏ　ａｎ ｒＸ？？　　＼− ＋　＋　奉 前述のように、ニップ・ロールが第１および第２ｆ）、
配向ロールに及ぼす力は重要である。第２表には、表面
がハイパロン（Ｈｙ　ｐ　ａ　ｌ　ｏ’ｎ）Ｑ−ゴムで
被覆され、公称ロール直径の２％の中高になっているニ
ップΦロールに対し、ニップ・ロールの力がフィルムの
モらさに及ぼす影響が示されている。

Ｃ○ ４　　　　　　　Ｎ　〜　の　■　ｈ　呻全　Ｙノ　　
　　・　　・　　・　　・　　・　　・’＝ｔＪ：Ｉ　
　　　００＋’）ＯＣＯＮ＋へ失− Δ 、Ｉ　　ｖ　ｖ Δ ＮＣ５Ｊ〜−クー一 〜　　　　　渫 ｉｌ＆！ ； Δ ４　　　　　　■　ｗ＜＜＜＜　　　　賛　ｊ士　　　
　　へ　八　へ　へ　へ　ム　　　賛ｄｖ　　　　　　
　　　　Ｑ　　　口　　０　　ロ　　ロ　　ロヘ　　ｒ
　ｒ　ｒ　’？　’ｃ　’？ ＋奉＋＋＋÷ ＋　ナイロン　Ａ　はへキサメチレンジアミンアジペー
トとε−カプロラクタムとの共重合体であり、ヘキサメ
チレンジアミンアジペート対ε−カプロラクタムの重合
前の比は９０：１０４駿％であって、相対粘度は５２で
ある。

本発明に用いらるヘキサメチレンジアミンアジペートの
均質重合体又は共重合体は当業界に公知の方法でつくる
ことができる０例えば、均質重合体はへキサメチレンジ
アミンアジペート、即ちナイロン６６塩の水溶液を、溶
液中の水が追出され、かつこのようにして生じたナイロ
ン６６が必要な倣合度に達するに１分な反応水が追出さ
れるまで加熱することによりつくることができる０重合
度は相対粘度（ＲＶ）の測定により示される。

共重合体は同様な方法により、ナイロン６６塩の・・： 水溶液を、例えばε−カプロラクタムのようなコモノマ
ーの適当睦の水溶液と混合し、前記と同様に必要な重合
度が得られるまで加熱することによりつくることができ
る。

これらの均質重合体又は共重合体はバッチ法又は連続法
のいずれでもつくることができ１両方法用当業界に公知
である０通常このような方法によりフレーク又はベレッ
トの形に押出された均質重合体又は共重合体が得られる
。フレーク又はベレットは押出機中で再熔融した後、細
長いダイス型を通して押出しフィルムのシートにする。

このようにして押出されたナイロンは押出機中でｒ真空
什Ｆげ１され、即ちベントリー（Ｂｅｎｔｌｙ）、フレ
ーク（Ｐｒｉｅｂｅ）、および’＞−／ド（Ｗｏｏｄ）
の１９６６年３月１５日付カナダ特許第７３０　０５８
１記載のような方法により、真空でさらに反応水を除去
してさらに重合させることができる。押出して平らなフ
ィルムにした際の均質歌合体または共重合体の相対粘度
は４０〜１００の範囲内にある。この押出されたフィル
ムをついで急冷し、必要に応じ加湿して、前述のように
配向させる。

本発明の配向フィルムは次に密封性のウェッブ、例えば
ポリエチレン、エチレン−酢酸ヴイニル共重合体、イオ
ノマーなどと積層品にされ、プリントされ、食品、例え
ばベーコン、ウニイナー（ｗｅｉｎｅｒ）等の包装に使
用することができる０本発明のフィルムは機械方向およ
び横方向の引裂き特性にバランスが保たれているため、
食品の包装に特に適している。注形即ち押出しと、配向
との工程は必ずしも同時に行う必要はない０便利な場合
には１本発明の配向工程を行うまで、注形したフィルム
をロール上に貯蔵することもできる。

下記の実施例により本発明を例示する。最終引張強さく
ＵＴＳ）の測定にはＡＳＴＭ法　Ｄ−６３８−７７Ａ、
試料タイプ　ＩＶを用い、グレーヴズ（Ｇｒａｖｅｓ）
引裂き強さの測定ＶはＡＳＴＭ法　Ｄ・−１００４を用
い、またエルメンドルフ（Ｅｌｍｅｎｄｏｒｆ）引裂き
強さの測定にはＡＳＴＭ法　Ｄ−１９２２−８７を用い
た。

実施例　１ ６０　　ＲＶ　　のナイロン６６重合体を単一スクリュ
ー押出機を用い、巾７１１ｍｍの平らなフィルム用ダイ
ス型を通して、２８８℃で２７．３ｋｇ／時の速度で押
出した。熔融したウェッブをそれぞれ１２５℃および７
５℃に設定された２個の直列の急冷ロールに接触させ、
０．１２７ｍ／秒の線速度で１２８＃Ｌｍのフィルムを
つくった。このフィルムを１６７℃の予熱ロール及び第
１の配向ロールへと進行させ、配向間隙３００　＃Ｌｍ
、延伸比３．６、第２の配向ロールの温度２００℃、急
冷ロールの温度４０℃において配向させる。ハイパロン
合成ゴムで被覆した、公称ロール直径の２％中高になっ
た直径４インチのニップ中ロールにより、第１およびＷ
４２の配向ロールに対してフィルムをニップしニップ・
ロールの長さ１ｃｍちり３３Ｎの力をかける。このフィ
ルムを、第２の配向ロールと急冷ロールとの間にある焼
鈍区域で１．５％収縮させる０次にフィルムを線速度０
．４５０ｍ／秒で巻取る。以後この実験を連続法（ｉｎ
−１ｉｎｅ　　ｐｒｏｃｅｓｓ）という。

上記実験を繰返したが、注形フィルムをまず巻取り、次
に別の工程として配向ロールに供給した。以後この実験
を不連続法（ｏｕｔ−ｏｆ−１ｉ　ｎｅ　　ｐ　ｒ　ｏ
　ｃ　ｅ　ｓ　ｓ）と称することにする。

このようにしてつくられた両方のフィルムの物理的性質
を下記表に示す、どのフィルムにもしわはなかった。

ＵＴＳ　（ｐｓｉ）　　　モデュラス（ｐｓｉ）１１１
０　　　　ＴＤ　　　　ＭＤ　　　　　Ｔ［）連続法　
３９０００　７９９０　　３８８０００　３４０００Ｇ
不連続法　４００００　８０００　　３５７０００　２
４７０００１１：。

グレーヴズ引裳き　　寸法安定性 （ｇ／ミル） 阿ロ　　　　　ＴＤ　　　　　　ＮＯＴＤ律続法　　１
４８０　　９５３　　２．７　　　０．１５不連続法　
　１０９４　　５８８　　４．３　　　０実施例　２ ４１　　ＲＶ　　の９０％へキサメチレンジアミンアジ
ペート／１０％ε−カプロラクタム共重合体（共重合体
Ｂ）を二重スクリュー押出機を用い。

ヤらなフィルム用ダイス型を通して、２８３℃で５５０
ｋｇ／時の速度で押出した。最終のフィルムのＲＶは５
３であった。熔融したうウェッブを７５℃の冷却ロール
に１次に１０５℃の焼鈍ロールに接触させ、下方にドロ
ーダウンして線速度１．０３ｍ／秒で５１１Ｌｍの未配
向のフィルムを得た。このフィルムを水蒸気処理して含
水量を１．０％にした０次にこのフィルムを、予熱ロー
ル及び第１の配向ロールの温度１６３℃、第２の配向ロ
ールの温度１８３℃、急冷ロールの温度４θ℃、延伸比
３，７、配向間隙２５０絡ｍ、第１および第２の配向ロ
ールへフィルムを接触させるニップ・ロールの力をニッ
プ・ロール１ｃｍ１す３３Ｎとして、本発明の一実施態
様である別工程で配向させた。このフィルムを第２の配
向ロールと急冷ロールとの間にある焼鈍区域で１．５％
収縮させ、線速度１．２０ｍ／秒で巻取る。このフィル
ムの物理的性質を、実質的に同じ条件で加工したナイロ
ン６６のフィルム、及び第１の配向ロールの温度１５４
℃、第２の配向ロールの温度１９７℃、延伸比４．１、
配向間隙２５０１Ｌｍの条件で加工したナイロン６のフ
ィルムと比較すると、次の通りである。

ｕ　Ｔ　Ｓ　（ｐｓｉ）　　モデュラス（ｐｓｉ）ＮＤ
　　　ＴＤ　　　　ＭＤ　　　　ＴＤ共重合体Ｂ　　　
４４５２７　９１０５　２５１１１０００−２８４００
０＋イｏｙ６８　４１１８４　６１８？　　５０２００
０　４０５０００ナイロン６　　５０８４２　９５３２
　２７８０００　３３８００Ｇグレーウ゛ズ　　　エル
メンドルフ 引裂き　　　　　引□裂き （ｇ／ミル）　　　　　（ｇ／ミル） ＮＯＴＯＮＯＴＯ Ｊ（重合体　Ｂ　　１０００　　８００　　１３８　　
９４ナイロン６６　１３８４　　１０４４　　１７５　
１３２ナイロン６　　１４８２　　１０７１　　１１８
　　　Ｂ２ゲルポ（Ｇｅｌｂｏ）曲げ強さ くピンホール７３０００サイクル） 共重合体　Ｂ９ ナイロン６６７７ ナイロン６２３ どのフィルムにもしわはなかった。

実施例　３ 実施例２と同じ条件で実施例２のナイロン共重合体を押
出したが、但し冷却１０−ルおよび焼鈍ロールはそれぞ
れ６０℃および８０℃に保ち、線速度０．６８６ｍ／秒
で７６ｇｍの未配向のフィルムをつくった。ついで、こ
の未配向のフィルムを、予熱ロール及び第１の配向ロー
ルの温度１５６℃、第２の配向ロールの温度１７６℃、
急冷ロールの温度４０℃、延伸比３．８、配向間隙２５
０ｇｍ、第１および第２の配向ロールへフィルムを接触
させるニップ・ロールの力をニップ・ロール１ｃｍ当り
３３Ｎとすること以外は、実施例１に記載の配向、焼鈍
、急冷工程を用いて配向させた。フィルムは焼鈍区域に
おいて１．５％収縮させ、ついで線速度１．０７ｍ／秒
で巻取った。

さらに、延伸比を４．８５にしてこの実験を繰返した。

生成したフィルムの物理的性質は次の通りである。

延伸比　　Ｕ　Ｔ　Ｓ　（ｐｓｉ）　　　モジュ５ス（
ｐｓｉ）ＭＤ　　　　ＴＤ　　　　　ＭＤ　　　　ＴＤ
３．８　　４２０００　７８５０　　２１５０００　２
２５０００４．８５　４５０００　７８５０　　２５５
０００　２８５０００延伸比　グレーウ゛ズ引裂き　エ
ルメンドルフ引（ｇ／ミル）　　裂き（ｇ／ミル） ＭＤ　　　　　ＴＤ　　　　ＭＤ　　　　　ＴＤ３．８
　　７６５　　　　９１０　　　３２０　　　　１８鑞
、、８５　８９０　　　　８４５　　　３８０　　　　
８０延伸比　　　ゲルポ（Ｇｅｌｂｏ）曲げ強さくピン
ホール／３０００サイクル） ３．８２３ ４．８５　　　　　　　　　　　　　　　８２どのフィ
ルムにもしわはなかった。

実施例　４ ４２　　ＲＶ　　のナイロン６６重合体を二重スクリュ
ー押出機を用い、平らなフィルム用ダイス型　〜を通し
て、２８３℃で６００ｋｇ／時の速度で押出した。最終
のフィルムのＲＶは５３であった。

熔融したうウェッブを７５℃の冷却ロールに、次に１０
５℃の焼鈍ロールに接触させ、下方にドローダウンし、
線速度１．１２ｍ／秒で５１＃Ｌｍの未配向のフィルム
を得た。フィルムを水蒸気処理し、含水睦を０．９％に
した０次に、このフィルムを実施例１記載の配向、焼鈍
、急冷工程を用いて配向させた。処理条件は下記の通り
であるが、ニップ・ロールの力は３３　Ｎ　／　ｃ　ｍ
　、急冷ロールの温度は４０℃であり、フィルムを焼鈍
区域で１．５％収縮させた。

実験番号　ＵＴＳ（ｐｓｒ）　　　（−デュラス（ｐｓ
ｉ）ＭＤ　　　　　ＴＤ　　　　ＭＤ　　　　ＴＯｌ　
　　　５１２５１Ｊ　　８４４Ｂ　　３１１７０Ｇ０　
４２４０００２　　　５２８４０　　？１８４　４８２
０００　４５１０００３　　　５００８０　７７２８　
４８４０００　４３８０００４　　　５８４Ｂ２　８１
４４　４８４０００　４２８０００エルメンドルフ引裂
き 実験番号　　　　（ｇ／ミル） ＮＯＴＯ １１４１１３４ ２１２１８９ ３１３８９９ ４＋７８　　１０３ グレーヴズ引裂き　　寸法安定性 実験番号　　（ｇ／ミル） す Ｍａｌ　　　ＴＯＮＯＴＤ ｌ　　　　　１２９４　１１８５　　　２．９８　１．
１８２　　　　　　　１３３０　１２３５　　　　　１
．８４　０．１３３　　　　　　　　１３８２　１０１
２　　　　　２．６　　０４　　　　　　　　１３３９
　１１３５　　　　　１．５１１　０どのフィルムにも
しわはなかった。

実施例　５ 実施例２および４の方法で５１４ｍのフィルムをつつく
たが、第２の配向ロールと急冷ロールとの間に焼鈍ロー
ルを挿入した。配向間隙は３８１＃Ｌｍ、ニップ・ロー
ルの力は２６．３Ｎ／Ｃｍ。

急冷ロールの温度は４４℃であった。このフィルムを焼
鈍ロールと最終の急冷ロールとの間で３％収縮させた。

グレーウ゛ズ　　エルメンドルフ 引裂き　　　引裂き（ｇ／ミル） （ｇ／ミル） ＭＯＴＤ　　　　ＭＤ　　　ＴＤ ナイロン６６　１２１３　７２４　　　７４　　　θ２
ナイロン６　　１２５８　７２７　　１０１　１５５ど
のフィルムにもしわはなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一具体化例を実施する装置の模式図で
ある。第２図は本発明の好適な具体化例を実施する装置
の模式図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、第１および第２の反対方向に回転する配向ロールの
   間で実質的に未配向のナイロン・フィルムを配向させる
   方法において、該第２のロールの周辺速度対該第１のロ
   ールの周辺速度の比を約１．１〜約５．５にし、各配向
   ロールはそれに附随したニップ・ロールを有し、該ニッ
   プ・ロールはそのニップ拳ロールの重合体に亘りそれに
   附随した配向ロールに実質的に均一な力を及ぼし、それ
   ぞれのニップ・ロールにより与えられる力はニップ・ロ
   ールの巾１ｃｍ当り１５〜４５Ｎにュートン）になるよ
   うにし、配向ロールの間隔は１００〜２０５０ｐｍであ
   り、第１の配向ロールの温度は７０〜１８０℃になるよ
   うに保たれ、第２の配向ロールの温度は第１の配向ロー
   ルの温度とナイロン・フィルムの熔融温度より２０℃低
   い温度の間の温度になるようにし、該ナイロン・フィル
   ムは（ａ）へキサメチレンジアミンアジペートの均質重
   合体、および（ｂ）へキサメチレンジアミンアジペート
   と、ε−カプロラクタム、９−７ミノノナノン酸、１１
   −アミノウンデカノン酸、１２−アミノデュオデカノン
   酸、およびヘキサメチレンジアミンデュオデカンジオイ
   ケートからなる群から選ばれたコモノマーとの゛共重合
   体からなる群からつくられ、共重合体におけるヘキサメ
   チレンジアミンアジペートの含有量は重合前において該
   コモノマーとへキサメチレンジアミンアジペートとの重
   量の少なくとも１０％であり、該均負咀合体又は共重合
   体の相対粘度は約４０〜ｌＯＯであることを特徴とする
   。上記の方法、゛ ２、該第２の配向ロールの周辺速度対第１の配向ロール
   の周辺速度の比は約２．６〜約４．８である特許請求の
   範囲第１項記載の方法。 ３、第１の配向ロールの温度は約１４０−１８０°Ｃで
   ある特許請求の範囲第２項記載の方法。 ４、第２の配向ロールの温度は１９０℃ないしナイロン
   ・フィルムの熔融温度より３０’０低い温度の間の温度
   である特許請求の範囲ｗＳ２項記載のｈ法。 ５、配向させた後フィルムを機械方向に１〜８％収縮さ
   せる特許請求の範囲第２〜４項記載のいずれかの方法。