JPH11300157A - Dry type removing method of hydrogen chloride in exhaust gas, and dry type removing device - Google Patents
Dry type removing method of hydrogen chloride in exhaust gas, and dry type removing deviceInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、排ガス中の塩化水
素の乾式除去方法および乾式除去装置にかかり、特に、
都市ごみ等の燃焼によって発生する排ガス中の塩化水素
を乾式で除去する方法およびその装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and an apparatus for dry removing hydrogen chloride in exhaust gas.
The present invention relates to a method and an apparatus for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas generated by combustion of municipal solid waste and the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】都市ごみなど一般廃棄物，廃プラスチッ
クなど産業廃棄物の排出量は、年々増加傾向にある。可
燃性物質を含むこれら廃棄物の大半は、焼却装置により
焼却処理が行われている。特に、都市ごみには塩化ビニ
ルなど多くの塩素（Ｃｌ）系化合物が含まれている。こ
のような廃棄物を焼却装置で燃焼させると、発生する排
ガスの中には、高濃度の塩化水素（ＨＣｌ），硫黄酸化
物（ＳＯｘ），ばいじん等が含まれる。「ばいじん」
は、燃焼によって生じたすす，灰等の固体の粒状物質で
あり、ばいじんには、いわゆる飛灰も含まれる。2. Description of the Related Art The discharge amount of general waste such as municipal waste and industrial waste such as waste plastic is increasing year by year. Most of these wastes, including combustible substances, are incinerated by incinerators. In particular, municipal solid waste contains many chlorine (Cl) compounds such as vinyl chloride. When such wastes are burned in an incinerator, the exhaust gas generated contains high concentrations of hydrogen chloride (HCl), sulfur oxides (SOx), dust and the like. "Soot"
Is a solid particulate material such as soot and ash generated by combustion, and soot includes so-called fly ash.
【０００３】塩化水素は有毒な物質であるので、焼却装
置から排出される排ガス中から除去しなければならな
い。排ガス中の塩化水素を乾式で除去するためには、水
酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）の粉末を塩化水素と
反応させて除去する方法が広く使用されている。これ
は、水酸化カルシウムはアルカリ性が弱く取り扱いが比
較的容易であるからである。Since hydrogen chloride is a toxic substance, it must be removed from the exhaust gas discharged from the incinerator. In order to remove hydrogen chloride in exhaust gas by a dry method, a method of removing calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ) powder by reacting the powder with hydrogen chloride is widely used. This is because calcium hydroxide is weak in alkalinity and relatively easy to handle.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この塩
化水素の乾式除去方法では、生成される脱塩残渣の最終
廃棄処分が課題になっていた。この脱塩残渣は、塩化カ
ルシウム（ＣａＣｌ2 ）を含んでいるので、融雪剤とし
て有効利用することも可能である。ところが、融雪剤の
消費量は少ないので、脱塩残渣のほとんどは埋立て処分
していた。塩化カルシウムを主成分とする脱塩残渣をそ
のまま埋立てると塩害が発生する可能性がある。また、
脱塩残渣に含まれている有害な重金属類が土壌や地下水
を汚染する恐れもある。However, in this method for dry removal of hydrogen chloride, the final disposal of the generated desalting residue has been an issue. Since this desalting residue contains calcium chloride (CaCl 2 ), it can be effectively used as a snow melting agent. However, since the consumption of the snow melting agent is small, most of the desalination residues have been landfilled. If the desalting residue mainly composed of calcium chloride is buried as it is, salt damage may occur. Also,
Harmful heavy metals contained in the desalination residue may pollute soil and groundwater.
【０００５】そのため、埋立て処分する前に、脱塩残渣
をセメントで固化するなど各種の無害化処理を行ってい
る。脱塩残渣は、この処理を行ったのち埋立てられる
が、埋立地の確保が年々困難になってきている。したが
って、脱塩残渣の埋立て処分が近年大きな社会問題にな
っている。また、脱塩残渣をセメントで固化する処理を
行えば、脱塩残渣自体にセメントと水が加えられる。そ
の結果、埋立てすべき処分量はますます多くなってしま
う。[0005] Therefore, before landfill disposal, various detoxification treatments such as solidification of desalination residues with cement are performed. Desalinated residues are landfilled after this treatment, but it is becoming increasingly difficult to secure landfill sites every year. Therefore, landfill disposal of desalination residues has recently become a major social problem. In addition, if a process for solidifying the desalination residue with cement is performed, cement and water are added to the desalination residue itself. As a result, the amount of landfills to be landfilled is increasing.
【０００６】そこで、カルシウム（Ｃａ）系の物質の代
わりに、ナトリウム（Ｎａ）系の物質で、排ガス中の塩
化水素を除去することも可能である。ナトリウム系の物
質と塩化水素とを反応させた場合には、その反応生成物
は塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）が主成分である。たとえ
ば、特表平７−５０４８８０号公報には、炭酸水素ナト
リウム（ＮａＨＣＯ3 ）により排ガス中の塩化水素を除
去する技術が開示されている。この従来技術では、塩化
水素を除去することにより発生した脱塩残渣を、高純度
の塩化ナトリウムとして回収している。しかし、塩化ナ
トリウムを高純度で回収する場合の回収効率は低いの
で、脱塩残渣の全量を回収して再利用することは困難で
ある。Therefore, it is possible to remove hydrogen chloride in the exhaust gas with a sodium (Na) -based substance instead of the calcium (Ca) -based substance. When a sodium-based substance is reacted with hydrogen chloride, the reaction product is mainly sodium chloride (NaCl). For example, Japanese Patent Publication No. Hei 7-504880 discloses a technique for removing hydrogen chloride in exhaust gas with sodium hydrogen carbonate (NaHCO 3 ). In this conventional technique, a desalination residue generated by removing hydrogen chloride is recovered as high-purity sodium chloride. However, since the recovery efficiency when recovering sodium chloride with high purity is low, it is difficult to recover and reuse the entire amount of the desalted residue.
【０００７】本発明は、このような課題を解決するため
になされたもので、排ガス中の塩化水素を除去した時に
発生する脱塩残渣を廃棄処分せずに有効利用することが
できる排ガス中の塩化水素の乾式除去方法およびその装
置を提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve such a problem, and a desalination residue generated when hydrogen chloride in exhaust gas is removed can be effectively used without discarding. It is an object of the present invention to provide a method and an apparatus for dry removal of hydrogen chloride.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上述のように、ナトリウ
ム系の物質で排ガス中の塩化水素を除去した場合には、
この化学反応により発生する脱塩残渣の主成分は塩化ナ
トリウムである。一方、たとえばアンモニアソーダ法
（ソルベー法）は、食塩（ＮａＣｌ）を原料として、炭
酸水素ナトリウム（ＮａＨＣＯ3 ）および炭酸ナトリウ
ム（Ｎａ2ＣＯ3 ）の一方または両方を製造する工程で
ある。しかも、この製造工程では、原料となる食塩はそ
れほど高純度なものでなくてもよい。そこで、本発明者
は、塩化ナトリウムを主成分とする脱塩残渣を前記製造
工程の原料として利用することができ、しかも、この工
程で製造される物質は、塩化水素と反応できる炭酸水素
ナトリウムおよび炭酸ナトリウムの一方または両方であ
ることに着目した。As described above, when hydrogen chloride in exhaust gas is removed by a sodium-based substance,
The main component of the desalting residue generated by this chemical reaction is sodium chloride. On the other hand, for example, the ammonia soda method (Solvay method) is a process for producing one or both of sodium hydrogen carbonate (NaHCO 3 ) and sodium carbonate (Na 2 CO 3 ) using sodium chloride (NaCl) as a raw material. Moreover, in this manufacturing process, the salt used as a raw material does not need to be so high in purity. Therefore, the present inventor can utilize a desalination residue containing sodium chloride as a main component as a raw material in the production step, and furthermore, the substance produced in this step is sodium hydrogen carbonate and hydrogen chloride capable of reacting with hydrogen chloride. Attention was paid to one or both of sodium carbonate.
【０００９】すなわち、排ガス中の塩化水素を除去して
発生した脱塩残渣の全量を、前記製造工程の原料の一部
（または、全部）として供給する。この製造工程では、
供給された脱塩残渣を、炭酸水素ナトリウムおよび炭酸
ナトリウムの一方または両方の生成物質に再生すること
ができる。したがって、脱塩残渣を廃棄処分せずに有効
利用することができる。再生されたナトリウム系の生成
物質は、別の用途に使用することもできるが、この生成
物質を排ガス中の塩化水素の除去に再利用した場合に
は、全体としてナトリウム系の物質の理想的な循環経路
が形成されることになる。That is, the entire amount of the desalination residue generated by removing the hydrogen chloride in the exhaust gas is supplied as a part (or all) of the raw material in the production process. In this manufacturing process,
The supplied desalination residue can be regenerated into one or both products of sodium bicarbonate and sodium carbonate. Therefore, the desalination residue can be effectively used without being discarded. The regenerated sodium-based product can be used for other purposes, but if the product is reused for removing hydrogen chloride in exhaust gas, the ideal sodium-based A circulation path will be formed.
【００１０】上述の目的を達成するため、本発明にかか
る排ガス中の塩化水素の乾式除去方法は、炭酸水素ナト
リウムおよび炭酸ナトリウムの少なくともいずれか一方
を含む排ガス処理剤と、排ガス中の塩化水素とを反応さ
せて塩化水素を前記排ガス中から除去し、この化学反応
による反応生成物を含有する脱塩残渣を生成した後、食
塩を原料として炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウ
ムの少なくともいずれか一方を製造する製造工程に前記
脱塩残渣を原料として供給し、前記製造工程で前記脱塩
残渣を炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムの少な
くともいずれか一方に再生する。In order to achieve the above-mentioned object, a method for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas according to the present invention comprises: an exhaust gas treating agent containing at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate; To remove hydrogen chloride from the exhaust gas and produce a desalted residue containing a reaction product of this chemical reaction, and then produce at least one of sodium hydrogencarbonate and sodium carbonate using salt as a raw material. The desalting residue is supplied as a raw material to a production process, and the desalting residue is regenerated to at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate in the production process.
【００１１】なお、前記方法において、炭酸水素ナトリ
ウムおよび炭酸ナトリウムの少なくともいずれか一方を
製造する製造工程はアンモニアソーダ法による製造工程
であり、前記脱塩残渣をこの製造工程の原料として供給
し、食塩水の精製工程で精製したのち炭酸化工程に供給
するのが好ましい。In the above method, the step of producing at least one of sodium bicarbonate and sodium carbonate is a production step by the ammonia soda method, and the desalted residue is supplied as a raw material in this production step, It is preferable that the water is purified and then fed to the carbonation step.
【００１２】本発明の好ましい態様にかかる排ガス中の
塩化水素の乾式除去方法は、炭酸水素ナトリウムおよび
水酸化カルシウムを含む排ガス処理剤と、排ガス中の塩
化水素とを反応させて塩化水素を前記排ガス中から除去
し、この化学反応による反応生成物を含有する脱塩残渣
を生成した後、アンモニアソーダ法による製造工程に前
記脱塩残渣を原料として供給し前記製造工程で前記脱塩
残渣を炭酸水素ナトリウムに再生し、この再生された粉
末状の炭酸水素ナトリウムと、前記製造工程のアンモニ
ア回収工程で供給される水酸化カルシウムの一部が余剰
分として抜き出された粉末状の水酸化カルシウムとを含
む排ガス処理剤を、前記排ガス中に供給して塩化水素と
反応させている。A method for dry removal of hydrogen chloride in exhaust gas according to a preferred embodiment of the present invention comprises the step of reacting an exhaust gas treating agent containing sodium hydrogen carbonate and calcium hydroxide with hydrogen chloride in the exhaust gas to convert hydrogen chloride into the exhaust gas. After removing from the inside to produce a desalted residue containing a reaction product of this chemical reaction, the desalted residue is supplied as a raw material to a production process using an ammonia soda method, and the desalted residue is subjected to hydrogen carbonate in the production process. Regenerated into sodium, and the regenerated powdered sodium hydrogen carbonate and powdered calcium hydroxide extracted as a surplus part of the calcium hydroxide supplied in the ammonia recovery step of the production process An exhaust gas treating agent is supplied into the exhaust gas to react with hydrogen chloride.
【００１３】また、その他の方法は、炭酸水素ナトリウ
ム，炭酸ナトリウムおよび水酸化カルシウムを含む排ガ
ス処理剤と、排ガス中の塩化水素とを反応させて塩化水
素を前記排ガス中から除去し、この化学反応による反応
生成物を含有する脱塩残渣を生成した後、アンモニアソ
ーダ法による製造工程に前記脱塩残渣を原料として供給
し前記製造工程で前記脱塩残渣を炭酸水素ナトリウムお
よび炭酸ナトリウムに再生し、この再生された粉末状の
炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムと、前記製造
工程のアンモニア回収工程で供給される水酸化カルシウ
ムの一部が余剰分として抜き出された粉末状の水酸化カ
ルシウムとを、前記排ガス処理剤として前記排ガス中に
供給して塩化水素と反応させている。In another method, an exhaust gas treating agent containing sodium hydrogen carbonate, sodium carbonate and calcium hydroxide is reacted with hydrogen chloride in the exhaust gas to remove hydrogen chloride from the exhaust gas. After producing a desalted residue containing a reaction product by, the desalted residue is supplied as a raw material to a production process by an ammonia soda method, and the desalted residue is regenerated to sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate in the production process, The regenerated powdered sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate, and the powdered calcium hydroxide extracted as a surplus part of the calcium hydroxide supplied in the ammonia recovery step of the production process, It is supplied into the exhaust gas as an exhaust gas treating agent to react with hydrogen chloride.
【００１４】なお、前記各方法において、前記排ガス中
のばいじんを第１の集じん装置により除去した後、前記
排ガス中の塩化水素を前記排ガス処理剤により除去して
前記脱塩残渣を生成するのが好ましい。また、前記第１
の集じん装置の下流側に第２の集じん装置を設置し、前
記第１の集じん装置で前記ばいじんが除去された後の前
記排ガスを前記第２の集じん装置に流し、この第２の集
じん装置で前記排ガス中の塩化水素を前記排ガス処理剤
により除去して前記脱塩残渣を生成するのが好ましい。[0014] In each of the above methods, after removing soot and dust in the exhaust gas by a first dust collecting device, hydrogen chloride in the exhaust gas is removed by the exhaust gas treating agent to produce the desalted residue. Is preferred. In addition, the first
A second dust collecting device is installed downstream of the dust collecting device, and the exhaust gas from which the dust has been removed by the first dust collecting device is flown to the second dust collecting device. It is preferable to remove the hydrogen chloride in the exhaust gas with the exhaust gas treating agent by using a dust collecting device to produce the desalted residue.
【００１５】また、前記各方法において、前記製造工程
で再生された粉末状の炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナ
トリウムの少なくともいずれか一方を、前記排ガス処理
剤として前記排ガス中の塩化水素の除去に再利用するの
が好ましい。Further, in each of the above methods, at least one of the powdery sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate regenerated in the production step is reused as the exhaust gas treating agent for removing hydrogen chloride in the exhaust gas. Is preferred.
【００１６】前記方法を実施する上で好適な排ガス中の
塩化水素の乾式除去装置は、炭酸水素ナトリウムおよび
炭酸ナトリウムの少なくともいずれか一方を含む排ガス
処理剤と、排ガス中の塩化水素とを反応させて塩化水素
を前記排ガス中から除去し、この化学反応による反応生
成物を含有する脱塩残渣を生成する脱塩処理装置と、食
塩を原料として炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウ
ムの少なくともいずれか一方を製造する製造工程からな
り、この製造工程に前記脱塩残渣を原料として供給する
ことにより、この脱塩残渣を炭酸水素ナトリウムおよび
炭酸ナトリウムの少なくともいずれか一方に再生するナ
トリウム塩回収装置とを備えている。An apparatus for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas, which is suitable for carrying out the method, comprises reacting an exhaust gas treating agent containing at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate with hydrogen chloride in exhaust gas. A desalination treatment apparatus for removing hydrogen chloride from the exhaust gas to produce a desalination residue containing a reaction product of this chemical reaction, and producing at least one of sodium hydrogencarbonate and sodium carbonate using salt as a raw material And a sodium salt recovery apparatus for supplying the desalted residue as a raw material to the production step to regenerate the desalted residue into at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate. .
【００１７】なお、前記乾式除去装置において、炭酸水
素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムの少なくともいずれ
か一方を製造する前記製造工程はアンモニアソーダ法に
よる製造工程であり、前記脱塩残渣をこの製造工程の原
料として供給し、食塩水の精製工程で精製したのち炭酸
化工程に供給するのが好ましい。In the dry removal apparatus, the production step of producing at least one of sodium hydrogencarbonate and sodium carbonate is a production step by an ammonia soda method, and the desalted residue is supplied as a raw material in this production step. Then, it is preferable to supply it to the carbonation step after purification in the step of purifying saline.
【００１８】本発明の好ましい態様にかかる排ガス中の
塩化水素の乾式除去装置は、炭酸水素ナトリウムおよび
水酸化カルシウムを含む排ガス処理剤と、排ガス中の塩
化水素とを反応させて塩化水素を前記排ガス中から除去
し、この化学反応による反応生成物を含有する脱塩残渣
を生成する脱塩処理装置と、アンモニアソーダ法による
製造工程からなり、この製造工程に前記脱塩残渣を原料
として供給することによりこの脱塩残渣を炭酸水素ナト
リウムに再生するナトリウム塩回収装置とを備え、この
ナトリウム塩回収装置で再生された粉末状の炭酸水素ナ
トリウムと、前記製造工程のアンモニア回収工程で供給
される水酸化カルシウムの一部が余剰分として抜き出さ
れた粉末状の水酸化カルシウムとを含む前記排ガス処理
剤を、前記排ガス中に供給して塩化水素と反応させてい
る。The apparatus for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas according to a preferred embodiment of the present invention comprises reacting an exhaust gas treating agent containing sodium hydrogen carbonate and calcium hydroxide with hydrogen chloride in the exhaust gas to convert hydrogen chloride into the exhaust gas. A desalination treatment apparatus that removes from the inside and produces a desalination residue containing a reaction product of this chemical reaction, and a production process by an ammonia soda method, and supplies the desalination residue as a raw material to this production process. And a sodium salt recovery device that regenerates the desalted residue into sodium bicarbonate. The powdery sodium hydrogen carbonate regenerated by the sodium salt recovery device and the hydroxide supplied in the ammonia recovery step of the production process are provided. The exhaust gas treating agent containing powdered calcium hydroxide with a part of calcium extracted as surplus, the exhaust gas And reacted with hydrogen chloride was supplied to.
【００１９】また、他の乾式除去装置は、炭酸水素ナト
リウム，炭酸ナトリウムおよび水酸化カルシウムを含む
排ガス処理剤と、排ガス中の塩化水素とを反応させて塩
化水素を前記排ガス中から除去し、この化学反応による
反応生成物を含有する脱塩残渣を生成する脱塩処理装置
と、アンモニアソーダ法による製造工程からなり、この
製造工程に前記脱塩残渣を原料として供給することによ
りこの脱塩残渣を炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリ
ウムに再生するナトリウム塩回収装置とを備え、このナ
トリウム塩回収装置で再生された粉末状の炭酸水素ナト
リウムおよび炭酸ナトリウムと、前記製造工程のアンモ
ニア回収工程で供給される水酸化カルシウムの一部が余
剰分として抜き出された粉末状の水酸化カルシウムと
を、前記排ガス処理剤として前記排ガス中に供給して塩
化水素と反応させている。Another dry removal apparatus removes hydrogen chloride from the exhaust gas by reacting an exhaust gas treating agent containing sodium hydrogen carbonate, sodium carbonate and calcium hydroxide with hydrogen chloride in the exhaust gas. A desalination treatment apparatus for producing a desalination residue containing a reaction product by a chemical reaction, and a production process using an ammonia soda method, wherein the desalination residue is supplied as a raw material to the production process to remove the desalination residue. A sodium salt recovery device for regenerating sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate, and powdered sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate regenerated by the sodium salt recovery device; Powdery calcium hydroxide with a portion of calcium extracted as surplus, And reacted with hydrogen chloride was supplied to the flue gas as a.
【００２０】前記各乾式除去装置において、前記排ガス
中のばいじんを除去する第１の集じん装置を前記脱塩処
理装置の上流側に設け、前記第１の集じん装置で前記排
ガス中の前記ばいじんを除去した後、前記脱塩処理装置
で前記排ガス中の塩化水素を前記排ガス処理剤により除
去して前記脱塩残渣を生成するのが好ましい。また、前
記第１の集じん装置の下流側に設置された第２の集じん
装置を前記脱塩処理装置の反応器とし、前記第１の集じ
ん装置で前記ばいじんが除去された後の前記排ガスを前
記第２の集じん装置に流し、この第２の集じん装置で前
記排ガス中の塩化水素を前記排ガス処理剤により除去し
て前記脱塩残渣を生成するのが好ましい。In each of the dry removal devices, a first dust collection device for removing dust in the exhaust gas is provided upstream of the desalination treatment device, and the first dust collection device uses the first dust collection device to remove the dust in the exhaust gas. It is preferable that, after removing the water, the desalination treatment apparatus removes hydrogen chloride in the exhaust gas with the exhaust gas treating agent to generate the desalted residue. Further, a second dust collector installed downstream of the first dust collector is used as a reactor of the desalination treatment device, and the dust after the first dust collector has removed the dust is removed. It is preferable that the exhaust gas is passed through the second dust collector, and the second exhaust collector removes hydrogen chloride in the exhaust gas with the exhaust gas treating agent to generate the desalted residue.
【００２１】また、前記各乾式除去装置において、前記
ナトリウム塩回収装置の前記製造工程で再生された粉末
状の炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムの少なく
ともいずれか一方を、前記排ガス処理剤として前記排ガ
ス中の塩化水素の除去に再利用するのが好ましい。In each of the dry removal devices, at least one of powdery sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate regenerated in the manufacturing process of the sodium salt recovery device is used as the exhaust gas treating agent in the exhaust gas. It is preferably reused for removing hydrogen chloride.
【００２２】前記各乾式除去の方法および装置では、塩
化水素を含む前記排ガスは燃焼溶融システムで発生した
排ガスであり、この燃焼溶融システムは、廃棄物の熱分
解によって熱分解ガスと熱分解残留物を生成し、この熱
分解残留物を燃焼性成分と不燃焼性成分に分離し、前記
熱分解ガスと前記燃焼性成分とを燃焼溶融炉において燃
焼させることにより溶融スラグを生成するのが好まし
い。In each of the dry removal methods and apparatuses, the exhaust gas containing hydrogen chloride is an exhaust gas generated in a combustion and melting system, and the combustion and melting system includes a pyrolysis gas and a pyrolysis residue by pyrolysis of waste. It is preferable to generate a molten slag by separating the pyrolysis residue into a combustible component and a non-combustible component, and burning the pyrolysis gas and the combustible component in a combustion melting furnace.
【００２３】[0023]
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る実施の形態の
一例を図１ないし図９を参照して説明する。塩化水素を
含む排ガスは、各種燃焼設備から発生する。この燃焼設
備には、都市ごみなど一般廃棄物，各種産業廃棄物，シ
ュレッダーダストおよび汚泥のような廃棄物を焼却処理
するための焼却装置が含まれる。焼却装置としては、燃
焼溶融システム（図８）のほか、固定床式，流動床式の
焼却炉を有する焼却装置などがある。前記排ガスは、こ
のような焼却装置における燃焼により発生する場合が多
い。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS. Exhaust gas containing hydrogen chloride is generated from various combustion facilities. The combustion equipment includes an incinerator for incinerating general waste such as municipal waste, various industrial wastes, and waste such as shredder dust and sludge. As the incinerator, there is an incinerator having a fixed-bed or fluidized-bed incinerator in addition to the combustion melting system (FIG. 8). The exhaust gas is often generated by combustion in such an incinerator.
【００２４】（第１の実施形態）まず最初に、各種燃焼
設備における燃焼により発生する一般的な排ガス中の塩
化水素を乾式で除去する本発明の第１の実施形態につい
て、図１ないし図３を参照して説明する。図１は脱塩処
理装置の説明図、図２はナトリウム塩回収装置の工程
図、図３はろ過集じん装置の部分拡大断面図である。(First Embodiment) First, FIGS. 1 to 3 show a first embodiment of the present invention in which hydrogen chloride in general exhaust gas generated by combustion in various kinds of combustion equipment is removed in a dry manner. This will be described with reference to FIG. FIG. 1 is an explanatory view of a desalination treatment apparatus, FIG. 2 is a process diagram of a sodium salt recovery apparatus, and FIG.
【００２５】図１および図３に示すように、排ガスＧに
高濃度の塩化水素と少量の硫黄酸化物など酸性の気体が
含まれている場合に、脱塩処理装置１で排ガスＧの処理
を行う。脱塩処理装置１に供給される排ガスＧは、ばい
じんが除去されているのが好ましいが、ばいじんを含ん
でいる場合であってもよい。As shown in FIGS. 1 and 3, when the exhaust gas G contains a high concentration of hydrogen chloride and a small amount of acidic gas such as sulfur oxides, the desalination treatment apparatus 1 treats the exhaust gas G. Do. The exhaust gas G supplied to the desalination treatment apparatus 1 is preferably one from which soot and dust are removed, but may be a case where soot and dust is contained.
【００２６】脱塩処理装置１は反応器を有しており、こ
の反応器には集じん装置を使用するのが好ましい。集じ
ん装置としては、ろ過集じん装置３が好ましいが、電気
集じん機，サイクロン等であってもよい。ろ過集じん装
置３は、いわゆるバグフィルタ（Bag filter）４を多数
並設した構造を有している。ろ過集じん装置３は、バグ
ハウス（Bag house ），ファブリックフィルタ（Fabric
filter ）とも呼ばれている。バグフィルタ４は、不織
布を有底円筒状に形成した構造になっている。The desalination treatment apparatus 1 has a reactor, and it is preferable to use a dust collector for this reactor. As the dust collector, the filter dust collector 3 is preferable, but an electric dust collector, a cyclone or the like may be used. The filtering and dust collecting apparatus 3 has a structure in which a large number of so-called bag filters 4 are juxtaposed. The filtration dust collection device 3 is a bag house (Bag house), a fabric filter (Fabric)
filter). The bag filter 4 has a structure in which a nonwoven fabric is formed in a cylindrical shape with a bottom.
【００２７】脱塩処理装置１では、この装置１の入口側
での排ガスＧの温度が約１５０ないし約２００℃であれ
ば、塩化水素との反応が良好であるので好ましい。ろ過
集じん装置３の上流側には、未処理の排ガスＧが流れる
上流側ダクト５が接続されている。ろ過集じん装置３の
下流側には、処理済の排ガスＧA が流れる下流側ダクト
６が接続されている。下流側ダクト６は、吸引ブロワ等
を介して煙突に連通している。In the desalination treatment apparatus 1, if the temperature of the exhaust gas G at the inlet side of the apparatus 1 is about 150 to about 200 ° C., it is preferable because the reaction with hydrogen chloride is good. An upstream duct 5 through which untreated exhaust gas G flows is connected to the upstream side of the filter dust collection device 3. A downstream duct 6 through which the treated exhaust gas GA flows is connected to the downstream side of the filtration and dust collection device 3. The downstream duct 6 communicates with the chimney via a suction blower or the like.
【００２８】脱塩処理装置１では、炭酸水素ナトリウム
（ＮａＨＣＯ3 ）および炭酸ナトリウム（Ｎａ2ＣＯ3）
の一方または両方を含む排ガス処理剤７と、排ガスＧ中
の塩化水素とを反応させている。これにより、塩化水素
を排ガスＧ中から除去し、この化学反応による反応生成
物を含有する脱塩残渣８を生成している。粉末状の炭酸
水素ナトリウムなど排ガス処理剤７を、上流側ダクト５
の内部に供給すれば、排ガス処理剤７の粉末９は、直ち
に排ガスＧ内に拡散される。そして、粉末９は、バグフ
ィルタ４のろ材１０に層状に付着してろ過層１１を形成
する。In the desalination treatment apparatus 1, sodium hydrogen carbonate (NaHCO 3 ) and sodium carbonate (Na 2 CO 3 )
The exhaust gas treating agent 7 containing one or both of the above and the hydrogen chloride in the exhaust gas G is reacted. As a result, hydrogen chloride is removed from the exhaust gas G, and a desalting residue 8 containing a reaction product of this chemical reaction is generated. An exhaust gas treating agent 7 such as powdered sodium hydrogen carbonate is supplied to the upstream duct 5
, The powder 9 of the exhaust gas treating agent 7 is immediately diffused into the exhaust gas G. The powder 9 adheres in a layered manner to the filter medium 10 of the bag filter 4 to form a filtration layer 11.
【００２９】塩化水素を含んだ排ガスＧは、上流側ダク
ト５とろ過集じん装置３内を流れたのち、ろ過層１１を
通過する。このあいだに、塩化水素のガスと粉末９とが
接触することにより、固気反応が起こって塩化水素が除
去される。ろ過層１１の厚みが約１０ｍｍになった時
が、塩化水素を除去するのに最も好ましい。また、ばい
じんが排ガスＧに含まれている場合も、ばいじんは、ろ
過層１１とろ材１０により除去される。ろ材１０を通過
した処理済の排ガスＧA は、ばいじんや有害物質が除去
された清浄なガスになって、下流側ダクト６を通って煙
突に流れる。The exhaust gas G containing hydrogen chloride flows through the upstream duct 5 and the filtration / dust collection device 3 and then passes through the filtration layer 11. During this time, the gas 9 of hydrogen chloride comes into contact with the powder 9 to cause a gas-solid reaction to remove hydrogen chloride. When the thickness of the filtration layer 11 is about 10 mm, it is most preferable to remove hydrogen chloride. Also, when dust is contained in the exhaust gas G, the dust is removed by the filtration layer 11 and the filter medium 10. Exhaust gas G A of the treated passing through the filter media 10 is turned to a clean gas dust and toxic substances have been removed, it flows through the chimney through the downstream duct 6.
【００３０】炭酸水素ナトリウムを供給した場合の、ア
ルカリ性の炭酸水素ナトリウムと酸性の塩化水素とが接
触した中和反応の化学反応式を下記に示す。 ＮａＨＣＯ3＋ＨＣｌ → ＮａＣｌ＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 ………（１） また、アルカリ性の炭酸ナトリウムと塩化水素とが接触
した中和反応の化学反応式を下記に示す。 Ｎａ2ＣＯ3＋２ＨＣｌ → ２ＮａＣｌ＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 ………（２）When sodium hydrogen carbonate is supplied, the chemical reaction formula of the neutralization reaction in which alkaline sodium hydrogen carbonate and acidic hydrogen chloride are brought into contact is shown below. NaHCO 3 + HCl → NaCl + H 2 O + CO 2 (1) The chemical reaction formula of the neutralization reaction in which alkaline sodium carbonate and hydrogen chloride are brought into contact is shown below. Na 2 CO 3 + 2HCl → 2NaCl + H 2 O + CO 2 (2)
【００３１】排ガスＧが、上流側ダクト５とろ過集じん
装置３内を流れる時と、ろ過層１１を通過する時に、炭
酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムの一方または両
方の粉末９の表面に塩化水素ガスが吸着される。そし
て、反応式（１），（２）の化学反応が起こって、塩化
ナトリウム（ＮａＣｌ）を主成分とする反応生成物が生
成される。脱塩処理装置１で排ガス処理剤７として使用
される炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムは、平
均粒径で約３０μｍ以下にするのが好ましい。約２ない
し約１０μｍの平均粒径がより好ましい。平均粒径が約
３０μｍを越える場合には、塩化水素との接触面積が小
さいので反応速度が低下し、吸収効率が低下するからで
ある。また、平均粒径が約２μｍ未満の場合には、粒子
同士が固着してしまい、粉体としての取り扱いが難しく
なる傾向がある。When the exhaust gas G flows through the upstream duct 5 and the filtration / dust collection device 3 and passes through the filtration layer 11, the surface of the powder 9 of one or both of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate is subjected to hydrogen chloride gas. Is adsorbed. Then, the chemical reactions of the reaction formulas (1) and (2) occur, and a reaction product mainly containing sodium chloride (NaCl) is generated. The sodium bicarbonate and sodium carbonate used as the exhaust gas treating agent 7 in the desalination treatment apparatus 1 preferably have an average particle size of about 30 μm or less. More preferred is an average particle size of about 2 to about 10 μm. When the average particle size exceeds about 30 μm, the reaction area is reduced due to a small contact area with hydrogen chloride, and the absorption efficiency is reduced. If the average particle size is less than about 2 μm, the particles tend to stick to each other, making it difficult to handle as a powder.
【００３２】したがって、平均粒径が小さい場合には、
固結防止剤を混合して、粉末９の流動性を改良してもよ
い。この固結防止剤としては、かさ比重が小さく比表面
積の大きなものが好ましく、たとえば、珪藻土，パーラ
イト等がよい。また、固結防止剤の混合量は、炭酸水素
ナトリウムまたは炭酸ナトリウムの重量に対して、約３
ないし約２０重量％であるのが好ましく、より好ましく
は約５ないし約１０重量％である。粉末９を構成する粒
子の形状としては、表面に凹凸があり、内部に多くの空
洞のある多孔質であれば、比表面積が大きくなるので好
ましい。このようにすれば、塩化水素ガスと粉末９の粒
子との接触面積が大きくなるので、反応式（１），
（２）に示す化学反応が促進される。Therefore, when the average particle size is small,
An anti-caking agent may be mixed to improve the flowability of the powder 9. As the anti-caking agent, those having a small bulk specific gravity and a large specific surface area are preferable, and for example, diatomaceous earth, pearlite and the like are preferable. The amount of the anti-caking agent is about 3 parts by weight of sodium bicarbonate or sodium carbonate.
Preferably from about 5 to about 20% by weight, more preferably from about 5 to about 10% by weight. Regarding the shape of the particles constituting the powder 9, a porous material having irregularities on the surface and having many cavities inside is preferable because the specific surface area increases. By doing so, the contact area between the hydrogen chloride gas and the particles of the powder 9 increases, so that the reaction formula (1),
The chemical reaction shown in (2) is promoted.
【００３３】排ガス処理剤７として炭酸水素ナトリウム
を供給した場合には、式（１）に示す化学反応の反応速
度が速い。この場合の脱塩残渣８に含まれる物質として
は、そのほとんどが塩化ナトリウムである。脱塩残渣８
には、排ガス中の硫黄酸化物と炭酸水素ナトリウムとの
反応による硫酸ナトリウム（Ｎａ2ＳＯ4）も若干含まれ
ている。When sodium hydrogen carbonate is supplied as the exhaust gas treating agent 7, the reaction rate of the chemical reaction represented by the formula (1) is high. Most of the substance contained in the desalting residue 8 in this case is sodium chloride. Desalting residue 8
Contains some sodium sulfate (Na 2 SO 4 ) due to the reaction between sulfur oxides in the exhaust gas and sodium hydrogen carbonate.
【００３４】一方、排ガス処理剤７として炭酸ナトリウ
ムを供給した場合には、式（２）に示す化学反応の反応
速度は比較的遅い。この場合の脱塩残渣８は塩化ナトリ
ウムが主成分であり、その他に、若干の硫酸ナトリウム
と未反応の炭酸ナトリウムも含まれる。したがって、塩
化水素と反応させる排ガス処理剤７としては、炭酸水素
ナトリウムと炭酸ナトリウムの一方または両方の場合が
あるが、炭酸水素ナトリウム単独の方が好ましい。な
お、排ガスＧがばいじんを含んでいた場合には、脱塩残
渣８中にもばいじんが含まれる。On the other hand, when sodium carbonate is supplied as the exhaust gas treating agent 7, the reaction rate of the chemical reaction represented by the formula (2) is relatively slow. The desalting residue 8 in this case contains sodium chloride as a main component, and also contains some sodium sulfate and unreacted sodium carbonate. Therefore, the exhaust gas treating agent 7 to be reacted with hydrogen chloride may be one or both of sodium bicarbonate and sodium carbonate, but sodium bicarbonate alone is preferred. If the exhaust gas G contains soot, the desalting residue 8 also contains soot.
【００３５】こうして、脱塩処理装置１で生成され塩化
ナトリウムを主成分とするナトリウム（Ｎａ）系の脱塩
残渣８は、その全量がナトリウム塩回収装置２に送られ
て再生処理される。脱塩処理装置１とナトリウム塩回収
装置２により、排ガス中の塩化水素の乾式除去装置１２
が構成されている。Thus, the entire amount of the sodium (Na) -based desalination residue 8 containing sodium chloride as a main component, which is generated in the desalination treatment apparatus 1, is sent to the sodium salt recovery apparatus 2 for regeneration treatment. The desalination treatment device 1 and the sodium salt recovery device 2 enable the dry removal device 12 for hydrogen chloride in exhaust gas.
Is configured.
【００３６】図２では、化学工場等で生産設備として稼
動しているアンモニアソーダ法の工程を、ナトリウム塩
回収装置２に使用した場合を示している。ナトリウム塩
回収装置２としては、アンモニアソーダ法による製造工
程，アンモニアソーダ法の一種である塩安ソーダ法によ
る製造工程，または有機アミンを用いた製造工程を使用
することができる。図２に示すように、ナトリウム塩回
収装置２は、食塩（原塩）２０を原料として、炭酸水素
ナトリウム２１および炭酸ナトリウム２３の一方または
両方を製造する製造工程からなっている。したがって、
ナトリウム塩回収装置２は、この製造工程に脱塩残渣８
を原料として供給すれば、脱塩残渣８を、炭酸水素ナト
リウムおよび炭酸ナトリウムの一方または両方に再生す
ることができる。FIG. 2 shows a case where the process of the ammonia soda method, which is operating as a production facility in a chemical factory or the like, is used in the sodium salt recovery apparatus 2. As the sodium salt recovery device 2, a production process using an ammonia soda method, a production process using a salt and soda method, which is a kind of the ammonia soda method, or a production process using an organic amine can be used. As shown in FIG. 2, the sodium salt recovery apparatus 2 includes a manufacturing process of manufacturing one or both of sodium hydrogen carbonate 21 and sodium carbonate 23 using a salt (raw salt) 20 as a raw material. Therefore,
The sodium salt recovery device 2 includes a desalting residue 8 in this manufacturing process.
Is supplied as a raw material, the desalting residue 8 can be regenerated into one or both of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate.
【００３７】ナトリウム塩回収装置２の工程は、食塩水
２４の精製工程２５と、炭酸化工程２６とアンモニア回
収工程２７等を含んでいる。精製工程２５では、原料で
ある食塩２０と海水２８が、溶解槽２９で溶解されて溶
解液３０になる。溶解液３０は、不純物を取り除くため
に第１の精製槽３１で水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）
2 ）５８が加えられたのち、第２の精製槽３２に送られ
る。第２の精製槽３２で、溶解液３０から重金属類など
不純物３３が取り除かれて、食塩水２４が精製される。The steps of the sodium salt recovery apparatus 2 include a purification step 25 of the saline solution 24, a carbonation step 26, an ammonia recovery step 27, and the like. In the purification step 25, the raw materials of salt 20 and seawater 28 are dissolved in a dissolution tank 29 to form a solution 30. The dissolving solution 30 is supplied to a first purification tank 31 to remove calcium hydroxide (Ca (OH)) in order to remove impurities.
2 ) After 58 is added, it is sent to the second purification tank 32. In the second purification tank 32, impurities 33 such as heavy metals are removed from the solution 30, and the salt solution 24 is purified.
【００３８】脱塩処理装置１で生成した脱塩残渣８は、
精製工程２５に供給されてここで精製される。脱塩残渣
８は第２の精製槽３２の上流側に供給される。なお、脱
塩残渣８は、第２の精製槽３２の下流側，第１の精製槽
３１の上流側，または溶解槽２９に供給してもよい。こ
のように、脱塩残渣８を、アンモニアソーダ法の製造工
程の原料として供給し、食塩水の精製工程２５で精製し
たのち、炭酸化工程２６に供給している。The desalting residue 8 generated in the desalting treatment device 1 is
It is supplied to a purification step 25 and purified here. The desalination residue 8 is supplied to the upstream side of the second purification tank 32. The desalting residue 8 may be supplied to the downstream side of the second purification tank 32, the upstream side of the first purification tank 31, or the dissolving tank 29. As described above, the desalted residue 8 is supplied as a raw material in the production process of the ammonia soda method, and after being purified in the brine purification process 25, is supplied to the carbonation process 26.
【００３９】炭酸化工程２６においては、アンモニア吸
収塔３４で、精製食塩水２４にアンモニア（ＮＨ3 ）３
５を吸収させて、アンモニア性食塩水３６を作成する。
アンモニア性食塩水３６は、分離槽３７で、炭酸カルシ
ウム（ＣａＣＯ3 ）や重金属など不純物３８が分離され
る。不純物３３，３８は、無害な状態に処理されたのち
廃棄処分される。次いで、アンモニア性食塩水３６は、
中和槽３９で中和されたのち炭酸化塔（いわゆる、ソル
ベー塔）４０に送られる。炭酸化塔４０では、次式に示
す化学反応により炭酸水素ナトリウムの結晶が析出す
る。 ＮａＣｌ＋ＮＨ3＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 → ＮａＨＣＯ3＋ＮＨ4Ｃｌ ……（３） 析出した炭酸水素ナトリウムは分離機４１で母液４２と
分離され、スラリー状の炭酸水素ナトリウム（いわゆ
る、粗重曹）２１が得られる。In the carbonation step 26, ammonia (NH 3 ) 3 is added to the purified saline solution 24 in the ammonia absorption tower 34.
5 to make ammonia salt solution 36.
The impurities 38 such as calcium carbonate (CaCO 3 ) and heavy metals are separated from the ammoniacal salt solution 36 in a separation tank 37. The impurities 33 and 38 are discarded after being treated in a harmless state. Next, the ammoniacal saline 36
After being neutralized in the neutralization tank 39, it is sent to a carbonation tower (so-called solvay tower) 40. In the carbonation tower 40, sodium hydrogencarbonate crystals are precipitated by a chemical reaction represented by the following formula. NaCl + NH 3 + H 2 O + CO 2 → NaHCO 3 + NH 4 Cl (3) The precipitated sodium bicarbonate is separated from the mother liquor 42 by the separator 41 to obtain a slurry-like sodium hydrogen carbonate (so-called crude sodium bicarbonate) 21.
【００４０】母液４２はアンモニア回収工程２７に送ら
れる。アンモニア回収工程２７においては、コークス４
７と、石灰石４８，４９と、空気５０とを、石灰炉４６
に供給する。石灰石４８，４９は、炭酸カルシウム（Ｃ
ａＣＯ3 ）を主成分とする。石灰炉４６では、次式に示
す化学反応により、炭酸カルシウムから酸化カルシウム
（ＣａＯ）５１と二酸化炭素（ＣＯ2 ）５２を生成す
る。 ＣａＣＯ3 → ＣａＯ＋ＣＯ2 ………（４） 石灰炉４６で発生した二酸化炭素５２は、炭酸化塔４
０，中和槽３９及びアンモニア吸収塔３４に供給され
る。石灰炉４６で得られた酸化カルシウム５１に水５３
を加えて水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）５４を生
成する。この水酸化カルシウム５４はアンモニア蒸留塔
５５に供給される。The mother liquor 42 is sent to the ammonia recovery step 27. In the ammonia recovery step 27, coke 4
7, limestones 48 and 49, and air 50
To supply. Limestones 48 and 49 are made of calcium carbonate (C
aCO 3 ) as a main component. In the lime furnace 46, calcium oxide (CaO) 51 and carbon dioxide (CO 2 ) 52 are generated from calcium carbonate by a chemical reaction represented by the following formula. CaCO 3 → CaO + CO 2 (4) Carbon dioxide 52 generated in the lime furnace 46 is supplied to the carbonation tower 4
0, and is supplied to the neutralization tank 39 and the ammonia absorption tower 34. Water 53 is added to the calcium oxide 51 obtained in the lime furnace 46.
To form calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ) 54. The calcium hydroxide 54 is supplied to an ammonia distillation column 55.
【００４１】アンモニア蒸留塔５５では、水酸化カルシ
ウム５４と、母液４２に含まれる塩化アンモニウム（Ｎ
Ｈ4 Ｃｌ）とを次式の化学反応により反応させて、アン
モニア（ＮＨ3 ）３５を回収する。 ２ＮＨ4Ｃｌ＋Ｃａ（ＯＨ）2 → ＣａＣｌ2＋２ＮＨ3＋２Ｈ2Ｏ …（５） この化学反応により生成した塩化カルシウム（ＣａＣｌ
2 ）は、中性で無害であるので廃液５６，５７として放
流される。アンモニア蒸留塔５５で回収されたアンモニ
ア３５は、アンモニア吸収塔３４に送られて循環使用さ
れる。In the ammonia distillation column 55, the calcium hydroxide 54 and the ammonium chloride (N
H 4 Cl) is reacted with the following chemical reaction to recover ammonia (NH 3 ) 35. 2NH 4 Cl + Ca (OH) 2 → CaCl 2 + 2NH 3 + 2H 2 O (5) Calcium chloride (CaCl 2 ) generated by this chemical reaction
2 ) is discharged as waste liquids 56 and 57 because it is neutral and harmless. The ammonia 35 collected in the ammonia distillation tower 55 is sent to the ammonia absorption tower 34 and is circulated and used.
【００４２】なお、塩安ソーダ法の場合には、分離機４
１で炭酸水素ナトリウムを分離した後の母液４２に食塩
を加える。そして、塩化ナトリウムが母液４２に溶解し
た後に塩化アンモニウムが析出するので、この塩化アン
モニウムを分離機で分離して循環使用する。このよう
に、塩安ソーダ法はアンモニアソーダ法の一部が異なる
工程なので、本発明におけるアンモニアソーダ法に含ま
れる。In the case of the salty sodium soda method, the separator 4
Salt is added to the mother liquor 42 after the separation of sodium bicarbonate in step 1. Since ammonium chloride precipitates after the sodium chloride is dissolved in the mother liquor 42, the ammonium chloride is separated by a separator and recycled. As described above, the salt and salt soda method is included in the ammonia soda method of the present invention because a part of the ammonia soda method is a different step.
【００４３】炭酸化塔４０で析出した炭酸水素ナトリウ
ムを、脱塩処理装置１で再使用することができる。この
場合には、分離機４１で分離されたスラリー状の炭酸水
素ナトリウム２１を第１の乾燥機４３で乾燥させる。こ
れにより、粉末状の炭酸水素ナトリウム４４が製造され
る。一般的に、アンモニアソーダ法では炭酸ナトリウム
を製造している。この場合には、分離機４１で分離され
た炭酸水素ナトリウム２１は、ロータリーキルンなど燃
焼炉４５で加熱される。すると、次式の化学反応により
粉末状の炭酸ナトリウム２２，２３が得られる。燃焼炉
４５で発生した二酸化炭素５９は、炭酸化塔４０に供給
される。 ２ＮａＨＣＯ3 → Ｎａ2ＣＯ3＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 ………（６）The sodium hydrogen carbonate precipitated in the carbonation tower 40 can be reused in the desalination treatment device 1. In this case, the slurry-like sodium hydrogen carbonate 21 separated by the separator 41 is dried by the first dryer 43. Thus, powdery sodium hydrogen carbonate 44 is produced. Generally, sodium carbonate is produced by the ammonia soda method. In this case, the sodium hydrogen carbonate 21 separated by the separator 41 is heated in a combustion furnace 45 such as a rotary kiln. Then, powdery sodium carbonates 22 and 23 are obtained by the following chemical reaction. The carbon dioxide 59 generated in the combustion furnace 45 is supplied to the carbonation tower 40. 2NaHCO 3 → Na 2 CO 3 + H 2 O + CO 2 (6)
【００４４】この製造工程における上述の複数の反応式
をまとめた全体の化学反応式は下記のようになる。炭酸
ナトリウムを製造する場合には次式になる。 ２ＮａＣｌ＋ＣａＣＯ3 → Ｎａ2ＣＯ3＋ＣａＣｌ2 ………（７） 一方、炭酸水素ナトリウムを製造する場合には次式にな
る。 ２ＮａＣｌ＋２ＣａＣＯ3＋２Ｈ2Ｏ → ２ＮａＨＣＯ3＋Ｃａ（ＯＨ）2＋ＣａＣｌ2 ………（８）The overall chemical reaction formula in which the above-mentioned plural reaction formulas in this manufacturing process are put together is as follows. In the case of producing sodium carbonate, the following formula is used. 2NaCl + CaCO 3 → Na 2 CO 3 + CaCl 2 (7) On the other hand, when producing sodium hydrogen carbonate, the following formula is used. 2NaCl + 2CaCO 3 + 2H 2 O → 2NaHCO 3 + Ca (OH) 2 + CaCl 2 (8)
【００４５】このように、ナトリウム塩回収装置２で脱
塩残渣８から再生された粉末状の炭酸水素ナトリウム４
４および炭酸ナトリウム２３の一方または両方を、排ガ
ス用の脱塩処理装置１に戻すことができる。これによ
り、脱塩残渣８の全量を、排ガス処理剤７として排ガス
中の塩化水素の除去に再利用することができ、ナトリウ
ム系物質の循環経路が形成される。As described above, the powdery sodium bicarbonate 4 regenerated from the desalted residue 8 in the sodium salt recovery device 2
One or both of 4 and sodium carbonate 23 can be returned to the desalination treatment apparatus 1 for exhaust gas. As a result, the entire amount of the desalination residue 8 can be reused as the exhaust gas treating agent 7 for removing hydrogen chloride in the exhaust gas, and a circulation path for the sodium-based substance is formed.
【００４６】（第２の実施形態）次に、本発明の第２の
実施形態について説明する。図４は第２の実施形態にか
かる乾式除去装置の説明図で、図１相当図である。図４
に示すように、排ガスＧ中の塩化水素の乾式除去装置６
０では、脱塩処理装置１の上流側に第１の集じん装置７
０を設けている。(Second Embodiment) Next, a second embodiment of the present invention will be described. FIG. 4 is an explanatory diagram of the dry removal device according to the second embodiment, and is a diagram corresponding to FIG. FIG.
As shown in the figure, the dry removal device 6 for hydrogen chloride in the exhaust gas G
0, the first dust collection device 7 is provided upstream of the desalination treatment device 1.
0 is provided.
【００４７】第１の集じん装置７０は、未処理の排ガス
Ｇ中のばいじん７１を除去する機能を有している。第１
の集じん装置７０は、上述のろ過集じん装置３と同一の
構成の第１のろ過集じん装置７０が好ましいが、電気集
じん機やサイクロン等の集じん装置であってもよい。第
１のろ過集じん装置７０によりばいじん７１を捕集する
と、集じん灰７２が得られる。集じん灰７２は埋立て処
分してもよいが、後述する燃焼溶融システム１００（図
８）の場合には、集じん灰７２を燃焼溶融炉１１２に戻
して溶融処理するので、埋立て処分の必要はない。排ガ
スＧは、ばいじん７１が第１のろ過集じん装置７０によ
り除去された後、脱塩処理装置１に送られる。The first dust collecting device 70 has a function of removing the soot and dust 71 in the untreated exhaust gas G. First
Is preferably the first filter 70 having the same configuration as the filter dust collector 3 described above, but may be a dust collector such as an electric dust collector or a cyclone. When the dust 71 is collected by the first filtering and collecting apparatus 70, dust ash 72 is obtained. The dust ash 72 may be landfilled. However, in the case of the combustion and melting system 100 (FIG. 8) described below, the dust ash 72 is returned to the combustion and melting furnace 112 for melting treatment. No need. The exhaust gas G is sent to the desalination treatment device 1 after the dust 71 is removed by the first filtration and collection device 70.
【００４８】好ましい実施形態として、乾式除去装置６
０では、第１の集じん装置（第１のろ過集じん装置７
０）の下流側に第２の集じん装置７３が設置されてい
る。この第２の集じん装置７３を脱塩処理装置１の反応
器として使用している。第１，第２のろ過集じん装置７
０，７３は、ダクト７４により接続されている。第２の
集じん装置７３には、上述のろ過集じん装置３，７０と
同じ構成の第２のろ過集じん装置７３を使用するのが好
ましいが、電気集じん機，サイクロンなどの集じん装置
であってもよい。In a preferred embodiment, the dry removal device 6
0, the first dust collection device (first filtration dust collection device 7)
A second dust collecting device 73 is installed downstream of 0). This second dust collecting device 73 is used as a reactor of the desalination treatment device 1. First and second filtration and dust collection devices 7
0 and 73 are connected by a duct 74. As the second dust collecting device 73, it is preferable to use the second filtering dust collecting device 73 having the same configuration as the above-mentioned filtering dust collecting devices 3 and 70. However, a dust collecting device such as an electric dust collector or a cyclone is preferably used. It may be.
【００４９】第１のろ過集じん装置７０でばいじんが除
去された後の排ガスＧは、ダクト７４を通って第２のろ
過集じん装置７３に流れる。第２のろ過集じん装置７３
では、排ガス中の塩化水素を、炭酸水素ナトリウムおよ
び炭酸ナトリウムの一方または両方を含む排ガス処理剤
７により除去して、脱塩残渣８を生成している。脱塩残
渣８の全量は、ナトリウム塩回収装置２に原料として供
給されて、炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムの
一方または両方に再生される。The exhaust gas G from which soot and dust have been removed by the first filter and dust collector 70 flows through the duct 74 to the second filter and dust collector 73. Second filtration / dust collection device 73
In the above, hydrogen chloride in the exhaust gas is removed by an exhaust gas treating agent 7 containing one or both of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate to produce a desalted residue 8. The entire amount of the desalination residue 8 is supplied to the sodium salt recovery device 2 as a raw material, and is regenerated to one or both of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate.
【００５０】このように、乾式除去装置６０では、ばい
じんを除去する第１のろ過集じん装置７０と、塩化水素
を除去する脱塩処理装置１とが役割分担をしている。し
たがって、脱塩処理装置１に流れ込む排ガスＧは、ばい
じんが除去されているので、脱塩残渣８には、ばいじん
はほとんど含まれない。その結果、脱塩残渣８をナトリ
ウム塩回収装置２に供給しても、このナトリウム塩回収
装置２に悪影響を与える恐れがない。As described above, in the dry removal device 60, the first filter and dust removal device 70 for removing soot and the desalination treatment device 1 for removing hydrogen chloride share roles. Therefore, since the soot and dust are removed from the exhaust gas G flowing into the desalination treatment apparatus 1, the desalting residue 8 hardly contains soot and dust. As a result, even if the desalted residue 8 is supplied to the sodium salt recovery device 2, there is no possibility that the sodium salt recovery device 2 will be adversely affected.
【００５１】（第３の実施形態）次に、本発明の第３の
実施形態を図５および図６を参照して説明する。図５は
排ガスＧ中の塩化水素の乾式除去装置８１の説明図で、
図１相当図、図６はナトリウム塩回収装置８０の工程図
で、図２相当図である。なお、第１，第２の実施形態と
同一または相当部分には同一符号を付してその説明を省
略し、異なる部分のみ説明する。(Third Embodiment) Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 5 is an explanatory view of a dry removal device 81 for hydrogen chloride in exhaust gas G.
1 and FIG. 6 are process diagrams of the sodium salt recovery device 80, and are diagrams corresponding to FIG. The same or corresponding parts as those in the first and second embodiments are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted. Only different parts will be described.
【００５２】図２に示すナトリウム塩回収装置２にアン
モニアソーダ法を使用した場合には、反応式（７），
（８）に示す化学反応が起こっている。そこで、ナトリ
ウム塩回収装置２において、脱塩残渣８の反応に関する
物質収支に着目する。脱塩残渣８を炭酸ナトリウム２３
に再生して、脱塩処理装置１で排ガス処理剤７として再
利用する場合、化学反応は式（７）になる。When using the ammonia soda method in the sodium salt recovery apparatus 2 shown in FIG. 2, the reaction formula (7)
The chemical reaction shown in (8) is occurring. Therefore, in the sodium salt recovery device 2, attention is paid to the material balance relating to the reaction of the desalination residue 8. The desalted residue 8 is treated with sodium carbonate 23
When the wastewater is recycled as the exhaust gas treating agent 7 in the desalination treatment apparatus 1, the chemical reaction is represented by the formula (7).
【００５３】脱塩残渣８の主成分である塩化ナトリウム
は、石灰炉４６に供給される石灰石４８中の炭酸カルシ
ウムと反応する。この化学反応により、最終的に炭酸ナ
トリウム２３が再生され、塩化カルシウム５７が廃液と
して放流される。この場合、式（７）から分かるよう
に、脱塩残渣８中の塩化ナトリウムが２モル（ｍｏｌ）
の場合には、この塩化ナトリウムに対応する炭酸カルシ
ウム（石灰石４８）は１ｍｏｌ必要である。生成する炭
酸ナトリウム２３も１ｍｏｌである。The sodium chloride as the main component of the desalting residue 8 reacts with calcium carbonate in the limestone 48 supplied to the lime furnace 46. By this chemical reaction, sodium carbonate 23 is finally regenerated, and calcium chloride 57 is discharged as waste liquid. In this case, as can be seen from the formula (7), the sodium chloride in the desalination residue 8 contains 2 mol (mol).
In the case of (1), 1 mol of calcium carbonate (limestone 48) corresponding to the sodium chloride is required. The generated sodium carbonate 23 is also 1 mol.
【００５４】ところで、炭酸ナトリウムより炭酸水素ナ
トリウムの方が、排ガス中の塩化水素との反応速度が速
いので、炭酸水素ナトリウムを排ガス処理剤７として使
用する方が好ましい。そのため、ナトリウム塩回収装置
２で脱塩残渣８を炭酸水素ナトリウム４４に再生して、
排ガス処理剤７として再利用する場合、化学反応は式
（８）になる。この場合には、式（８）から分かるよう
に、上述と同じく脱塩残渣８中の２ｍｏｌの塩化ナトリ
ウムに対しては、炭酸カルシウム（石灰石４８）が２ｍ
ｏｌ必要である。その結果、２ｍｏｌの炭酸水素ナトリ
ウム４４と、１ｍｏｌの水酸化カルシウムが生成する。Since sodium hydrogen carbonate reacts faster with hydrogen chloride in exhaust gas than sodium carbonate, it is preferable to use sodium hydrogen carbonate as the exhaust gas treating agent 7. Therefore, the desalted residue 8 is regenerated to sodium bicarbonate 44 by the sodium salt recovery device 2,
When reused as the exhaust gas treating agent 7, the chemical reaction becomes the formula (8). In this case, as can be seen from equation (8), calcium carbonate (limestone 48) is 2 m for 2 mol of sodium chloride in the desalination residue 8 as described above.
required. As a result, 2 mol of sodium hydrogen carbonate 44 and 1 mol of calcium hydroxide are produced.
【００５５】このように、炭酸水素ナトリウムが再生さ
れる時には、結果的に水酸化カルシウムが余剰分として
生成される。この水酸化カルシウムは、元来、排ガス中
の塩化水素の除去に使用することが可能である。そこ
で、図５および図６に示すように、本実施形態では、こ
の余剰分の水酸化カルシウムを塩化水素の除去に有効利
用している。乾式除去装置８１は、第１のろ過集じん装
置７０と脱塩処理装置８２とナトリウム塩回収装置８０
とを備えている。脱塩処理装置８２は、炭酸水素ナトリ
ウムおよび水酸化カルシウムを含む排ガス処理剤８８
と、排ガスＧ中の塩化水素とを反応させる。そして、塩
化水素を排ガス中から除去し、この化学反応による反応
生成物を含有する脱塩残渣８３を生成する。As described above, when sodium hydrogen carbonate is regenerated, calcium hydroxide is consequently generated as an excess. This calcium hydroxide can be originally used for removing hydrogen chloride in exhaust gas. Therefore, as shown in FIGS. 5 and 6, in the present embodiment, the surplus calcium hydroxide is effectively used for removing hydrogen chloride. The dry removal device 81 includes a first filtration / dust collection device 70, a desalination treatment device 82, and a sodium salt recovery device 80.
And The desalination treatment device 82 includes an exhaust gas treatment agent 88 containing sodium hydrogen carbonate and calcium hydroxide.
With hydrogen chloride in the exhaust gas G. Then, hydrogen chloride is removed from the exhaust gas, and a desalination residue 83 containing a reaction product of this chemical reaction is generated.
【００５６】ナトリウム塩回収装置８０は、アンモニア
ソーダ法による製造工程からなっている。ナトリウム塩
回収装置８０では、脱塩残渣８３の全量を原料として供
給している。スラリー状の炭酸水素ナトリウム２１を、
第１の乾燥機４３で乾燥することにより、粉末状の炭酸
水素ナトリウム４４が得られる。こうして、脱塩残渣８
３を炭酸水素ナトリウム４４に再生している。The sodium salt recovering apparatus 80 includes a manufacturing process using the ammonia soda method. In the sodium salt recovery device 80, the entire amount of the desalination residue 83 is supplied as a raw material. Slurry sodium hydrogen carbonate 21
By drying with the first dryer 43, powdery sodium hydrogen carbonate 44 is obtained. Thus, the desalination residue 8
3 is regenerated into sodium bicarbonate 44.
【００５７】その結果、この製造工程では、アンモニア
回収工程２７で供給される水酸化カルシウム５４の一部
が余剰分８４として抜き出される。分岐管８６が、アン
モニア蒸留塔５５に供給される水酸化カルシウム５４の
配管に設けられている。分岐管８６で抜き出された余剰
分の水酸化カルシウム８４を、第２の乾燥機８７で乾燥
することにより、粉末状の水酸化カルシウム８５が得ら
れる。こうして再生された粉末状の炭酸水素ナトリウム
４４と水酸化カルシウム８５は、排ガス処理剤８８とし
て脱塩処理装置８２に戻される。排ガス処理剤８８は、
排ガスＧ中に供給して塩化水素の除去に再利用される。As a result, in this production process, a part of the calcium hydroxide 54 supplied in the ammonia recovery process 27 is extracted as a surplus 84. A branch pipe 86 is provided in a pipe of the calcium hydroxide 54 supplied to the ammonia distillation tower 55. The excess calcium hydroxide 84 extracted through the branch pipe 86 is dried by the second dryer 87 to obtain powdered calcium hydroxide 85. The powdery sodium bicarbonate 44 and calcium hydroxide 85 thus regenerated are returned to the desalination treatment device 82 as the exhaust gas treatment agent 88. The exhaust gas treating agent 88
It is supplied to the exhaust gas G and reused for removing hydrogen chloride.
【００５８】脱塩処理装置８２の反応器として、第２の
ろ過集じん装置７３が使用されている。第２のろ過集じ
ん装置７３では、粉末状の炭酸水素ナトリウムおよび水
酸化カルシウムの両方を含む排ガス処理剤８８と、排ガ
スＧ中の塩化水素とを反応させている。これにより、塩
化水素を排ガス中から除去し、この化学反応による反応
生成物を含有する脱塩残渣８３を生成している。As a reactor of the desalination treatment device 82, a second filtration and collection device 73 is used. In the second filtering and collecting apparatus 73, an exhaust gas treating agent 88 containing both sodium bicarbonate and calcium hydroxide in powder form reacts with hydrogen chloride in the exhaust gas G. As a result, hydrogen chloride is removed from the exhaust gas, and a desalination residue 83 containing a reaction product of this chemical reaction is generated.
【００５９】第２のろ過集じん装置７３内では、次式の
化学反応が起こっている。 ＮａＨＣＯ3＋ＨＣｌ → ＮａＣｌ＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 ………（９） Ｃａ（ＯＨ）2＋２ＨＣｌ → ＣａＣｌ2＋２Ｈ2Ｏ ………（１０）The following chemical reaction takes place in the second filtering and collecting apparatus 73. NaHCO 3 + HCl → NaCl + H 2 O + CO 2 (9) Ca (OH) 2 + 2HCl → CaCl 2 + 2H 2 O (10)
【００６０】この化学反応式から分かるように、脱塩残
渣８３の主成分は塩化ナトリウムである。脱塩残渣８３
には、その他に、塩化カルシウムと、未反応の炭酸水素
ナトリウムおよび水酸化カルシウムと、炭酸水素ナトリ
ウムと硫黄酸化物との化学反応による若干の硫酸ナトリ
ウムとが含まれている。この実施形態によれば、炭酸水
素ナトリウムに加えて水酸化カルシウムが排ガス処理剤
８８となって、排ガスＧ中の塩化水素と反応するので、
塩化水素をより多く除去することができる。As can be seen from this chemical reaction formula, the main component of the desalted residue 83 is sodium chloride. Desalting residue 83
Contains, in addition, calcium chloride, unreacted sodium bicarbonate and calcium hydroxide, and some sodium sulfate due to the chemical reaction between sodium bicarbonate and sulfur oxides. According to this embodiment, in addition to sodium hydrogen carbonate, calcium hydroxide becomes an exhaust gas treating agent 88 and reacts with hydrogen chloride in the exhaust gas G.
More hydrogen chloride can be removed.
【００６１】（第４の実施形態）次に、第４の実施形態
について図７を参照して説明する。図７はこの実施形態
にかかる排ガス中の塩化水素の乾式除去装置９２の説明
図で、図５相当図である。なお、前記各実施形態と同一
または相当部分の説明は省略する。(Fourth Embodiment) Next, a fourth embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 7 is an explanatory view of the dry removal device 92 for hydrogen chloride in exhaust gas according to this embodiment, and is equivalent to FIG. The description of the same or corresponding parts as those of the above embodiments will be omitted.
【００６２】第３の実施形態では、排ガス処理剤８８
が、炭酸水素ナトリウムと水酸化カルシウムとを含む場
合を示した。一方、図７に示す塩化水素の乾式除去装置
９２では、排ガス処理剤９０が、炭酸水素ナトリウム
（主成分），炭酸ナトリウムおよび水酸化カルシウムを
含んでいる。そして、排ガス処理剤９０と排ガスＧ中の
塩化水素とを反応させて塩化水素を排ガスＧ中から除去
し、この化学反応による反応生成物を含有する脱塩残渣
９１を生成している。In the third embodiment, the exhaust gas treating agent 88
Contains sodium hydrogen carbonate and calcium hydroxide. On the other hand, in the hydrogen chloride dry removal device 92 shown in FIG. 7, the exhaust gas treating agent 90 contains sodium hydrogen carbonate (main component), sodium carbonate and calcium hydroxide. Then, the exhaust gas treating agent 90 reacts with hydrogen chloride in the exhaust gas G to remove hydrogen chloride from the exhaust gas G, thereby producing a desalination residue 91 containing a reaction product of this chemical reaction.
【００６３】ナトリウム塩回収装置８０の構成は、第３
の実施形態と同一である。乾式除去装置９２には、第１
のろ過集じん装置７０が設けられている。ナトリウム塩
回収装置８０では、脱塩残渣９１の全量を原料として供
給することにより、この脱塩残渣９１を、粉末状の炭酸
水素ナトリウム４４と炭酸ナトリウム２３の両方に再生
している。再生された粉末状の炭酸水素ナトリウム４４
および炭酸ナトリウム２３と、余剰分８４として抜き出
された粉末状の水酸化カルシウム８５とを、排ガス処理
剤９０として排ガスＧ中に供給している。脱塩処理装置
８２の第２のろ過集じん装置７３では、炭酸水素ナトリ
ウム，炭酸ナトリウムおよび水酸化カルシウムを含む排
ガス処理剤９０と、排ガスＧ中の塩化水素とを反応させ
て、塩化水素を排ガスＧ中から除去する。The structure of the sodium salt recovery device 80 is the third
This is the same as the embodiment. The dry removal device 92 includes the first
Is provided. In the sodium salt recovery device 80, by supplying the entire amount of the desalting residue 91 as a raw material, the desalting residue 91 is regenerated into both powdery sodium hydrogencarbonate 44 and sodium carbonate 23. Regenerated powdered sodium bicarbonate 44
Further, sodium carbonate 23 and powdered calcium hydroxide 85 extracted as surplus 84 are supplied into exhaust gas G as an exhaust gas treating agent 90. In the second filter / dust collecting device 73 of the desalination treatment device 82, the exhaust gas treating agent 90 containing sodium hydrogen carbonate, sodium carbonate and calcium hydroxide reacts with the hydrogen chloride in the exhaust gas G to convert the hydrogen chloride into the exhaust gas. Remove from G.
【００６４】第２のろ過集じん装置７３内では、化学反
応式（９），（１０）の化学反応と、炭酸ナトリウムに
よる次式の化学反応とが起こっている。 Ｎａ2ＣＯ3＋２ＨＣｌ → ２ＮａＣｌ＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 ………（１１） したがって、脱塩残渣９１の主成分は塩化ナトリウムで
あり、その他に塩化カルシウムと、未反応の炭酸ナトリ
ウムおよび水酸化カルシウムと、若干の硫酸ナトリウム
とが含まれている。In the second filtration and collection apparatus 73, the chemical reactions of chemical formulas (9) and (10) and the following chemical reaction with sodium carbonate occur. Na 2 CO 3 + 2HCl → 2NaCl + H 2 O + CO 2 (11) Accordingly, the main component of the desalted residue 91 is sodium chloride, and in addition, calcium chloride, unreacted sodium carbonate and calcium hydroxide, And sodium sulfate.
【００６５】[0065]
【実施例】本発明の乾式除去の方法およびその装置は、
各種燃焼設備から発生する排ガス中の塩化水素の除去に
使用することができる。図８は、本発明にかかる排ガス
中の塩化水素の乾式除去装置６０を、焼却装置の一種で
ある燃焼溶融システム１００に適用した一実施例を示す
ブロック図である。なお、他の乾式除去装置１２，８
１，９２を適用した場合であってもよい。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The method and apparatus for dry removal of the present invention are:
It can be used for removing hydrogen chloride in exhaust gas generated from various combustion facilities. FIG. 8 is a block diagram showing one embodiment in which the dry removal device 60 for hydrogen chloride in exhaust gas according to the present invention is applied to a combustion melting system 100 which is a kind of incineration device. In addition, other dry removal devices 12, 8
1,92 may be applied.
【００６６】図８に示すように、燃焼溶融システム１０
０は、都市ごみなど廃棄物Ｂを燃焼溶融炉１１２で焼却
処理するシステムである。このシステム１００では、廃
棄物Ｂを熱分解装置１０５で熱分解することによって熱
分解ガスＧ1 と熱分解残留物Ｆを生成する。次いで、熱
分解残留物Ｆを燃焼性成分Ｃと不燃焼性成分Ｄに分離す
る。そして、熱分解ガスＧ1 と燃焼性成分Ｃとを、燃焼
溶融炉１１２において燃焼させることにより溶融スラグ
Ｅを生成している。このシステム１００は、廃棄物Ｂの
減容化率が優れている。As shown in FIG. 8, the combustion melting system 10
Reference numeral 0 denotes a system for incinerating waste B such as municipal waste in the combustion melting furnace 112. In this system 100, a pyrolysis gas G 1 and a pyrolysis residue F are generated by pyrolyzing a waste B in a pyrolysis device 105. Next, the pyrolysis residue F is separated into a combustible component C and a non-combustible component D. Then, the molten slag E is generated by burning the pyrolysis gas G 1 and the combustible component C in the combustion melting furnace 112. This system 100 has an excellent volume reduction ratio of the waste B.
【００６７】次に、このシステム１００の詳細について
説明する。はじめに、廃棄物Ｂは廃棄物受入れ装置１０
２に受け入れられる。次いで、廃棄物Ｂは、破砕機１０
３で所望の大きさ（たとえば、１５０ｍｍ以下）に破砕
される。破砕された廃棄物Ｂは、スクリューフィーダ１
０４により熱分解装置１０５に供給される。熱分解装置
１０５は、その内部がシール機構により低酸素濃度の雰
囲気に維持されている。熱分解装置１０５は、横型の回
転ドラム１０６と、回転ドラム１０６に接続された排出
装置１０７とを備えている。回転ドラム１０６は、回転
動作をしながら、廃棄物Ｂを低酸素の雰囲気中で熱分解
させる。回転ドラム１０６には加熱空気を流すためのラ
イン１０８，１０９が接続され、加熱空気で回転ドラム
１０６を加熱する。Next, details of the system 100 will be described. First, the waste B is transferred to the waste receiving device 10.
2 accepted. Next, the waste B is crushed by the crusher 10.
In step 3, the material is crushed to a desired size (for example, 150 mm or less). The crushed waste B is supplied to the screw feeder 1
The heat is supplied to the thermal decomposition apparatus 105 by the control unit 04. The inside of the thermal decomposition apparatus 105 is maintained in an atmosphere having a low oxygen concentration by a sealing mechanism. The pyrolysis device 105 includes a horizontal rotating drum 106 and a discharge device 107 connected to the rotating drum 106. The rotating drum 106 thermally decomposes the waste B in a low oxygen atmosphere while rotating. Lines 108 and 109 for flowing heated air are connected to the rotating drum 106, and the rotating drum 106 is heated by the heated air.
【００６８】ライン１０９は、回転ドラム１０６の一方
の側に接続され、送風機１１０を介して熱交換器１１１
に接続されている。熱交換器１１１は、燃焼溶融炉１１
２で発生する排ガスが排出される出口部に配置されて空
気を加熱する。ライン１０８は、熱交換器１１１と回転
ドラム１０６の他方の側とを接続している。熱交換器１
１１で加熱された空気は、ライン１０８を流れて回転ド
ラム１０６を加熱する。その後、この空気は、ライン１
０９，送風機１１０を流れて、熱交換器１１１で再び加
熱される。The line 109 is connected to one side of the rotating drum 106, and is connected via a blower 110 to a heat exchanger 111.
It is connected to the. The heat exchanger 111 includes the combustion melting furnace 11
The exhaust gas generated in Step 2 is disposed at an outlet from which the exhaust gas is discharged to heat the air. The line 108 connects the heat exchanger 111 and the other side of the rotating drum 106. Heat exchanger 1
The air heated at 11 flows through the line 108 to heat the rotating drum 106. The air then flows to line 1
09, flows through the blower 110, and is heated again by the heat exchanger 111.
【００６９】回転ドラム１０６に供給された廃棄物Ｂ
は、加熱空気により約３００ないし約６００℃（通常
は、約４５０℃）に加熱される。これにより、廃棄物Ｂ
は熱分解されて、熱分解ガスＧ1 と不揮発性の熱分解残
留物Ｆとを生成する。熱分解ガスＧ1 と熱分解残留物Ｆ
は、排出装置１０７で分離される。分離された熱分解ガ
スＧ1 は、ライン１１４を流れて燃焼溶融炉１１２のバ
ーナ１１５に供給される。熱分解残留物Ｆは、比較的高
温（たとえば、約４５０℃）で排出装置１０７から排出
される。排出された熱分解残留物Ｆは、冷却装置１１７
に供給され、ここで約８０℃に冷却される。Waste B supplied to the rotating drum 106
Is heated to about 300 to about 600 ° C. (typically about 450 ° C.) by heated air. As a result, waste B
Is thermally decomposed to generate a pyrolysis gas G 1 and a non-volatile pyrolysis residue F. Pyrolysis gas G 1 and the pyrolysis residue F
Are separated by the discharge device 107. The separated pyrolysis gas G 1 flows through a line 114 and is supplied to a burner 115 of a combustion melting furnace 112. The pyrolysis residue F is discharged from the discharge device 107 at a relatively high temperature (for example, about 450 ° C.). The discharged pyrolysis residue F is supplied to a cooling device 117.
Where it is cooled to about 80 ° C.
【００７０】次いで、熱分解残留物Ｆは分離装置１２０
に供給され、ここで燃焼性成分Ｃと不燃焼性成分Ｄに分
離される。分離装置１２０には、たとえば、磁選式，遠
心式，風力選別式等の各種の分別機が使用されている。
不燃焼性成分Ｄは、鉄，アルミニウムなどの有効な資源
となって再利用される。分離装置１２０で分離された燃
焼性成分Ｃは、ライン１２２を通って燃焼溶融炉１１２
のバーナ１１５に供給される。バーナ１１５には、燃焼
用空気が送風機１２３によってライン１２４を流れて供
給される。Next, the pyrolysis residue F is separated from the separation device 120.
Where it is separated into a combustible component C and a non-combustible component D. For the separation device 120, for example, various sorters such as a magnetic separation type, a centrifugal type, and a wind separation type are used.
The non-combustible component D is reused as an effective resource such as iron and aluminum. The combustible component C separated by the separation device 120 passes through the line 122 and the combustion melting furnace 112.
Is supplied to the burner 115. Burner 115 is supplied with combustion air flowing through line 124 by blower 123.
【００７１】バーナ１１５に供給された燃焼性成分Ｃ
と、ライン１１４からバーナ１１５に供給された熱分解
ガスＧ1 は、燃焼用空気によって燃焼溶融炉１１２の内
部で約１３００℃の高温域で燃焼する。この燃焼によっ
て、灰分は溶融して溶融スラグＥを生成する。溶融スラ
グＥは、燃焼溶融炉１１２の下部の排出口１２５から水
槽１２６内に落下して冷却される。冷却されたスラグＥ
は、水槽１２６から排出され、所定の形状のブロックま
たは粒状に成形されたのち、住宅建材や舗装材料などと
して再利用される。有害な重金属類などは、スラグＥ内
に封入されるので無害になる。The combustible component C supplied to the burner 115
When the thermal decomposition gas G 1 supplied from the line 114 to the burner 115 burns at a high temperature zone of the internal at about 1300 ° C. in the combustion melting furnace 112 by the combustion air. As a result of this combustion, the ash melts to form molten slag E. The molten slag E falls into a water tank 126 from an outlet 125 at a lower portion of the combustion melting furnace 112 and is cooled. Cooled slag E
Is discharged from the water tank 126 and formed into blocks or granules of a predetermined shape, and then reused as house building materials, pavement materials, and the like. Harmful heavy metals and the like become harmless because they are enclosed in the slag E.
【００７２】燃焼溶融炉１１２内での燃焼により排ガス
ＧB が発生する。排ガスＧB は、燃焼溶融炉１１２に設
けられた熱交換器１１１により、空気とのあいだで熱交
換される。排ガスＧB は、熱交換器１１１で熱回収され
冷却された後、廃熱ボイラ１２７でさらに熱回収されて
約１５０ないし約２００℃まで冷却される。排ガスＧB
には、塩化水素（ＨＣｌ），硫黄酸化物（ＳＯｘ），ば
いじん等が含まれている。廃棄物Ｂが都市ごみの場合に
は、排ガスＧB 中の塩化水素の濃度が特に高い。都市ご
みにおける硫黄（Ｓ）の含有量は少ないので、排ガスＧ
B 中の硫黄酸化物の濃度は低い。[0072] exhaust gas G B is generated by combustion in the combustion melting furnace 112. The exhaust gas G B is the heat exchanger 111 provided in the combustion melting furnace 112, is heat exchanged between the air. The exhaust gas G B, after being thermally recovered cooled in heat exchanger 111, is cooled to about 150 to about 200 ° C. is further heat recovery in the waste heat boiler 127. Exhaust gas B
Contains hydrogen chloride (HCl), sulfur oxide (SOx), dust, and the like. If waste B is city waste, particularly high concentration of hydrogen chloride in the exhaust gas G B. Since the content of sulfur (S) in municipal solid waste is low,
The concentration of sulfur oxides in B is low.
【００７３】廃熱ボイラ１２７を出た排ガスＧB は、乾
式除去装置６０に送られる。排ガスＧB は、乾式除去装
置６０で、ばいじんの捕集，塩化水素など有害物質の除
去がなされる。その後、排ガスは、吸引ブロワ１２８を
通って煙突１２９から大気中に排出される。乾式除去装
置６０は、第１のろ過集じん装置７０と、第１のろ過集
じん装置７０の下流側に設置された第２のろ過集じん装
置７３とを備えている。吸引ブロワ１２８は、第２のろ
過集じん装置７３と煙突１２９とのあいだに設置されて
いる。第１のろ過集じん装置７０は、廃熱ボイラ１２７
の下流側に設置されており、排ガスＧB 中のばいじんを
捕集する。ばいじんを捕集して得られた集じん灰Ｈは、
廃熱ボイラ１２７の下部に落下した集じん灰と一緒にな
る。そして、集じん灰は、ライン１３０を通って燃焼溶
融炉１１２のバーナ１１５に戻されて溶融処理される。[0073] exhaust gas G B exiting the waste heat boiler 127 is sent to the dry removal apparatus 60. The exhaust gas G B is the dry removal apparatus 60, the collection of dust, removal of such hydrogen chloride hazardous substances are made. Thereafter, the exhaust gas passes through the suction blower 128 and is discharged from the chimney 129 to the atmosphere. The dry removal device 60 includes a first filtration / dust collection device 70 and a second filtration / dust collection device 73 installed downstream of the first filtration / dust collection device 70. The suction blower 128 is installed between the second filter / dust collector 73 and the chimney 129. The first filtering and collecting apparatus 70 includes a waste heat boiler 127.
Of being placed on the downstream side, to collect dust in the exhaust gas G B. Dust ash H obtained by collecting dust is
The dust is collected together with the dust collected at the bottom of the waste heat boiler 127. Then, the collected ash is returned to the burner 115 of the combustion melting furnace 112 through the line 130 and is subjected to melting processing.
【００７４】乾式除去装置６０は、脱塩処理装置１とナ
トリウム塩回収装置２とを備えている。第２のろ過集じ
ん装置７３は、脱塩処理装置１の反応器としての機能を
有している。ナトリウム塩回収装置２は、乾式除去装置
６０用の専用の装置であるのが好ましいが、必ずしも専
用でなくてもよい。ナトリウム塩回収装置２は、燃焼溶
融システム１００など焼却装置の近傍に設置するのが好
ましいが、離れた場所たとえば化学工場等に生産設備と
して設置されていてもよい。The dry removal device 60 includes a desalination treatment device 1 and a sodium salt recovery device 2. The second filtration / dust collection device 73 has a function as a reactor of the desalination treatment device 1. The sodium salt recovery device 2 is preferably a dedicated device for the dry removal device 60, but need not be. The sodium salt recovery device 2 is preferably installed near an incinerator such as the combustion and melting system 100, but may be installed as a production facility at a remote location, for example, a chemical factory.
【００７５】図９は、本発明の乾式除去装置６０と従来
技術に関して、脱塩残渣の量などを比較した説明図であ
る。図９には、都市ごみ１０００ｋｇを燃焼溶融システ
ムで燃焼した場合を示している。従来技術では、燃焼溶
融システムで発生する排ガス中の塩化水素を、水酸化カ
ルシウム（排ガス処理剤）のみで除去している。したが
って、排ガス中から塩化水素を除去した反応生成物の主
成分は塩化カルシウムであり、その量は約１１ｋｇであ
る。脱塩残渣は、塩化カルシウムと未反応の水酸化カル
シウムを含んでいる。この脱塩残渣を埋立て処分するた
めに、セメントにより固化する処理を行う場合には、セ
メントと水を加えることになるので、脱塩残渣の発生量
は約３２ｋｇになる。したがって、埋立てる脱塩残渣の
最終的な量は約３２ｋｇである。FIG. 9 is an explanatory diagram comparing the amount of desalted residue and the like between the dry removal apparatus 60 of the present invention and the conventional technique. FIG. 9 shows a case where 1000 kg of municipal solid waste is burned by the combustion melting system. In the prior art, hydrogen chloride in exhaust gas generated in a combustion melting system is removed only by calcium hydroxide (an exhaust gas treating agent). Therefore, the main component of the reaction product obtained by removing hydrogen chloride from the exhaust gas is calcium chloride, and its amount is about 11 kg. The desalting residue contains calcium chloride and unreacted calcium hydroxide. When a process of solidifying with cement is performed to dispose of this desalination residue, cement and water are added, so that the amount of desalination residue generated is about 32 kg. Therefore, the final amount of desalination residue to be landfilled is about 32 kg.
【００７６】これに対して、本発明では、燃焼溶融シス
テム１００で発生する排ガスＧB 中の塩化水素を、乾式
除去装置６０を用いて炭酸水素ナトリウム（排ガス処理
剤）で除去している。したがって、排ガス中から塩化水
素を除去した反応生成物の主成分は塩化ナトリウムであ
る。反応生成物の量は、約１２ｋｇであり従来技術の場
合とほぼ同じである。しかし、脱塩残渣を埋立て処分し
なくてよいので、セメントによる固化処理は不要であ
る。したがって、脱塩残渣の発生量は、約１２ｋｇの反
応生成物に、若干の余剰の炭酸水素ナトリウムが約２ｋ
ｇ加わるのみなので、１２＋２＝１４ｋｇになる。この
脱塩残渣の発生量は、従来技術の約４４％であり大幅に
減少している。[0076] In contrast, in the present invention, hydrogen chloride gas G in B generated in the combustion melting system 100, are removed with sodium bicarbonate by a dry removal apparatus 60 (exhaust gas treatment agent). Therefore, the main component of the reaction product obtained by removing hydrogen chloride from the exhaust gas is sodium chloride. The amount of reaction product is about 12 kg, which is almost the same as in the prior art. However, since desalination residues do not need to be landfilled, solidification treatment with cement is unnecessary. Therefore, the amount of desalted residue generated is approximately 12 kg of the reaction product and a little
Since only g is added, 12 + 2 = 14 kg. The generation amount of this desalination residue is about 44% of that of the prior art, which is greatly reduced.
【００７７】しかも、この脱塩残渣の全量を、ナトリウ
ム塩回収装置２に原料として供給して炭酸水素ナトリウ
ムに再生できる。したがって、埋立てる脱塩残渣の量は
ほぼ零になるので、埋立て処分が不要になる。また、本
発明では、（廃棄する脱塩残渣の量）÷（焼却前の廃棄
物の量）の値である減容率（かさの比較）と減量率（重
さの比較）とを、ほとんど零にすることができる。Further, the entire amount of the desalted residue can be supplied as a raw material to the sodium salt recovery device 2 to be regenerated into sodium hydrogen carbonate. Therefore, the amount of the desalted residue to be landfilled becomes almost zero, so that landfill disposal is not required. In the present invention, the volume reduction rate (comparison of bulk) and the weight reduction rate (comparison of weight), which are the value of (amount of desalted residue to be discarded) ÷ (amount of waste before incineration), are almost equal to Can be zero.
【００７８】本発明の方法および乾式除去装置１２，６
０，８１，９２では、アンモニアソーダ法等による製造
工程で再生された粉末状の炭酸水素ナトリウムおよび炭
酸ナトリウムの一方または両方を、排ガス処理剤以外の
用途に使用することも可能である。この再生された物質
を、排ガス処理剤７（または、８８，９０）として排ガ
ス中の塩化水素の除去に再利用するのが好ましい。この
ようにすれば、燃焼溶融システム１００など燃焼設備に
乾式除去装置６０（または、１２，８１，９２）を適用
した全体のシステムにおいて、クローズド化したサイク
ルが実現できる。したがって、脱塩残渣を廃棄処分せず
に有効利用することができるので、地球環境に対して良
好になる。The method of the present invention and the dry removal apparatus 12, 6
In Nos. 0, 81, and 92, one or both of powdery sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate regenerated in a production process using an ammonia soda method or the like can be used for applications other than exhaust gas treatment agents. This regenerated material is preferably reused as an exhaust gas treating agent 7 (or 88, 90) for removing hydrogen chloride in exhaust gas. In this manner, a closed cycle can be realized in the entire system in which the dry removal device 60 (or 12, 81, 92) is applied to combustion equipment such as the combustion melting system 100. Therefore, the desalination residue can be effectively used without being discarded, which is favorable for the global environment.
【００７９】炭酸水素ナトリウムは、高価であるが、排
ガス中の塩化水素との反応速度が速い。本発明では、こ
の炭酸水素ナトリウムで塩化水素を有効に除去した後、
脱塩残渣を廃棄処分せずに全量を炭酸水素ナトリウムに
再生して循環使用できる。したがって、高価な炭酸水素
ナトリウムを新たに供給する必要がほとんどなく有効利
用することができる。なお、各図中同一符号は同一また
は相当部分を示す。Although sodium bicarbonate is expensive, its reaction rate with hydrogen chloride in exhaust gas is high. In the present invention, after effectively removing hydrogen chloride with this sodium hydrogen carbonate,
The entire amount can be regenerated into sodium bicarbonate without disposing of the desalted residue and recycled. Therefore, there is almost no need to newly supply expensive sodium bicarbonate, and it can be effectively used. In the drawings, the same reference numerals indicate the same or corresponding parts.
【００８０】[0080]
【発明の効果】本発明は上述のように構成したので、排
ガス中の塩化水素を除去した時に発生する脱塩残渣を廃
棄処分せずに有効利用することができる。As described above, the present invention is constructed as described above, so that the desalting residue generated when hydrogen chloride in the exhaust gas is removed can be effectively used without being discarded.
【図１】本発明の第１の実施形態にかかる脱塩処理装置
の説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of a desalination treatment apparatus according to a first embodiment of the present invention.
【図２】ナトリウム塩回収装置の工程図である。FIG. 2 is a process diagram of a sodium salt recovery device.
【図３】ろ過集じん装置の部分拡大断面図である。FIG. 3 is a partially enlarged cross-sectional view of the filtration dust collecting apparatus.
【図４】本発明の第２の実施形態にかかる乾式除去装置
の説明図で、図１相当図である。FIG. 4 is an explanatory view of a dry removal apparatus according to a second embodiment of the present invention, and is a view corresponding to FIG.
【図５】本発明の第３の実施形態にかかる乾式除去装置
の説明図で、図１相当図である。FIG. 5 is an explanatory diagram of a dry removal device according to a third embodiment of the present invention, and is a diagram corresponding to FIG.
【図６】ナトリウム塩回収装置の工程図で、図２相当図
である。FIG. 6 is a process diagram of the sodium salt recovery apparatus, and is a view corresponding to FIG. 2;
【図７】本発明の第４の実施形態にかかる乾式除去装置
の説明図で、図５相当図である。FIG. 7 is an explanatory diagram of a dry removal device according to a fourth embodiment of the present invention, and is a diagram corresponding to FIG. 5;
【図８】本発明にかかる排ガス中の塩化水素の乾式除去
装置を燃焼溶融システムに適用した一実施例を示すブロ
ック図である。FIG. 8 is a block diagram showing an embodiment in which the apparatus for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas according to the present invention is applied to a combustion melting system.
【図９】本発明と従来技術に関して、脱塩残渣の量など
を比較した説明図である。FIG. 9 is an explanatory diagram comparing the amount of desalting residue and the like between the present invention and the conventional technology.
１，８２ 脱塩処理装置 ２，８０ ナトリウム塩回収装置 ３ ろ過集じん装置（集じん装置） ７，８８，９０ 排ガス処理剤 ８，８３，９１ 脱塩残渣 １２，６０，８１，９２ 乾式除去装置 ２５ 食塩水の精製工程 ２６ 炭酸化工程 ２７ アンモニア回収工程 ４４ 粉末状の炭酸水素ナトリウム ７０ 第１のろ過集じん装置（第１の集じん装置） ７１ ばいじん ７３ 第２のろ過集じん装置（第２の集じん装置） ８４ 余剰分の水酸化カルシウム ８５ 粉末状の水酸化カルシウム １００ 燃焼溶融システム １１２ 燃焼溶融炉 Ｂ 廃棄物 Ｃ 燃焼性成分 Ｄ 不燃焼性成分 Ｅ 溶融スラグ Ｆ 熱分解残留物 Ｇ，ＧB 排ガス Ｇ1 熱分解ガス1,82 Desalination treatment device 2,80 Sodium salt recovery device 3 Filtration dust collection device (dust collection device) 7,88,90 Exhaust gas treatment agent 8,83,91 Desalination residue 12,60,81,92 Dry removal device 25 Salt water purification step 26 Carbonation step 27 Ammonia recovery step 44 Powdery sodium hydrogen carbonate 70 First filter and dust collector (first dust collector) 71 Soot and dust 73 Second filter and dust collector (second filter) 84 Excess calcium hydroxide 85 Powdered calcium hydroxide 100 Combustion melting system 112 Combustion melting furnace B Waste C Combustible component D Noncombustible component E Molten slag F Pyrolysis residue G, G B Exhaust gas G 1 Pyrolysis gas
Claims (16)
ムの少なくともいずれか一方を含む排ガス処理剤と、排
ガス中の塩化水素とを反応させて塩化水素を前記排ガス
中から除去し、この化学反応による反応生成物を含有す
る脱塩残渣を生成した後、 食塩を原料として炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリ
ウムの少なくともいずれか一方を製造する製造工程に前
記脱塩残渣を原料として供給し、 前記製造工程で前記脱塩残渣を炭酸水素ナトリウムおよ
び炭酸ナトリウムの少なくともいずれか一方に再生する
ことを特徴とする排ガス中の塩化水素の乾式除去方法。An exhaust gas treating agent containing at least one of sodium hydrogencarbonate and sodium carbonate reacts with hydrogen chloride in exhaust gas to remove hydrogen chloride from the exhaust gas, and a reaction product by this chemical reaction And then supplying the desalted residue as a raw material to a production process for producing at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate using salt as a raw material, wherein the desalted residue is produced in the production process. Drying of hydrogen chloride in exhaust gas, characterized by regenerating hydrogen into at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate.
ムの少なくともいずれか一方を製造する製造工程はアン
モニアソーダ法による製造工程であり、 前記脱塩残渣をこの製造工程の原料として供給し、食塩
水の精製工程で精製したのち炭酸化工程に供給すること
を特徴とする請求項１に記載の排ガス中の塩化水素の乾
式除去方法。2. A production process for producing at least one of sodium hydrogencarbonate and sodium carbonate is a production process by an ammonia soda method, wherein the desalting residue is supplied as a raw material in this production process, and a salt water purification process is performed. 2. The method according to claim 1, wherein the hydrogen chloride is supplied to a carbonation step after purification.
ウムを含む排ガス処理剤と、排ガス中の塩化水素とを反
応させて塩化水素を前記排ガス中から除去し、この化学
反応による反応生成物を含有する脱塩残渣を生成した
後、 アンモニアソーダ法による製造工程に前記脱塩残渣を原
料として供給し前記製造工程で前記脱塩残渣を炭酸水素
ナトリウムに再生し、 この再生された粉末状の炭酸水素ナトリウムと、前記製
造工程のアンモニア回収工程で供給される水酸化カルシ
ウムの一部が余剰分として抜き出された粉末状の水酸化
カルシウムとを含む排ガス処理剤を、前記排ガス中に供
給して塩化水素と反応させることを特徴とする排ガス中
の塩化水素の乾式除去方法。3. An exhaust gas treating agent containing sodium hydrogencarbonate and calcium hydroxide is reacted with hydrogen chloride in exhaust gas to remove hydrogen chloride from the exhaust gas, and a degas containing a reaction product of the chemical reaction is removed. After the salt residue is generated, the desalted residue is supplied as a raw material to a production process using an ammonia soda method, and the desalted residue is regenerated into sodium hydrogen carbonate in the production process. An exhaust gas treating agent containing powdered calcium hydroxide extracted as a surplus part of the calcium hydroxide supplied in the ammonia recovery step of the production step is supplied into the exhaust gas to produce hydrogen chloride and hydrogen chloride. A method for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas, comprising reacting.
よび水酸化カルシウムを含む排ガス処理剤と、排ガス中
の塩化水素とを反応させて塩化水素を前記排ガス中から
除去し、この化学反応による反応生成物を含有する脱塩
残渣を生成した後、 アンモニアソーダ法による製造工程に前記脱塩残渣を原
料として供給し前記製造工程で前記脱塩残渣を炭酸水素
ナトリウムおよび炭酸ナトリウムに再生し、 この再生された粉末状の炭酸水素ナトリウムおよび炭酸
ナトリウムと、前記製造工程のアンモニア回収工程で供
給される水酸化カルシウムの一部が余剰分として抜き出
された粉末状の水酸化カルシウムとを、前記排ガス処理
剤として前記排ガス中に供給して塩化水素と反応させる
ことを特徴とする排ガス中の塩化水素の乾式除去方法。4. An exhaust gas treating agent containing sodium hydrogen carbonate, sodium carbonate and calcium hydroxide is reacted with hydrogen chloride in exhaust gas to remove hydrogen chloride from the exhaust gas, and a reaction product of the chemical reaction is removed. After producing the desalted residue containing, the desalted residue is supplied as a raw material to a production process using an ammonia soda method, and the desalted residue is regenerated into sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate in the production process. Sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate, and powdered calcium hydroxide in which a part of the calcium hydroxide supplied in the ammonia recovery step of the production step is extracted as an excess, A method for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas, wherein the method is supplied to the exhaust gas and reacted with hydrogen chloride.
装置により除去した後、 前記排ガス中の塩化水素を前記排ガス処理剤により除去
して前記脱塩残渣を生成することを特徴とする請求項１
ないし４のいずれかの項に記載の排ガス中の塩化水素の
乾式除去方法。5. The method according to claim 1, wherein after removing soot and dust in the exhaust gas by a first dust collector, hydrogen chloride in the exhaust gas is removed by the exhaust gas treating agent to generate the desalted residue. Item 1
5. The method for dry removal of hydrogen chloride in exhaust gas according to any one of items 4 to 4.
集じん装置を設置し、 前記第１の集じん装置で前記ばいじんが除去された後の
前記排ガスを前記第２の集じん装置に流し、 この第２の集じん装置で前記排ガス中の塩化水素を前記
排ガス処理剤により除去して前記脱塩残渣を生成するこ
とを特徴とする請求項５に記載の排ガス中の塩化水素の
乾式除去方法。6. A second dust collection device is provided downstream of the first dust collection device, and the exhaust gas from which the dust has been removed by the first dust collection device is collected in the second collection device. The chlorine in the exhaust gas according to claim 5, wherein the second dust collector removes hydrogen chloride in the exhaust gas by the exhaust gas treating agent to produce the desalted residue. Dry hydrogen removal method.
水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムの少なくともいず
れか一方を、前記排ガス処理剤として前記排ガス中の塩
化水素の除去に再利用することを特徴とする請求項１，
２，５または６に記載の排ガス中の塩化水素の乾式除去
方法。7. The method according to claim 1, wherein at least one of powdery sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate regenerated in the production step is reused as the exhaust gas treating agent for removing hydrogen chloride in the exhaust gas. Claim 1,
7. The method for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas according to 2, 5, or 6.
ステムで発生した排ガスであり、 この燃焼溶融システムは、廃棄物の熱分解によって熱分
解ガスと熱分解残留物を生成し、この熱分解残留物を燃
焼性成分と不燃焼性成分に分離し、前記熱分解ガスと前
記燃焼性成分とを燃焼溶融炉において燃焼させることに
より溶融スラグを生成することを特徴とする請求項１な
いし７のいずれかの項に記載の排ガス中の塩化水素の乾
式除去方法。8. The exhaust gas containing hydrogen chloride is an exhaust gas generated in a combustion and melting system. The combustion and melting system generates a pyrolysis gas and a pyrolysis residue by pyrolysis of waste, 8. A slag according to claim 1, wherein the slag is separated by separating a substance into a combustible component and a non-combustible component and burning the pyrolysis gas and the combustible component in a combustion melting furnace. The dry removal method of hydrogen chloride in exhaust gas according to any of the above items.
ムの少なくともいずれか一方を含む排ガス処理剤と、排
ガス中の塩化水素とを反応させて塩化水素を前記排ガス
中から除去し、この化学反応による反応生成物を含有す
る脱塩残渣を生成する脱塩処理装置と、 食塩を原料として炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリ
ウムの少なくともいずれか一方を製造する製造工程から
なり、この製造工程に前記脱塩残渣を原料として供給す
ることにより、この脱塩残渣を炭酸水素ナトリウムおよ
び炭酸ナトリウムの少なくともいずれか一方に再生する
ナトリウム塩回収装置とを備えたことを特徴とする排ガ
ス中の塩化水素の乾式除去装置。9. An exhaust gas treating agent containing at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate reacts with hydrogen chloride in exhaust gas to remove hydrogen chloride from the exhaust gas, and a reaction product by this chemical reaction A desalination treatment apparatus for producing a desalination residue containing: and a production process for producing at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate using sodium chloride as a raw material, and supplying the desalination residue as a raw material to this production process A sodium salt recovery device that regenerates the desalination residue into at least one of sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate.
ウムの少なくともいずれか一方を製造する前記製造工程
はアンモニアソーダ法による製造工程であり、 前記脱塩残渣をこの製造工程の原料として供給し、食塩
水の精製工程で精製したのち炭酸化工程に供給すること
を特徴とする請求項９に記載の排ガス中の塩化水素の乾
式除去装置。10. The production process for producing at least one of sodium hydrogencarbonate and sodium carbonate is a production process by an ammonia soda method, wherein the desalted residue is supplied as a raw material for this production process, and a salt solution is purified. The apparatus for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas according to claim 9, wherein the apparatus is supplied to a carbonation step after purification in the step.
シウムを含む排ガス処理剤と、排ガス中の塩化水素とを
反応させて塩化水素を前記排ガス中から除去し、この化
学反応による反応生成物を含有する脱塩残渣を生成する
脱塩処理装置と、 アンモニアソーダ法による製造工程からなり、この製造
工程に前記脱塩残渣を原料として供給することによりこ
の脱塩残渣を炭酸水素ナトリウムに再生するナトリウム
塩回収装置とを備え、 このナトリウム塩回収装置で再生された粉末状の炭酸水
素ナトリウムと、前記製造工程のアンモニア回収工程で
供給される水酸化カルシウムの一部が余剰分として抜き
出された粉末状の水酸化カルシウムとを含む前記排ガス
処理剤を、前記排ガス中に供給して塩化水素と反応させ
ることを特徴とする排ガス中の塩化水素の乾式除去装
置。11. An exhaust gas treating agent containing sodium hydrogen carbonate and calcium hydroxide is reacted with hydrogen chloride in exhaust gas to remove hydrogen chloride from the exhaust gas. A desalination treatment device for producing a salt residue, and a production process using an ammonia soda method, and a sodium salt recovery device for regenerating the desalination residue into sodium hydrogen carbonate by supplying the desalination residue as a raw material to this production process Powdered sodium hydrogen carbonate regenerated by the sodium salt recovery device, and powdered water from which part of the calcium hydroxide supplied in the ammonia recovery step of the production process is extracted as surplus. Wherein the exhaust gas treating agent containing calcium oxide is supplied to the exhaust gas to react with hydrogen chloride, Dry removal apparatus of hydrogen.
および水酸化カルシウムを含む排ガス処理剤と、排ガス
中の塩化水素とを反応させて塩化水素を前記排ガス中か
ら除去し、この化学反応による反応生成物を含有する脱
塩残渣を生成する脱塩処理装置と、 アンモニアソーダ法による製造工程からなり、この製造
工程に前記脱塩残渣を原料として供給することによりこ
の脱塩残渣を炭酸水素ナトリウムおよび炭酸ナトリウム
に再生するナトリウム塩回収装置とを備え、 このナトリウム塩回収装置で再生された粉末状の炭酸水
素ナトリウムおよび炭酸ナトリウムと、前記製造工程の
アンモニア回収工程で供給される水酸化カルシウムの一
部が余剰分として抜き出された粉末状の水酸化カルシウ
ムとを、前記排ガス処理剤として前記排ガス中に供給し
て塩化水素と反応させることを特徴とする排ガス中の塩
化水素の乾式除去装置。12. An exhaust gas treating agent containing sodium hydrogen carbonate, sodium carbonate and calcium hydroxide is reacted with hydrogen chloride in exhaust gas to remove hydrogen chloride from the exhaust gas, and a reaction product of this chemical reaction is produced. A desalination treatment device for producing a contained desalting residue, and a production process by an ammonia soda method. By supplying the desalting residue as a raw material to the production process, the desalting residue is converted into sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate. A sodium salt recovery device that regenerates the powdered sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate regenerated by the sodium salt recovery device, and a portion of the calcium hydroxide supplied in the ammonia recovery step of the production process is an excess. And powdered calcium hydroxide extracted as, as the exhaust gas treating agent in the exhaust gas Feeding to dry removal apparatus of the hydrogen chloride in the exhaust gas, characterized in that is reacted with hydrogen chloride.
１の集じん装置を前記脱塩処理装置の上流側に設け、 前記第１の集じん装置で前記排ガス中の前記ばいじんを
除去した後、前記脱塩処理装置で前記排ガス中の塩化水
素を前記排ガス処理剤により除去して前記脱塩残渣を生
成することを特徴とする請求項９ないし１２のいずれか
の項に記載の排ガス中の塩化水素の乾式除去装置。13. A first dust collector for removing soot in the exhaust gas is provided upstream of the desalination treatment device, and after removing the soot in the exhaust gas by the first dust collector, 13. The method according to claim 9, wherein the desalination treatment apparatus removes hydrogen chloride in the exhaust gas with the exhaust gas treating agent to produce the desalted residue. Dry hydrogen removal equipment.
された第２の集じん装置を前記脱塩処理装置の反応器と
し、 前記第１の集じん装置で前記ばいじんが除去された後の
前記排ガスを前記第２の集じん装置に流し、 この第２の集じん装置で前記排ガス中の塩化水素を前記
排ガス処理剤により除去して前記脱塩残渣を生成するこ
とを特徴とする請求項１３に記載の排ガス中の塩化水素
の乾式除去装置。14. A second dust collector installed downstream of the first dust collector is a reactor of the desalination treatment device, and the dust is removed by the first dust collector. The subsequent exhaust gas is passed to the second dust collector, and the second dust collector removes hydrogen chloride in the exhaust gas with the exhaust gas treating agent to generate the desalted residue. The apparatus for dry-removing hydrogen chloride in exhaust gas according to claim 13.
工程で再生された粉末状の炭酸水素ナトリウムおよび炭
酸ナトリウムの少なくともいずれか一方を、前記排ガス
処理剤として前記排ガス中の塩化水素の除去に再利用す
ることを特徴とする請求項９，１０，１３または１４に
記載の排ガス中の塩化水素の乾式除去装置。15. Recycling at least one of powdery sodium hydrogen carbonate and sodium carbonate regenerated in the manufacturing process of the sodium salt recovery device as the exhaust gas treating agent for removing hydrogen chloride in the exhaust gas. The apparatus for removing hydrogen chloride in exhaust gas according to claim 9, 10, 13 or 14, wherein the apparatus is used.
システムで発生した排ガスであり、 この燃焼溶融システムは、廃棄物の熱分解によって熱分
解ガスと熱分解残留物を生成し、この熱分解残留物を燃
焼性成分と不燃焼性成分に分離し、前記熱分解ガスと前
記燃焼性成分とを燃焼溶融炉において燃焼させることに
より溶融スラグを生成することを特徴とする請求項９な
いし１５のいずれかの項に記載の排ガス中の塩化水素の
乾式除去装置。16. The exhaust gas containing hydrogen chloride is an exhaust gas generated in a combustion and melting system, and the combustion and melting system generates a pyrolysis gas and a pyrolysis residue by pyrolysis of waste, The molten slag is produced by separating a substance into a combustible component and a non-combustible component and burning the pyrolysis gas and the combustible component in a combustion melting furnace. The dry removal apparatus for hydrogen chloride in exhaust gas according to any of the above items.
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2003047828A (en) * | 2001-08-03 | 2003-02-18 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Method for treating gas |
| JP2007525317A (en) * | 2003-12-24 | 2007-09-06 | ソシエテ アノニム ロワ ルシェルシュ エ ディベロプマン | Powder composition based on calcium / magnesium compounds |
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| JP2010227865A (en) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | SYSTEM AND METHOD FOR TREATING EXHAUST GAS AND MANUFACTURING Na-BASED COMPOUND |
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- 1998-04-23 JP JP12959298A patent/JP4033420B2/en not_active Expired - Fee Related
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