JPH11248282A - 多室形空気調和装置 - Google Patents
多室形空気調和装置Info
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- JPH11248282A JPH11248282A JP10044954A JP4495498A JPH11248282A JP H11248282 A JPH11248282 A JP H11248282A JP 10044954 A JP10044954 A JP 10044954A JP 4495498 A JP4495498 A JP 4495498A JP H11248282 A JPH11248282 A JP H11248282A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/02—Compressor control
- F25B2600/021—Inverters therefor
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 室内機の要求負荷が変化した場合でも室内熱
交換器での冷媒過熱度が異常にならないよう制御し、か
つ適正な要求能力を維持する安価な多室形空気調和装置
を提供すること。 【解決手段】 冷房運転中、各室内機の要求負荷が変更
になった場合、圧縮機の周波数を制御し、対応する電動
膨張弁の開度を制御するとともに室内機の室内ファン速
も制御するようにし、さらに室内ファン速の運転に、要
求負荷に応じて上限値と下限値を設けるようにする。
交換器での冷媒過熱度が異常にならないよう制御し、か
つ適正な要求能力を維持する安価な多室形空気調和装置
を提供すること。 【解決手段】 冷房運転中、各室内機の要求負荷が変更
になった場合、圧縮機の周波数を制御し、対応する電動
膨張弁の開度を制御するとともに室内機の室内ファン速
も制御するようにし、さらに室内ファン速の運転に、要
求負荷に応じて上限値と下限値を設けるようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は１台の室外機に複数
台の室内機を接続した多室形空気調和装置に関し、さら
に詳しくは、冷房運転時の室内機の能力制御方法に関す
る。
台の室内機を接続した多室形空気調和装置に関し、さら
に詳しくは、冷房運転時の室内機の能力制御方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、１台の室外機に複数台の室内機を
接続した多室形空気調和装置が、室外の省スペース性や
美観上の点で一般家庭の消費者にも受け入れられつつあ
る。また、１台の室外機に１台の室内機を接続した１室
形空気調和装置を複数組設置するのに比べ、多室形空気
調和装置はコストの点でも有利であることから、消費者
の需要も徐々に増大しつつある。
接続した多室形空気調和装置が、室外の省スペース性や
美観上の点で一般家庭の消費者にも受け入れられつつあ
る。また、１台の室外機に１台の室内機を接続した１室
形空気調和装置を複数組設置するのに比べ、多室形空気
調和装置はコストの点でも有利であることから、消費者
の需要も徐々に増大しつつある。
【０００３】この多室形空気調和装置では、各室内機の
要求能力の総和に応じて圧縮機の能力を制御するととも
に、各室内機につながる液管に設けられた流量調整弁の
開度を対応する室内機の定格容量と要求負荷と室外機の
ガス側主管の冷媒過熱度に応じて個別に制御するものが
提案されている（例えば特開平５−２４０５１９）。
要求能力の総和に応じて圧縮機の能力を制御するととも
に、各室内機につながる液管に設けられた流量調整弁の
開度を対応する室内機の定格容量と要求負荷と室外機の
ガス側主管の冷媒過熱度に応じて個別に制御するものが
提案されている（例えば特開平５−２４０５１９）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな多室形空気調和装置では、各流量調整弁の開度比が
室内機の定格容量と要求負荷に応じて一義的に決められ
ているため、冷房運転時、特に室内機の要求負荷と室内
ファン速とに大きな差がある場合、種々の問題を生じて
いた。
うな多室形空気調和装置では、各流量調整弁の開度比が
室内機の定格容量と要求負荷に応じて一義的に決められ
ているため、冷房運転時、特に室内機の要求負荷と室内
ファン速とに大きな差がある場合、種々の問題を生じて
いた。
【０００５】例えば複数室運転時、ある室内機の室内フ
ァン速設定が高い状態で要求負荷が落ちた場合、流量調
整弁の開度が落ち、室内熱交換器の冷媒過熱度は上昇す
るが、室外機のガス側主管での冷媒過熱度は他の室内機
の影響を受けるため上昇しにくく、前記室内機での冷媒
過熱度は上昇したままとなる。そのため室内熱交換器の
温度分布が崩れ、室内熱交換器で除湿されなかった水分
が、冷却された風回路内で結露水となり、吹き出すとい
う事態が生じる。
ァン速設定が高い状態で要求負荷が落ちた場合、流量調
整弁の開度が落ち、室内熱交換器の冷媒過熱度は上昇す
るが、室外機のガス側主管での冷媒過熱度は他の室内機
の影響を受けるため上昇しにくく、前記室内機での冷媒
過熱度は上昇したままとなる。そのため室内熱交換器の
温度分布が崩れ、室内熱交換器で除湿されなかった水分
が、冷却された風回路内で結露水となり、吹き出すとい
う事態が生じる。
【０００６】また、ある室内機の要求負荷が落ちて能力
を落とそうとしても、他の室内機の影響を受けて室外機
のガス側主管での冷媒過熱度が上昇した場合、全流量調
整弁の開度が開き、能力を落としたい室内機の能力は下
がらず、能力を維持したい室内機の能力は下がってしま
うことになる。
を落とそうとしても、他の室内機の影響を受けて室外機
のガス側主管での冷媒過熱度が上昇した場合、全流量調
整弁の開度が開き、能力を落としたい室内機の能力は下
がらず、能力を維持したい室内機の能力は下がってしま
うことになる。
【０００７】また、室外機には全体の冷媒過熱度を適正
に保つための、冷媒過熱度の検出装置が必要となり、構
造面、制御仕様面で複雑になり、コストも上がってしま
うことになる。
に保つための、冷媒過熱度の検出装置が必要となり、構
造面、制御仕様面で複雑になり、コストも上がってしま
うことになる。
【０００８】本発明は、従来技術の有するこのような問
題点に鑑みてなされたものであり、室内機の要求負荷が
変化した場合でも室内熱交換器での冷媒過熱度が異常に
ならないよう制御し、かつ適正な要求能力を維持する安
価な多室形空気調和装置を提供することを目的としてい
る。
題点に鑑みてなされたものであり、室内機の要求負荷が
変化した場合でも室内熱交換器での冷媒過熱度が異常に
ならないよう制御し、かつ適正な要求能力を維持する安
価な多室形空気調和装置を提供することを目的としてい
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のうちで請求項１に記載の発明は、容量可変
形圧縮機と四方弁と室外熱交換器を有する１台の室外機
と、室内熱交換器を有し並列に接続された複数台の室内
機とを、上記室外機に設けられ主に冷媒液が流れる液側
主管から分岐した液側分岐管と上記室外機に設けられ主
に冷媒ガスが流れるガス側主管から分岐したガス側分岐
管を介して接続し、弁開度を電気的に制御可能な電動膨
張弁を上記液側分岐管に取り付けるとともに、各室内機
が設置される室内の温度を任意に設定する室内温度設定
手段と、室内温度を検出する室内温度検出手段と、上記
室内温度設定手段により設定された温度と上記室内温度
検出手段が検出した室内温度との差温を算出する差温演
算手段と、上記室内差温演算手段により算出された差温
により室内ファン速を算出する室内ファン演算手段と、
上記室内機の各々の定格容量を記憶する定格容量記憶手
段と、所定周期毎に上記圧縮機の周波数を算出する周波
数演算手段とを有する多室形空気調和装置であって、冷
房運転中における各室内機の室内ファン速を室内要求負
荷の変化に応じて変化させるようにしたことを特徴とす
る。
に、本発明のうちで請求項１に記載の発明は、容量可変
形圧縮機と四方弁と室外熱交換器を有する１台の室外機
と、室内熱交換器を有し並列に接続された複数台の室内
機とを、上記室外機に設けられ主に冷媒液が流れる液側
主管から分岐した液側分岐管と上記室外機に設けられ主
に冷媒ガスが流れるガス側主管から分岐したガス側分岐
管を介して接続し、弁開度を電気的に制御可能な電動膨
張弁を上記液側分岐管に取り付けるとともに、各室内機
が設置される室内の温度を任意に設定する室内温度設定
手段と、室内温度を検出する室内温度検出手段と、上記
室内温度設定手段により設定された温度と上記室内温度
検出手段が検出した室内温度との差温を算出する差温演
算手段と、上記室内差温演算手段により算出された差温
により室内ファン速を算出する室内ファン演算手段と、
上記室内機の各々の定格容量を記憶する定格容量記憶手
段と、所定周期毎に上記圧縮機の周波数を算出する周波
数演算手段とを有する多室形空気調和装置であって、冷
房運転中における各室内機の室内ファン速を室内要求負
荷の変化に応じて変化させるようにしたことを特徴とす
る。
【００１０】また、請求項２に記載の発明は、各室内機
の室内ファン速に室内要求負荷に応じた上限値を設ける
ようにしたことを特徴とする。
の室内ファン速に室内要求負荷に応じた上限値を設ける
ようにしたことを特徴とする。
【００１１】さらに、請求項３に記載の発明は、各室内
機の室内ファン速に室内要求負荷に応じた下限値を設け
るようにしたことを特徴とする。
機の室内ファン速に室内要求負荷に応じた下限値を設け
るようにしたことを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照しながら説明する。
て、図面を参照しながら説明する。
【００１３】図１は、本発明にかかる多室形空気調和装
置の冷凍サイクル図の１例であり、１台の室外機２に複
数台（例えば２台）の室内機４ａ，４ｂを接続した場合
を示している。
置の冷凍サイクル図の１例であり、１台の室外機２に複
数台（例えば２台）の室内機４ａ，４ｂを接続した場合
を示している。
【００１４】図１において、室外機２にはインバータ駆
動の容量（周波数）可変形圧縮機６（以下単に圧縮機と
称す）と、室外熱交換器８と、冷暖房切換用の四方弁１
０とが設けられる一方、室内機４ａ，４ｂには室内熱交
換器１２ａ，１２ｂがそれぞれ設けられている。また、
室外機２と室内機４ａ，４ｂとは、室外機２内に設けら
れた液側主管１４より分岐した液側分岐管１６ａ，１６
ｂ及び室外機２内に設けられたガス側主管１８より分岐
したガス側分岐管２０ａ，２０ｂとで接続されており、
液側分岐管１６ａ，１６ｂには、例えばステッピングモ
ータ等により弁開度をパルス制御可能な電動膨張弁２２
ａ，２２ｂがそれぞれ介装されている。
動の容量（周波数）可変形圧縮機６（以下単に圧縮機と
称す）と、室外熱交換器８と、冷暖房切換用の四方弁１
０とが設けられる一方、室内機４ａ，４ｂには室内熱交
換器１２ａ，１２ｂがそれぞれ設けられている。また、
室外機２と室内機４ａ，４ｂとは、室外機２内に設けら
れた液側主管１４より分岐した液側分岐管１６ａ，１６
ｂ及び室外機２内に設けられたガス側主管１８より分岐
したガス側分岐管２０ａ，２０ｂとで接続されており、
液側分岐管１６ａ，１６ｂには、例えばステッピングモ
ータ等により弁開度をパルス制御可能な電動膨張弁２２
ａ，２２ｂがそれぞれ介装されている。
【００１５】さらに、室内機４ａ，４ｂには各室内機４
ａ，４ｂが設置されている部屋の室温を検出する室内温
度センサ３６ａ，３６ｂ、及び、居住者が希望する運転
モード（冷房または暖房）と室温とファン速と運転ある
いは停止を設定できる運転設定回路３８ａ，３８ｂが設
けられている。図中、４６は補助絞りを示している。
ａ，４ｂが設置されている部屋の室温を検出する室内温
度センサ３６ａ，３６ｂ、及び、居住者が希望する運転
モード（冷房または暖房）と室温とファン速と運転ある
いは停止を設定できる運転設定回路３８ａ，３８ｂが設
けられている。図中、４６は補助絞りを示している。
【００１６】上記構成の冷凍サイクルにおいて、冷房
時、圧縮機６から吐出された冷媒は、四方弁１０より室
外熱交換器８へと流れて、ここで室外空気と熱交換して
凝縮液化し、次に補助絞り４６を通過することにより減
圧されて冷媒は蒸発しやすい状態となり、液側主管１４
より液側分岐管１６ａ，１６ｂへと分岐する。電動膨張
弁２２ａ，２２ｂの弁開度は、後述する制御方法でそれ
ぞれの部屋に見合った開度となるように制御されるた
め、冷媒もそれぞれの負荷に応じた流量で低圧となって
室内熱交換器１２ａ，１２ｂへと流れて蒸発した後、ガ
ス側分岐管２０ａ，２０ｂよりガス側主管１８，四方弁
１０を通過し、アキュムレータ３０を介して再び圧縮機
６に吸入される。また、圧縮機周波数は、総合負荷レベ
ルに応じて後述する制御方法で決定される。
時、圧縮機６から吐出された冷媒は、四方弁１０より室
外熱交換器８へと流れて、ここで室外空気と熱交換して
凝縮液化し、次に補助絞り４６を通過することにより減
圧されて冷媒は蒸発しやすい状態となり、液側主管１４
より液側分岐管１６ａ，１６ｂへと分岐する。電動膨張
弁２２ａ，２２ｂの弁開度は、後述する制御方法でそれ
ぞれの部屋に見合った開度となるように制御されるた
め、冷媒もそれぞれの負荷に応じた流量で低圧となって
室内熱交換器１２ａ，１２ｂへと流れて蒸発した後、ガ
ス側分岐管２０ａ，２０ｂよりガス側主管１８，四方弁
１０を通過し、アキュムレータ３０を介して再び圧縮機
６に吸入される。また、圧縮機周波数は、総合負荷レベ
ルに応じて後述する制御方法で決定される。
【００１７】次に、圧縮機周波数，電動膨張弁開度の制
御法について説明する。図２は圧縮機周波数，電動膨張
弁開度の制御の流れを示すブロック図で、図３は室内温
度Ｔｒと設定温度Ｔｓとの差温ΔＴの温度ゾーン分割図
である。
御法について説明する。図２は圧縮機周波数，電動膨張
弁開度の制御の流れを示すブロック図で、図３は室内温
度Ｔｒと設定温度Ｔｓとの差温ΔＴの温度ゾーン分割図
である。
【００１８】まず、室内機４ａにおいて、室内温度セン
サ３６ａの出力（室内温度）を室内温度検出回路４８よ
り温度信号として差温演算回路５０に送出し、また設定
判別回路５２にて運転設定回路３８ａで設定された設定
温度及び運転モードを判別して差温演算回路５０に送出
して、ここで差温ΔＴ（＝Ｔｒ−Ｔｓ）を算出し、図３
に示す周波数Ｎｏ．に変換してこれを要求負荷信号とす
る。
サ３６ａの出力（室内温度）を室内温度検出回路４８よ
り温度信号として差温演算回路５０に送出し、また設定
判別回路５２にて運転設定回路３８ａで設定された設定
温度及び運転モードを判別して差温演算回路５０に送出
して、ここで差温ΔＴ（＝Ｔｒ−Ｔｓ）を算出し、図３
に示す周波数Ｎｏ．に変換してこれを要求負荷信号とす
る。
【００１９】また、ＯＮ−ＯＦＦ判別回路５４にて、運
転設定回路３８ａで設定された室内機４ａの運転（Ｏ
Ｎ）または停止（ＯＦＦ）を判別する。さらに、定格容
量記憶回路５６に室内機４ａの定格容量を記憶してお
き、これらの定格容量信号，要求負荷信号，運転モード
信号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号を信号送出回路５８より室
外機２の信号受信回路６０へ送出する。室内機４ｂから
も同様の信号が信号受信回路６０へ送出される。信号受
信回路６０で受信した信号は、圧縮機周波数演算回路６
２と膨張弁開度演算回路６４へ送出される。ただし、異
なった運転モード信号が存在する場合、最初に運転を開
始した室内機の運転モードが優先され、異なった運転モ
ードの室内機は停止しているとみなしてＯＮ−ＯＦＦ判
別信号はＯＦＦを送出する。
転設定回路３８ａで設定された室内機４ａの運転（Ｏ
Ｎ）または停止（ＯＦＦ）を判別する。さらに、定格容
量記憶回路５６に室内機４ａの定格容量を記憶してお
き、これらの定格容量信号，要求負荷信号，運転モード
信号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号を信号送出回路５８より室
外機２の信号受信回路６０へ送出する。室内機４ｂから
も同様の信号が信号受信回路６０へ送出される。信号受
信回路６０で受信した信号は、圧縮機周波数演算回路６
２と膨張弁開度演算回路６４へ送出される。ただし、異
なった運転モード信号が存在する場合、最初に運転を開
始した室内機の運転モードが優先され、異なった運転モ
ードの室内機は停止しているとみなしてＯＮ−ＯＦＦ判
別信号はＯＦＦを送出する。
【００２０】圧縮機周波数演算回路６２にて室内機４
ａ，４ｂのそれぞれの定格容量信号，要求負荷信号，運
転モード信号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より下記（表１）
に示す負荷係数テーブル６６から負荷レベル係数を読み
出し、この負荷レベル係数の総和に定数を乗じ、さらに
補正値を加えることにより圧縮機６の周波数を決定す
る。
ａ，４ｂのそれぞれの定格容量信号，要求負荷信号，運
転モード信号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より下記（表１）
に示す負荷係数テーブル６６から負荷レベル係数を読み
出し、この負荷レベル係数の総和に定数を乗じ、さらに
補正値を加えることにより圧縮機６の周波数を決定す
る。
【００２１】
【表１】
【００２２】詳述すれば、冷房・ドライ運転において
は、２台の室内機４ａ，４ｂの要求負荷信号である周波
数Ｎｏ．からそれぞれの負荷レベル係数Ｌｎ１，Ｌｎ２
を負荷係数テーブル６６から求め、室内側の総合負荷レ
ベルＬｎφを計算で導きだし、その値を圧縮機６の運転
周波数に設定して室外機２に要求される初期設定を行
う。
は、２台の室内機４ａ，４ｂの要求負荷信号である周波
数Ｎｏ．からそれぞれの負荷レベル係数Ｌｎ１，Ｌｎ２
を負荷係数テーブル６６から求め、室内側の総合負荷レ
ベルＬｎφを計算で導きだし、その値を圧縮機６の運転
周波数に設定して室外機２に要求される初期設定を行
う。
【００２３】 Ａ．冷房・ドライ運転の場合の制御計算式 １）１室運転の場合 Ｌｎφ＝ａ１×（Ｌｎ１あるいはＬｎ２）＋ｂ１ ２）２室運転の場合 （ｉ）Ｌｎ１＋Ｌｎ２＜３４の時 Ｌｎφ＝ａ１×（Ｌｎ１＋Ｌｎ２）＋ｂ１ （ｉｉ）Ｌｎ１＋Ｌｎ２≧３４の時 Ｌｎφ＝ａ２×（Ｌｎ１＋Ｌｎ２）＋ｂ２ ただし、ａ１＞ａ２、ｂ１＜ｂ２ 上記制御計算式から求められたＬｎφを圧縮機６の運転
周波数に設定する。
周波数に設定する。
【００２４】Ｃｏｍｐ Ｈｚ＝Ｌｎφ 図４は、ａ１＝３０／１２、ｂ１＝−８、ａ２＝１３／
１２、ｂ２＝３７、とした場合の上記制御計算式をグラ
フにしたものである。
１２、ｂ２＝３７、とした場合の上記制御計算式をグラ
フにしたものである。
【００２５】図４に示されるように、冷房・ドライ運転
時で１室運転の場合の圧縮機６の最小運転周波数は２８
Ｈｚに設定するとともに、２室運転の場合の圧縮機６の
最小運転周波数は低周波数保護が動作しない３２Ｈｚに
設定する一方、最大運転周波数は９８Ｈｚに設定してい
る。
時で１室運転の場合の圧縮機６の最小運転周波数は２８
Ｈｚに設定するとともに、２室運転の場合の圧縮機６の
最小運転周波数は低周波数保護が動作しない３２Ｈｚに
設定する一方、最大運転周波数は９８Ｈｚに設定してい
る。
【００２６】一例として、室内機４ａ，４ｂからの信号
が下記（表２）の場合について説明する。
が下記（表２）の場合について説明する。
【００２７】
【表２】
【００２８】（表１）と（表２）より、室内機４ａ，４
ｂの負荷レベル係数Ｌｎ１，Ｌｎ２はそれぞれ１６及び
１４となり、圧縮機６の周波数Ｈｚは、 Ｈｚ＝Ｌｎφ＝３０／１２×（１６＋１４）−８＝６７ となる。この演算結果を周波数信号として圧縮機駆動回
路（図示せず）に送出して圧縮機６の周波数制御を行
う。以後、所定周期毎に室内機４ａ，４ｂのそれぞれの
定格容量信号，要求負荷信号，運転モード信号，ＯＮ−
ＯＦＦ判別信号より室外機２の圧縮機周波数演算回路６
２で演算を行い、演算結果を必要に応じて補正し、補正
後の値を周波数信号として圧縮機駆動回路に送出して圧
縮機６の周波数制御を行う。
ｂの負荷レベル係数Ｌｎ１，Ｌｎ２はそれぞれ１６及び
１４となり、圧縮機６の周波数Ｈｚは、 Ｈｚ＝Ｌｎφ＝３０／１２×（１６＋１４）−８＝６７ となる。この演算結果を周波数信号として圧縮機駆動回
路（図示せず）に送出して圧縮機６の周波数制御を行
う。以後、所定周期毎に室内機４ａ，４ｂのそれぞれの
定格容量信号，要求負荷信号，運転モード信号，ＯＮ−
ＯＦＦ判別信号より室外機２の圧縮機周波数演算回路６
２で演算を行い、演算結果を必要に応じて補正し、補正
後の値を周波数信号として圧縮機駆動回路に送出して圧
縮機６の周波数制御を行う。
【００２９】このように、運転台数に応じて所定の計算
式により圧縮機６の周波数を決定しており、１室運転時
の低周波数運転では、より低い運転周波数で圧縮機６を
運転することで低入力運転が可能となり、総合負荷レベ
ルの増大とともに高い運転周波数で圧縮機６を運転する
ことで配管による圧力損失を考慮してより高い冷媒循環
量を確保し、高効率運転を実現している。
式により圧縮機６の周波数を決定しており、１室運転時
の低周波数運転では、より低い運転周波数で圧縮機６を
運転することで低入力運転が可能となり、総合負荷レベ
ルの増大とともに高い運転周波数で圧縮機６を運転する
ことで配管による圧力損失を考慮してより高い冷媒循環
量を確保し、高効率運転を実現している。
【００３０】膨張弁開度演算回路６４においても同様
に、室内機４ａ，４ｂのそれぞれの定格容量信号，要求
負荷信号，運転モード信号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より
（表３）に示される負荷係数テーブル６６から負荷レベ
ル係数を選択し、さらに室内機４ａ，４ｂのそれぞれの
定格容量より下記（表４）に示される定格容量毎の弁初
期開度テーブル７０から読み出す。なお、弁初期開度
は、異なった定格容量の室内機組合せでも、各室内機が
所定の能力制御ができるように決定する。
に、室内機４ａ，４ｂのそれぞれの定格容量信号，要求
負荷信号，運転モード信号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より
（表３）に示される負荷係数テーブル６６から負荷レベ
ル係数を選択し、さらに室内機４ａ，４ｂのそれぞれの
定格容量より下記（表４）に示される定格容量毎の弁初
期開度テーブル７０から読み出す。なお、弁初期開度
は、異なった定格容量の室内機組合せでも、各室内機が
所定の能力制御ができるように決定する。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】電動膨張弁２２ａ，２２ｂの弁開度は、そ
れぞれの負荷レベル係数に弁初期開度を乗じたものであ
る。
れぞれの負荷レベル係数に弁初期開度を乗じたものであ
る。
【００３４】 膨張弁開度＝Ｐ０（負荷レベル係数）×初期パルス 圧縮機周波数算出の場合と同様に、室内機４ａ，４ｂか
らの信号が（表２）の場合について説明する。
らの信号が（表２）の場合について説明する。
【００３５】室内機４ａ，４ｂの負荷レベル係数はそれ
ぞれ０．９５及び０．８５であり、また弁初期開度はそ
れぞれ１８０及び２３０である。したがって、電動膨張
弁２２ａ，２２ｂの弁開度は１７１，２１９となる（小
数点以下第１位を四捨五入）。この演算結果を膨張弁開
度信号として膨張弁駆動回路（図示せず）に送出する。
ぞれ０．９５及び０．８５であり、また弁初期開度はそ
れぞれ１８０及び２３０である。したがって、電動膨張
弁２２ａ，２２ｂの弁開度は１７１，２１９となる（小
数点以下第１位を四捨五入）。この演算結果を膨張弁開
度信号として膨張弁駆動回路（図示せず）に送出する。
【００３６】したがって、電動膨張弁２２ａ，２２ｂの
弁開度はそれぞれ１７１パルス及び２１９パルスとな
り、以後、所定周期毎に、要求負荷信号，運転モード信
号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より電動膨張弁２２ａ，２２
ｂの弁開度を算出し、これらの演算結果を必要に応じて
補正した後、膨張弁開度信号として膨張弁駆動回路に送
出する。
弁開度はそれぞれ１７１パルス及び２１９パルスとな
り、以後、所定周期毎に、要求負荷信号，運転モード信
号，ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より電動膨張弁２２ａ，２２
ｂの弁開度を算出し、これらの演算結果を必要に応じて
補正した後、膨張弁開度信号として膨張弁駆動回路に送
出する。
【００３７】次に、冷房時における多室形空気調和装置
の室内機の能力制御の問題点を説明する。
の室内機の能力制御の問題点を説明する。
【００３８】冷房時における室内熱交換器１２ａ，１２
ｂの冷媒出口温度は、室内熱交換器１２ａ，１２ｂの吸
熱量（室内ファン速）と室内熱交換器１２ａ，１２ｂを
流れる冷媒循環量（電動膨張弁開度）との関係により温
度バランスし、冷媒循環量に比べ吸熱量が大きいと冷媒
出口温度が上昇する一方、冷媒循環量に比べ吸熱量が小
さいと冷媒出口温度が低下する。
ｂの冷媒出口温度は、室内熱交換器１２ａ，１２ｂの吸
熱量（室内ファン速）と室内熱交換器１２ａ，１２ｂを
流れる冷媒循環量（電動膨張弁開度）との関係により温
度バランスし、冷媒循環量に比べ吸熱量が大きいと冷媒
出口温度が上昇する一方、冷媒循環量に比べ吸熱量が小
さいと冷媒出口温度が低下する。
【００３９】また、冷媒出口温度の上昇あるいは低下に
より次のような問題を惹起する可能性がある。 （ｉ）冷媒出口温度が上昇した場合 ・室内熱交換器の温度分布がくずれ、吸い込み風が一部
除湿されず室内熱交換器を通過するため、除湿されなか
った水分が室内熱交換器を通過した後、冷却されている
風回路内で結露を誘起し、吹き出し風とともに吹き出
す。 （ｉｉ）冷媒出口温度が低下した場合 ・圧縮機吸入冷媒の適正な過熱度がとれず、運転効率が
低下し全体の能力が低下するという問題が発生する。 ・圧縮機吸入冷媒の過熱度の低下に起因する圧縮機の液
圧縮による圧縮機信頼性の低下。
より次のような問題を惹起する可能性がある。 （ｉ）冷媒出口温度が上昇した場合 ・室内熱交換器の温度分布がくずれ、吸い込み風が一部
除湿されず室内熱交換器を通過するため、除湿されなか
った水分が室内熱交換器を通過した後、冷却されている
風回路内で結露を誘起し、吹き出し風とともに吹き出
す。 （ｉｉ）冷媒出口温度が低下した場合 ・圧縮機吸入冷媒の適正な過熱度がとれず、運転効率が
低下し全体の能力が低下するという問題が発生する。 ・圧縮機吸入冷媒の過熱度の低下に起因する圧縮機の液
圧縮による圧縮機信頼性の低下。
【００４０】上記問題を回避するため、本発明の第１実
施例の室内ファン速制御を図２，図５を用いて説明す
る。
施例の室内ファン速制御を図２，図５を用いて説明す
る。
【００４１】まず、室内機４ａにおいて、差温演算回路
５０にて算出された要求負荷信号と、運転設定回路３８
ａからの設定ファン速信号を室内ファン演算回路５１に
送出する。室内ファン演算回路５１では要求負荷信号と
設定ファン速信号より、図５に示すグラフに基づき室内
ファン速を決定し、決定した室内ファン速信号を室内フ
ァン駆動回路（図示せず）に送出する。
５０にて算出された要求負荷信号と、運転設定回路３８
ａからの設定ファン速信号を室内ファン演算回路５１に
送出する。室内ファン演算回路５１では要求負荷信号と
設定ファン速信号より、図５に示すグラフに基づき室内
ファン速を決定し、決定した室内ファン速信号を室内フ
ァン駆動回路（図示せず）に送出する。
【００４２】図５で、初期Ｎｏ．というのは、運転開始
時最初に決定された周波数Ｎｏ．（要求負荷）のことで
あり、運転開始以降周波数Ｎｏ．が増えれば室内ファン
速も増加し、周波数Ｎｏ．が減れば室内ファン速も低下
する。また、設定ファン速が変更されれば、グラフは傾
きを維持したまま上下にスライドする。
時最初に決定された周波数Ｎｏ．（要求負荷）のことで
あり、運転開始以降周波数Ｎｏ．が増えれば室内ファン
速も増加し、周波数Ｎｏ．が減れば室内ファン速も低下
する。また、設定ファン速が変更されれば、グラフは傾
きを維持したまま上下にスライドする。
【００４３】このように、運転開始以降各部屋の要求負
荷の変動に応じて室内ファン速を制御するため、運転開
始時の室内熱交換器の吸熱量（室内ファン速）と冷媒循
環量（電動膨張弁開度）のバランスを維持でき、冷媒過
熱度の変動を抑えることができる。
荷の変動に応じて室内ファン速を制御するため、運転開
始時の室内熱交換器の吸熱量（室内ファン速）と冷媒循
環量（電動膨張弁開度）のバランスを維持でき、冷媒過
熱度の変動を抑えることができる。
【００４４】次に、本発明の第２実施例の室内ファン速
制御を図６のグラフを用いて説明する。室内ファン速の
指示系統は実施例１と同じため省略する。図６は、要求
負荷信号と設定ファン速信号より室内ファンが運転可能
な領域を示すグラフであり、ライン１は各周波数Ｎｏ．
に対する室内ファン速の上限値であり、室内ファン速は
ライン１を越えて運転する事はない。またライン２は各
周波数Ｎｏ．に対する室内ファン速の下限値であり、室
内ファン速はライン２を下回って運転する事はない。
制御を図６のグラフを用いて説明する。室内ファン速の
指示系統は実施例１と同じため省略する。図６は、要求
負荷信号と設定ファン速信号より室内ファンが運転可能
な領域を示すグラフであり、ライン１は各周波数Ｎｏ．
に対する室内ファン速の上限値であり、室内ファン速は
ライン１を越えて運転する事はない。またライン２は各
周波数Ｎｏ．に対する室内ファン速の下限値であり、室
内ファン速はライン２を下回って運転する事はない。
【００４５】このように、各要求負荷に対して室内ファ
ン速の上限を制御するため、室内熱交換器での冷媒出口
温度の上昇を抑えることができる。また各要求負荷に対
して室内ファン速の下限を制御するため、室内熱交換器
での冷媒出口温度の低下を抑えることができる。
ン速の上限を制御するため、室内熱交換器での冷媒出口
温度の上昇を抑えることができる。また各要求負荷に対
して室内ファン速の下限を制御するため、室内熱交換器
での冷媒出口温度の低下を抑えることができる。
【００４６】なお、上記実施形態は、１台の室外機に２
台の室内機を接続した場合を例にとり説明したが、本発
明の多室形空気調和装置における室内機の台数は必ずし
も２台に限定されるものではなく、室内機が３台以上の
場合でも同様の考え方に基づいて略同じ制御方式により
システムを制御することができる。
台の室内機を接続した場合を例にとり説明したが、本発
明の多室形空気調和装置における室内機の台数は必ずし
も２台に限定されるものではなく、室内機が３台以上の
場合でも同様の考え方に基づいて略同じ制御方式により
システムを制御することができる。
【００４７】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
【００４８】本発明のうちで請求項１に記載の発明によ
れば、図５のグラフに基づき各室内機の要求負荷の変動
に応じて室内ファン速を制御するため、運転開始以降、
室内熱交換器での冷媒過熱度を維持でき、電動膨張弁の
開度を補正する必要がないため、適正な要求能力を維持
することができる。
れば、図５のグラフに基づき各室内機の要求負荷の変動
に応じて室内ファン速を制御するため、運転開始以降、
室内熱交換器での冷媒過熱度を維持でき、電動膨張弁の
開度を補正する必要がないため、適正な要求能力を維持
することができる。
【００４９】さらに、室内機の冷媒過熱度を維持できる
ため、室外機に冷媒の過熱度を検知する冷媒過熱度検出
装置を設ける必要がなく、構造，制御仕様を簡略化で
き、コストを下げることができる。
ため、室外機に冷媒の過熱度を検知する冷媒過熱度検出
装置を設ける必要がなく、構造，制御仕様を簡略化で
き、コストを下げることができる。
【００５０】また、請求項２に記載の発明によれば、図
６のグラフに基づき各室内機の要求負荷に対して室内フ
ァン速の上限を制御するため、室内熱交換器での冷媒出
口温度の上昇を抑えることができ、結露水の吹き出しを
防止することができる。
６のグラフに基づき各室内機の要求負荷に対して室内フ
ァン速の上限を制御するため、室内熱交換器での冷媒出
口温度の上昇を抑えることができ、結露水の吹き出しを
防止することができる。
【００５１】さらに、結露水の吹き出しを考慮する必要
が無いため、最低周波数Ｎｏ．時の能力（最低能力）を
落とすことができ、そのため室内機のＯＮ−ＯＦＦ回数
を減らすことができ、消費電力の削減と快適性の向上が
可能となる。
が無いため、最低周波数Ｎｏ．時の能力（最低能力）を
落とすことができ、そのため室内機のＯＮ−ＯＦＦ回数
を減らすことができ、消費電力の削減と快適性の向上が
可能となる。
【００５２】さらに、吹き出し温度を低く保ったまま能
力を落とすことができるため、吹き出し温度の上昇によ
る室内熱交換器の結露水の再蒸発を防ぐことができ、低
能力時の相対湿度上昇を抑えることができ、快適性の向
上が可能となる。
力を落とすことができるため、吹き出し温度の上昇によ
る室内熱交換器の結露水の再蒸発を防ぐことができ、低
能力時の相対湿度上昇を抑えることができ、快適性の向
上が可能となる。
【００５３】また、請求項３に記載の発明によれば、各
室内機の要求負荷に対して室内ファン速の下限を制御す
るため、室内熱交換器での冷媒出口温度の低下を抑える
ことができ、運転効率の低下防止と圧縮機の信頼性を確
保することができる。
室内機の要求負荷に対して室内ファン速の下限を制御す
るため、室内熱交換器での冷媒出口温度の低下を抑える
ことができ、運転効率の低下防止と圧縮機の信頼性を確
保することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明にかかる多室形空気調和装置の冷凍サイ
クルの構成図
クルの構成図
【図２】図１の多室形空気調和装置における圧縮機周波
数，電動膨張弁開度の制御ブロック図
数，電動膨張弁開度の制御ブロック図
【図３】室内温度と設定温度との差温の温度ゾーン分割
図
図
【図４】冷房・ドライ運転時の圧縮機周波数の決定に使
用される制御計算式の１例を示すグラフ
用される制御計算式の１例を示すグラフ
【図５】周波数Ｎｏ．と室内ファン速との変動関係の１
例を示すグラフ
例を示すグラフ
【図６】周波数Ｎｏ．に対する室内ファン速の運転領域
の１例を示すグラフ
の１例を示すグラフ
２ 室外機 ４ａ，４ｂ 室内機 ６ 圧縮機 ８ 室外熱交換器 １０ 四方弁 １２ａ，１２ｂ 室内熱交換器 １４ 液側主管 １６ａ，１６ｂ 液側分岐管 １８ ガス側主管 ２０ａ，２０ｂ ガス側分岐管 ２２ａ，２２ｂ 電動膨張弁 ３６ａ，３６ｂ 室内温度センサ ３８ａ，３８ｂ 運転設定回路 ４８ 室内温度検出回路 ５０ 差温演算回路 ５１ 室内ファン演算回路 ５２ 設定判別回路 ５４ ＯＮ−ＯＦＦ判別回路 ５６ 定格容量記憶回路 ６２ 圧縮機周波数演算回路 ６４ 膨張弁開度演算回路 ６６ 負荷係数テーブル ７０ 弁初期開度テーブル
フロントページの続き (72)発明者 内山 邦泰 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 容量可変形圧縮機と四方弁と室外熱交換
器とを有する１台の室外機と、室内熱交換器を有し並列
に接続された複数台の室内機とを、上記室外機に設けら
れ主に冷媒液が流れる液側主管から分岐した液側分岐管
と上記室外機に設けられ主に冷媒ガスが流れるガス側主
管から分岐したガス側分岐管を介して接続し、弁開度を
電気的に制御可能な電動膨張弁を上記液側分岐管に取り
付けるとともに、各室内機が設置される室内の温度を任
意に設定する室内温度設定手段と、室内温度を検出する
室内温度検出手段と、上記室内温度設定手段により設定
された温度と上記室内温度検出手段が検出した室内温度
との差温を算出する室内差温演算手段と、上記室内差温
演算手段により算出された差温により室内ファン速を算
出する室内ファン演算手段と、上記室内機の各々の定格
容量を記憶する定格容量記憶手段と、所定周期毎に上記
圧縮機の周波数を算出する周波数演算手段とを有し、冷
房運転中における各室内機の室内ファン速を室内要求負
荷の変化に応じて変化させるようにしたことを特徴とす
る多室形空気調和装置。 - 【請求項２】 各室内機の室内ファン速に室内要求負荷
に応じた上限値を設けるようにした請求項１に記載の多
室形空気調和装置。 - 【請求項３】 各室内機の室内ファン速に室内要求負荷
に応じた下限値を設けるようにした請求項１または２記
載の多室形空気調和装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10044954A JPH11248282A (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 多室形空気調和装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10044954A JPH11248282A (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 多室形空気調和装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11248282A true JPH11248282A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=12705891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10044954A Pending JPH11248282A (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 多室形空気調和装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11248282A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001272114A (ja) * | 2000-03-29 | 2001-10-05 | Sharp Corp | 多室形空気調和機の冷媒制御 |
| JP2010243090A (ja) * | 2009-04-07 | 2010-10-28 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和システム及び遠隔監視装置 |
| JP2012211737A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Hitachi Appliances Inc | 空気調和機 |
| CN110186173A (zh) * | 2019-06-03 | 2019-08-30 | 广东美的暖通设备有限公司 | 风机控制方法、室内机、空调器以及计算机可读存储介质 |
| CN110440408A (zh) * | 2019-08-07 | 2019-11-12 | 珠海格力电器股份有限公司 | 区域控制方法和装置 |
| JP2020098049A (ja) * | 2018-12-17 | 2020-06-25 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 空気調和システムの制御装置、空気調和システム、空気調和システムの制御方法および空気調和システムの制御プログラム |
| CN114659255A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-06-24 | 海信（山东）空调有限公司 | 一种空调器及其运行参数的控制方法 |
| CN114719427A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-08 | 海信空调有限公司 | 一种空调器和空调器的频率控制方法 |
| CN114738892A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-12 | 海信空调有限公司 | 一种新风空调器及其控制方法 |
| CN114777308A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-22 | 海信空调有限公司 | 一种空调器及其控制方法 |
| CN114811895A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-29 | 海信空调有限公司 | 一种空调器及其频率控制方法 |
-
1998
- 1998-02-26 JP JP10044954A patent/JPH11248282A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001272114A (ja) * | 2000-03-29 | 2001-10-05 | Sharp Corp | 多室形空気調和機の冷媒制御 |
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| JP2020098049A (ja) * | 2018-12-17 | 2020-06-25 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 空気調和システムの制御装置、空気調和システム、空気調和システムの制御方法および空気調和システムの制御プログラム |
| CN110186173A (zh) * | 2019-06-03 | 2019-08-30 | 广东美的暖通设备有限公司 | 风机控制方法、室内机、空调器以及计算机可读存储介质 |
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| CN114659255A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-06-24 | 海信（山东）空调有限公司 | 一种空调器及其运行参数的控制方法 |
| CN114719427A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-08 | 海信空调有限公司 | 一种空调器和空调器的频率控制方法 |
| CN114738892A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-12 | 海信空调有限公司 | 一种新风空调器及其控制方法 |
| CN114777308A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-22 | 海信空调有限公司 | 一种空调器及其控制方法 |
| CN114811895A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-29 | 海信空调有限公司 | 一种空调器及其频率控制方法 |
| CN114659255B (zh) * | 2022-04-29 | 2023-08-29 | 海信空调有限公司 | 一种空调器及其运行参数的控制方法 |
| CN114719427B (zh) * | 2022-04-29 | 2023-08-29 | 海信空调有限公司 | 一种空调器和空调器的频率控制方法 |
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