JPH11170102A

JPH11170102A - 高速切削方法

Info

Publication number: JPH11170102A
Application number: JP2352298A
Authority: JP
Inventors: Akimitsu Kamiya; 昭充神谷; Hiroyuki Suzuki; 博之鈴木
Original assignee: Toyoda Koki KK
Current assignee: Toyoda Koki KK
Priority date: 1997-10-10
Filing date: 1998-02-04
Publication date: 1999-06-29

Abstract

(57)【要約】【目的】ＣＢＮ焼結工具に保護膜を生成させることに
より、切削速度を増加させても、それに伴う工具寿命の
低下を防止する。【解決手段】ＣＢＮ焼結工具に含有されるＣＢＮ焼結
体を７５％以上とし、切削速度を１５００ｍ／ｍｉｎ以
上で切削するようにした。また、ＣＢＮ焼結工具を複数
装着し、正面フライスを構成し、この正面フライスの切
削速度を１５００ｍ／ｍｉｎ以上とするとともに、正面
フライス１回転当たりにおけるＣＢＮ焼結工具１刃の送
り量を０．２ｍｍ／ｒｅｖから０．４ｍｍ／ｒｅｖで切
削するようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、立方晶窒化硼素焼
結体からなる切削工具（以下、ＣＢＮ焼結工具という）
を用いた高速切削方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】切削における基本的課題は、高精度、高
能率、低コストの３つである。この３つの課題のうち、
高能率加工を実現する一手段として切削速度の高速化が
求められている。ＣＢＮ焼結工具はダイヤモンドについ
で高硬度で熱伝導率が大きく、また、高温になっても金
属材料と拡散反応を起こしにくいといった優れた切削性
能を有することから、超硬、サーメット、セラミックス
等の切削工具に比べて高速切削に適している。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、切削速度を増
加するとそれに伴って切削能率は向上するが、逆に工具
寿命が短くなり、ツールコストが増加するという問題が
ある。特にＣＢＮ焼結工具は他の工具に比べて非常に高
価であるため、上述した３つの課題のうち、低コストと
いう課題を解決することができない。さらに、工具寿命
が低下すると工具交換の頻度が増加するため生産性が悪
くなるという問題もあり、高能率加工の実現は困難なも
のとなっている。

【０００４】本発明は上記問題を解決するためになされ
たものであり、ＣＢＮ焼結工具に保護膜を生成させるこ
とにより、切削速度の増加に伴う工具寿命の低下を防止
することを目的とするものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】一般に切削速度を増加さ
せると、それに伴って工具寿命が短くなることが、次式
のテイラーの寿命方程式として知られている。Ｃ＝ＶＴⁿ ・・・（１）ここで、Ｖは切削速度、Ｔは工具寿命、ｎとＣは切削速
度以外の諸条件によって決まる定数である。

【０００６】ところが、本発明者は種々の実験を重ねた
結果、ＦＣ３００、ＦＣ２５０等のパーライト組織の鋳
鉄をＣＢＮ焼結工具を用いて高切削速度で切削したと
き、上記テイラーの寿命方程式に反して、切削速度の増
加に伴って工具寿命が延長されることを見いだした。こ
の現象を解析した結果、パーライト組織の鋳鉄に含有さ
れる物質が工具表面に付着して保護膜を形成し、この保
護膜の存在により工具寿命が延長されるということがわ
かった。

【０００７】本発明は、上記の現象を利用して高速加工
を実現しようとするものであり、請求項１に記載の発明
は、立方晶窒化硼素焼結体を７５％以上含有する切削工
具を形成し、前記切削工具によってパーライト組織の鋳
鉄を切削速度を１５００ｍ／ｍｉｎ以上で切削すること
を特徴とするものである。また、請求項２に記載の発明
は、請求項１に記載の切削工具を複数用いてフライスを
構成し、このフライスによってパーライト組織の鋳鉄を
切削速度１５００ｍ／ｍｉｎ以上で切削することを特徴
とするものである。

【０００８】また、上記の現象はパーライト組織の鋳鉄
を高切削速度で切削したときのみに現れる現象であるか
ら、他の工作物に対しては適用できない。そこで、パー
ライト組織の鋳鉄以外の工作物に対応するために、請求
項３に記載の発明は、立方晶窒化硼素焼結体を７５％以
上含有させるともに、シリコン（Ｓｉ）、マンガン（Ｍ
ｎ）、チタン（Ｔｉ）およびこれらの酸化物のうちの一
種または複数種を組み合わせて切削工具を形成し、前記
切削工具によってパーライト組織の鋳鉄を切削速度を１
５００ｍ／ｍｉｎ以上で切削することを特徴とするもの
である。

【０００９】さらに、請求項４の発明は、請求項３に記
載の切削工具を複数用いてフライスを構成し、このフラ
イスによってパーライト組織の鋳鉄を切削速度１５００
ｍ／ｍｉｎ以上で切削することを特徴とするものであ
る。また、請求項５の発明は、請求項２もしくは請求項
４に記載のフライスの１回転当たりにおいて複数の切削
工具の一刃の送り量が０．２mm/revから０．４mm/revで
あることを特徴とするものであり、請求項６の発明は、
請求項２または請求項４もしくは請求項５に記載の発明
のフライスを構成する複数の切削工具の真のすくい角を
−４２度から−５８度としたことを特徴とするものであ
る。

【００１０】また、請求項７の発明は、立方晶窒化硼素
焼結体を７５％以上含有した切削工具を用いてパーライ
ト組織の鋳鉄からなるダミーワークを１５００ｍ／ｍｉ
ｎ以上の切削速度で切削することにより、工具の表面に
前記ダミーワーク中に含有される物質による保護膜を生
成させた後、前記工具を用いて加工対象物の切削を行う
ことを特徴とするものである。

【００１１】また、請求項８に記載の発明は請求項１乃
至請求項７の発明において、切削速度の好適なものとし
て切削速度が３６００ｍ／ｍｉｎ以上であることを特徴
とするものである。

【００１２】

【発明の実施の形態】次に本発明の高速切削方法の実施
の形態について説明する。図１は本発明に用いるＣＢＮ
焼結工具１を示すものであり、図２は図１のII−II矢視
拡大図であり、２はすくい面、３はチャンファ部、４は
逃げ面である。このＣＢＮ焼結工具１を図３及び図４に
示すように、円周上に等間隔に配置して正面フライス６
を製作し、この正面フライス６を用いてパーライト組織
の鋳鉄であるＦＣ３００の正面フライス加工を行った。
加工条件は以下のとおりである。

【００１３】・切削速度３００〜６０００ｍ／ｍｉｎ・１刃当たりの送り量０．３３ｍｍ／ｒｅｖ・切り込み１．０ｍｍ・クーラントの有無乾式切削・切削方向ダウンカット図５は切削速度Ｖｍ／ｍｉｎを３００ｍ／ｍｉｎ、８０
０ｍ／ｍｉｎ、１５００ｍ／ｍｉｎ、３６００ｍ／ｍｉ
ｎ、６０００ｍ／ｍｉｎと変化させたときの１刃当たり
の切削距離Ｌ（ｍ）と工具寿命の指標の一つである逃げ
面摩耗幅Ｖ_B（ｍｍ）との関係を示すものである。な
お、逃げ面摩耗幅Ｖ_Bは図６に図示されるように、逃げ
面４及びチャンファ部３に発生した摩耗４ａの幅を示す
ものである。

【００１４】ここで、切削速度が８００ｍ／ｍｉｎ以上
で切削した場合、工具摩耗がほとんど進行しない領域が
現れる。切削速度８００ｍ／ｍｉｎでは切削距離約２０
ｍ〜約４０ｍの間で、切削速度１５００ｍ／ｍｉｎでは
切削距離約２０ｍ〜約６０ｍの間で工具摩耗がほとんど
進行しておらず、特に切削速度６０００ｍ／ｍｉｎでは
切削距離約２０ｍから工具摩耗がほとんど進行しなくな
り、図示はされていないが、切削距離１２０ｍを超えて
も工具摩耗はほとんど進行しなかった。

【００１５】このように切削速度が大きい程、この工具
摩耗がほとんど進行しない領域が長くなり、工具寿命に
達するまでの切削距離が長くなっていることがわかる。
（ここでは、工具寿命は逃げ面摩耗幅が０．３ｍｍ以上
となったときとしている。）この結果は、上記テイラー
の寿命方程式に反するものであるため、この現象を解析
するべく、切削後の工具表面をＳＥＭ（Scanning Elect
orn Microscope）観察を行った。図７は切削速度６００
０ｍ／ｍｉｎで切削した後の工具形状を測定したもので
あり、図１のII−II矢視図である。図７に示すように、
工具表面、特にチャンファ部３および逃げ面４に付着物
５が確認された。この付着物５は１５００ｍ／ｍｉｎ以
上の切削速度で切削したときに観察され、それ以下の切
削速度で切削したときには確認されなかった。

【００１６】この付着物を解析した結果、ＦＣ３００に
含有されるマンガン（Ｍｎ）、シリコン（Ｓｉ）、チタ
ン（Ｔｉ）、あるいはこれらの酸化物が切削に伴う熱お
よび圧力によって工具表面に生成されるものであり、こ
の付着物が工具を保護し工具寿命が延長されることが判
明した。図８は切削速度Ｖｍ／ｍｉｎを変化させたとき
の切削距離Ｌ（ｍ）と表面粗さＳ（μｍＲｚ）との関係
を示すグラフである。図８からわかるように、切削速度
３６００ｍ／ｍｉｎ以上になると表面粗さが悪くなる。
これは、本実施の形態においては正面フライス加工であ
るため、フライス後刃が切削後の被削材表面に接触し、
その際、工具表面に生成された付着物がワーク表面に悪
影響を与えたことが原因であると考えられる。すなわ
ち、表面粗さが悪化する程、厚い付着物が生成されてい
るということを意味している。切削速度が１５００ｍ／
ｍｉｎで切削したときは付着物が確認されたにも係わら
ず、表面粗さが悪化していないことから、切削速度が３
６００ｍ／ｍｉｎ以上の切削速度で切削したときは１５
００ｍ／ｍｉｎで切削したときよりも厚い付着物が生成
されるため、工具寿命がさらに延長されるものと考えら
れる。

【００１７】以上の結果から、ＣＢＮ焼結工具を使用し
てパーライト組織の鋳鉄を切削することによって、工具
表面に保護膜を生成させるための切削速度は１５００ｍ
／ｍｉｎ以上、さらに好ましくは３６００ｍ／ｍｉｎ以
上であることがわかる。また、このＣＢＮ焼結工具の表
面に保護膜が生成された状態で、ＣＢＮ焼結工具自体の
材質が工具寿命にどのような影響を及ぼすかを観測して
みた。

【００１８】なお、このときの加工条件は保護膜が確実
に生成されるよう、正面フライスでパーライト組織の鋳
鉄を切削速度６０００ｍ／ｍｉｎで切削し、他の加工条
件は以下のとおりとした。・ＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ焼結体の含有率４１％〜８９％・１刃当たりの送り量０．３３ｍｍ／ｒｅｖ・切り込み１．０ｍｍ・クーラントの有無乾式切削・切削方向ダウンカット図９は、ＣＢＮ焼結工具に含有されるＣＢＮ焼結体の含
有率を４１％、７７％、８９％と変化させたときの１刃
当たりの切削距離Ｌ（ｍ）と工具寿命の指標の一つであ
る逃げ面摩耗幅Ｖ_B（ｍｍ）との関係を示すものであ
る。

【００１９】ここで、ＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ焼結体の
含有率が７７％では切削距離約３０ｍ〜約１２０ｍの間
で、ＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ焼結体の含有率が８９％で
は切削距離約３０ｍから工具摩耗がほとんど進行しなく
なり、切削距離２００ｍを超えても工具摩耗はほとんど
進行してない。このようにＣＢＮ焼結工具に含有される
ＣＢＮ焼結体の含有率が多くなる程、この工具摩耗がほ
とんど進行しない領域が長くなり、工具寿命に達するま
での切削距離が長くなっていることがわかる。

【００２０】以上のことから、ＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ
焼結体の含有率が多くなるほど、工具寿命に達するまで
の切削距離が長くなり、上記結果からＣＢＮ焼結体の含
有率が７７％付近から工具摩耗の進行がしなくなること
から、実用上はＣＢＮ焼結体の含有率が７５％以上のＣ
ＢＮ焼結工具を用いることが好ましいと考えられる。さ
らに、上記ＣＢＮ焼結体の含有率８９％のＣＢＮ焼結工
具を取り付けた正面フライスを用い、正面フライス１回
転あたりにおけるＣＢＮ焼結工具１刃の送り量を変化さ
せてみたところ、１刃当たりの送り量と工具寿命の関係
は図１０に示すような結果となった。

【００２１】この図１０から１刃当たり送り量は、０．
２ｍｍ／ｒｅｖから工具寿命が上昇し、約０．３ｍｍ／
ｒｅｖ近傍でピークとなり、その後、工具寿命が下降し
てゆくことがわかった。このことから、１刃当たり送り
量は０．２ｍｍ／ｒｅｖから０．４ｍｍ／ｒｅｖが好ま
しく、最適値としては０．３ｍｍ／ｒｅｖ近傍である。

【００２２】次にＣＢＮ焼結工具の正面フライスへの取
付け方による工具寿命に関して観測してみた。このＣＢ
Ｎ焼結工具の正面フライスへの取付け方の観測は、切削
抵抗やＣＢＮ焼結工具の工具寿命と深い関わりがあると
考えられている真のすくい角Ｔを変化させたときの工具
寿命を観測した。ここで真のすくい角Ｔは次式によって
表される。

【００２３】 tan Ｔ＝tan Ｒ・cos Ｃ＋tan Ａ・sin Ｃ・・・（２）但し、Ｒはラジアルレーキ角、Ａはアキシャルレーキ
角、Ｃはアプローチ角であり、それぞれ図３および図４
に示すように、ＣＢＮ焼結工具の正面フライスへ取付け
たときの角度である。図１１は上記（２）式から求めら
れる真のすくい角を−６２度から−４２度の間で変化さ
せたときの工具寿命について観測した結果である。

【００２４】なお、このときの加工条件は下記のとおり
である。・切削速度６０００ｍ／ｍｉｎ・ＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ焼結体の含有率８９％・一刃当たりの送り量０．３３ｍｍ／ｒｅｖ・切り込み１．０ｍｍ・クーラントの有無乾式切削・切削方向ダウンカットこの図１１に示されるに真のすくい角と工具寿命の関係
は、真のすくい角が−６０度から−４８度までの間は工
具寿命が上昇傾向にあり、約−４８度から下降してゆ
く。

【００２５】このことから、真のすくい角は−４２度か
ら−５８度が実用上好ましく、最適値としては−４８度
近傍である。以上のような結果から、ＣＢＮ焼結工具の
刃面に保護膜を形成できる切削速度は、１５００ｍ／ｍ
ｉｎ以上であり、ＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ焼結体の含有
率を７５％以上とすれば、工具寿命を延ばすことができ
る。

【００２６】これら切削速度とＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ
焼結体の含有率の条件に、１刃あたりの送り量を０．２
ｍｍ／ｒｅｖから０．４ｍｍ／ｒｅｖに設定したり、真
のすくい角を−５８度から−４２度に設定すれば、さら
に工具寿命を延ばすことができる。一方、工作物がＦＣ
３００等のパーライト組織の鋳鉄の場合は、上記したよ
うに工具保護膜を生成しながら切削が行われるので、高
速切削が可能となる。しかし、パーライト組織の鋳鉄以
外の他の材質の工作物に対する切削では保護膜は生成さ
れない。そこで、任意の材質の工作物に対する切削方法
の実施の形態について説明する。

【００２７】ＣＢＮ焼結工具の製造過程において、ＣＢ
Ｎ粉末およびＴｉＣ、Ａｌ₂Ｏ₃等の通常用いられるバ
インダーの他に、ＳｉＯ₂およびＭｎＯ₂をあらかじめ
混合し、この状態で従来の製造方法と同様に、プレス成
形し、高温高圧下で焼結を行う。このようにして得られ
たＣＢＮ焼結工具は、ＳｉＯ₂およびＭｎＯ₂が予め含
有されているので、上記パーライト組織の鋳鉄を切削す
るときと同様に、ＣＢＮ焼結工具のＣＢＮ焼結体の含有
率７５％以上にして切削速度を１５００ｍ／ｍｉｎ以上
で切削すれば、工作物の材質に係わらず、切削に伴う圧
力や熱により、工具中のＳｉＯ₂およびＭｎＯ₂によっ
て工具保護膜が生成され、工具寿命が延長される。さら
に上記パーライト組織の鋳鉄を切削するときと同様に、
１刃あたりの送り量を０．２ｍｍ／ｒｅｖから０．４ｍ
ｍ／ｒｅｖに設定し、真のすくい角を−５８度から−４
２度に設定すれば、さらに工具寿命を延ばすことができ
る。

【００２８】なお、上記のように予めＳｉＯ₂およびＭ
ｎＯ₂をＣＢＮ粉末およびＴｉＣ、Ａｌ₂Ｏ₃等に混合
してＣＢＮ焼結工具を形成するのではなく、ＣＢＮ工具
の刃面部分にのみＳｉＯ₂およびＭｎＯ₂を添加し、予
め保護膜を刃面に形成しておくような方法でもよい。ま
た、図１１は任意の材質の工作物に対する高速切削方法
の他の実施の形態について説明したもので、６は正面フ
ライスであり、先端に図略のＣＢＮ焼結体を７５％以上
含有したＣＢＮ焼結工具が取り付けられている。７は加
工対象物、８はパーライト組織の鋳鉄であるＦＣ３００
からなるダミーワークであり、共に図略のテーブルに固
定されている。

【００２９】上記の様な構成において、図略のモータに
よってフライス工具６を回転駆動させると共に、正面フ
ライス６とテーブルを相対移動させて、１５００ｍ／ｍ
ｉｎ以上の切削速度でダミーワーク８の切削を行う。す
ると工具表面には上記したように保護膜が生成されるの
で、この保護膜が生成された状態で、任意の加工対象物
７に対する切削を行う。ここで、工具表面には保護膜が
生成されているので、加工対象物７に対する切削は切削
速度を大きくしてもそれに伴って工具寿命が低下するこ
とはない。

【００３０】また、加工対象物７に対する切削距離が長
い場合は、切削の途中で工具表面の保護膜が摩耗する
が、その際は再びダミーワーク８を切削して保護膜を生
成させればよく、ダミーワーク８と加工対象物７との切
削を繰り返し行うことにより、切削距離の長い加工対象
物にも対応できる。なお、この繰り返しのタイミングは
加工対象物の材質、切削速度等に応じて最適なタイミン
グを選択すればよい。

【００３１】図１２は別の実施の形態を示すものであ
り、ダミーワーク８が加工対象物７を挟むように一体的
にテーブルに固定されている。この状態でＣＢＮ焼結工
具で１５００ｍ／ｍｉｎ以上の切削速度で切削を行う。
するとＣＢＮ焼結工具はダミーワーク８を切削する際に
保護膜が生成された後、その状態で加工対象物７の切削
を行うため、高速切削であるにも係わらず、それに伴っ
て工具寿命が低下することはない。

【００３２】ここで、上記実施の形態では、ダミーワー
ク８が加工対象物７を挟むように配置されているが、こ
れに限定されるものではなく、ダミーワーク８を切削し
た後、加工対象物７を切削できるように配置されていさ
えすればよい。また、上記の実施の形態は正面フライス
加工であるが、これに限定されることなく他の切削にも
使用できるものである。

【００３３】なお、本発明の切削方法によると、フライ
ス加工の場合、切削速度が３６００ｍ／ｍｉｎ以上で上
述したように保護膜の存在により、フライス後刃が加工
対象物に接触する際に表面粗さを悪化させるという問題
点があるが、主軸軸心を加工対象物に対して傾斜させて
加工を行う傾斜切削を採用することにより、フライス後
刃が加工対象物に接触しないようにして表面粗さの悪化
を防止することができ、高精度、高能率、低コストとい
う３つの課題をともに満足することができる。

【００３４】

【発明の効果】本発明の高速切削方法によれば、ＣＢＮ
焼結体を７５％以上含有したＣＢＮ焼結工具を用い、パ
ーライト組織の鋳鉄を切削速度１５００ｍ／ｍｉｎ以上
で切削することにより、工具表面に保護膜を生成し、工
具の製造過程において特殊なコーティング処理を施すこ
となく、切削速度の増加に伴って工具寿命が低下するこ
とのない長寿命な工具を得ることができる。

【００３５】また、上記ＣＢＮ焼結体を７５％以上含有
したＣＢＮ焼結工具を用い、パーライト組織の鋳鉄を切
削速度１５００ｍ／ｍｉｎ以上で切削する本発明の高速
切削方法に、フライスを用いた場合には、フライス１回
転当たりにおける１刃の送り量を０．２ｍｍ／ｒｅｖか
ら０．４ｍｍ／ｒｅｖに設定するか、あるいは真のすく
い角を−５８度から−４２度に設定するか、もしくは、
これら１刃あたりの送り量と真のすくい角の両方を上記
値にすれば、さらに工具寿命を延ばすことができる。

【００３６】さらに、パーライト組織の鋳鉄以外の任意
の材質の加工対象物を切削する場合には、ＣＢＮ焼結工
具にＣＢＮ焼結体を７５％以上含有させることと合わせ
て、ＳｉＯ₂、ＭｎＯ₂を添加し、切削速度１５００ｍ
／ｍｉｎ以上で切削することにより、パーライト組織の
鋳鉄をときと同様に工具表面に保護膜を生成し、工具寿
命が低下することのない長寿命な工具を得ることができ
る。

【００３７】また、パーライト組織の鋳鉄からなるダミ
ーワークを切削することによっても工具表面に保護膜が
生成され、その保護膜が生成された工具によって加工対
象物の切削を行うため、任意の加工対象物の切削に際し
て切削速度を高速化させても、それに伴って工具寿命が
低下することがなく、高速切削を低コストで実現するこ
とができる。

【００３８】さらに、パーライト組織の鋳鉄からなるダ
ミーワークと加工対象物とを繰り返し切削することによ
り、切削距離の長い加工対象物にも対応することがで
き、パーライト組織の鋳鉄からなるダミーワークと加工
対象物とを同時に切削することにより、上記の繰り返し
切削する場合に比べてサイクルタイムを短縮することが
できる。

【００３９】特に、本発明の高速切削方法を用いれば、
従来の工具では切削開始直後に欠けが発生して加工不可
能になるような、あるいは切削開始直後に欠けは発生し
ないが工具寿命が極めて短くなるような高切削速度での
切削が可能となり、高能率加工を実現することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】ＣＢＮ焼結工具の上面図である。

【図２】図１のII−II矢視拡大図である。

【図３】正面フライスの正面図である。

【図４】正面フライスの側面図である。

【図５】切削距離と工具逃げ面摩耗幅との関係を示すグ
ラフである。

【図６】ＣＢＮ焼結工具に発生した工具逃げ面摩耗幅Ｖ
Ｂを示す図である。

【図７】切削速度６０００ｍ／ｍｉｎで切削したときの
工具表面の状態を示す、図１のII−II矢視拡大図であ
る。

【図８】切削距離と表面粗さとの関係を示すグラフであ
る。

【図９】ＣＢＮ焼結体の含有率を変化させたときの１刃
当たりの切削距離と逃げ面摩耗幅Ｖ_B（ｍｍ）との関係
を示すグラフである。

【図１０】１刃当たりの送り量と工具寿命の関係を示す
グラフである。

【図１１】正面フライスに取付けられたＣＢＮ焼結工具
の真のすくい角と工具寿命の関係を示すグラフである。

【図１２】本発明の高速切削方法を示す斜視図である。

【図１３】本発明の高速切削方法の別の実施の形態を示
す斜視図である。

【符号の説明】

１ＣＢＮ焼結工具２すくい面３チャンファ部４逃げ面５付着物（工具保護膜）６正面フライス７加工対象物８ダミーワーク

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】立方晶窒化硼素焼結体を７５％以上含有
する切削工具を形成し、前記切削工具によってパーライ
ト組織の鋳鉄を切削速度を１５００ｍ／ｍｉｎ以上で切
削することを特徴とする高速切削方法。
【請求項２】パーライト組織の鋳鉄からなるワークを
フライスにより切削するための高速切削方法であって、
前記フライスを構成する複数の切削工具を、立方晶窒化
硼素焼結体を７５％以上含有させて形成し、前記フライ
スを回転させながら前記パーライト組織の鋳鉄を切削速
度１５００ｍ／ｍｉｎ以上で切削することを特徴とする
高速切削方法。
【請求項３】立方晶窒化硼素焼結体を７５％以上含有
させるとともに、シリコン（Ｓｉ）、マンガン（Ｍ
ｎ）、チタン（Ｔｉ）およびこれらの酸化物のうちの一
種または複数種を組み合わせて切削工具を形成し、前記
切削工具によってパーライト組織の鋳鉄を切削速度を１
５００ｍ／ｍｉｎ以上で切削することを特徴とする高速
切削方法。
【請求項４】ワークをフライスにより切削するための
高速切削方法であって、前記正面フライスを構成する複
数の切削工具を、立方晶窒化硼素焼結体を７５％以上含
有させるとともに、シリコン（Ｓｉ）、マンガン（Ｍ
ｎ）、チタン（Ｔｉ）およびこれらの酸化物のうちの一
種または複数種を組み合わせて形成し、前記フライスに
よって切削速度１５００ｍ／ｍｉｎ以上で切削すること
を特徴とする高速切削方法。
【請求項５】請求項２もしくは請求項４に記載の高速
切削方法において、前記正面フライスの１回転当たり前
記複数の切削工具の一刃の送り量が０．２mm/revから
０．４mm/revであることを特徴とする高速切削方法。
【請求項６】請求項２または請求項４もしくは請求項
５に記載の高速切削方法において、前記切削工具の真の
すくい角を−４２度から−５８度としたことを特徴とす
る高速切削方法。
【請求項７】立方晶窒化硼素焼結体を７５％以上含有
させて切削工具を形成し、前記切削工具を用いてパーラ
イト組織の鋳鉄からなるダミーワークを１５００ｍ／ｍ
ｉｎ以上の切削速度で切削することにより、工具の表面
に前記ダミーワーク中に含有される物質による保護膜を
生成させた後、前記工具を用いて加工対象物の切削を行
うことを特徴とする高速切削方法。
【請求項８】請求項１乃至請求項７に記載の高速切削
方法において、前記切削速度は３６００ｍ／ｍｉｎ以上
であることを特徴とする高速切削方法。