JPH10306949A - 空気調和機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 冷媒に非共沸混合冷媒を使用しても冷凍サイ
クルの効率が低下することなく、適正かつ効率良く運転
できる多室式空気調和機を得る。 【解決手段】 冷媒として非共沸混合冷媒を使用し、圧
縮機１から、凝縮器として動作する室外熱交換器２をへ
て気液分離器５に流入し、この気液分離器５で分離され
たガス冷媒が、凝縮器として動作する第１の室内熱交換
器３及び第１の減圧手段６をへて、気液分離器５で分離
され第３の減圧手段８を経た液冷媒と合流し、第２の減
圧手段７、蒸発器として動作する第２の室内側熱交換器
４をへて圧縮機１に戻る冷媒回路を備えた多室式空気調
和機で、第１の室内熱交換器３に流入するガス冷媒に液
冷媒を注入し気液二相状態の冷媒とする乾き度変更手段
１９〜２４を設けた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、室外機１台に対
して複数の室内機が並列に接続され、各室内機毎に冷房
と暖房が選択的に、例えば、一方の室内機では冷房が、
他方の室内機では暖房が同時に行うことができ、冷媒と
して非共沸混合冷媒が使用される冷媒回路を備えた多室
式空気調和機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図３３は、例えば特開平３−２７１６６
５号公報等に記載された、従来の多室式空気調和機にお
ける冷房主体の冷暖同時運転時の冷媒回路を示す概略構
成図である。図において、１は圧縮機、２は凝縮器とし
て動作する室外熱交換器、３は凝縮器として動作する第
１の室内熱交換器、４は蒸発器として動作する第２の室
内熱交換器、５は気液分離器、６は第１の減圧手段、７
は第２の減圧手段、８は第３の減圧手段、９〜１８は冷
媒配管である。

【０００３】次に動作について説明する。圧縮機１を吐
出した高温高圧の冷媒は吐出冷媒配管９をへて室外熱交
換器２に流入し、ここで室外空気と熱交換して冷やさ
れ、ある乾き度まで凝縮され気液二相状態となり、冷媒
配管１０をへて気液分離器５に流入する。気液分離器５
において、冷媒は液冷媒とガス冷媒とに分けられ、この
ガス冷媒は冷媒配管１１を流れ第１の室内熱交換器３で
過冷却がつくまで凝縮され、冷媒配管１２をへて第１の
減圧手段６で減圧されて液冷媒となる。気液分離器５で
分離された液冷媒は、バイパス用冷媒配管１４をへて第
３の減圧手段８で若干減圧された後、第１の室内熱交換
器３及び第１の減圧手段６からの液冷媒と合流する。こ
の合流した液冷媒は、冷媒配管１６をへて第２の減圧手
段７に流入し、ここで低圧まで減圧されて第２の室内熱
交換器４で蒸発された後、ガス冷媒となり冷媒配管１８
をへて圧縮機１に戻る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の多
室式空気調和機において、冷媒に非共沸混合冷媒を使用
する場合には、気液分離器５内で分離される液冷媒とガ
ス冷媒の組成が同一圧力のもとで温度に応じて変化し、
空気調和機の効率が低下したり、室内機で目標とする能
力が得られなかったり、また、室内熱交換器の出口にお
いて、目標とする冷媒の過冷却度または過熱度が得られ
ず、冷媒音や圧縮機への液戻りにより、冷凍サイクルの
信頼性が損なわれる等の問題点があった。

【０００５】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、冷媒に非共沸混合冷媒を使用し
ても、冷凍サイクルの効率が低下することなく、各室内
機において目標とする熱交換能力が得られ、かつ、各室
内熱交換器出口の冷媒の状態を、目標とする過冷却度ま
たは過熱度とし、冷凍サイクルを適正かつ効率良く運転
できる多室式空気調和機を得ることを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】この発明の請求項１に係
る空気調和機は、冷媒として非共沸混合冷媒を使用し、
圧縮機から凝縮器、減圧手段、及び蒸発器をへて上記圧
縮機に戻る冷媒回路を備えた空気調和機において、上記
凝縮器および蒸発器の少なくとも一方の熱交換器に、冷
媒の乾き度を変更する乾き度変更手段を設けたものであ
る。

【０００７】この発明の請求項２に係る多室式空気調和
機は、複数の室内熱交換器と気液分離器を有し、この気
液分離器で分離したガス冷媒を暖房室内熱交換器に、液
冷媒を冷房室内熱交換器に流し、冷媒として非共沸混合
冷媒を使用する冷媒回路を備えた冷暖同時運転を行う多
室式空気調和機において、上記暖房室内熱交換器に流入
するガス冷媒に液冷媒を注入し気液二相状態の冷媒とす
る乾き度変更手段を設けたものである。

【０００８】この発明の請求項３に係る多室式空気調和
機は、冷媒として非共沸混合冷媒を使用し、圧縮機から
室外熱交換器をへて気液分離器に流入しこの気液分離器
で分離されたガス冷媒が、第１の室内熱交換器及び第１
の減圧手段をへて、上記気液分離器で分離され第３の減
圧手段を経た液冷媒と合流し、第２の減圧手段、第２の
室内熱交換器をへて上記圧縮機に戻る冷媒回路を備えた
多室式空気調和機において、上記第１の室内熱交換器に
流入するガス冷媒に液冷媒を注入し気液二相状態の冷媒
とする乾き度変更手段を設けたものである。

【０００９】この発明の請求項４に係る多室式空気調和
機は、請求項３記載の発明において、気液分離器と第１
の室内熱交換器を接続する配管の途中に、気液分離器内
部の液冷媒が流入する穴を設けたものである。

【００１０】この発明の請求項５に係る多室式空気調和
機は、請求項３記載の発明において、気液分離器と第１
の室内熱交換器を接続するガス冷媒配管の途中に、気液
分離器と第３の減圧手段を接続する液冷媒配管から気液
混合管を介して液冷媒を吸上げ、上記ガス冷媒配管中の
ガス冷媒とを混合する気液混合部を設けたものである。

【００１１】この発明の請求項６に係る多室式空気調和
機は、容量可変式圧縮機、四方弁、室外熱交換器を有す
る室外機と、それぞれ室内熱交換器と第１の流量制御手
段が接続された複数の室内機と、上記室外機と高圧冷媒
配管、低圧冷媒配管の２本の冷媒配管により接続され、
上記複数の室内機の室内熱交換器とガス冷媒配管によ
り、これらの第１の流量制御手段と中圧冷媒配管により
それぞれ接続される分流コントローラを備え、上記分流
コントローラは、上記室外機と接続される高圧冷媒配管
からの冷媒を気液分離し、高圧ガス冷媒配管と高圧液冷
媒配管に出力する気液分離器、この高圧液冷媒配管と、
上記室内機と接続される複数の中圧冷媒配管との間に接
続された第２の流量制御手段、上記室外機と接続される
低圧冷媒配管と上記複数の中圧冷媒配管との間に接続さ
れた第３の流量制御手段、上記気液分離器の出力高圧ガ
ス冷媒配管と上記室内機に接続される複数のガス冷媒配
管とを選択的に接続する第１の切換え開閉弁、及び上記
室外機に接続される低圧冷媒配管と上記室内機に接続さ
れる複数のガス冷媒配管とを選択的に接続する第２の切
換え開閉弁を有しており、さらに、冷媒として非共沸混
合冷媒を使用した多室式空気調和機において、上記気液
分離器の出力高圧ガス冷媒配管と上記複数の第２の切換
え開閉弁とをそれぞれ接続する冷媒配管途中に、上記気
液分離器の出力高圧液冷媒配管から気液混合管により、
冷房主体の冷暖同時運転時に開かれる開閉弁を介して液
冷媒を吸上げ、上記気液分離器の出力高圧ガス冷媒配管
中のガス冷媒に混合する気液混合部を設けたものであ
る。

【００１２】この発明の請求項７に係る多室式空気調和
機は、請求項６記載の発明において、分流コントローラ
の第２の流量制御手段の上流又は下流の高圧又は中圧冷
媒配管から分岐し、バイパス流量制御手段と、複数の中
圧冷媒配管及び高圧液冷媒配管と熱交換する過冷却熱交
換器とを介して低圧冷媒配管にいたるバイパス管路を設
けたものである。

【００１３】この発明の請求項８に係る多室式空気調和
機は、請求項７記載の発明において、バイパス流量制御
手段上流の冷媒温度を検出する第１の温度検出手段と、
バイパス流量制御手段下流の冷媒温度を検出する第２の
温度検出手段と、バイパス流量制御手段下流の冷媒圧力
を検出する第１の圧力検出手段と、圧縮機の吐出圧力を
検出する第２の圧力検出手段と、圧縮機の吸入圧力を検
出する第３の圧力検出手段と、上記第１、第２の温度検
出手段、及び上記第１の圧力検出手段の検出値から冷媒
の組成を演算する冷媒組成演算装置と、この冷媒組成演
算装置の演算値、及び上記第２、第３の圧力検出手段の
検出値に応じて、圧縮機の運転周波数及び室外ファンの
回転数を制御する圧縮機・室外ファン制御装置とを設け
たものである。

【００１４】この発明の請求項９に係る多室式空気調和
機は、請求項７記載の発明において、バイパス流量制御
手段上流の冷媒温度を検出する第１の温度検出手段と、
バイパス流量制御手段下流の冷媒温度を検出する第２の
温度検出手段と、第２の流量制御手段上流の高圧冷媒温
度を検出する第３の温度検出手段と、バイパス流量制御
手段下流の冷媒圧力を検出する第１の圧力検出手段と、
気液分離器の出力高圧冷媒圧力を検出する第５の圧力検
出手段と、上記第１、第２の温度検出手段、及び上記第
１の圧力検出手段の検出値から冷媒の組成を演算する冷
媒組成演算装置と、この冷媒組成演算装置の演算値、及
び上記第５の圧力検出手段、第３の温度検出手段の検出
値に応じて、第２の流量制御手段の開度を制御する制御
器とを設けたものである。

【００１５】この発明の請求項１０に係る多室式空気調
和機は、請求項６記載の発明において、中圧冷媒配管の
冷媒圧力を検出する第４の圧力検出手段と、気液分離器
の出力高圧冷媒圧力を検出する第５の圧力検出手段と、
上記第４の圧力検出手段及び第５の圧力検出手段の検出
値に応じて、第３の流量制御手段の開度を制御する制御
器とを設けたものである。

【００１６】この発明の請求項１１に係る多室式空気調
和機は、請求項７記載の発明において、中圧冷媒配管の
冷媒圧力を検出する第４の圧力検出手段と、気液分離器
の出力高圧冷媒圧力を検出する第５の圧力検出手段と、
バイパス流量制御手段下流の冷媒温度を検出する第２の
温度検出手段と、バイパス管路の過冷却熱交換器下流の
冷媒温度を検出する第４の温度検出手段と、上記第４の
圧力検出手段、第５の圧力検出手段、第２の温度検出手
段、及び第４の温度検出手段の検出値に応じて、バイパ
ス流量制御手段の開度を制御する制御器とを設けたもの
である。

【００１７】この発明の請求項１２に係る多室式空気調
和機は、請求項７記載の発明において、室内熱交換器と
第１の流量制御手段との間の冷媒温度を検出する第５の
温度検出手段と、室内熱交換器に接続されるガス冷媒配
管の冷媒温度を検出する第６の温度検出手段と、気液分
離器の出力高圧冷媒圧力を検出する第５の圧力検出手段
と、上記第５の温度検出手段及び第６の温度検出手段の
検出値、又はこれら検出値と上記第５の圧力検出手段で
検出された高圧冷媒圧力値の飽和温度値に応じて、第１
の流量制御手段の開度を制御する制御器とを設けたもの
である。

【００１８】この発明の請求項１３に係る多室式空気調
和機は、請求項８または９記載の発明において、室内機
の冷房と暖房の容量比に応じて、冷媒組成演算装置の演
算値を補正するものである。

【００１９】

【発明の実施の形態】

実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１における
冷房主体の冷暖同時運転時の冷媒回路を示す概略構成図
で、図において、１は圧縮機、２は凝縮器として動作す
る室外熱交換器、３は凝縮器として動作する第１の室内
熱交換器、４は蒸発器として動作する第２の室内熱交換
器、５は気液分離器、６は第１の減圧手段、７は第２の
減圧手段、８は第３の減圧手段、９〜１８は冷媒配管
で、以上は図３３に示す従来の多室式空気調和機と同様
のものである。また、この冷媒回路中の冷媒として非共
沸混合冷媒が使用されている。

【００２０】１９は、凝縮器である第１の室内熱交換器
３の途中に設けられた冷媒の乾き度を変更する第１の乾
き度変更部、２０はこの第１の乾き度変更部１９に冷媒
配管１４からの液冷媒を注入する液混合管、２１は蒸発
器である第２の室内熱交換器４の途中に設けられた冷媒
の乾き度を変更する第２の乾き度変更部、２２、２３は
この第２の乾き度変更部２１に冷媒配管１１からのガス
冷媒を注入する高圧、低圧ガス混合管、２４はこの注入
されるガス冷媒を減圧する混合ガス減圧手段である。な
お、乾き度変更部１９、２１、液混合管２０、ガス混合
管２２、２３及び混合ガス減圧手段２４は乾き度変更手
段を構成している。

【００２１】図２はこの実施の形態１における第１の乾
き度変更部１９の一例を示す部分側断面図、図３は第１
の乾き度変更部１９による冷媒の組成変化を示す相平衡
図、図４は第２の乾き度変更部２１の一例を示す部分側
断面図、図５は第２の乾き度変更部２１による冷媒の組
成変化を示す相平衡図である。図中１９は第１の乾き度
変更部を構成する第１の室内熱交換器３の伝熱管、２０
ａは液混合管２０先端のノズル状開口、２１は第２の乾
き度変更部を構成する第２の室内熱交換器４の伝熱管、
２３ａは低圧ガス混合管２３先端のノズル状開口であ
る。

【００２２】次にこの実施の形態１の冷媒の流れについ
て説明する。圧縮機１を吐出した高温高圧の冷媒は吐出
冷媒配管９をへて室外熱交換器２に流入し、ここで室外
空気と熱交換して冷やされ、ある乾き度まで凝縮され気
液二相状態となり、冷媒配管１０をへて気液分離器５に
流入する。気液分離器５において、冷媒は液冷媒とガス
冷媒とに分けられ、このガス冷媒は第１の室内熱交換器
３内で第１の乾き度変更部１９により乾き度が減らさ
れ、ある乾き度を持った気液二相冷媒とされるととも
に、過冷却がつくまで凝縮され、第１の減圧手段６で減
圧されて液冷媒となる。気液分離器５で分離された液冷
媒は、バイパス用冷媒配管１４をへて第３の減圧手段８
で若干減圧された後、第１の室内熱交換器３及び第１の
減圧手段６からの液冷媒と合流する。この合流した液冷
媒は、冷媒配管１６をへて第２の減圧手段７に流入し、
ここで低圧まで減圧されて第２の室内熱交換器４で蒸発
されるとともに、第２の乾き度変更部２１により乾き度
が増やされた後、ガス冷媒となり冷媒配管１８をへて圧
縮機１に戻る。

【００２３】次に第１の乾き度変更部１９の動作を図２
及び図３によって説明する。高圧ガス冷媒配管１１から
第１の室内熱交換器３の伝熱管である第１の乾き度変更
部１９を流れる冷媒は、冷媒配管１４から液混合管２０
により吸引されそれの先端開口２０ａから噴出された液
冷媒と混合され乾き度の小さな気液二相冷媒となる。図
３において、第１の乾き度変更部１９の液混合管先端開
口２０ａより上流の冷媒の組成をＡ、下流の冷媒の組成
をＢとすれば、上流部の組成Ａでは飽和液温度がＴaoで
あるのに対し、下流部の組成Ｂでは飽和液温度はＴboと
なる。即ち、Ｔao＜Ｔboであるので、組成Ａのときより
も組成Ｂの時の凝縮温度は高くなり、凝縮能力は大きく
なる。従って、凝縮途中の冷媒に液冷媒を混合すること
によって、凝縮温度が上昇し、凝縮能力を向上させるこ
とができる。また、液混合管２０から流入させる液冷媒
の組成または流量を制御することによって、凝縮能力を
可変にすることも可能である。

【００２４】次に第２の乾き度変更部２１の動作を図４
及び図５によって説明する。低圧二相冷媒配管１７から
第２の室内熱交換器４の伝熱管である第２の乾き度変更
部２１を流れる冷媒は、冷媒配管１１から高圧ガス混合
管２２、減圧手段２４及び低圧ガス混合管２３をへて、
それの先端開口２３ａから噴出されたガス冷媒と混合さ
れ乾き度の大きな気液二相冷媒となる。図５において、
第２の乾き度変更部２１のガス混合管先端開口２３ａよ
り上流の冷媒の組成をＡ、下流の冷媒の組成をＣとすれ
ば、上流部の組成Ａでは飽和ガス温度がＴaoであるのに
対し、下流部の組成Ｃでは飽和ガス温度はＴcoとなる。
即ち、Ｔao＞Ｔcoであるので、組成Ａのときよりも組成
Ｃの時の蒸発温度は低くなり、蒸発能力は大きくなる。
従って、蒸発途中の冷媒にガス冷媒を混合することによ
って、蒸発温度が低下し、蒸発能力を向上させることが
できる。また、ガス混合管２３から流入させるガス冷媒
の組成または流量を制御することによって、蒸発能力を
可変にすることも可能である。

【００２５】実施の形態２．図６はこの発明の実施の形
態２における冷房主体の冷暖同時運転時の冷媒回路を示
す概略構成図で、図において、１は圧縮機、２は凝縮器
として動作する室外熱交換器、３は凝縮器として動作す
る第１の室内熱交換器、４は蒸発器として動作する第２
の室内熱交換器、５は気液分離器、６は第１の減圧手
段、７は第２の減圧手段、８は第３の減圧手段、９〜１
８は冷媒配管で、以上は図１に示す実施の形態１の多室
式空気調和機と同様のものである。２５は、気液分離器
５中に設けられた、冷媒配管１１への冷媒の乾き度を変
更する乾き度変更手段である。また、この冷媒回路中の
冷媒として非共沸混合冷媒が使用されている。

【００２６】図７は乾き度変更手段２５の一例を示す部
分側断面図で、１１ａは冷媒配管１１の気液分離器５内
においてＵ字形に曲げられたＵ字管部、２７はこのＵ字
管部１１ａの下部に設けられた穴、２８は液冷媒であ
る。図８は気液分離器５内の冷媒の乾き度変更手段２５
による冷媒の組成変化を示す相平衡図である。

【００２７】次にこの実施の形態２の冷媒の流れについ
て説明する。圧縮機１を吐出した高温高圧の冷媒は吐出
冷媒配管９をへて室外熱交換器２に流入し、ここで室外
空気と熱交換して冷やされ、ある乾き度まで凝縮され気
液二相状態となり、冷媒配管１０をへて気液分離器５に
流入する。気液分離器５において、冷媒は液冷媒と、乾
き度変更手段２５により、即ち、Ｕ字管部１１ａの端部
からガス冷媒が、穴２７から液冷媒が吸い込まれること
により、乾き度が減らされた気液二相冷媒とに分けら
れ、この気液二相冷媒は冷媒配管１１を流れ第１の室内
熱交換器３で過冷却がつくまで凝縮され、第１の減圧手
段６で減圧されて液冷媒となる。気液分離器５で分離さ
れた液冷媒は、バイパス用冷媒配管１４をへて第３の減
圧手段８で若干減圧された後、第１の室内熱交換器３及
び第１の減圧手段６からの液冷媒と合流する。この合流
した液冷媒は、冷媒配管１６をへて第２の減圧手段７に
流入し、ここで低圧まで減圧されて第２の室内熱交換器
４で蒸発された後、ガス冷媒となり冷媒配管１８をへて
圧縮機１に戻る。

【００２８】次に図８によって乾き度変更手段２５によ
る第１の室内熱交換器３の凝縮能力増加作用について説
明する。図８において、Ａは気液分離器５に流入する冷
媒の組成、Ｂは気液分離器５内の液冷媒の組成、Ｃはガ
ス冷媒の組成、Ｄは乾き度変更手段２５により気液分離
器５内の液冷媒とガス冷媒を適当な比率で混ぜ合せた時
の気液混合冷媒の組成をそれぞれ示している。

【００２９】ここで、第１の室内熱交換器３にガス冷媒
を流したときと、気液混合の冷媒を流したときを比較す
る。第１の室内熱交換器３にガス冷媒のみを流した場合
には、凝縮器出口の飽和液温度はＴcoで平均の凝縮温度
はＴcとなる。一方、第１の室内熱交換器３に気液二相
冷媒を流した場合には、凝縮器出口の飽和液温度はＴdo
で平均の凝縮温度はＴdとなる。Ｔco＜ＴdoなのでＴc＜
Ｔdとなる。従って、第１の室内熱交換器３での凝縮温
度は、これに気液二相冷媒を供給した方がガス冷媒のみ
を供給した場合よりも高くなり、第１の室内熱交換器３
における熱交換媒体との温度差が大きくなり熱交換能力
が大きくなる。

【００３０】図９は乾き度変更手段２５の他の例を示す
部分側断面図で、この例では冷媒配管１１は、その端部
が気液分離器５内の上部に位置して、それの下部から取
り出され、かつ気液分離器５内の下部において穴２７が
設けられている。このように構成しても、図７に示す乾
き度変更手段２５と同等の作用効果を有するものであ
る。

【００３１】実施の形態３．図１０はこの発明の実施の
形態３における冷房主体の冷暖同時運転時の冷媒回路を
示す概略構成図で、図において、１は圧縮機、２は凝縮
器として動作する室外熱交換器、３は凝縮器として動作
する第１の室内熱交換器、４は蒸発器として動作する第
２の室内熱交換器、５は気液分離器、６は第１の減圧手
段、７は第２の減圧手段、８は第３の減圧手段、９〜１
８は冷媒配管で、以上は図１に示す実施の形態１の多室
式空気調和機と同様のものである。２９は、気液分離器
５と第１の室内側熱交換器３を接続するガス冷媒配管１
１の途中に設けられ、ガス冷媒配管１１中のガス冷媒に
液冷媒を混合する気液混合部、３０は気液混合部２９に
液冷媒配管１４からの液冷媒を吸上げる気液混合管で、
気液混合部２９と気液混合管３０とで乾き度変更手段を
構成している。また、この冷媒回路中の冷媒として非共
沸混合冷媒が使用されている。

【００３２】図１１は気液混合部２９の内部構成を示す
部分側断面図で、１１ｂは入口配管、１１ｃはノズル
部、１１ｄは細管部、１１ｅは混合部、１１ｆはディフ
ューザ部、１１ｇは出口配管である。図１２は気液混合
部２９内の冷媒の組成変化を示す相平衡図、図１３は第
１の室内熱交換器３入口冷媒の乾き度と冷凍サイクルの
効率との関係を示す図である。

【００３３】次にこの実施の形態３の冷媒の流れについ
て説明する。圧縮機１を吐出した高温高圧の冷媒は吐出
冷媒配管９をへて室外熱交換器２に流入し、ここで室外
空気と熱交換して冷やされ、ある乾き度まで凝縮され気
液二相状態となり、冷媒配管１０をへて気液分離器５に
流入する。気液分離器５において冷媒は液冷媒とガス冷
媒とに分けられ、このガス冷媒はガス冷媒配管１１から
気液混合部２９に流入し、液冷媒配管１４から気液混合
管３０をへて吸い上げられた液冷媒と混合され、ある乾
き度を持った気液二相冷媒とされて第１の室内熱交換器
３に流入し、ここで過冷却がつくまで凝縮され、第１の
減圧手段６で減圧されて液冷媒となる。気液分離器５で
分離された液冷媒は、バイパス用冷媒配管１４をへて第
３の減圧手段８で若干減圧された後、第１の室内熱交換
器３及び第１の減圧手段６からの液冷媒と合流する。こ
の合流した液冷媒は、冷媒配管１６をへて第２の減圧手
段７に流入し、ここで低圧まで減圧されて第２の室内熱
交換器４で蒸発された後、ガス冷媒となり冷媒配管１８
をへて圧縮機１に戻る。

【００３４】次に気液混合部２９の動作を図１１、図１
２及び図１３によって説明する。気液分離器５から高圧
ガス冷媒配管１１へのガス冷媒は入口配管１１ｂから気
液混合部２９に流入し、ノズル部１１ｃで細管部１１ｄ
まで絞られて加速して混合部１１ｅに噴出してこのノズ
ル出口の静圧を低下させる。静圧の低下とともに、液冷
媒が液冷媒配管１４から気液混合管３０をへて吸い上げ
られ、混合部１１ｅにおいて気液冷媒が同速度になるま
で加速された後、ディフューザ部１１ｆで減速され静圧
が復帰し、適度の乾き度の気液二相冷媒とされて出口配
管１１ｇに流出する。

【００３５】ここで、ノズル部１１ｃ先端の細管部１１
ｄ出口の静圧Ｐ_soはベルヌーイの定理から次式（１）で
示すことができる。 Ｐ_so＝Ｐ_si−１／２・（ρ_iｕ_i2−ρ_oｕ_o2） （１） ここで、Ｐ_siは気液混合部２９入口の静圧、ρ_iは気液
混合部２９入口の密度、ρ_oは細管部１１ｄ出口の密
度、ｕ_iは気液混合部２９入口の速度、ｕ_oは細管部１１
ｄ出口の速度である。また、ノズル１１ｃの設計は次式
（２）が成り立つようになされる。 Ｐ_so≦Ｐ_L＋ρ_LｇＺ_L−ΔＰ （２） ここで、ｇは重力加速度、Ｚ_Lは気液混合管３０の入口
から気液混合部２９までの鉛直方向距離、Ｐ_Lは気液混
合管３０の入口での冷媒の静圧、ΔＰは、液冷媒が気液
混合管３０を流れ混合部１１ｅに流入するまでの摩擦抵
抗と、混合部１１ｅに流入した液冷媒がノズル部１１ｃ
から流出する気体の速度まで加速するときの加速損失を
含む圧力の損失であり、混合部の形状によって変化す
る。

【００３６】上式（１）から明らかなように、気液混合
部２９の液冷媒流量はノズル部１１ｃの先端部のガス冷
媒速度に応じて変化し、そのガス冷媒速度が大きいとき
には、その部分での静圧の低下が大きく、液冷媒の流入
量も多くなる。この結果、冷媒配管１１を流れる冷媒流
量に関係なく、冷媒の気液混合割合（乾き度）τ_rを図
１２に示すようにほぼ一定にすることができる。ここ
で、冷媒配管１１を流れるガス冷媒の速度は、暖房を行
う第１の室内熱交換器３の負荷および容量に応じて変化
する。さらに、液冷媒の流入量を多くすると気液混合部
２９出口の冷媒の乾き度は小さくなり、第１の室内熱交
換器３の冷媒の流量は大きくなるので、冷媒配管１１お
よび第１の室内熱交換器３での圧力損失が増大し凝縮温
度が低下することから暖房の室内機の能力は低下する。
このため、図１３に示すように、第１の室内熱交換器３
入口での冷媒の乾き度には、冷凍サイクルの効率を最大
とする最適値が存在する。従って、第１の室内熱交換器
３へ供給される冷媒の乾き度をこの最適値に調整するこ
とによって、これの負荷または容量に関係なく、広い範
囲で冷凍サイクルの効率を向上させることができる。

【００３７】実施の形態４．図１４はこの発明の実施の
形態４における多室式空気調和機の冷媒回路図、図１５
は冷房を主体とした冷暖同時運転（以下冷主運転とい
う）時の冷媒の流れを示す冷媒回路図、図１６は暖房を
主体とした冷暖同時運転（以下暖主運転という）時の冷
媒の流れを示す冷媒回路図、図１７は室内機で冷房のみ
を行う運転（以下全冷房運転という）時の冷媒の流れを
示す冷媒回路図、図１８は室内機で暖房のみを行う運転
（以下全暖房運転という）時の冷媒の流れを示す冷媒回
路図である。

【００３８】図において、１は容量可変式圧縮機、２は
室外熱交換器、５は気液分離器、１１ａ、１１ｂ、１１
ｃは高圧ガス冷媒配管、２９ａ、２９ｂ、２９ｃは気液
混合部、３０は気液混合管、３１は室外機、３２は分流
コントローラ、３３ａ、３３ｂ、３３ｃは室内機、３４
はアキュムレータ、３５は四方弁、３６ａ、３６ｂ、３
６ｃ、３６ｄは逆止弁、３７、３８は室外機３１と分流
コントローラ３２とを接続する低圧、高圧冷媒配管、３
９は高圧ガス冷媒配管、４０は高圧液冷媒配管、４１は
中圧冷媒配管、４２は第２の流量制御手段、４３は非共
沸混合冷媒を使用する場合で冷主運転時のみ開かれる開
閉弁、４４ａ、４４ｂ、４４ｃは第１の切換え開閉弁、
４５ａ、４５ｂ、４５ｃは第２の切換え開閉弁、４６は
第３の流量制御手段、４７は低圧冷媒配管、４８ａ、４
８ｂ、４８ｃは室内熱交換器、４９ａ、４９ｂ、４９ｃ
は第１の流量制御手段、５０ａ、５０ｂ、５０ｃは各室
内機３３ａ、３３ｂ、３３ｃと分流コントローラ３２と
を接続するガス冷媒配管、５１ａ、５１ｂ、５１ｃは各
室内機３３ａ、３３ｂ、３３ｃと分流コントローラ３２
とを接続する中圧冷媒配管である。

【００３９】次に、図１５によりこの実施の形態４にお
ける冷主運転時の冷媒の流れについて説明する。いま、
室内機３３ａが暖房運転、室内機３３ｂ、３３ｃが冷房
運転されるものとし、開閉弁４３が開、第１の切換え開
閉弁４４ａが閉、４４ｂ、４４ｃが開、第２の切換え開
閉弁４５ａが開、４５ｂ、４５ｃが閉とされ、そして第
３の流量制御手段４６が閉とされる。

【００４０】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて室外熱交換器２
に流入し、ここで室外空気と熱交換して冷やされ、ある
乾き度まで凝縮され気液二相状態となり、逆止弁３６
ｂ、高圧冷媒配管３８をへて分流コントローラ３２内の
気液分離器５に流入する。ここで冷媒は液冷媒とガス冷
媒とに分けられ、このガス冷媒は高圧ガス冷媒配管３９
から冷媒配管１１ａに流れ、気液混合部２９ａで高圧液
冷媒配管４０から開閉弁４３、気液混合管３０をへて吸
い上げられた液冷媒と混合され、ある乾き度を持った気
液二相冷媒とされて第２の切換え開閉弁４５ａ、ガス冷
媒配管５０ａをへて室内機３３ａの室内熱交換器４８ａ
に流入し、ここで室内空気と熱交換されて暖房が行なわ
れて凝縮され、第１の流量制御手段４９ａで減圧されて
液冷媒となり、中圧冷媒配管５１ａをへて分流コントロ
ーラ３２に流入する。

【００４１】分流コントローラ３２において、気液分離
器５で分離された液冷媒は、高圧液冷媒配管４０をへて
第２の流量制御手段４２で若干減圧された後、中圧冷媒
配管４１で室内機３３ａから中圧冷媒配管５１ａをへて
流入した液冷媒と合流して、中圧冷媒配管５１ｂ、５１
ｃをへて室内機３３ｂ、３３ｃの第１の流量制御手段４
９ｂ、４９ｃに流入し、ここで低圧まで減圧され室内熱
交換器４８ｂ、４８ｃで室内空気と熱交換されて冷房が
行なわれて蒸発され、ガス冷媒となりガス冷媒配管５０
ｂ、５０ｃ、分流コントローラ３２の第１の切換え開閉
弁４４ｂ、４４ｃ、低圧冷媒配管３７、室外機３１の逆
止弁３６ａ、四方弁３５、アキュムレータ３４をへて圧
縮機１に戻る。

【００４２】次に、図１６により暖主運転時の冷媒の流
れについて説明する。いま、室内機３３ａ、３３ｂが暖
房運転、室内機３３ｃが冷房運転されるものとし、開閉
弁４３が閉、第１の切換え開閉弁４４ａ、４４ｂが閉、
４４ｃが開、第２の切換え開閉弁４５ａ、４５ｂが開、
４５ｃが閉とされ、そして第２の流量制御手段４２が
閉、第３の流量制御手段４６が開とされる。

【００４３】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて逆止弁３６ｄ、
高圧冷媒配管３８をへて分流コントローラ３２内の気液
分離器５に流入する。気液分離器５からのガス冷媒は高
圧ガス冷媒配管３９から冷媒配管１１ａ、１１ｂに流
れ、気液混合部２９ａ、２９ｂでは開閉弁４３が閉のた
め液冷媒と混合されることなく、第２の切換え開閉弁４
５ａ、４５ｂ、ガス冷媒配管５０ａ、５０ｂをへて室内
機３３ａ、３３ｂの室内熱交換器４８ａ、４８ｂに流入
し、ここで室内空気と熱交換されて暖房が行なわれて凝
縮され、第１の流量制御手段４９ａ、４９ｂで減圧され
て液冷媒となり、中圧冷媒配管５１ａ、５１ｂをへて分
流コントローラ３２に流入する。

【００４４】分流コントローラ３２において、室内機３
３ａ、３３ｂから中圧冷媒配管５１ａ、５１ｂをへて流
入した液冷媒は中圧冷媒配管４１で合流し、その一部は
中圧冷媒配管５１ｃをへて室内機３３ｃの第１の流量制
御手段４９ｃに流入し、ここで低圧まで減圧され室内熱
交換器４８ｃで室内空気と熱交換されて冷房が行なわれ
蒸発される。中圧冷媒配管４１の残りの液冷媒は、第３
の流量制御手段４６で減圧され気液二相冷媒となり低圧
冷媒配管４７に流入し、室内熱交換器４８ｃで蒸発しガ
ス冷媒配管５０ｃ、第１の切換え開閉弁４４ｃをへたガ
ス冷媒と合流して低圧冷媒配管３７、室外機３１の逆止
弁３６ｃをへて室外熱交換器２に流入し、ここで室外空
気と熱交換して蒸発しガス冷媒となり、四方弁３５、ア
キュムレータ３４をへて圧縮機１に戻る。

【００４５】次に、図１７により、全室内機３３ａ、３
３ｂ、３３ｃが冷房運転される全冷房運転時の冷媒の流
れについて説明する。この時、開閉弁４３が閉、全第１
の切換え開閉弁４４ａ、４４ｂ、４４ｃが開、全第２の
切換え開閉弁４５ａ、４５ｂ、４５ｃが閉とされ、そし
て第３の流量制御手段４６が閉とされる。

【００４６】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて室外熱交換器２
に流入し、ここで室外空気と熱交換して冷やされ凝縮さ
れ液冷媒となり、逆止弁３６ｂ、高圧冷媒配管３８をへ
て分流コントローラ３２内の気液分離器５に流入する。
気液分離器５からの液冷媒は、高圧液冷媒配管４０をへ
て第２の流量制御手段４２で若干減圧された後、中圧冷
媒配管４１、中圧冷媒配管５１ａ、５１ｂ、５１ｃをへ
て室内機３３ａ、３３ｂ、３３ｃの第１の流量制御手段
４９ａ、４９ｂ、４９ｃに流入し、ここで低圧まで減圧
され室内熱交換器４８ａ、４８ｂ、４８ｃで室内空気と
熱交換され冷房が行なわれて蒸発されガス冷媒となり、
ガス冷媒配管５０ａ、５０ｂ、５０ｃ、分流コントロー
ラ３２の第１の切換え開閉弁４４ａ、４４ｂ、４４ｃ、
低圧冷媒配管３７、室外機３１の逆止弁３６ａ、四方弁
３５、アキュムレータ３４をへて圧縮機１に戻る。

【００４７】次に、図１８により、全室内機３３ａ、３
３ｂ、３３ｃが暖房運転される全暖房運転時の冷媒の流
れについて説明する。この時、開閉弁４３が閉、全第１
の切換え開閉弁４４ａ、４４ｂ、４４ｃが閉、全第２の
切換え開閉弁４５ａ、４５ｂ、４５ｃが開とされ、そし
て第２の流量制御手段４２が閉とされる。

【００４８】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて逆止弁３６ｄ、
高圧冷媒配管３８をへて分流コントローラ３２内の気液
分離器５に流入する。この気液分離器５からのガス冷媒
は高圧ガス冷媒配管３９から冷媒配管１１ａ、１１ｂ、
１１ｃに流れ、気液混合部２９ａ、２９ｂ、２９ｃでは
開閉弁４３が閉のため液冷媒と混合されることなく、第
２の切換え開閉弁４５ａ、４５ｂ、４５ｃガス冷媒配管
５０ａ、５０ｂ、５０ｃをへて室内機３３ａ、３３ｂ、
３３ｃの室内熱交換器４８ａ、４８ｂ、４８ｃに流入
し、ここで室内空気と熱交換されて暖房が行なわれて凝
縮され、第１の流量制御手段４９ａ、４９ｂ、４９ｃで
減圧されて液冷媒となり、中圧冷媒配管５１ａ、５１
ｂ、５１ｃをへて分流コントローラ３２の中圧冷媒配管
４１で合流し、第３の流量制御手段４６で減圧され気液
二相冷媒となり低圧冷媒配管４７に流入し、低圧冷媒配
管３７、室外機３１の逆止弁３６ｃをへて室外熱交換器
２に流入し、ここで室外空気と熱交換して蒸発しガス冷
媒となり、四方弁３５、アキュムレータ３４をへて圧縮
機１に戻る。

【００４９】以上のように従来の多室式空気調和機の冷
媒回路に、気液混合部２９ａ、２９ｂ、２９ｃ、気液混
合管３０、及び開閉弁４３を付設し、非共沸混合冷媒を
使用する場合で冷主運転時にのみ開閉弁４３を開くこと
により、冷媒に単一冷媒や共沸混合冷媒を使用する場合
でも非共沸混合冷媒を使用する場合でも、ともに冷凍サ
イクルを効率良く運転することができる。

【００５０】実施の形態５．図１９〜図３０はこの発明
の実施の形態５における多室式空気調和機を示し、図１
９はそれの冷媒回路図、図２０は冷主運転時の冷媒の流
れを示す冷媒回路図、図２１は暖主運転時の冷媒の流れ
を示す冷媒回路図、図２２は全冷房運転時の冷媒の流れ
を示す冷媒回路図、図２３は全暖房運転時の冷媒の流れ
を示す冷媒回路図、図２４は制御系を示すブロック線
図、図２５は冷媒組成演算のアルゴリズムを示すフロー
チャート、図２６は圧縮機及び室外ファンの制御アルゴ
リズムを示すフローチャート、図２７は第２の流量制御
手段の制御アルゴリズムを示すフローチャート、図２８
は第３の流量制御手段の制御アルゴリズムを示すフロー
チャート、図２９はバイパス流量制御手段の制御アルゴ
リズムを示すフローチャート、図３０は第１の流量制御
手段の制御アルゴリズムを示すフローチャートである。

【００５１】図において、１は容量可変式圧縮機、２は
室外熱交換器、５は気液分離器、１１ａ、１１ｂ、１１
ｃは高圧ガス冷媒配管、２９ａ、２９ｂ、２９ｃは気液
混合部、３０は気液混合管、３１は室外機、３２は分流
コントローラ、３３ａ、３３ｂ、３３ｃは室内機、３４
はアキュムレータ、３５は四方弁、３６ａ、３６ｂ、３
６ｃ、３６ｄは逆止弁、３７、３８は低圧、高圧冷媒配
管、３９は高圧ガス冷媒配管、４０は高圧液冷媒配管、
４１は中圧冷媒配管、４２は第２の流量制御手段、４３
は開閉弁、４４ａ、４４ｂ、４４ｃは第１の切換え開閉
弁、４５ａ、４５ｂ、４５ｃは第２の切換え開閉弁、４
６は第３の流量制御手段、４７は低圧冷媒配管、４８
ａ、４８ｂ、４８ｃは室内熱交換器、４９ａ、４９ｂ、
４９ｃは第１の流量制御手段、５０ａ、５０ｂ、５０ｃ
は各室内機３３ａ、３３ｂ、３３ｃと分流コントローラ
３２とを接続するガス冷媒配管、５１ａ、５１ｂ、５１
ｃは中圧冷媒配管で、以上は図１４に示す実施の形態４
と同様のものである。

【００５２】５２は室外熱交換器用の室外ファン、５３
は、分流コントローラ３２における第２の流量制御手段
４２の下流の中圧冷媒配管４１、或は上流の高圧液冷媒
配管４０から分岐して低圧冷媒配管にいたるバイパス管
路、５４はこのバイパス管路５３の上流に設けられたバ
イパス流量制御手段、５５ａ、５５ｂ、５５ｃは中圧冷
媒配管５１ａ、５１ｂ、５１ｃと熱交換する第１の過冷
却熱交換器、５６は高圧液冷媒配管４０と熱交換する第
２の過冷却熱交換器である。

【００５３】５７はバイパス用流量制御手段５４上流の
冷媒温度を検出する第１の温度検出手段、５８はバイパ
ス流量制御手段５４下流の冷媒温度を検出する第２の温
度検出手段、５９はバイパス流量制御手段５４下流の冷
媒圧力を検出する第１の圧力検出手段、６０は圧縮機１
の吐出圧力を検出する第２の圧力検出手段、６１は圧縮
機１の吸入圧力を検出する第３の圧力検出手段、６２は
第２の流量制御手段４２上流の高圧液冷媒配管４０中の
冷媒温度を検出する第３の温度検出手段、６３はバイパ
ス管路５３の第２の過冷却熱交換器５６下流の冷媒温度
を検出する第４の温度検出手段、６４はバイパス管路５
３の中圧冷媒配管４１からの分岐点の冷媒圧力を検出す
る第４の圧力検出手段、６５は気液分離器５の出口であ
る高圧ガス冷媒配管３９或は高圧液冷媒配管４０の冷媒
圧力を検出する第５の圧力検出手段、６６ａ、６６ｂ、
６６ｃは、室内熱交換器４８ａ、４８ｂ、４８ｃと第１
の流量制御手段４９ａ、４９ｂ、４９ｃとの間の冷媒温
度を検出する第５の温度検出手段、６７ａ、６７ｂ、６
７ｃは、室内熱交換器４８ａ、４８ｂ、４８ｃに接続さ
れるガス冷媒配管５０ａ、５０ｂ、５０ｃの冷媒温度を
検出する第６の温度検出手段である。

【００５４】６８は第１の温度検出手段５７の検出値Ｔ
₁、第２の温度検出手段５８の検出値Ｔ₂、及び第１の圧
力検出手段５９の検出値Ｐ₁から冷媒の組成を演算する
冷媒組成演算装置、６９は、この冷媒組成演算装置６８
の演算結果である冷媒組成値α、第２の圧力検出手段６
０の検出値Ｐ₂、及び第３の圧力検出手段６１の検出値
Ｐ₃に応じて、圧縮機１の運転周波数及び室外ファンの
回転数を制御する圧縮機・室外ファン制御装置である第
１の制御器、７０は、冷媒組成演算装置６８からの冷媒
組成値α、第２の温度検出手段５８の検出値Ｔ₂、第３
の温度検出手段６２の検出値Ｔ_3、第４の温度検出手段６
３の検出値Ｔ₄、第４の圧力検出手段６４の検出値Ｐ₄、
及び第５の圧力検出手段６５の検出値Ｐ₅を入力し、第
２の流量制御手段４２、第３の流量制御手段４６、及び
バイパス流量制御手段５４の制御信号を出力する第２の
制御器、７１ａ〜７１ｃは、各室内機３３ａ、３３ｂ、
３３ｃに設けられ、第２の制御器７０で演算された飽和
液温度値ＴＣ、第５の温度検出手段６６ａ、６６ｂ、６
６ｃの検出値Ｔ₅、第６の温度検出手段６７ａ、６７
ｂ、６７ｃの検出値Ｔ₆に応じて第１の流量制御手段４
９ａ、４９ｂ、４９ｃの制御信号を出力する第３の制御
器である。

【００５５】次に、図２０によりこの実施の形態５にお
ける冷主運転時の冷媒の流れについて説明する。いま、
室内機３３ａが暖房運転、室内機３３ｂ、３３ｃが冷房
運転されるものとし、開閉弁４３が開、第１の切換え開
閉弁４４ａが閉、４４ｂ、４４ｃが開、第２の切換え開
閉弁４５ａが開、４５ｂ、４５ｃが閉とされ、そして第
３の流量制御手段４６が閉とされる。

【００５６】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて室外熱交換器２
に流入し、ここで室外空気と熱交換して冷やされ、ある
乾き度まで凝縮され気液二相状態となり、逆止弁３６
ｂ、高圧冷媒配管３８をへて分流コントローラ３２内の
気液分離器５に流入する。ここで冷媒は液冷媒とガス冷
媒とに分けられ、このガス冷媒は高圧ガス冷媒配管３９
から冷媒配管１１ａに流れ、気液混合部２９ａで高圧液
冷媒配管４０から開閉弁４３、気液混合管３０をへて吸
い上げられた液冷媒と混合され、ある乾き度を持った気
液二相冷媒とされて第２の切換え開閉弁４５ａ、ガス冷
媒配管５０ａをへて室内機３３ａの室内熱交換器４８ａ
に流入し、ここで室内空気と熱交換されて暖房が行なわ
れて凝縮され、第１の流量制御手段４９ａで減圧されて
液冷媒となり、中圧冷媒配管５１ａをへて分流コントロ
ーラ３２に流入する。

【００５７】分流コントローラ３２において、気液分離
器５で分離された液冷媒は、高圧液冷媒配管４０をへて
第２の流量制御手段４２で若干減圧された後、中圧冷媒
配管４１で室内機３３ａから中圧冷媒配管５１ａをへて
流入した液冷媒と合流する。また、第２の流量制御手段
４２で減圧された液冷媒の一部は、バイパス管路５３に
分流し、バイパス流量制御手段５４で減圧され、第１の
過冷却熱交換器５５ａ、５５ｂ、５５ｃにより中圧冷媒
配管５１ａ、５１ｂ、５１ｃを流れる液冷媒を、第２の
過冷却熱交換器５６により高圧液冷媒配管４０を流れる
液冷媒をそれぞれ過冷却するとともに、自身は蒸発して
低圧冷媒配管３７に流入する。

【００５８】第１の過冷却熱交換器５５ａ、５５ｂ、５
５ｃ及び第２の過冷却熱交換器５６で過冷却された残り
の液冷媒は、中圧冷媒配管５１ｂ、５１ｃをへて室内機
３３ｂ、３３ｃの第１の流量制御手段４９ｂ、４９ｃに
流入し、ここで低圧まで減圧され室内熱交換器４８ｂ、
４８ｃで室内空気と熱交換されて冷房が行なわれて蒸発
され、ガス冷媒となりガス冷媒配管５０ｂ、５０ｃ、分
流コントローラ３２の第１の切換え開閉弁４４ｂ、４４
ｃをへて、バイパス管路５３で蒸発したガス冷媒と合流
して低圧冷媒配管３７、室外機３１の逆止弁３６ａ、四
方弁３５、アキュムレータ３４をへて圧縮機１に戻る。

【００５９】以上のようにこの実施の形態では、冷主運
転時に高沸点成分に富む冷媒となる気液分離器５からの
液冷媒が、バイパス管路５３に一部分流されるので、高
圧液冷媒配管４０及び中圧冷媒配管５１ａ、５１ｂ、５
１ｃ内の液冷媒と熱交換することにより熱回収されると
ともに、バイパス管路５３に高沸点成分に富む冷媒がバ
イパスされ、冷房される室内機４８ｂ、４８ｃを流れる
冷媒の組成は低沸点成分に富む冷媒となり、圧縮機１の
吐出冷媒と同じ組成の冷媒よりは蒸発温度が低下し、冷
房室内機の能力が増加し、冷凍サイクルを効率良く運転
することができる。

【００６０】次に、図２１により暖主運転時の冷媒の流
れについて説明する。いま、室内機３３ａ、３３ｂが暖
房運転、室内機３３ｃが冷房運転されるものとし、開閉
弁４３が閉、第１の切換え開閉弁４４ａ、４４ｂが閉、
４４ｃが開、第２の切換え開閉弁４５ａ、４５ｂが開、
４５ｃが閉とされ、そして第２の流量制御手段４２が
閉、第３の流量制御手段４６が開とされる。

【００６１】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて逆止弁３６ｄ、
高圧冷媒配管３８をへて分流コントローラ３２内の気液
分離器５に流入する。気液分離器５からのガス冷媒は高
圧ガス冷媒配管３９から冷媒配管１１ａ、１１ｂに流
れ、気液混合部２９ａ、２９ｂでは開閉弁４３が閉のた
め液冷媒と混合されることなく、第２の切換え開閉弁４
５ａ、４５ｂ、ガス冷媒配管５０ａ、５０ｂをへて室内
機３３ａ、３３ｂの室内熱交換器４８ａ、４８ｂに流入
し、ここで室内空気と熱交換されて暖房が行なわれて凝
縮され、第１の流量制御手段４９ａ、４９ｂで減圧され
て液冷媒となり、中圧冷媒配管５１ａ、５１ｂをへて分
流コントローラ３２に流入する。

【００６２】分流コントローラ３２において、室内機３
３ａ、３３ｂから中圧冷媒配管５１ａ、５１ｂをへて流
入した液冷媒は中圧冷媒配管４１で合流し、その一部は
中圧冷媒配管５１ｃをへて室内機３３ｃの第１の流量制
御手段４９ｃに流入し、ここで低圧まで減圧され室内熱
交換器４８ｃで室内空気と熱交換されて冷房が行なわれ
蒸発される。中圧冷媒配管４１の残りの液冷媒は第３の
流量制御手段４６に流入するとともに、バイパス管路５
３に分流する。第３の流量制御手段４６に流入した冷媒
は減圧され気液二相冷媒となり低圧冷媒配管４７に流入
し、バイパス管路５３に流入した液冷媒はバイパス流量
制御手段５４で減圧され、主として第１の過冷却熱交換
器５５ａ、５５ｂ、５５ｃにより中圧冷媒配管５１ａ、
５１ｂ、５１ｃを流れる液冷媒と熱交換してこれらの冷
媒を過冷却するとともに、自身は蒸発して低圧冷媒配管
３７に流入する。

【００６３】室内熱交換器４８ｃで蒸発しガス冷媒配管
５０ｃ、第１の切換え開閉弁４４ｃをへたガス冷媒と、
第３の流量制御手段４６で減圧された低圧冷媒配管４７
からの気液二相冷媒と、バイパス管路５３からのガス冷
媒とは合流して低圧冷媒配管３７に流入し、室外機３１
の逆止弁３６ｃをへて室外熱交換器２に流入し、ここで
室外空気と熱交換して蒸発しガス冷媒となり、四方弁３
５、アキュムレータ３４をへて圧縮機１に戻る。

【００６４】次に、図２２により、全室内機３３ａ、３
３ｂ、３３ｃが冷房運転される全冷房運転時の冷媒の流
れについて説明する。この時、開閉弁４３が閉、全第１
の切換え開閉弁４４ａ、４４ｂ、４４ｃが開、全第２の
切換え開閉弁４５ａ、４５ｂ、４５ｃが閉とされ、そし
て第３の流量制御手段４６が閉とされる。

【００６５】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて室外熱交換器２
に流入し、ここで室外空気と熱交換して冷やされ凝縮さ
れ液冷媒となり、逆止弁３６ｂ、高圧冷媒配管３８をへ
て分流コントローラ３２内の気液分離器５に流入する。
気液分離器５からの液冷媒は、高圧液冷媒配管４０をへ
て第２の流量制御手段４２で若干減圧された後、一部は
中圧冷媒配管４１からバイパス管路５３に分流し、バイ
パス流量制御手段５４で減圧され、第１の過冷却熱交換
器５５ａ、５５ｂ、５５ｃにより中圧冷媒配管５１ａ、
５１ｂ、５１ｃを流れる液冷媒を、第２の過冷却熱交換
器５６により高圧液冷媒配管４０を流れる液冷媒をそれ
ぞれ過冷却するとともに、自身は蒸発して低圧冷媒配管
３７に流入する。

【００６６】中圧冷媒配管４１の残りの冷媒は、中圧冷
媒配管５１ａ、５１ｂ、５１ｃをへて室内機３３ａ、３
３ｂ、３３ｃの第１の流量制御手段４９ａ、４９ｂ、４
９ｃに流入し、ここで低圧まで減圧され室内熱交換器４
８ａ、４８ｂ、４８ｃで室内空気と熱交換され冷房が行
なわれて蒸発されガス冷媒となり、ガス冷媒配管５０
ａ、５０ｂ、５０ｃ、分流コントローラ３２の第１の切
換え開閉弁４４ａ、４４ｂ、４４ｃをへて、バイパス管
路５３からのガス冷媒と合流し、低圧冷媒配管３７、室
外機３１の逆止弁３６ａ、四方弁３５、アキュムレータ
３４をへて圧縮機１に戻る。

【００６７】次に、図２３により、全室内機３３ａ、３
３ｂ、３３ｃが暖房運転される全暖房運転時の冷媒の流
れについて説明する。この時、開閉弁４３が閉、全第１
の切換え開閉弁４４ａ、４４ｂ、４４ｃが閉、全第２の
切換え開閉弁４５ａ、４５ｂ、４５ｃが開とされ、そし
て第２の流量制御手段４２が閉とされる。

【００６８】それで、室外機３１の圧縮機１を吐出した
高温高圧のガス冷媒は四方弁３５をへて逆止弁３６ｄ、
高圧冷媒配管３８をへて分流コントローラ３２内の気液
分離器５に流入する。この気液分離器５からのガス冷媒
は高圧ガス冷媒配管３９から冷媒配管１１ａ、１１ｂ、
１１ｃに流れ、気液混合部２９ａ、２９ｂ、２９ｃでは
開閉弁４３が閉のため液冷媒と混合されることなく、第
２の切換え開閉弁４５ａ、４５ｂ、４５ｃガス冷媒配管
５０ａ、５０ｂ、５０ｃをへて室内機３３ａ、３３ｂ、
３３ｃの室内熱交換器４８ａ、４８ｂ、４８ｃに流入
し、ここで室内空気と熱交換されて暖房が行なわれて凝
縮され、第１の流量制御手段４９ａ、４９ｂ、４９ｃで
減圧されて液冷媒となり、中圧冷媒配管５１ａ、５１
ｂ、５１ｃをへて分流コントローラ３２に流入する。

【００６９】分流コントローラ３２において、中圧冷媒
配管５１ａ、５１ｂ、５１ｃの液冷媒は中圧冷媒配管４
１で合流し、一部はバイパス管路５３に分流し、バイパ
ス流量制御手段５４で減圧され、第１の過冷却熱交換器
５５ａ、５５ｂ、５５ｃにより中圧冷媒配管５１ａ、５
１ｂ、５１ｃを流れる液冷媒を過冷却して蒸発して低圧
冷媒配管３７に流入する。中圧冷媒配管４１で合流した
残りの液冷媒は第３の流量制御手段４６で減圧され気液
二相冷媒となり低圧冷媒配管４７から、バイパス管路５
３からのガス冷媒と合流し低圧冷媒配管３７に流入し、
室外機３１の逆止弁３６ｃをへて室外熱交換器２に流入
し、ここで室外空気と熱交換して蒸発しガス冷媒とな
り、四方弁３５、アキュムレータ３４をへて圧縮機１に
戻る。

【００７０】次に、図２４及び図２５によって、冷媒組
成演算装置６８における冷媒回路を流れる冷媒の組成演
算について説明する。まず、ステップＳ１にて、第１の
温度検出手段５７により検出されたバイパス流量制御手
段５４上流の冷媒温度検出値Ｔ₁、第２の温度検出手段
５８及び第１の圧力検出手段５９により検出されたバイ
パス流量制御手段５４下流の冷媒温度検出値Ｔ₂及び圧
力検出値Ｐ₁が検出取込まれ（以下検知されという）、
ステップＳ２で冷媒の組成値αが仮定され、ステップＳ
３において仮定冷媒組成値αと第１の冷媒温度検出値Ｔ
₁から所定の計算式によりバイパス流量制御手段５４上
流の液冷媒のエンタルピＨ_Lが算出され、ステップＳ４
で仮定冷媒組成値α、第１の冷媒圧力検出値Ｐ₁、及び
第２の冷媒温度検出値Ｔ₂からバイパス流量制御手段５
４下流の二相冷媒のエンタルピＨ_Tが算出され、ステッ
プＳ５でこれら液冷媒エンタルピ算出値Ｈ_Lと二相冷媒
のエンタルピ算出値Ｈ_Tとが比較され、一致しなければ
ステップＳ２に戻る。これらのステップＳ２〜Ｓ５が仮
定冷媒組成値αを変えながら繰り返され、Ｈ_LとＨ_Tが一
致したら演算は終了し、その時の冷媒組成値αが演算結
果として冷媒組成演算装置６８から出力される。

【００７１】次に、図２４及び図２６によって、第１の
制御器６９における圧縮機１及び室外ファン５２の制御
について説明する。まず、ステップＳ６にて、冷媒組成
演算装置６８の演算結果である冷媒組成値αが検知さ
れ、ステップＳ７にてこの冷媒組成値αに応じた冷凍サ
イクルにおける高圧圧力目標値Ｐ_d ^*及び低圧圧力目標値
Ｐ_s ^*が設定される。ステップＳ８にて第２の圧力検出手
段６０により検出された圧縮機１の吐出圧力検出値
Ｐ₂、第３の圧力検出手段６１により検出された圧縮機
１の吸入圧力検出値Ｐ₃が検知され、ステップＳ９で、
吐出圧力検出値Ｐ₂と高圧圧力目標値Ｐ_d ^*との差ΔＰ_d、
及び吸入圧力検出値Ｐ₃と低圧圧力目標値Ｐ_s ^*との差Δ
Ｐ_sが演算され、ステップ１０でこれら演算値ΔＰ_d、Δ
Ｐ_sに応じて圧縮機１の運転周波数変更幅ΔＦ_comp及び
室外ファン５２の回転数変更幅ΔＡＫが算出され、ステ
ップＳ１１でこれら算出値に応じて圧縮機１の運転周波
数及び室外ファン５２の回転数が変更される。そして、
ステップＳ１２でタイマ（図示されていない）によって
検知される、圧縮機１起動時或は前回変更時からの経過
時間Ｔimeと予め設定された所定時間Ｔime^*との比較が
行なわれ、所定時間Ｔime^*経過するまではステップＳ８
〜ステップＳ１２が繰り返され、所定時間Ｔime^*経過後
ステップＳ１３でタイマがリセットされてステップＳ６
に戻る。なお、この実施の形態では圧縮機１の運転周波
数及び室外ファン５２の回転数が制御されるが、圧縮機
１や室外熱交換器２の容量を制御するのであれば他の手
段であってもよい。

【００７２】次に、図２４及び図２７によって、第２の
制御器７０における第２の流量制御手段４２の制御につ
いて説明する。まず、ステップＳ１４にて、この空気調
和機の運転モードが検出され、冷主運転時にはステップ
Ｓ１５に、全冷房運転時にはステップＳ１６に、全暖房
運転時及び暖主運転時にはステップＳ１７に進む。

【００７３】冷主運転時には、ステップＳ１５で冷主運
転と認識されステップＳ１８に進み、冷媒組成演算装置
６８の演算結果である冷媒組成値α、第５の圧力検出手
段６５により検出された高圧冷媒圧力値Ｐ₅、及び第３
の温度検出手段６２により検出された高圧冷媒温度値Ｔ
₃が検知され、ステップＳ１９でこれら検知された冷媒
組成値α、高圧冷媒圧力値Ｐ₅、及び高圧冷媒温度値Ｔ₃
から冷媒の過冷却度値ＳＣが算出され、ステップＳ２０
でこの過冷却度値ＳＣと予め設定された目標過冷却度値
ＳＣ^*と比較され、過冷却度値ＳＣが目標過冷却度値Ｓ
Ｃ^*を超えていればステップＳ２１へ進み第２の流量制
御手段４２の開度が増加され、過冷却度値ＳＣが目標過
冷却度値ＳＣ^*以下であればステップＳ２２へ進み第２
の流量制御手段４２の開度が減少される。ステップＳ２
３で経過時間Ｔimeと予め設定された所定時間Ｔime^*と
の比較が行なわれ、所定時間Ｔime^*以下であればステッ
プＳ１８に戻り、ステップＳ１８〜ステップＳ２３が繰
り返され、所定時間Ｔime^*経過後ステップＳ２４でタイ
マがリセットされてステップＳ２５に進み、運転モード
の変更が確認され、運転モードに変更があればステップ
Ｓ１４に戻り、変更がなければステップＳ１８に戻る。

【００７４】全冷房運転時には、ステップＳ１６で全冷
房運転と認識されステップＳ２６に進み、第２の流量制
御手段４２の開度が全開とされ、ステップＳ２７で経過
時間Ｔimeと予め設定された所定時間Ｔime^*との比較が
行なわれ、所定時間Ｔime^*以下であればステップＳ２８
に進み第２の流量制御手段４２の開度が全開のまま変更
されずにステップＳ２７に戻り、所定時間Ｔime^*経過後
ステップＳ２９でタイマがリセットされてステップＳ３
０に進み、運転モードの変更が確認され、運転モードに
変更があればステップＳ１４に戻り、変更がなければス
テップＳ２７に戻る。

【００７５】全暖房運転または暖主運転時には、ステッ
プＳ１７で全暖房運転または暖主運転と認識されステッ
プＳ３１に進み、第２の流量制御手段４２の開度が全閉
とされ、ステップＳ３２で経過時間Ｔimeと予め設定さ
れた所定時間Ｔime^*との比較が行なわれ、所定時間Ｔim
e^*以下であればステップＳ３３に進み第２の流量制御手
段４２の開度が全閉のまま変更されずにステップＳ３２
に戻り、所定時間Ｔime^*経過後ステップＳ３４でタイマ
がリセットされてステップＳ３５に進み、運転モードの
変更が確認され、運転モードに変更があればステップＳ
１４に戻り、変更がなければステップＳ３２に戻る。

【００７６】次に、図２４及び図２８によって、第２の
制御器７０における第３の流量制御手段４６の制御につ
いて説明する。まず、ステップＳ３６にて、この空気調
和機の運転モードが検出され、全冷房運転時または冷主
運転時にはステップＳ３７に、全暖房運転時または暖主
運転時にはステップＳ３８に進む。

【００７７】全冷房運転時または冷主運転時には、ステ
ップＳ３７で全冷房または冷主運転と認識されステップ
Ｓ３９に進み、第３の流量制御手段４６の開度が全閉と
され、ステップＳ４０で経過時間Ｔimeと予め設定され
た所定時間Ｔime^*との比較が行なわれ、所定時間Ｔime^*
以下であればステップＳ４１に進み第３の流量制御手段
４６の開度が全閉のまま変更されずにステップＳ４０に
戻り、所定時間Ｔime^*経過後ステップＳ４２でタイマが
リセットされてステップＳ４３に進み、運転モードの変
更が確認され、運転モードに変更があればステップＳ３
６に戻り、変更がなければステップＳ４０に戻る。

【００７８】全暖房運転時または暖主運転時には、ステ
ップＳ３８で全暖房または暖主運転と認識されステップ
Ｓ４４に進み、第４の圧力検出手段６４により検出され
た中圧冷媒圧力値Ｐ₄及び第５の圧力検出手段６５によ
り検出された高圧冷媒圧力値Ｐ₅が検知され、ステップ
Ｓ４５で検知された高圧冷媒圧力値Ｐ₅と中圧冷媒圧力
値Ｐ₄との圧力差と予め設定された目標値ΔＰ₄₅ ^*との比
較が行なわれ、圧力差が目標値を超えていればステップ
Ｓ４６へ進み第３の流量制御手段４６の開度が減少さ
れ、圧力差（Ｐ₅−Ｐ₄）が目標値ΔＰ₄₅ ^*以下であれば
ステップＳ４７へ進み第３の流量制御手段４６の開度が
増加される。ステップＳ４８で経過時間Ｔimeと予め設
定された所定時間Ｔime^*との比較が行なわれ、所定時間
Ｔime^*以下であればステップＳ４４に戻り、ステップＳ
４４〜ステップＳ４８が繰り返され、所定時間Ｔime^*経
過後ステップＳ４９でタイマがリセットされてステップ
Ｓ５０に進み、運転モードの変更が確認され、運転モー
ドに変更があればステップＳ３６に戻り、変更がなけれ
ばステップＳ４４に戻る。

【００７９】次に、図２４及び図２９によって、第２の
制御器７０におけるバイパス流量制御手段５４の制御に
ついて説明する。まず、ステップＳ５１にて、この空気
調和機の運転モードが検出され、全冷房運転時または冷
主運転時にはステップＳ５２に、全暖房運転時または暖
主運転時にはステップＳ５３に進む。

【００８０】全冷房運転時または冷主運転時には、ステ
ップＳ５２で全冷房または冷主運転と認識されステップ
Ｓ５４に進み、第２の温度検出手段５８により検出され
たバイパス流量制御手段５４出口の冷媒温度値Ｔ₂と第
４の温度検出手段６３により検出された第２の過冷却熱
交換器５６下流の冷媒温度値Ｔ₄が検知され、ステップ
Ｓ５５でこれら検知された冷媒温度値Ｔ₂と冷媒温度値
Ｔ₄と差から冷媒の過熱度値ＳＨが算出され、ステップ
Ｓ５６でこの過熱度値ＳＨと予め設定された目標過熱度
値ＳＨ^*と比較され、過熱度値ＳＨが目標過熱度値ＳＨ^*
を超えていればステップＳ５７へ進みバイパス流量制御
手段５４の開度が増加され、過熱度値ＳＨが目標過熱度
値ＳＨ^*以下であればステップＳ５８へ進みバイパス流
量制御手段５４の開度が減少される。ステップＳ５９で
経過時間Ｔimeと予め設定された所定時間Ｔime^*との比
較が行なわれ、所定時間Ｔime^*以下であればステップＳ
５４に戻り、ステップＳ５４〜ステップＳ５９が繰り返
され、所定時間Ｔime^*経過後ステップＳ６０でタイマが
リセットされてステップＳ６１に進み、運転モードの変
更が確認され、運転モードに変更があればステップＳ５
１に戻り、変更がなければステップＳ５４に戻る。

【００８１】全暖房運転時または暖主運転時には、ステ
ップＳ５３で全暖房または暖主運転と認識されステップ
Ｓ６２に進み、第４の圧力検出手段６４により検出され
た中圧冷媒圧力値Ｐ₄及び第５の圧力検出手段６５によ
り検出された高圧冷媒圧力値Ｐ₅が検知され、ステップ
Ｓ６３で検知された高圧冷媒圧力値Ｐ₅と中圧冷媒圧力
値Ｐ₄との圧力差と予め設定された目標値ΔＰ₄₅ ^*との比
較が行なわれ、圧力差が目標値を超えていればステップ
Ｓ６４へ進みバイパス流量制御手段５４の開度が減少さ
れ、圧力差（Ｐ₅−Ｐ₄）が目標値ΔＰ₄₅ ^*以下であれば
ステップＳ６５へ進みバイパス流量制御手段５４の開度
が増加される。ステップＳ６６で経過時間Ｔimeと予め
設定された所定時間Ｔime^*との比較が行なわれ、所定時
間Ｔime^*以下であればステップＳ６２に戻り、ステップ
Ｓ６２〜ステップＳ６６が繰り返され、所定時間Ｔime^*
経過後ステップＳ６７でタイマがリセットされてステッ
プＳ６８に進み、運転モードの変更が確認され、運転モ
ードに変更があればステップＳ５１に戻り、変更がなけ
ればステップＳ６２に戻る。

【００８２】次に、図２４及び図３０によって、各室内
機３３ａ、３３ｂ、３３ｃに設けられた第３の制御器７
１ａ、７１ｂ、７１ｃによる第１の流量制御手段５４
ａ、５４ｂ、５４ｃの制御について説明する。まず、ス
テップＳ６９にて、各室内機の運転モードが検出され、
冷房運転時にはステップＳ７０に、暖房運転時にはステ
ップＳ７１に進む。

【００８３】冷房運転時には、ステップＳ７０で冷房運
転と認識されステップＳ７２に進み、第５の温度検出手
段６６ａ、６６ｂ、６６ｃにより検出された室内熱交換
器４８ａ、４８ｂ、４８ｃと第１の流量制御手段４９
ａ、４９ｂ、４９ｃとの間の冷媒温度値Ｔ₅と、第６の
温度検出手段６７ａ、６７ｂ、６７ｃにより検出された
ガス冷媒配管５０ａ、５０ｂ、５０ｃの冷媒温度値Ｔ₆
が検知され、ステップＳ７３でこれら検知された冷媒温
度値Ｔ₆と冷媒温度値Ｔ₅と差から冷媒の過熱度値ＳＨが
算出され、ステップＳ７４でこの過熱度値ＳＨと予め設
定された目標過熱度値ＳＨ^*と比較され、過熱度値ＳＨ
が目標過熱度値ＳＨ^*を超えていればステップＳ７５へ
進み第１の流量制御手段４９ａ、４９ｂ、４９ｃの開度
が増加され、過熱度値ＳＨが目標過熱度値ＳＨ^*以下で
あればステップＳ７６へ進み第１の流量制御手段４９
ａ、４９ｂ、４９ｃの開度が減少される。ステップＳ７
７で経過時間Ｔimeと予め設定された所定時間Ｔime^*と
の比較が行なわれ、所定時間Ｔime^*以下であればステッ
プＳ７２に戻り、ステップＳ７２〜ステップＳ７７が繰
り返され、所定時間Ｔime^*経過後ステップＳ７８でタイ
マがリセットされてステップＳ６９に戻る。

【００８４】暖房運転時には、ステップＳ７１で冷房運
転と認識されステップＳ７９に進み、第５の温度検出手
段６６ａ、６６ｂ、６６ｃにより検出された室内熱交換
器４８ａ、４８ｂ、４８ｃと第１の流量制御手段４９
ａ、４９ｂ、４９ｃとの間の冷媒温度値Ｔ₅と、分流コ
ントローラ３２から送信される第５の圧力検出手段６５
により検出された高圧冷媒圧力値Ｐ₅の飽和液温度値Ｔ
Ｃが検知される。ここで、冷主運転時の暖房室内機では
飽和液温度値ＴＣの代りに第６の温度検出手段６７ａ、
６７ｂ、６７ｃにより検出されたガス冷媒配管５０ａ、
５０ｂ、５０ｃの冷媒温度値Ｔ₆を検知するようにして
もよい。ステップＳ８０でこれら検知された飽和液温度
値ＴＣまたは冷媒温度値Ｔ₆と冷媒温度値Ｔ₅と差から冷
媒の過冷却度値ＳＣが算出され、ステップＳ８１でこの
過冷却度値ＳＣと予め設定された目標過熱度値ＳＣ^*と
比較され、過冷却度値ＳＣが目標過冷却度値ＳＣ^*を超
えていればステップＳ８２へ進み第１の流量制御手段４
９ａ、４９ｂ、４９ｃの開度が増加され、過冷却度値Ｓ
Ｃが目標過冷却度値ＳＣ^*以下であればステップＳ８２
へ進み第１の流量制御手段５４ａ、５４ｂ、５４ｃの開
度が減少される。ステップＳ８２で経過時間Ｔimeと予
め設定された所定時間Ｔime^*との比較が行なわれ、所定
時間Ｔime^*以下であればステップＳ７９に戻り、ステッ
プＳ７９〜ステップＳ８４が繰り返され、所定時間Ｔim
e^*経過後ステップＳ８５でタイマがリセットされてステ
ップＳ６９に戻る。

【００８５】この実施形態では以上のように冷媒の組成
に応じた制御が行なわれるようにしたので、冷媒の異常
音や圧縮機への液バックを防止することができ、全ての
運転モードにおいて効率のよく、かつ、適正な運転を行
うことができる。

【００８６】実施の形態６．図３１はこの発明の実施の
形態６における圧縮機及び室外ファンの制御アルゴリズ
ムを示すフローチャート、図３２は暖房室内機と冷房室
内機の能力比と室内機を流れる冷媒の組成との関係を示
す図である。なお、図１９〜図２５はこの実施の形態６
にも適用される。

【００８７】次に、図２４、図３１及び図３２によっ
て、第１の制御器６９における圧縮機１及び室外ファン
５２の制御について説明する。まず、ステップＳ８６に
て、冷媒組成演算装置６８の演算結果である冷媒組成値
α_calが検知される。図３２に示すように、冷主運転時
は、暖房室内機能力Ｑ_eと冷房室内機能力Ｑ_cの比率に応
じて気液分離器５で平衡する冷媒の組成が異なる。従っ
て、このＱ_c／Ｑ_cに対する冷媒組成の変化を予め求めて
おき、この関係とステップＳ８７で検知された冷房室内
機能力Ｑ_cと暖房室内機能力Ｑ_eが用いられてステップＳ
８８において、検知された冷媒組成値α_calが補正さ
れ、冷房室内機循環冷媒の組成α_c及び暖房室内機循環
冷媒の組成α_hが求められる。ステップＳ８９にてこの
冷媒組成値α_c及びα_hに応じた冷凍サイクルにおける高
圧圧力目標値Ｐ_d ^*及び低圧圧力目標値Ｐ_s ^*が設定され
る。

【００８８】ステップＳ９０にて第２の圧力検出手段６
０により検出された圧縮機１の吐出圧力検出値Ｐ₂、第
３の圧力検出手段６１により検出された圧縮機１の吸入
圧力検出値Ｐ₃が検知され、ステップＳ９１で、吐出圧
力検出値Ｐ₂と高圧圧力目標値Ｐ_d ^*との差ΔＰ_d、及び吸
入圧力検出値Ｐ₃と低圧圧力目標値Ｐ_s ^*との差ΔＰ_sが演
算され、ステップ９２でこれら演算値ΔＰ_d、ΔＰ_sに応
じて圧縮機１の運転周波数変更幅ΔＦ_comp及び室外ファ
ン５２の回転数変更幅ΔＡＫが算出され、ステップＳ９
３でこれら算出値に応じて圧縮機１の運転周波数及び室
外ファン５２の回転数が変更される。そして、ステップ
Ｓ９４で経過時間Ｔimeと予め設定された所定時間Ｔime
^*との比較が行なわれ、所定時間Ｔime^*経過するまでは
ステップＳ９０〜ステップＳ９４が繰り返され、所定時
間Ｔime^*経過後ステップＳ９５でタイマがリセットされ
てステップＳ８６に戻る。

【００８９】以上のようにこの実施の形態６では、冷主
運転において室内機を循環する冷媒の組成をより精度よ
く求めるようにしているので、冷主運転での冷凍サイク
ルをより適正に運転することができる。

【００９０】

【発明の効果】以上のようにこの発明の請求項１によれ
ば、冷媒として非共沸混合冷媒を使用し、圧縮機から凝
縮器、減圧手段、及び蒸発器をへて上記圧縮機に戻る冷
媒回路を備えた空気調和機において、上記凝縮器および
蒸発器の少なくとも一方の熱交換器の途中に、冷媒の乾
き度を変更する乾き度変更手段を設けたので、蒸発器ま
たは凝縮器の能力が向上または可変となる空気調和機が
得られる効果がある。

【００９１】この発明の請求項２によれば、複数の室内
熱交換器と気液分離器を有し、この気液分離器で分離し
たガス冷媒を暖房室内熱交換器に、液冷媒を冷房室内熱
交換器に流し、冷媒として非共沸混合冷媒を使用する冷
媒回路を備えた冷暖同時運転を行う多室式空気調和機に
おいて、上記暖房室内熱交換器に流入するガス冷媒に液
冷媒を注入し気液二相状態の冷媒とする乾き度変更手段
を設けたので、暖房室内機の能力が向上した多室式空気
調和機が得られる効果がある。

【００９２】この発明の請求項３によれば、冷媒として
非共沸混合冷媒を使用し、圧縮機から室外熱交換器をへ
て気液分離器に流入しこの気液分離器で分離されたガス
冷媒が、第１の室内熱交換器及び第１の減圧手段をへ
て、上記気液分離器で分離され第３の減圧手段を経た液
冷媒と合流し、第２の減圧手段、第２の室内側熱交換器
をへて上記圧縮機に戻る冷媒回路を備えた多室式空気調
和機において、上記第１の室内熱交換器に流入するガス
冷媒に液冷媒を注入し気液二相状態の冷媒とする乾き度
変更手段を設けたので、第１の室内熱交換器の能力が増
加し、冷凍サイクルが効率良く運転できる多室式空気調
和機が得られる効果がある。

【００９３】この発明の請求項４によれば、請求項３記
載の発明において、気液分離器と第１の室内側熱交換器
を接続する配管の途中に、気液分離器内部の液冷媒が流
入する穴を設けたので、第１の室内熱交換器に流す気液
二相状態の冷媒が容易に作成でき、第１の室内熱交換器
の能力が増加し、冷凍サイクルが効率良く運転できる多
室式空気調和機が安価に得られる効果がある。

【００９４】この発明の請求項５によれば、請求項３記
載の発明において、気液分離器と第１の室内側熱交換器
を接続するガス冷媒配管の途中に、気液分離器と第３の
減圧手段を接続する液冷媒配管から気液混合管を介して
液冷媒を吸上げ、上記ガス冷媒配管中のガス冷媒とを混
合する気液混合部を設けたので、第１の室内熱交換器に
流す気液二相状態の乾き度が適正に制御でき、室内機の
負荷および容量に関係なく、広い範囲で冷凍サイクルの
効率を向上させることができる多室式空気調和機が得ら
れる効果がある。

【００９５】この発明の請求項６によれば、容量可変式
圧縮機、四方弁、室外熱交換器を有する室外機と、それ
ぞれ室内熱交換器と第１の流量制御手段が接続された複
数の室内機と、上記室外機と高圧冷媒配管、低圧冷媒配
管の２本の冷媒配管により接続され、上記複数の室内機
の室内熱交換器とガス冷媒配管により、これらの第１の
流量制御手段と中圧冷媒配管によりそれぞれ接続され、
上記室外機と接続される高圧冷媒配管からの冷媒を気液
分離し、高圧ガス冷媒配管と高圧液冷媒配管に出力する
気液分離器、この高圧液冷媒配管と、上記室内機と接続
される複数の中圧冷媒配管との間に接続された第２の流
量制御手段、上記室外機と接続される低圧冷媒配管と、
上記複数の中圧冷媒配管との間に接続された第３の流量
制御手段、上記気液分離器の出力高圧ガス冷媒配管と、
上記室内機と接続される複数のガス冷媒配管とを選択的
に接続する第１の切換え開閉弁、及び上記室外機と接続
される低圧冷媒配管と、上記室内機と接続される複数の
ガス冷媒配管とを選択的に接続する第２の切換え開閉弁
を有する分流コントローラを備え、冷媒として非共沸混
合冷媒を使用した多室式空気調和機において、上記気液
分離器の出力高圧ガス冷媒配管と上記複数の第２の切換
え開閉弁とをそれぞれ接続する冷媒配管途中に、上記気
液分離器の出力高圧液冷媒配管から気液混合管により、
冷房主体の冷暖同時運転時に開かれる開閉弁を介して液
冷媒を吸上げ、上記気液分離器の出力高圧ガス冷媒配管
中のガス冷媒に混合する気液混合部を設けたので、冷媒
に非共沸混合冷媒を使用した場合に冷凍サイクルの効率
が向上し、かつ、冷媒として単一冷媒または共沸混合冷
媒を使用した場合でも冷凍サイクルの効率が低下するこ
とのない多室式空気調和機が得られる効果がある。

【００９６】この発明の請求項７によれば、請求項６記
載の発明において、分流コントローラの第２の流量制御
手段の上流又は下流の高圧又は中圧冷媒配管から分岐
し、バイパス用流量制御手段と、複数の中圧冷媒配管及
び高圧液冷媒配管と熱交換する過冷却熱交換器とを介し
て室外機と接続される低圧冷媒配管にいたるバイパス管
路を設けたので、請求項６記載の発明の効果に加え、冷
房室内熱交換器の蒸発温度が低下してその能力が増加
し、冷凍サイクルの効率がさらに向上するという効果が
ある。

【００９７】この発明の請求項８によれば、請求項７記
載の発明において、バイパス用流量制御手段上流の冷媒
温度を検出する第１の温度検出手段と、バイパス用流量
制御手段下流の冷媒温度を検出する第２の温度検出手段
と、バイパス用流量制御手段下流の冷媒圧力を検出する
第１の圧力検出手段と、圧縮機の吐出圧力を検出する第
２の圧力検出手段と、圧縮機の吸入圧力を検出する第３
の圧力検出手段と、上記第１、第２の温度検出手段、及
び上記第１の圧力検出手段の検出値から冷媒の組成を演
算する冷媒組成演算装置と、この冷媒組成演算装置の演
算値、及び上記第２、第３の圧力検出手段の検出値に応
じて、圧縮機の運転周波数及び室外ファンの回転数を制
御する圧縮機・室外ファン制御装置とを設けたので、請
求項７記載の発明の効果に加え、あらゆる運転モードに
おける冷媒の組成に応じた圧縮機及び室外ファンの制御
ができ、冷凍サイクルの効率がさらに向上するという効
果がある。

【００９８】この発明の請求項９によれば、請求項７記
載の発明において、バイパス流量制御手段上流の冷媒温
度を検出する第１の温度検出手段と、バイパス流量制御
手段下流の冷媒温度を検出する第２の温度検出手段と、
第２の流量制御手段上流の高圧冷媒温度を検出する第３
の温度検出手段と、バイパス流量制御手段下流の冷媒圧
力を検出する第１の圧力検出手段と、気液分離器の出力
高圧冷媒圧力を検出する第５の圧力検出手段と、上記第
１、第２の温度検出手段、及び上記第１の圧力検出手段
の検出値から冷媒の組成を演算する冷媒組成演算装置
と、この冷媒組成演算装置の演算値、及び上記第５の圧
力検出手段、第３の温度検出手段の検出値に応じて、第
２の流量制御手段の開度を制御する制御器とを設けたの
で、請求項７記載の発明の効果に加え、あらゆる運転モ
ードにおける冷媒の組成に応じた第２の流量制御手段の
開度制御ができ、冷凍サイクルの効率がさらに向上する
という効果がある。

【００９９】この発明の請求項１０によれば、請求項６
記載の発明において、中圧冷媒配管の冷媒圧力を検出す
る第４の圧力検出手段と、気液分離器の出力高圧冷媒圧
力を検出する第５の圧力検出手段と、上記第４の圧力検
出手段及び第５の圧力検出手段の検出値に応じて、第３
の流量制御手段の開度を制御する制御器とを設けたの
で、請求項６記載の発明の効果に加え、あらゆる運転モ
ードにおける適正な第３の流量制御手段の開度制御がで
き、冷凍サイクルの効率がさらに向上するという効果が
ある。

【０１００】この発明の請求項１１によれば、請求項７
記載の発明において、中圧冷媒配管の冷媒圧力を検出す
る第４の圧力検出手段と、気液分離器の出力高圧冷媒圧
力を検出する第５の圧力検出手段と、バイパス流量制御
手段下流の冷媒温度を検出する第２の温度検出手段と、
バイパス管路の過冷却熱交換器下流の冷媒温度を検出す
る第４の温度検出手段と、上記第４の圧力検出手段、第
５の圧力検出手段、第２の温度検出手段、及び第４の温
度検出手段の検出値に応じて、バイパス流量制御手段の
開度を制御する制御器とを設けたので、請求項７記載の
発明の効果に加え、あらゆる運転モードにおける適正な
バイパス流量制御手段の開度制御ができ、冷凍サイクル
の効率がさらに向上するという効果がある。

【０１０１】この発明の請求項１２によれば、請求項７
記載の発明において、室内熱交換器と第１の流量制御手
段との間の冷媒温度を検出する第５の温度検出手段と、
室内熱交換器に接続されるガス冷媒配管の冷媒温度を検
出する第６の温度検出手段と、気液分離器の出力高圧冷
媒圧力を検出する第５の圧力検出手段と、上記第５の温
度検出手段及び第６の温度検出手段の検出値、又はこれ
ら検出値と上記第５の圧力検出手段で検出された高圧冷
媒圧力値の飽和温度値に応じて、第１の流量制御手段の
開度を制御する制御器とを設けたので、請求項７記載の
発明の効果に加え、あらゆる運転モードにおいて室内熱
交換器に最適の過熱度、過冷却度を与えるよう第１のバ
イパス流量制御手段の制御ができ、冷凍サイクルの効率
がさらに向上するという効果がある。

【０１０２】この発明の請求項１３によれば、請求項８
または９記載の発明において、室内機の冷房と暖房の容
量比に応じて、冷媒組成演算装置の演算値を補正するよ
うにしたので、請求項８または９記載の発明の効果に加
え、冷媒の組成がより精度よく求めることができ、冷主
運転における冷凍サイクルをより適正に運転することが
できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の実施の形態１の冷主運転時の冷媒
回路を示す概略構成図。

【図２】 実施の形態１の第１の乾き度変更部の一例を
示す部分側断面図。

【図３】 実施の形態１の第１の乾き度変更部による冷
媒組成変化を示す相平衡図。

【図４】 実施の形態１の第２の乾き度変更部の一例を
示す部分側断面図。

【図５】 実施の形態１の第２の乾き度変更部による冷
媒組成変化を示す相平衡図。

【図６】 実施の形態２の冷主運転時の冷媒回路を示す
概略構成図。

【図７】 実施の形態２の乾き度変更手段の一例を示す
部分側断面図。

【図８】 実施の形態２の気液分離器内冷媒の乾き度変
更手段による冷媒組成変化を示す相平衡図。

【図９】 実施の形態２の乾き度変更手段の他の例を示
す部分側断面図。

【図１０】 実施の形態３の冷主運転時の冷媒回路を示
す概略構成図。

【図１１】 実施の形態３の気液混合部の内部構成を示
す部分側断面図。

【図１２】 実施の形態３の気液混合部内冷媒の組成変
化を示す相平衡図。

【図１３】 実施の形態３の第１の室内熱交換器入口冷
媒の乾き度と冷凍サイクルの効率との関係を示す図。

【図１４】 実施の形態４の多室式空気調和機の冷媒回
路図。

【図１５】 実施の形態４の冷主運転時の冷媒の流れを
示す冷媒回路図。

【図１６】 実施の形態４の暖主運転時の冷媒の流れを
示す冷媒回路図。

【図１７】 実施の形態４の全冷房運転時の冷媒の流れ
を示す冷媒回路図。

【図１８】 実施の形態４の全暖房運転時の冷媒の流れ
を示す冷媒回路図。

【図１９】 実施の形態５の多室式空気調和機の冷媒回
路図。

【図２０】 実施の形態５の冷主運転時の冷媒の流れを
示す冷媒回路図。

【図２１】 実施の形態５の暖主運転時の冷媒の流れを
示す冷媒回路図。

【図２２】 実施の形態５の全冷房運転時の冷媒の流れ
を示す冷媒回路図。

【図２３】 実施の形態５の全暖房運転時の冷媒の流れ
を示す冷媒回路図。

【図２４】 実施の形態５の制御系を示すブロック線
図。

【図２５】 実施の形態５の冷媒組成演算のアルゴリズ
ムを示すフローチャート。

【図２６】 実施の形態５の圧縮機及び室外ファンの制
御アルゴリズムを示すフローチャート。

【図２７】 実施の形態５の第２の流量制御手段の制御
アルゴリズムを示すフローチャート。

【図２８】 実施の形態５の第３の流量制御手段の制御
アルゴリズムを示すフローチャート。

【図２９】 実施の形態５のバイパス流量制御手段の制
御アルゴリズムを示すフローチャート。

【図３０】 実施の形態５の第１の流量制御手段の制御
アルゴリズムを示すフローチャート。

【図３１】 実施の形態６の圧縮機及び室外ファンの制
御アルゴリズムを示すフローチャート。

【図３２】 実施の形態６の暖房室内機と冷房室内機の
能力比と室内機を流れる冷媒組成との関係を示す図。

【図３３】 従来の多室式空気調和機の冷主運転時の冷
媒回路を示す概略構成図。

【符号の説明】

１ 圧縮機、２ 室外熱交換器、３ 第１の室内熱交換
器（凝縮器）、４ 第２の室内熱交換器（蒸発器）、５
気液分離器、６ 第１の減圧手段、７ 第２の減圧手
段、８ 第３の減圧手段、９〜１８ 冷媒配管、１９
第１の乾き度変更部（乾き度変更手段）、２０ 液混合
管（乾き度変更手段）、２１ 第２の乾き度変更部（乾
き度変更手段）、２２ 高圧ガス混合管、２３ 低圧ガ
ス混合管（乾き度変更手段）、２４ 混合ガス減圧手段
（乾き度変更手段）、２５ 乾き度変更手段、２７
穴、２８ 液冷媒、２９、２９ａ、２９ｂ、２９ｃ 気
液混合部（乾き度変更手段）、３０ 気液混合管（乾き
度変更手段）、３１ 室外機、３２ 分流コントロー
ラ、３３ａ、３３ｂ、３３ｃ 室内機、３４ アキュム
レータ、３５ 四方弁、３６ａ、３６ｂ、３６ｃ、３６
ｄ 逆止弁、３７ 低圧冷媒配管、３８ 高圧冷媒配
管、３９ 高圧ガス冷媒配管、４０ 高圧液冷媒配管、
４１ 中圧冷媒配管、４２ 第２の流量制御手段、４３
開閉弁、４４ａ、４４ｂ、４４ｃ 第１の切換え開閉
弁、４５ａ、４５ｂ、４５ｃ 第２の切換え開閉弁、４
６ 第３の流量制御手段、４７ 低圧冷媒配管、４８
ａ、４８ｂ、４８ｃ 室内熱交換器、４９ａ、４９ｂ、
４９ｃ 第１の流量制御手段、５０ａ、５０ｂ、５０ｃ
ガス冷媒配管、５１ａ、５１ｂ、５１ｃ 中圧冷媒配
管、５２室外ファン、５３バイパス管路、５４ バイパ
ス流量制御手段、５５ａ、５５ｂ、５５ｃ 第１の過冷
却熱交換器、５６ 第２の過冷却熱交換器、５７ 第１
の温度検出手段、５８ 第２の温度検出手段、５９ 第
１の圧力検出手段、６０第２の圧力検出手段、６１ 第
３の圧力検出手段、６２ 第３の温度検出手段、６３
第４の温度検出手段、６４ 第４の圧力検出手段、６５
第５の圧力検出手段、６６ａ、６６ｂ、６６ｃ 第５
の温度検出手段、６７ａ、６７ｂ、６７ｃ 第６の温度
検出手段、６８ 冷媒組成演算装置、６９ 第１の制御
器（圧縮機・室外ファン制御装置）、７０ 第２の制御
器、７１ａ〜７１ｃ 第３の制御器。

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷媒として非共沸混合冷媒を使用し、圧
   縮機から凝縮器、減圧手段、及び蒸発器をへて上記圧縮
   機に戻る冷媒回路を備えた空気調和機において、上記凝
   縮器および蒸発器の少なくとも一方の熱交換器に、冷媒
   の乾き度を変更する乾き度変更手段を設けたことを特徴
   とする空気調和機。
2. 【請求項２】 複数の室内熱交換器と気液分離器を有
   し、この気液分離器で分離したガス冷媒を暖房室内熱交
   換器に、液冷媒を冷房室内熱交換器に流し、冷媒として
   非共沸混合冷媒を使用する冷媒回路を備えた冷暖同時運
   転を行う多室式空気調和機において、上記暖房室内熱交
   換器に流入するガス冷媒に液冷媒を注入し気液二相状態
   の冷媒とする乾き度変更手段を設けたことを特徴とする
   多室式空気調和機。
3. 【請求項３】 冷媒として非共沸混合冷媒を使用し、圧
   縮機から室外熱交換器をへて気液分離器に流入しこの気
   液分離器で分離されたガス冷媒が、第１の室内熱交換器
   及び第１の減圧手段をへて、上記気液分離器で分離され
   第３の減圧手段を経た液冷媒と合流し、第２の減圧手
   段、第２の室内熱交換器をへて上記圧縮機に戻る冷媒回
   路を備えた多室式空気調和機において、上記第１の室内
   熱交換器に流入するガス冷媒に液冷媒を注入し気液二相
   状態の冷媒とする乾き度変更手段を設けたことを特徴と
   する多室式空気調和機。
4. 【請求項４】 気液分離器と第１の室内熱交換器を接続
   する配管の途中に、気液分離器内部の液冷媒が流入する
   穴を設けたことを特徴とする請求項３記載の多室式空気
   調和機。
5. 【請求項５】 気液分離器と第１の室内熱交換器を接続
   するガス冷媒配管の途中に、気液分離器と第３の減圧手
   段を接続する液冷媒配管から気液混合管を介して液冷媒
   を吸上げ、上記ガス冷媒配管中のガス冷媒とを混合する
   気液混合部を設けたことを特徴とする請求項３記載の多
   室式空気調和機。
6. 【請求項６】 容量可変式圧縮機、四方弁、室外熱交換
   器を有する室外機と、それぞれ室内熱交換器と第１の流
   量制御手段が接続された複数の室内機と、上記室外機と
   高圧冷媒配管、低圧冷媒配管の２本の冷媒配管により接
   続され、上記複数の室内機の室内熱交換器とガス冷媒配
   管により、これらの第１の流量制御手段と中圧冷媒配管
   によりそれぞれ接続される分流コントローラを備え、上
   記分流コントローラは、上記室外機と接続される高圧冷
   媒配管からの冷媒を気液分離し、高圧ガス冷媒配管と高
   圧液冷媒配管に出力する気液分離器、この高圧液冷媒配
   管と、上記室内機と接続される複数の中圧冷媒配管との
   間に接続された第２の流量制御手段、上記室外機と接続
   される低圧冷媒配管と上記複数の中圧冷媒配管との間に
   接続された第３の流量制御手段、上記気液分離器の出力
   高圧ガス冷媒配管と上記室内機に接続される複数のガス
   冷媒配管とを選択的に接続する第１の切換え開閉弁、及
   び上記室外機に接続される低圧冷媒配管と上記室内機に
   接続される複数のガス冷媒配管とを選択的に接続する第
   ２の切換え開閉弁を有しており、さらに、冷媒として非
   共沸混合冷媒を使用した多室式空気調和機において、上
   記気液分離器の出力高圧ガス冷媒配管と上記複数の第２
   の切換え開閉弁とをそれぞれ接続する冷媒配管途中に、
   上記気液分離器の出力高圧液冷媒配管から気液混合管に
   より、冷房主体の冷暖同時運転時に開かれる開閉弁を介
   して液冷媒を吸上げ、上記気液分離器の出力高圧ガス冷
   媒配管中のガス冷媒に混合する気液混合部を設けたこと
   を特徴とする多室式空気調和機。
7. 【請求項７】 分流コントローラの第２の流量制御手段
   の上流又は下流の高圧又は中圧冷媒配管から分岐し、バ
   イパス流量制御手段と、複数の中圧冷媒配管及び高圧液
   冷媒配管と熱交換する過冷却熱交換器とを介して低圧冷
   媒配管にいたるバイパス管路を設けたことを特徴とする
   請求項６記載の多室式空気調和機。
8. 【請求項８】 バイパス流量制御手段上流の冷媒温度を
   検出する第１の温度検出手段と、バイパス流量制御手段
   下流の冷媒温度を検出する第２の温度検出手段と、バイ
   パス流量制御手段下流の冷媒圧力を検出する第１の圧力
   検出手段と、圧縮機の吐出圧力を検出する第２の圧力検
   出手段と、圧縮機の吸入圧力を検出する第３の圧力検出
   手段と、上記第１、第２の温度検出手段、及び上記第１
   の圧力検出手段の検出値から冷媒の組成を演算する冷媒
   組成演算装置と、この冷媒組成演算装置の演算値、及び
   上記第２、第３の圧力検出手段の検出値に応じて、圧縮
   機の運転周波数及び室外ファンの回転数を制御する圧縮
   機・室外ファン制御装置とを設けたことを特徴とする請
   求項７記載の多室式空気調和機。
9. 【請求項９】 バイパス流量制御手段上流の冷媒温度を
   検出する第１の温度検出手段と、バイパス流量制御手段
   下流の冷媒温度を検出する第２の温度検出手段と、第２
   の流量制御手段上流の高圧冷媒温度を検出する第３の温
   度検出手段と、バイパス流量制御手段下流の冷媒圧力を
   検出する第１の圧力検出手段と、気液分離器の出力高圧
   冷媒圧力を検出する第５の圧力検出手段と、上記第１、
   第２の温度検出手段、及び上記第１の圧力検出手段の検
   出値から冷媒の組成を演算する冷媒組成演算装置と、こ
   の冷媒組成演算装置の演算値、及び上記第５の圧力検出
   手段、第３の温度検出手段の検出値に応じて、第２の流
   量制御手段の開度を制御する制御器とを設けたことを特
   徴とする請求項７記載の多室式空気調和機。
10. 【請求項１０】 中圧冷媒配管の冷媒圧力を検出する第
    ４の圧力検出手段と、気液分離器の出力高圧冷媒圧力を
    検出する第５の圧力検出手段と、上記第４の圧力検出手
    段及び第５の圧力検出手段の検出値に応じて、第３の流
    量制御手段の開度を制御する制御器とを設けたことを特
    徴とする請求項６記載の多室式空気調和機。
11. 【請求項１１】 中圧冷媒配管の冷媒圧力を検出する第
    ４の圧力検出手段と、気液分離器の出力高圧冷媒圧力を
    検出する第５の圧力検出手段と、バイパス流量制御手段
    下流の冷媒温度を検出する第２の温度検出手段と、バイ
    パス管路の過冷却熱交換器下流の冷媒温度を検出する第
    ４の温度検出手段と、上記第４の圧力検出手段、第５の
    圧力検出手段、第２の温度検出手段、及び第４の温度検
    出手段の検出値に応じて、バイパス流量制御手段の開度
    を制御する制御器とを設けたことを特徴とする請求項７
    記載の多室式空気調和機。
12. 【請求項１２】 室内熱交換器と第１の流量制御手段と
    の間の冷媒温度を検出する第５の温度検出手段と、室内
    熱交換器に接続されるガス冷媒配管の冷媒温度を検出す
    る第６の温度検出手段と、気液分離器の出力高圧冷媒圧
    力を検出する第５の圧力検出手段と、上記第５の温度検
    出手段及び第６の温度検出手段の検出値、又はこれら検
    出値と上記第５の圧力検出手段で検出された高圧冷媒圧
    力値の飽和温度値に応じて、第１の流量制御手段の開度
    を制御する制御器とを設けたことを特徴とする請求項７
    記載の多室式空気調和機。
13. 【請求項１３】 室内機の冷房と暖房の容量比に応じ
    て、冷媒組成演算装置の演算値を補正することを特徴と
    する請求項８または９記載の多室式空気調和機。