JPH10253693A - ゴム・プラスチックケーブルの絶縁劣化検出方法 - Google Patents
ゴム・プラスチックケーブルの絶縁劣化検出方法Info
- Publication number
- JPH10253693A JPH10253693A JP5608297A JP5608297A JPH10253693A JP H10253693 A JPH10253693 A JP H10253693A JP 5608297 A JP5608297 A JP 5608297A JP 5608297 A JP5608297 A JP 5608297A JP H10253693 A JPH10253693 A JP H10253693A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cable
- voltage
- measurement
- frequency
- harmonic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Testing Relating To Insulation (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ゴム・プラスチツクケーブルの絶縁劣化検出
を損失電流波形により検出する方法に関するものであ
る。 【解決手段】 ゴム・プラスチックケーブルに直列共振
型変圧器を用いて電圧を印加し、得られた損失電流波形
によりケーブルの絶縁劣化を検出する。劣化の判定が明
確に出来る。
を損失電流波形により検出する方法に関するものであ
る。 【解決手段】 ゴム・プラスチックケーブルに直列共振
型変圧器を用いて電圧を印加し、得られた損失電流波形
によりケーブルの絶縁劣化を検出する。劣化の判定が明
確に出来る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ゴム・プラスチッ
クケーブル（以下、ケーブルと記述する）の絶縁体劣化
を非破壊にて検出する方法に関するものである。
クケーブル（以下、ケーブルと記述する）の絶縁体劣化
を非破壊にて検出する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】絶縁体及びシースをゴム或いはプラスチ
ックで構成するケーブルを、水に浸る環境で長期にわた
り使用を続けると、水トリーと呼ばれる劣化が絶縁体中
を伸展してゆき、耐電圧性能の低下やひいては絶縁破壊
を引き起こし、電力の安定的供給に支障を来す可能性が
大きくなる。このため、絶縁劣化を検出するための種々
の手法が今までに提案されてきている。
ックで構成するケーブルを、水に浸る環境で長期にわた
り使用を続けると、水トリーと呼ばれる劣化が絶縁体中
を伸展してゆき、耐電圧性能の低下やひいては絶縁破壊
を引き起こし、電力の安定的供給に支障を来す可能性が
大きくなる。このため、絶縁劣化を検出するための種々
の手法が今までに提案されてきている。
【０００３】その中に、絶縁体中を流れる損失電流波形
やこれに含まれる高調波、特に第３高調波を検出する方
法が、一つの有力手段として提案されており、その有効
性が報告されている。この方法は、絶縁体に水トリー劣
化が存在していないケーブルに正弦波交流電圧を印加す
ると、その絶縁体を流れる損失電流も同じ周波数の正弦
波のみから成る電流となるのに対し、水トリー劣化が存
在するケーブルの場合は、水トリー部分の電気伝導の電
圧非線形性に基づいて、本来は電圧波形に含有されない
２倍、３倍等の整数倍の高調波が発生する。中でも３、
５、７倍等の奇数次の高調波が多く発生し、特に第３高
調波の発生が大きいことが知られている。この大きさな
どを測定することにより、絶縁体の劣化を検出すること
ができる。
やこれに含まれる高調波、特に第３高調波を検出する方
法が、一つの有力手段として提案されており、その有効
性が報告されている。この方法は、絶縁体に水トリー劣
化が存在していないケーブルに正弦波交流電圧を印加す
ると、その絶縁体を流れる損失電流も同じ周波数の正弦
波のみから成る電流となるのに対し、水トリー劣化が存
在するケーブルの場合は、水トリー部分の電気伝導の電
圧非線形性に基づいて、本来は電圧波形に含有されない
２倍、３倍等の整数倍の高調波が発生する。中でも３、
５、７倍等の奇数次の高調波が多く発生し、特に第３高
調波の発生が大きいことが知られている。この大きさな
どを測定することにより、絶縁体の劣化を検出すること
ができる。
【０００４】この様な測定において、測定対象のケーブ
ルが実線路に布設されている場合は、実線路の電圧（系
統電圧）を利用して測定を行なうのが最も便利でしばし
ば利用されている。
ルが実線路に布設されている場合は、実線路の電圧（系
統電圧）を利用して測定を行なうのが最も便利でしばし
ば利用されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この様
な系統電圧波形には多くの高調波成分が含まれている。
また、実験室での測定においても高電圧発生の電源を系
統電圧から得ると、実線路におけるケーブルの測定の場
合と同様に少量とは言えない高調波成分が含まれるのが
通例である。
な系統電圧波形には多くの高調波成分が含まれている。
また、実験室での測定においても高電圧発生の電源を系
統電圧から得ると、実線路におけるケーブルの測定の場
合と同様に少量とは言えない高調波成分が含まれるのが
通例である。
【０００６】しかしながら、測定用の電源電圧に高調波
歪みがあると絶縁体の劣化検出に誤差が出ることは明ら
かである。更に第ｎ次の高調波が商用周波電圧基本波成
分（通常は、５０Ｈｚ又は６０Ｈｚ）にａ％含まれてい
る場合、絶縁体に全くの非線形性が存在しない理想的状
態であっても、その絶縁体から発生する損失電流には、
基本波のｎ2 ａ％のｎ次高周波が発生することが電気回
路計算より求められる。このことは、例えば電圧波形に
基本波の僅か１％の第３高調波が重畳している場合であ
っても、損失電流には３2 ×１％＝９％もの第３高調波
が発生することを意味する。仮に、理想的な正弦波電圧
が印加された状態で、水トリーが存在するための非線形
性によって発生する第３高調波が損失電流２％程度であ
るような試料が存在したとして、これに上述の１％の第
３高調波を含む正弦波電圧を印加すると、本来の非線形
性に起因する損失電流の歪み２％と電圧波形に含有され
る第３高調波に起因する損失電流の歪み９％が合成され
た電流となり、本来の非線形性に起因する歪みが電圧波
形の歪みに埋もれてしまい、目指す劣化を検出すること
ができなくなるおそれがある。
歪みがあると絶縁体の劣化検出に誤差が出ることは明ら
かである。更に第ｎ次の高調波が商用周波電圧基本波成
分（通常は、５０Ｈｚ又は６０Ｈｚ）にａ％含まれてい
る場合、絶縁体に全くの非線形性が存在しない理想的状
態であっても、その絶縁体から発生する損失電流には、
基本波のｎ2 ａ％のｎ次高周波が発生することが電気回
路計算より求められる。このことは、例えば電圧波形に
基本波の僅か１％の第３高調波が重畳している場合であ
っても、損失電流には３2 ×１％＝９％もの第３高調波
が発生することを意味する。仮に、理想的な正弦波電圧
が印加された状態で、水トリーが存在するための非線形
性によって発生する第３高調波が損失電流２％程度であ
るような試料が存在したとして、これに上述の１％の第
３高調波を含む正弦波電圧を印加すると、本来の非線形
性に起因する損失電流の歪み２％と電圧波形に含有され
る第３高調波に起因する損失電流の歪み９％が合成され
た電流となり、本来の非線形性に起因する歪みが電圧波
形の歪みに埋もれてしまい、目指す劣化を検出すること
ができなくなるおそれがある。
【０００７】実験室で理想的な電源を用いて測定を行う
場合は、上記の如き高調波は含まれないので、問題とな
らないが、実線路に布設されたケーブルの測定を考える
場合は、実線路の電圧を印加するために高調波成分が多
いので、測定結果の殆どが誤差となる恐れがあり、この
測定法を実適用することは大変困難な問題を伴うことと
なる。
場合は、上記の如き高調波は含まれないので、問題とな
らないが、実線路に布設されたケーブルの測定を考える
場合は、実線路の電圧を印加するために高調波成分が多
いので、測定結果の殆どが誤差となる恐れがあり、この
測定法を実適用することは大変困難な問題を伴うことと
なる。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題を解決
し、高調波を含有しない電源を現場での試験に際して使
用することを目的とするものである。
し、高調波を含有しない電源を現場での試験に際して使
用することを目的とするものである。
【０００９】請求項１の発明は、ゴム・プラスチックケ
ーブルに直列共振型変圧器を用いて電圧を印加し、得ら
れた損失電流波形によりケーブルの絶縁劣化を検出する
ことを特徴とする絶縁劣化検出方法である。請求項２の
発明は、請求項１記載の直列共振型変圧器が、測定ケー
ブルの静電容量に周波数を合わせることにより共振をさ
せる方式の直列共振型変圧器であることを特徴とする絶
縁劣化検出方法である。
ーブルに直列共振型変圧器を用いて電圧を印加し、得ら
れた損失電流波形によりケーブルの絶縁劣化を検出する
ことを特徴とする絶縁劣化検出方法である。請求項２の
発明は、請求項１記載の直列共振型変圧器が、測定ケー
ブルの静電容量に周波数を合わせることにより共振をさ
せる方式の直列共振型変圧器であることを特徴とする絶
縁劣化検出方法である。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明における直列共振型変圧器
とは、ケーブル線路を静電容量とし、これと直列にイン
ダクタンスを接続して共振現象により高電圧を発生させ
る変圧器で、本発明者等はこの直列共振型変圧器を用い
ることが、電圧波形の歪みを極小化させる上で最も効果
のあることを見出した。直列共振型変圧器は、回路の固
有振動により基本波の高電圧波形を発生させるため、基
本波以外の高調波成分に対しては共振しないので高電圧
を発生させない。このため、高調波成分が極めて抑制さ
れた理想に近い基本波の正弦波が発生する。
とは、ケーブル線路を静電容量とし、これと直列にイン
ダクタンスを接続して共振現象により高電圧を発生させ
る変圧器で、本発明者等はこの直列共振型変圧器を用い
ることが、電圧波形の歪みを極小化させる上で最も効果
のあることを見出した。直列共振型変圧器は、回路の固
有振動により基本波の高電圧波形を発生させるため、基
本波以外の高調波成分に対しては共振しないので高電圧
を発生させない。このため、高調波成分が極めて抑制さ
れた理想に近い基本波の正弦波が発生する。
【００１１】電気回路の直列共振現象は、図３に示すよ
うな静電容量ＣとインダクタンスＬの直列回路におい
て、周波数ｆの正弦波を印加した場合に以下の式（１）
の条件を満足する場合に、回路のインピーダンスが０と
なる。すなわち回路に発生する電圧が無限大になる現象
である。実際の回路は巻線や導体の抵抗が存在するた
め、発生する電圧は無限大にならないが、極めて低い励
起電圧１１を印加するだけで、所望の高電圧を発生させ
ることが可能となる。 ｆ＝１／［２π√（ＬＣ）］・・・・・（１）
うな静電容量ＣとインダクタンスＬの直列回路におい
て、周波数ｆの正弦波を印加した場合に以下の式（１）
の条件を満足する場合に、回路のインピーダンスが０と
なる。すなわち回路に発生する電圧が無限大になる現象
である。実際の回路は巻線や導体の抵抗が存在するた
め、発生する電圧は無限大にならないが、極めて低い励
起電圧１１を印加するだけで、所望の高電圧を発生させ
ることが可能となる。 ｆ＝１／［２π√（ＬＣ）］・・・・・（１）
【００１２】本発明における直列共振させる第１の方法
は、図３に示すように、ケーブル線路の静電容量Ｃに変
圧器のインダクタンスＬをチューニングして、商用周波
（ｆ＝５０Ｈｚ又は６０Ｈｚ）の励起電圧１１を高電圧
として静電容量Ｃの両端に発生させる直列共振型変圧器
を用いることである。また第２の方法として、変圧器の
インダクタンスＬを固定として、ディーゼル発電機等に
より現地で発生させる正弦波電圧の発生周波数ｆをケー
ブル線路の静電容量Ｃにチューニングさせて高電圧を静
電容量Ｃの両端に発生させる周波数可変型直列共振変圧
器を用いることである。いずれの方法でも、変圧器に与
えるべき電源容量は少なくて済み、現地でのケーブル試
験に十分適用可能である方法である。この様な方法によ
り電源に含有される高調波を極小化させることにより、
絶縁体の水トリー劣化に起因する損失電流波形中の高調
波電流、特に第３高調波電流を感度良く検出できる。
は、図３に示すように、ケーブル線路の静電容量Ｃに変
圧器のインダクタンスＬをチューニングして、商用周波
（ｆ＝５０Ｈｚ又は６０Ｈｚ）の励起電圧１１を高電圧
として静電容量Ｃの両端に発生させる直列共振型変圧器
を用いることである。また第２の方法として、変圧器の
インダクタンスＬを固定として、ディーゼル発電機等に
より現地で発生させる正弦波電圧の発生周波数ｆをケー
ブル線路の静電容量Ｃにチューニングさせて高電圧を静
電容量Ｃの両端に発生させる周波数可変型直列共振変圧
器を用いることである。いずれの方法でも、変圧器に与
えるべき電源容量は少なくて済み、現地でのケーブル試
験に十分適用可能である方法である。この様な方法によ
り電源に含有される高調波を極小化させることにより、
絶縁体の水トリー劣化に起因する損失電流波形中の高調
波電流、特に第３高調波電流を感度良く検出できる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の具体的方法について、実施例
を用いて詳細に説明を行う。測定の対象としたケーブル
は、線路長２００ｍ、絶縁厚さ６ｍｍの２２ｋＶ１×１
５０ｍｍ2 ＣＶケーブルであり、運転年数１５年後に布
設していた実線路から撤去されてきた経年劣化ケーブル
である。このケーブルにおいては、絶縁体の顕微鏡観察
により、内部に水トリー劣化を起こしていることが確認
されているものである。本ケーブルの静電容量は測定の
結果５３．４ｎＦであった。また、比較対象として、同
一線路長、同一絶縁厚さ、同一導体サイズの新品ケーブ
ルによる測定も実施した。このケーブルの静電容量は、
測定の結果５７．９ｎＦであった。
を用いて詳細に説明を行う。測定の対象としたケーブル
は、線路長２００ｍ、絶縁厚さ６ｍｍの２２ｋＶ１×１
５０ｍｍ2 ＣＶケーブルであり、運転年数１５年後に布
設していた実線路から撤去されてきた経年劣化ケーブル
である。このケーブルにおいては、絶縁体の顕微鏡観察
により、内部に水トリー劣化を起こしていることが確認
されているものである。本ケーブルの静電容量は測定の
結果５３．４ｎＦであった。また、比較対象として、同
一線路長、同一絶縁厚さ、同一導体サイズの新品ケーブ
ルによる測定も実施した。このケーブルの静電容量は、
測定の結果５７．９ｎＦであった。
【００１４】第１の実施例 まず、撤去ケーブルに対して、周波数可変直列共振型変
圧器を電源に用いて、損失電流測定を実施した結果につ
いて述べる。本実施例においては、図１に示すように、
発生電圧の周波数を変化させることのできるディーゼル
発電機４を用い、直列インダクタンス３として２２５Ｈ
のものを用いた。このときの直列共振による発生周波数
は４６．２Ｈｚであり、理論値４５．９Ｈｚとほぼ等し
い値であった。測定では、無損失の標準コンデンサ２と
して５０ｐＦのものを並列に接続してあるが、この静電
容量５０ｐＦは試料ケーブル１の静電容量５３．４ｎＦ
と比較して充分に小さいものである。また、測定は標準
コンデンサ２及び試料ケーブル１の接地側端子を損失電
流測定用ブリッジ６に接続し、オシロスコープ７による
波形観測及び高速フーリエ交換（ＦＦＴ）アナライザ８
による周波数分析等をおこなった。ここで使用した測定
器は、本手法実施の一例として示しており、一般的には
図１に示される測定法のみになんら拘束されるものでは
ない。また、以下の実施例における測定値評価方法とし
ては、波形のＦＦＴ分析データを用いているが、これ以
外の適宜の波形評価方法によることも可能である。
圧器を電源に用いて、損失電流測定を実施した結果につ
いて述べる。本実施例においては、図１に示すように、
発生電圧の周波数を変化させることのできるディーゼル
発電機４を用い、直列インダクタンス３として２２５Ｈ
のものを用いた。このときの直列共振による発生周波数
は４６．２Ｈｚであり、理論値４５．９Ｈｚとほぼ等し
い値であった。測定では、無損失の標準コンデンサ２と
して５０ｐＦのものを並列に接続してあるが、この静電
容量５０ｐＦは試料ケーブル１の静電容量５３．４ｎＦ
と比較して充分に小さいものである。また、測定は標準
コンデンサ２及び試料ケーブル１の接地側端子を損失電
流測定用ブリッジ６に接続し、オシロスコープ７による
波形観測及び高速フーリエ交換（ＦＦＴ）アナライザ８
による周波数分析等をおこなった。ここで使用した測定
器は、本手法実施の一例として示しており、一般的には
図１に示される測定法のみになんら拘束されるものでは
ない。また、以下の実施例における測定値評価方法とし
ては、波形のＦＦＴ分析データを用いているが、これ以
外の適宜の波形評価方法によることも可能である。
【００１５】測定は２２ｋＶＣＶケーブル１の対地運転
電圧である１２．７ｋＶで実施した。このときの発生電
圧波形（印加電圧波形）を標準コンデンサ２の電流波形
により取り出し、周波数成分解析を高速フーリエ交換
（ＦＦＴ）により実施したところ、表１に示す結果を得
た。 表１ 第１の実施例における印加電圧のＦＦＴ解析結果
電圧である１２．７ｋＶで実施した。このときの発生電
圧波形（印加電圧波形）を標準コンデンサ２の電流波形
により取り出し、周波数成分解析を高速フーリエ交換
（ＦＦＴ）により実施したところ、表１に示す結果を得
た。 表１ 第１の実施例における印加電圧のＦＦＴ解析結果
【００１６】この印加電圧波形を用い、図１に示した測
定回路構成によって撤去ケーブル１の損失電流波形測定
を行った。図１中の損失電流測定ブリツジ６の詳細を図
２に示す。図２において、１は測定対象の試料ケーブ
ル、２は標準コンデンサ、９はブリツジ用トランスであ
り、１０は測定電流の出力端子である。図２のブリツジ
は一般的なものであり、その他の方法を用いても良い。
測定結果を表２に示す。表２には理論的に計算される、
理想的な場合（絶縁体に全く非線形性が存在しない場
合）の高調波電流ｎ2 ａ％の値も示してある。結果は第
５高調波まで示した。 表２ 第１の実施例におけるケーブル損失電流の測定結
果
定回路構成によって撤去ケーブル１の損失電流波形測定
を行った。図１中の損失電流測定ブリツジ６の詳細を図
２に示す。図２において、１は測定対象の試料ケーブ
ル、２は標準コンデンサ、９はブリツジ用トランスであ
り、１０は測定電流の出力端子である。図２のブリツジ
は一般的なものであり、その他の方法を用いても良い。
測定結果を表２に示す。表２には理論的に計算される、
理想的な場合（絶縁体に全く非線形性が存在しない場
合）の高調波電流ｎ2 ａ％の値も示してある。結果は第
５高調波まで示した。 表２ 第１の実施例におけるケーブル損失電流の測定結
果
【００１７】このように、高調波含有率を極小化した電
圧波形により劣化ケーブルの損失電流を測定した結果、
理論的に計算される値（絶縁体に全く非線形性が存在し
ない場合の高調波電流ｎ2 ａ％の値）よりも大きな高調
波が観測されることがわかった。特にこれらの中でも第
３高調波の発生割合が大きいことが理解できる。従っ
て、劣化ケーブルの損失電流測定においては、特に第３
高調波に着目した測定を行うことが、合理的であること
がわかる。
圧波形により劣化ケーブルの損失電流を測定した結果、
理論的に計算される値（絶縁体に全く非線形性が存在し
ない場合の高調波電流ｎ2 ａ％の値）よりも大きな高調
波が観測されることがわかった。特にこれらの中でも第
３高調波の発生割合が大きいことが理解できる。従っ
て、劣化ケーブルの損失電流測定においては、特に第３
高調波に着目した測定を行うことが、合理的であること
がわかる。
【００１８】第２の実施例続いて、同じ測定系により比
較としての新品ケーブル１による測定を行った。このケ
ーブル１の場合の共振周波数は４４．１Ｈｚであるが、
１２．７ｋＶ発生時の共振周波数は４３．８Ｈｚであっ
た。表３にそのときの印加電圧高調波含有率、ケーブル
の損失電流及び理論的に計算されるケーブルの損失電流
について、それぞれの高調波含有率を第５高調波まで示
す。 表３ 第２の実施例におけるケーブル損失電流の測定結
果
較としての新品ケーブル１による測定を行った。このケ
ーブル１の場合の共振周波数は４４．１Ｈｚであるが、
１２．７ｋＶ発生時の共振周波数は４３．８Ｈｚであっ
た。表３にそのときの印加電圧高調波含有率、ケーブル
の損失電流及び理論的に計算されるケーブルの損失電流
について、それぞれの高調波含有率を第５高調波まで示
す。 表３ 第２の実施例におけるケーブル損失電流の測定結
果
【００１９】この結果から分かるように、損失電流の測
定結果と、絶縁劣化による非線形の存在しない場合の理
論値は、ほぼ一致する。このように、理想的に高調波含
有率が極小化されている印加電圧波形下における測定で
は、なんらの問題なく損失電流の測定ができ、第１の実
施例と第２の実施例の比較よりわかるように、劣化状態
と非劣化状態の判別は容易に行える。
定結果と、絶縁劣化による非線形の存在しない場合の理
論値は、ほぼ一致する。このように、理想的に高調波含
有率が極小化されている印加電圧波形下における測定で
は、なんらの問題なく損失電流の測定ができ、第１の実
施例と第２の実施例の比較よりわかるように、劣化状態
と非劣化状態の判別は容易に行える。
【００２０】
【比較例】続いて、試験用変圧器として、高調波含有率
に対する配慮を一切行っていない通常の商用周波高電圧
発生用変圧器を用い、撤去ケーブルによる測定と新品ケ
ーブルによる測定を行った。電源は系統電圧（実線路電
圧）を用いているので、測定周波数は商用周波数の５０
Ｈｚとなる。表４にそのときの印加電圧高調波含有率、
ケーブルの損失電流及びケーブルの理論的に計算される
損失電流について、それぞれの高調波含有率を第５高調
波まで示す。 表４ 比較例における損失電流の測定結果
に対する配慮を一切行っていない通常の商用周波高電圧
発生用変圧器を用い、撤去ケーブルによる測定と新品ケ
ーブルによる測定を行った。電源は系統電圧（実線路電
圧）を用いているので、測定周波数は商用周波数の５０
Ｈｚとなる。表４にそのときの印加電圧高調波含有率、
ケーブルの損失電流及びケーブルの理論的に計算される
損失電流について、それぞれの高調波含有率を第５高調
波まで示す。 表４ 比較例における損失電流の測定結果
【００２１】表４に示すように、電源に多くの高調波を
含有している電圧波形を用いた場合、新品ケーブルにお
いてさえも、その損失電流測定値に極めて多くの高調波
を検出する。印加電圧波形のきれいな場合とは大きく異
なり、明瞭な劣化判定は困難なことがわかる。これは、
損失電流波形の測定、特にその高調波による歪みをもと
に劣化を判定しようとする場合に、その判定を不可能に
してしまうことを意味する。
含有している電圧波形を用いた場合、新品ケーブルにお
いてさえも、その損失電流測定値に極めて多くの高調波
を検出する。印加電圧波形のきれいな場合とは大きく異
なり、明瞭な劣化判定は困難なことがわかる。これは、
損失電流波形の測定、特にその高調波による歪みをもと
に劣化を判定しようとする場合に、その判定を不可能に
してしまうことを意味する。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように、印加電圧に含有する
高調波含有率を直列共振型変圧器により極小化すること
によって、印加電圧の高周波成分に起因する、測定電流
中に発生する高調波の発生を抑えることが可能となる。
これにより、損失電流中の高調波成分測定を誤差少なく
行えるようになり、正確な劣化判定を可能にする効果を
発揮する。
高調波含有率を直列共振型変圧器により極小化すること
によって、印加電圧の高周波成分に起因する、測定電流
中に発生する高調波の発生を抑えることが可能となる。
これにより、損失電流中の高調波成分測定を誤差少なく
行えるようになり、正確な劣化判定を可能にする効果を
発揮する。
【図１】ディーゼルエンジンおよび固定リアクトルより
成る周波数可変直列共振型変圧器を用いた現地での損失
電流測定方法を説明するためのブロック図である。
成る周波数可変直列共振型変圧器を用いた現地での損失
電流測定方法を説明するためのブロック図である。
【図２】一般に用いられている損失電流等の測定に用い
られるブリッジの回路の一例を示したものである。
られるブリッジの回路の一例を示したものである。
【図３】交流回路におけるＬ（インダクタンス）、Ｃ
（コンデンサ）直列共振現象を説明するための回路図で
ある。
（コンデンサ）直列共振現象を説明するための回路図で
ある。
１ 試料ケーブル ２ 無損失標準コンデンサ ３ 直列インダクタンス ４ ディーゼル発電機 ５ ディーゼルエンジン ６ 損失電流測定ブリツジ ７ オシロスコープ ８ ＦＦＴアナライザ ９ ブリツジ用トランス １０ 測定電流出力端子 １１ 励起電圧
Claims (2)
- 【請求項１】 ゴム・プラスチックケーブルに直列共振
型変圧器を用いて電圧を印加し、得られた損失電流波形
によりケーブルの絶縁劣化を検出することを特徴とする
絶縁劣化検出方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の直列共振型変圧器が、測
定ケーブルの静電容量に周波数を合わせることにより共
振をさせる方式の直列共振型変圧器であることを特徴と
する絶縁劣化検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5608297A JPH10253693A (ja) | 1997-03-11 | 1997-03-11 | ゴム・プラスチックケーブルの絶縁劣化検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5608297A JPH10253693A (ja) | 1997-03-11 | 1997-03-11 | ゴム・プラスチックケーブルの絶縁劣化検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10253693A true JPH10253693A (ja) | 1998-09-25 |
Family
ID=13017174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5608297A Pending JPH10253693A (ja) | 1997-03-11 | 1997-03-11 | ゴム・プラスチックケーブルの絶縁劣化検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10253693A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999053329A1 (fr) * | 1998-04-14 | 1999-10-21 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Procede pour diagnostiquer la deterioration d'un cable electrique |
| US6361378B1 (en) | 1999-01-11 | 2002-03-26 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Connector with a side retainer |
| JP2002530681A (ja) * | 1998-11-23 | 2002-09-17 | イー． オートン、ハリー | 地下ケーブルにおける絶縁性低下を診断するための方法 |
| JP2009517681A (ja) * | 2005-11-28 | 2009-04-30 | ルノー エス．アー．エス | 負荷を通過する電流の回線外測定 |
| CN109298302A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-02-01 | 湖北仪天成电力设备有限公司 | 一种串联谐振检验用升压装置 |
| CN112179959A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-01-05 | 国家电网有限公司 | 一种高压电缆绝缘层破损检测装置及信号处理方法 |
-
1997
- 1997-03-11 JP JP5608297A patent/JPH10253693A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999053329A1 (fr) * | 1998-04-14 | 1999-10-21 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Procede pour diagnostiquer la deterioration d'un cable electrique |
| EP0990916A1 (en) * | 1998-04-14 | 2000-04-05 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Method of diagnosing deterioration of electric power cable |
| EP0990916A4 (en) * | 1998-04-14 | 2002-01-30 | Furukawa Electric Co Ltd | METHOD FOR DIAGNOSTICING THE DEGRADATION OF AN ELECTRIC POWER CABLE |
| JP2002530681A (ja) * | 1998-11-23 | 2002-09-17 | イー． オートン、ハリー | 地下ケーブルにおける絶縁性低下を診断するための方法 |
| US6361378B1 (en) | 1999-01-11 | 2002-03-26 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Connector with a side retainer |
| JP2009517681A (ja) * | 2005-11-28 | 2009-04-30 | ルノー エス．アー．エス | 負荷を通過する電流の回線外測定 |
| CN109298302A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-02-01 | 湖北仪天成电力设备有限公司 | 一种串联谐振检验用升压装置 |
| CN112179959A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-01-05 | 国家电网有限公司 | 一种高压电缆绝缘层破损检测装置及信号处理方法 |
| CN112179959B (zh) * | 2020-11-02 | 2022-10-21 | 国家电网有限公司 | 一种高压电缆绝缘层破损检测装置及信号处理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Perisse et al. | A new method for AC machine turn insulation diagnostic based on high frequency resonances | |
| Morsalin et al. | Diagnostic challenges in dielectric loss assessment and interpretation: A review | |
| JP4418320B2 (ja) | モータ巻線ターン間部分放電計測方法 | |
| JP4267713B2 (ja) | 電力ケーブルの劣化診断方法 | |
| Oyegoke et al. | Selectivity of damped AC (DAC) and VLF voltages in after-laying tests of extruded MV cable systems | |
| Sweetser et al. | Sweep frequency response analysis transformer applications | |
| Florkowski et al. | Propagation of overvoltages in distribution transformers with silicon steel and amorphous cores | |
| Cheng et al. | Proposed methodology for online frequency response analysis based on magnetic coupling to detect winding deformations in transformers | |
| JPH03209180A (ja) | 絶縁システムの状態の検査方法およびその装置 | |
| CN106526406A (zh) | 电压互感器匝间短路检测装置、分析方法及装置 | |
| JPH10253693A (ja) | ゴム・プラスチックケーブルの絶縁劣化検出方法 | |
| Abadie | On-line non-intrusive partial discharges detection in aeronautical systems | |
| Naderi et al. | Modeling and detection of transformer internal incipient fault during impulse test | |
| CN114002475B (zh) | 一种避雷器阻性电流在线监测方法 | |
| Khayam et al. | Design and application of loop antenna for partial discharge induced electromagnetic wave detection | |
| Kumazawa et al. | A new hot-line diagnostic method for XLPE power cables-AC superposition method | |
| Morshuis et al. | Partial discharge detection using oscillating voltage at different frequencies | |
| Lamarre et al. | Impedance characterization of hydro generator stator windings and preliminary results of FRA analysis | |
| Kelen | Critical examination of the dissipation factor tip-up as a measure of partial discharge intensity | |
| Lee et al. | A comprehensive review of partial discharge modeling and measurement in WBG-based AC machine drives | |
| CN108459229A (zh) | 一种振荡波检测变压器角形接线绕组变形回路及方法 | |
| CN108037418A (zh) | 故障定位设备、方法及装置 | |
| Khayam et al. | Partial Discharge and Cross Interference Phenomena in a Three-phase Construction. | |
| González et al. | Transformer modeling approaches for frequency response analysis | |
| JPH11202019A (ja) | 電力ケーブルの耐電圧試験方法 |