JPH10141416A - 減衰力調整式油圧緩衝器 - Google Patents
減衰力調整式油圧緩衝器Info
- Publication number
- JPH10141416A JPH10141416A JP8315626A JP31562696A JPH10141416A JP H10141416 A JPH10141416 A JP H10141416A JP 8315626 A JP8315626 A JP 8315626A JP 31562696 A JP31562696 A JP 31562696A JP H10141416 A JPH10141416 A JP H10141416A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- damping force
- passage
- main
- shock absorber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 title claims abstract description 96
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 230000035939 shock Effects 0.000 title claims abstract description 27
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 20
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 29
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 11
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 22
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 12
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 12
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/10—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using liquid only; using a fluid of which the nature is immaterial
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/50—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics
- F16F9/512—Means responsive to load action, i.e. static load on the damper or dynamic fluid pressure changes in the damper, e.g. due to changes in velocity
- F16F9/5126—Piston, or piston-like valve elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
- F16F9/3482—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body the annular discs being incorporated within the valve or piston body
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 減衰力調整式油圧緩衝器において、減衰力特
性の調整範囲を広くし、かつ、安定した減衰力特性を得
る。 【解決手段】 比例ソレノイドアクチュエータ15への通
電電流に応じてスプール73を移動させてポート63，66の
流路面積を変化させ、シリンダ上下室間の流路面面積を
直接変化させることによって、オリフィス特性を調整す
ると同時に、その圧力損失によってパイロット室56，57
の内圧を変化させて、ディスクバルブ42，43の開弁圧力
を変化させてバルブ特性を調整するので、減衰力特性の
調整範囲を広くすることができる。パイロット室56，57
は、摺動部を有していないので、油液の漏れがなく、安
定した減衰力特性を得ることができる。また、リテーナ
ディスク44，45とシールリング50，51との当接部の直径
がほぼ一定となるので、パイロット圧力の受圧面積の変
化をなくして安定した減衰力特性を得ることができる。
性の調整範囲を広くし、かつ、安定した減衰力特性を得
る。 【解決手段】 比例ソレノイドアクチュエータ15への通
電電流に応じてスプール73を移動させてポート63，66の
流路面積を変化させ、シリンダ上下室間の流路面面積を
直接変化させることによって、オリフィス特性を調整す
ると同時に、その圧力損失によってパイロット室56，57
の内圧を変化させて、ディスクバルブ42，43の開弁圧力
を変化させてバルブ特性を調整するので、減衰力特性の
調整範囲を広くすることができる。パイロット室56，57
は、摺動部を有していないので、油液の漏れがなく、安
定した減衰力特性を得ることができる。また、リテーナ
ディスク44，45とシールリング50，51との当接部の直径
がほぼ一定となるので、パイロット圧力の受圧面積の変
化をなくして安定した減衰力特性を得ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等の車両の
懸架装置等に装着される減衰力調整式油圧緩衝器に関す
るものである。
懸架装置等に装着される減衰力調整式油圧緩衝器に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の車両の懸架装置に装着される
油圧緩衝器には、路面状況、走行状況等に応じて乗り心
地や操縦安定性を向上させるために、減衰力を適宜調整
できるようにした減衰力調整式油圧緩衝器がある。
油圧緩衝器には、路面状況、走行状況等に応じて乗り心
地や操縦安定性を向上させるために、減衰力を適宜調整
できるようにした減衰力調整式油圧緩衝器がある。
【０００３】減衰力調整式油圧緩衝器は、一般に、油液
を封入したシリンダ内にピストンロッドを連結したピス
トンを摺動可能に嵌装してシリンダ内を２室に画成し、
ピストン部にシリンダ内の２室を連通させる主油液通路
およびバイパス通路を設け、主油液通路には、オリフィ
スおよびディスクバルブ等からなる減衰力発生機構を設
け、バイパス通路には、その流路面積を調整する減衰力
調整弁を設けた構成となっている。なお、シリンダ内の
一方の室には、ピストンロッドの伸縮にともなうシリン
ダ内の容積変化をガスの圧縮、膨張によって補償するリ
ザーバがベースバルブを介して接続されている。
を封入したシリンダ内にピストンロッドを連結したピス
トンを摺動可能に嵌装してシリンダ内を２室に画成し、
ピストン部にシリンダ内の２室を連通させる主油液通路
およびバイパス通路を設け、主油液通路には、オリフィ
スおよびディスクバルブ等からなる減衰力発生機構を設
け、バイパス通路には、その流路面積を調整する減衰力
調整弁を設けた構成となっている。なお、シリンダ内の
一方の室には、ピストンロッドの伸縮にともなうシリン
ダ内の容積変化をガスの圧縮、膨張によって補償するリ
ザーバがベースバルブを介して接続されている。
【０００４】そして、減衰力調整弁によってバイパス通
路を開いてシリンダ内の２室間の油液の流通抵抗を小さ
くすることにより減衰力を小さくし、また、バイパス通
路を閉じて２室間の流通抵抗を大きくすることにより減
衰力を大きくする。このように、減衰力調整弁の開閉に
より減衰力特性を適宜調整することができる。
路を開いてシリンダ内の２室間の油液の流通抵抗を小さ
くすることにより減衰力を小さくし、また、バイパス通
路を閉じて２室間の流通抵抗を大きくすることにより減
衰力を大きくする。このように、減衰力調整弁の開閉に
より減衰力特性を適宜調整することができる。
【０００５】しかしながら、上記のようにバイパス通路
の流路面積を変化させることによって減衰力を調整する
ものでは、ピストン速度の低速域においては、減衰力は
バイパス通路のオリフィス面積に依存するので、減衰力
特性を大きく変化させることができるが、ピストン速度
の中高速域においては、減衰力が主油液通路の減衰力発
生機構（ディスクバルブ等よりなり開弁圧力は一定）に
依存するため、減衰力特性を大きく変化させることがで
きない。
の流路面積を変化させることによって減衰力を調整する
ものでは、ピストン速度の低速域においては、減衰力は
バイパス通路のオリフィス面積に依存するので、減衰力
特性を大きく変化させることができるが、ピストン速度
の中高速域においては、減衰力が主油液通路の減衰力発
生機構（ディスクバルブ等よりなり開弁圧力は一定）に
依存するため、減衰力特性を大きく変化させることがで
きない。
【０００６】そこで、従来、例えば実開昭６２−１５５
２４２号公報に記載されているように、ピストン部に設
けられた主油液通路の減衰力発生機構であるメインバル
ブの背部に圧力室を形成し、この圧力室を固定オリフィ
スを介してメインバルブの上流側のシリンダ室に連通さ
せ、また、可変オリフィスを介してメインバルブの下流
側のシリンダ室に連通させるようにしたものが提案され
ている。
２４２号公報に記載されているように、ピストン部に設
けられた主油液通路の減衰力発生機構であるメインバル
ブの背部に圧力室を形成し、この圧力室を固定オリフィ
スを介してメインバルブの上流側のシリンダ室に連通さ
せ、また、可変オリフィスを介してメインバルブの下流
側のシリンダ室に連通させるようにしたものが提案され
ている。
【０００７】この減衰力調整式油圧緩衝器によれば、可
変オリフィスを開閉することにより、シリンダ内の２室
間の流路面積を調整するとともに、圧力室の圧力を変化
させてメインバルブの開弁初期圧力を変化させることが
できる。このようにして、オリフィス特性（減衰力がピ
ストン速度の２乗にほぼ比例する）およびバルブ特性
（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）を調整するこ
とができ、減衰力特性の調整範囲を広くすることができ
る。
変オリフィスを開閉することにより、シリンダ内の２室
間の流路面積を調整するとともに、圧力室の圧力を変化
させてメインバルブの開弁初期圧力を変化させることが
できる。このようにして、オリフィス特性（減衰力がピ
ストン速度の２乗にほぼ比例する）およびバルブ特性
（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）を調整するこ
とができ、減衰力特性の調整範囲を広くすることができ
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報記載の減衰力調整式油圧緩衝器では、バルブガイドに
メインバルブを摺動可能に嵌合させて圧力室を形成する
ようにしているので、バルブガイドとメインバルブとの
摺動部において油液の漏れが生じるため、安定した減衰
力が得にくくなる。特に、摺動部からの漏れは、油液の
温度による粘度の変化に大きな影響を受けるため、温度
変化による減衰力のばらつきが大きくなる。さらに、摺
動部分の加工には、高い工作精度が要求されるので製造
コストが高くなる。
報記載の減衰力調整式油圧緩衝器では、バルブガイドに
メインバルブを摺動可能に嵌合させて圧力室を形成する
ようにしているので、バルブガイドとメインバルブとの
摺動部において油液の漏れが生じるため、安定した減衰
力が得にくくなる。特に、摺動部からの漏れは、油液の
温度による粘度の変化に大きな影響を受けるため、温度
変化による減衰力のばらつきが大きくなる。さらに、摺
動部分の加工には、高い工作精度が要求されるので製造
コストが高くなる。
【０００９】本発明は上記の点に鑑みてなされたもので
あり、減衰力特性の調整範囲が広く、しかも、安定した
減衰力を得ることができる減衰力調整式油圧緩衝器を提
供することを目的とする。
あり、減衰力特性の調整範囲が広く、しかも、安定した
減衰力を得ることができる減衰力調整式油圧緩衝器を提
供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、請求項１の発明は、油液が封入されたシリンダ
と、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、
一端が該ピストンに連結され他端が前記シリンダの外部
まで延ばされたピストンロッドと、前記ピストンの摺動
によって油液を流通させる主通路と、該主通路に設けら
れ該主通路の流路面積を調整する主減衰弁と、該主減衰
弁の弁体の背面部に設けられ該弁体の閉弁方向に内圧を
作用させるパイロット室と、該パイロット室と前記主通
路の前記主減衰弁の上流側とを連通させる上流側通路
と、該上流側通路に設けられた固定オリフィスと、前記
パイロット室と前記主通路の前記主減衰弁の下流側とを
連通させる下流側通路と、前記下流側通路に設けられ該
下流側通路の流路面積を調整する可変オリフィスとを備
えてなる減衰力調整式油圧緩衝器において、有底筒状の
バルブ本体の底部の内側に同心上に突出された環状の内
側シール部、外側シール部およびこれらの間の弁座と、
前記内側シール部と弁座との間に連通する入口油路と、
前記弁座と外側シール部との間に連通する出口油路と、
内周部が前記内側シール部に固定され外周部が前記弁座
に当接するディスクバルブと、該ディスクバルブ上に積
層された該ディスクバルブより小径のリテーナディスク
と、内周部が前記リテーナディスクの外周縁部に当接し
外周部が前記外側シール部に固定された環状のシールリ
ングと、前記リテーナディスクおよび前記ディスクバル
ブを前記弁座側へ押圧するばね手段と、前記バルブ本体
の開口部に結合する閉塞部材とを設け、前記入口油路お
よび出口油路によって前記主通路を構成し、前記ディス
クバルブによって前記主減衰弁の弁体を構成し、さら
に、前記閉塞部材と前記リテーナディスクとシールリン
グとで前記パイロット室を画成したことを特徴とする。
めに、請求項１の発明は、油液が封入されたシリンダ
と、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、
一端が該ピストンに連結され他端が前記シリンダの外部
まで延ばされたピストンロッドと、前記ピストンの摺動
によって油液を流通させる主通路と、該主通路に設けら
れ該主通路の流路面積を調整する主減衰弁と、該主減衰
弁の弁体の背面部に設けられ該弁体の閉弁方向に内圧を
作用させるパイロット室と、該パイロット室と前記主通
路の前記主減衰弁の上流側とを連通させる上流側通路
と、該上流側通路に設けられた固定オリフィスと、前記
パイロット室と前記主通路の前記主減衰弁の下流側とを
連通させる下流側通路と、前記下流側通路に設けられ該
下流側通路の流路面積を調整する可変オリフィスとを備
えてなる減衰力調整式油圧緩衝器において、有底筒状の
バルブ本体の底部の内側に同心上に突出された環状の内
側シール部、外側シール部およびこれらの間の弁座と、
前記内側シール部と弁座との間に連通する入口油路と、
前記弁座と外側シール部との間に連通する出口油路と、
内周部が前記内側シール部に固定され外周部が前記弁座
に当接するディスクバルブと、該ディスクバルブ上に積
層された該ディスクバルブより小径のリテーナディスク
と、内周部が前記リテーナディスクの外周縁部に当接し
外周部が前記外側シール部に固定された環状のシールリ
ングと、前記リテーナディスクおよび前記ディスクバル
ブを前記弁座側へ押圧するばね手段と、前記バルブ本体
の開口部に結合する閉塞部材とを設け、前記入口油路お
よび出口油路によって前記主通路を構成し、前記ディス
クバルブによって前記主減衰弁の弁体を構成し、さら
に、前記閉塞部材と前記リテーナディスクとシールリン
グとで前記パイロット室を画成したことを特徴とする。
【００１１】このように構成したことにより、可変オリ
フィスによって、下流側通路の流路面積を変化させるこ
とにより、シリンダ室間の流路面積を直接変化させて減
衰力特性（オリフィス特性）を調整すると同時に、可変
オリフィスでの圧力損失によってパイロット室の内圧を
変化させて主減衰弁の開弁特性を変化させることによ
り、減衰力特性（バルブ特性）を調整する。また、摺動
部を設けることなく、パイロット室を形成しているの
で、パイロット室からの油液の漏れを小さくすることが
できる。さらに、シールリングがリテーナディスクの外
周縁部に当接しているので、パイロット室の圧力の上昇
によって、シールリングが撓んだ場合でも、リテーナデ
ィスクとシールディスクとの当接部の直径が殆ど変化す
ることがない。
フィスによって、下流側通路の流路面積を変化させるこ
とにより、シリンダ室間の流路面積を直接変化させて減
衰力特性（オリフィス特性）を調整すると同時に、可変
オリフィスでの圧力損失によってパイロット室の内圧を
変化させて主減衰弁の開弁特性を変化させることによ
り、減衰力特性（バルブ特性）を調整する。また、摺動
部を設けることなく、パイロット室を形成しているの
で、パイロット室からの油液の漏れを小さくすることが
できる。さらに、シールリングがリテーナディスクの外
周縁部に当接しているので、パイロット室の圧力の上昇
によって、シールリングが撓んだ場合でも、リテーナデ
ィスクとシールディスクとの当接部の直径が殆ど変化す
ることがない。
【００１２】請求項２の発明は、上記請求項１の構成に
おいて、有底筒状のバルブ本体の底部と側壁部とを別体
とし、また、、シールリング上に設けたリテーナリング
に環状のシールばねの外周部を当接させ、該シールばね
の内周部に閉塞部材を当接させてパイロット室を画成し
たことを特徴とする。
おいて、有底筒状のバルブ本体の底部と側壁部とを別体
とし、また、、シールリング上に設けたリテーナリング
に環状のシールばねの外周部を当接させ、該シールばね
の内周部に閉塞部材を当接させてパイロット室を画成し
たことを特徴とする。
【００１３】このように構成したことにより、バルブ本
体を燒結等によって容易に成形することができる。ま
た、弾性率の大きいゴム製のＯリングによらず、弾性率
の小さいシールばねによってパイロット室をシールして
いるので、パイロット室の体積弾性率の増大を防止する
ことができる。
体を燒結等によって容易に成形することができる。ま
た、弾性率の大きいゴム製のＯリングによらず、弾性率
の小さいシールばねによってパイロット室をシールして
いるので、パイロット室の体積弾性率の増大を防止する
ことができる。
【００１４】請求項３の発明は、上記請求項１または２
の構成において、外側シール部とシールリングと間に、
内径が前記外側シール部よりも小径で該外側シール部か
ら内側に突出する凸片を設けたことを特徴とする。
の構成において、外側シール部とシールリングと間に、
内径が前記外側シール部よりも小径で該外側シール部か
ら内側に突出する凸片を設けたことを特徴とする。
【００１５】このように構成したことにより、シールリ
ングは、パイロット室の圧力を受けて撓むと、凸片に当
接して、その撓みが規制され、このとき、シールリング
は、パイロット室の圧力の増大による撓みの増大にとも
ない、凸片との当接部が内側へ広がり、これにより、シ
ールリングが受けるパイロット室の圧力の一部を凸片が
支持することになり、その分、ディスクバルブに作用す
る圧力が小さくなり、ディスクバルブの開弁圧力の上昇
が抑制される。
ングは、パイロット室の圧力を受けて撓むと、凸片に当
接して、その撓みが規制され、このとき、シールリング
は、パイロット室の圧力の増大による撓みの増大にとも
ない、凸片との当接部が内側へ広がり、これにより、シ
ールリングが受けるパイロット室の圧力の一部を凸片が
支持することになり、その分、ディスクバルブに作用す
る圧力が小さくなり、ディスクバルブの開弁圧力の上昇
が抑制される。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて詳細に説明する。
基づいて詳細に説明する。
【００１７】本発明の第１実施形態について、図１ない
し図３を参照して説明する。図２に示すように、第１実
施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の油圧緩衝器本体
１は、油液が封入されたシリンダ２内にピストン３が摺
動可能に嵌装されており、このピストン３によってシリ
ンダ２内がシリンダ上室2aとシリンダ下室2bの２室に画
成されている。ピストン３には、ピストンロッド４の一
端が連結されており、ピストンロッド４は、シリンダ上
室2aを通ってその他端側がシリンダ２の外部へ延出され
ている。シリンダ下室2bには、シリンダ２の底部に設け
られたベースバルブ５を介して油液およびガスが封入さ
れたリザーバ６が接続されている。
し図３を参照して説明する。図２に示すように、第１実
施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の油圧緩衝器本体
１は、油液が封入されたシリンダ２内にピストン３が摺
動可能に嵌装されており、このピストン３によってシリ
ンダ２内がシリンダ上室2aとシリンダ下室2bの２室に画
成されている。ピストン３には、ピストンロッド４の一
端が連結されており、ピストンロッド４は、シリンダ上
室2aを通ってその他端側がシリンダ２の外部へ延出され
ている。シリンダ下室2bには、シリンダ２の底部に設け
られたベースバルブ５を介して油液およびガスが封入さ
れたリザーバ６が接続されている。
【００１８】ピストン３には、シリンダ上下室2a，2b間
を連通させる油路７およびこの油路７のシリンダ下室2b
側からシリンダ上室2a側への油液の流通のみを許容する
逆止弁８が設けられている。また、ベースバルブ５に
は、シリンダ下室2bとリザーバ６とを連通させる油路９
およびこの油路９のリザーバ６側からシリンダ下室2b側
への油液の流通のみを許容する逆止弁10が設けられてい
る。そして、油圧緩衝器本体１には、図１および図３に
示す減衰力発生機構11が接続されている。
を連通させる油路７およびこの油路７のシリンダ下室2b
側からシリンダ上室2a側への油液の流通のみを許容する
逆止弁８が設けられている。また、ベースバルブ５に
は、シリンダ下室2bとリザーバ６とを連通させる油路９
およびこの油路９のリザーバ６側からシリンダ下室2b側
への油液の流通のみを許容する逆止弁10が設けられてい
る。そして、油圧緩衝器本体１には、図１および図３に
示す減衰力発生機構11が接続されている。
【００１９】減衰力発生機構11について、図１および図
３を用いて説明する。なお、減衰力発生機構11の伸び側
および縮み側のバルブ機構は、ほぼ同様の構造であるか
ら、それらの共通の拡大図を図３に示して説明する。
３を用いて説明する。なお、減衰力発生機構11の伸び側
および縮み側のバルブ機構は、ほぼ同様の構造であるか
ら、それらの共通の拡大図を図３に示して説明する。
【００２０】図１および図３に示すように、減衰力発生
機構11は、有底円筒状のケース12内に、２つの有底円筒
状のバルブ本体13，14が嵌合され、開口部に比例ソレノ
イドアクチュエータ15（以下、アクチュエータ15とい
う）が取付けられており、バルブ本体13，14によってケ
ース12内が油室12a ，12b ，12c の３つの室に区画され
ている。バルブ本体13，14の開口部には、それぞれ環状
の閉塞部材16，17が嵌合されており、バルブ本体13，14
および閉塞部材16，17は、アクチュエータ15に螺着され
た円筒状のガイド部材18が挿通されてナット19によって
固定されている。また、ケース12の側壁には、油室12a
，12b ，12c にそれぞれ連通する接続孔20，21，22が
設けられており、接続孔20，21，22は、それぞれ油路2
3，24，25を介して、油圧緩衝器本体１のシリンダ上室2
a、シリンダ下室2bおよびリザーバ６に接続されてい
る。
機構11は、有底円筒状のケース12内に、２つの有底円筒
状のバルブ本体13，14が嵌合され、開口部に比例ソレノ
イドアクチュエータ15（以下、アクチュエータ15とい
う）が取付けられており、バルブ本体13，14によってケ
ース12内が油室12a ，12b ，12c の３つの室に区画され
ている。バルブ本体13，14の開口部には、それぞれ環状
の閉塞部材16，17が嵌合されており、バルブ本体13，14
および閉塞部材16，17は、アクチュエータ15に螺着され
た円筒状のガイド部材18が挿通されてナット19によって
固定されている。また、ケース12の側壁には、油室12a
，12b ，12c にそれぞれ連通する接続孔20，21，22が
設けられており、接続孔20，21，22は、それぞれ油路2
3，24，25を介して、油圧緩衝器本体１のシリンダ上室2
a、シリンダ下室2bおよびリザーバ６に接続されてい
る。
【００２１】バルブ本体13，14の底部には、それぞれ周
方向に沿って配置された複数の（２つのみ図示する）油
路26，27（入口油路）が軸方向に貫通されている。ま
た、バルブ本体13，14の底部の内壁には、それぞれ油路
26，27の内周側に環状の内側シール部28，29（図３参
照）が突設され、油路26，27の外周側に環状の弁座30，
31（図３参照）が突設され、さらに、その外周側のバル
ブ本体13，14の側壁近傍に、環状の外側シール部32，33
（図３参照）が設けられている。弁座30，31と外側シー
ル部32，33との間には、環状の溝部34，35が形成されて
おり、溝部34，35は、それぞれ油路36，37（出口油路）
を介して油室12b ，12c に連通されている。
方向に沿って配置された複数の（２つのみ図示する）油
路26，27（入口油路）が軸方向に貫通されている。ま
た、バルブ本体13，14の底部の内壁には、それぞれ油路
26，27の内周側に環状の内側シール部28，29（図３参
照）が突設され、油路26，27の外周側に環状の弁座30，
31（図３参照）が突設され、さらに、その外周側のバル
ブ本体13，14の側壁近傍に、環状の外側シール部32，33
（図３参照）が設けられている。弁座30，31と外側シー
ル部32，33との間には、環状の溝部34，35が形成されて
おり、溝部34，35は、それぞれ油路36，37（出口油路）
を介して油室12b ，12c に連通されている。
【００２２】図３に示すように、バルブ本体13，14の内
側シール部36，37上には、それぞれ円板状のオリフィス
板38，39（後述）およびスペーサ40，41が積層され、そ
の上にディスクバルブ42，43が積層され、その上にディ
スクバルブ42，43よりもやや小径の円板状のリテーナデ
ィスク44，45が積層され、さらに、その上にリテーナデ
ィスク44，45よりも小径の複数（図示のものでは３枚）
の円板状の板ばね46，47（ばね手段）およびスペーサ4
8，49が積層されており、ディスクバルブ42，43の外周
部が弁座30，31に着座している。
側シール部36，37上には、それぞれ円板状のオリフィス
板38，39（後述）およびスペーサ40，41が積層され、そ
の上にディスクバルブ42，43が積層され、その上にディ
スクバルブ42，43よりもやや小径の円板状のリテーナデ
ィスク44，45が積層され、さらに、その上にリテーナデ
ィスク44，45よりも小径の複数（図示のものでは３枚）
の円板状の板ばね46，47（ばね手段）およびスペーサ4
8，49が積層されており、ディスクバルブ42，43の外周
部が弁座30，31に着座している。
【００２３】バルブ本体13，14内には、それぞれ可撓性
のシールリング50，51が嵌合されており、その内周部が
リテーナディスク44，45の外周部に若干の重ねしろをも
って当接し、外周部が外側シール部32，33に当接してい
る。シールリング50，51の外周部の上に、リテーナリン
グ52，53が当接され、さらに、その上に環状のシールば
ね54，55の外周部が当接されている。そして、バルブ本
体13，14に嵌合された閉塞部材16，17がスペーサ46，47
およびシールばね54，55の内周部に当接して、ディスク
バルブ42，43、リテーナディスク44，45、板ばね46，47
の内周部を内側シール部28，29に固定するとともに、シ
ールリング50，51の外周部を外側シール部32，33に固定
している。
のシールリング50，51が嵌合されており、その内周部が
リテーナディスク44，45の外周部に若干の重ねしろをも
って当接し、外周部が外側シール部32，33に当接してい
る。シールリング50，51の外周部の上に、リテーナリン
グ52，53が当接され、さらに、その上に環状のシールば
ね54，55の外周部が当接されている。そして、バルブ本
体13，14に嵌合された閉塞部材16，17がスペーサ46，47
およびシールばね54，55の内周部に当接して、ディスク
バルブ42，43、リテーナディスク44，45、板ばね46，47
の内周部を内側シール部28，29に固定するとともに、シ
ールリング50，51の外周部を外側シール部32，33に固定
している。
【００２４】閉塞部材16，17、リテーナディスク44，45
およびシールリング50，51によってバルブ本体13，14内
のディスクバルブ42，43の背面側に、それぞれパイロッ
ト室56，57が画成されている。このとき、シールばね5
4，55によってバルブ本体13，14と閉塞部材16，17と間
をシールしている。また、リテーナディスク44，45とシ
ールリング50，51との当接部を確実にシールするため、
シールリング50，51は、その組付状態において、バルブ
本体13，14の底部に対して、外周部が内周部よりも僅か
に低い位置となり、リテーナディスク44，45に押しつけ
られるようになっている。なお、図中、符号58，59，6
0，61，62はＯリングを示す。
およびシールリング50，51によってバルブ本体13，14内
のディスクバルブ42，43の背面側に、それぞれパイロッ
ト室56，57が画成されている。このとき、シールばね5
4，55によってバルブ本体13，14と閉塞部材16，17と間
をシールしている。また、リテーナディスク44，45とシ
ールリング50，51との当接部を確実にシールするため、
シールリング50，51は、その組付状態において、バルブ
本体13，14の底部に対して、外周部が内周部よりも僅か
に低い位置となり、リテーナディスク44，45に押しつけ
られるようになっている。なお、図中、符号58，59，6
0，61，62はＯリングを示す。
【００２５】ガイド部材18の側壁には、パイロット室5
6，57にそれぞれ連通するポート63，64および油室12b
，12c にそれぞれ連通するポート65，66が設けられて
いる。内側シール部28，29に取付けられたオリフィス板
38，39には、固定オリフィス67，68が設けられており、
この固定オリフィス67，68、内側シール部の切欠69，70
およびガイド部材18の外周部の溝71，72によって上流側
通路が構成され、この上流側通路を介して、油路26，27
とポート63，64、すなわちパイロット室56，57とが互い
に連通されている。また、ガイド部材18内には、ポート
63，65間およびポート64，66間（下流側通路）の流路面
積をそれぞれ調整するスプール73が摺動可能に嵌装され
ている。スプール73は、圧縮ばね74によってアクチュエ
ータ15側へ付勢されており、アクチュエータ15の作動ロ
ッド75によってばね74の付勢力に抗して移動させること
により、ポート63およびポート66（可変オリフィス）の
流路面積を調整できるようになっている。
6，57にそれぞれ連通するポート63，64および油室12b
，12c にそれぞれ連通するポート65，66が設けられて
いる。内側シール部28，29に取付けられたオリフィス板
38，39には、固定オリフィス67，68が設けられており、
この固定オリフィス67，68、内側シール部の切欠69，70
およびガイド部材18の外周部の溝71，72によって上流側
通路が構成され、この上流側通路を介して、油路26，27
とポート63，64、すなわちパイロット室56，57とが互い
に連通されている。また、ガイド部材18内には、ポート
63，65間およびポート64，66間（下流側通路）の流路面
積をそれぞれ調整するスプール73が摺動可能に嵌装され
ている。スプール73は、圧縮ばね74によってアクチュエ
ータ15側へ付勢されており、アクチュエータ15の作動ロ
ッド75によってばね74の付勢力に抗して移動させること
により、ポート63およびポート66（可変オリフィス）の
流路面積を調整できるようになっている。
【００２６】以上のように構成した第１実施形態の作用
について次に説明する。
について次に説明する。
【００２７】ピストンロッド４の伸び行程時には、ピス
トン３の油路７の逆止弁８が閉じてシリンダ上室2a側の
油液が加圧され、油路23、接続孔20、油室12a 、油路2
6、固定オリフィス67、切欠69、溝71、ポート63、ポー
ト65、油室12b 、接続孔21および油路24を通ってシリン
ダ下室2b側へ流れる。このとき、シリンダ上室2a側の圧
力がディスクバルブ42の開弁圧力に達すると、ディスク
バルブ42が開いて、油液が油路26から溝部34および油路
36を介して、油室12b へ直接流れる。なお、ピストンロ
ッド４がシリンダ２内から退出した分の油液がリザーバ
６からベースバルブ５の油路９の逆止弁10を開いてシリ
ンダ下室2bへ流れる。
トン３の油路７の逆止弁８が閉じてシリンダ上室2a側の
油液が加圧され、油路23、接続孔20、油室12a 、油路2
6、固定オリフィス67、切欠69、溝71、ポート63、ポー
ト65、油室12b 、接続孔21および油路24を通ってシリン
ダ下室2b側へ流れる。このとき、シリンダ上室2a側の圧
力がディスクバルブ42の開弁圧力に達すると、ディスク
バルブ42が開いて、油液が油路26から溝部34および油路
36を介して、油室12b へ直接流れる。なお、ピストンロ
ッド４がシリンダ２内から退出した分の油液がリザーバ
６からベースバルブ５の油路９の逆止弁10を開いてシリ
ンダ下室2bへ流れる。
【００２８】よって、ピストン速度が低く、ディスクバ
ルブ42の開弁前は、固定オリフィス67およびスプール73
によるポート63の流路面積に応じてオリフィス特性の減
衰力が発生し、ピストン速度が高くなり、シリンダ上室
2a側の圧力が上昇してディスクバルブ42が開くと、その
開度に応じてバルブ特性の減衰力が発生して、ピストン
速度の上昇による減衰力の上昇を適度に調整する。
ルブ42の開弁前は、固定オリフィス67およびスプール73
によるポート63の流路面積に応じてオリフィス特性の減
衰力が発生し、ピストン速度が高くなり、シリンダ上室
2a側の圧力が上昇してディスクバルブ42が開くと、その
開度に応じてバルブ特性の減衰力が発生して、ピストン
速度の上昇による減衰力の上昇を適度に調整する。
【００２９】このとき、スプール73によるポート63の流
路面積が小さいほど、ポート63での圧力損失が大きくな
り、その上流側に連通するパイロット室56の圧力が上昇
して、その圧力がディスクバルブ42の閉弁方向に作用す
るので、ディスクバルブ42の開弁圧力が高くなる。した
がって、アクチュエータ15への通電電流によってスプー
ル73を移動させてポート63の流路面積を変化させること
により、直接オリフィス特性を調整すると同時に、パイ
ロット室56の圧力を変化させてバルブ特性を調整するこ
とができるので、ピストン速度の低速域から高速域にわ
たって減衰力特性を調整することができる。
路面積が小さいほど、ポート63での圧力損失が大きくな
り、その上流側に連通するパイロット室56の圧力が上昇
して、その圧力がディスクバルブ42の閉弁方向に作用す
るので、ディスクバルブ42の開弁圧力が高くなる。した
がって、アクチュエータ15への通電電流によってスプー
ル73を移動させてポート63の流路面積を変化させること
により、直接オリフィス特性を調整すると同時に、パイ
ロット室56の圧力を変化させてバルブ特性を調整するこ
とができるので、ピストン速度の低速域から高速域にわ
たって減衰力特性を調整することができる。
【００３０】また、ピストンロッド４の縮み行程時に
は、ピストン３の油路７の逆止弁８が開いてシリンダ上
下室2a，2bがほぼ同圧となり、減衰力発生機構11の接続
孔20，21間では油液の流れは生じない。一方、ピストン
ロッド４のシリンダ２内への侵入によって、ベースバル
ブ５の油路９の逆止弁10が閉じ、シリンダ２内の油液が
加圧されて、シリンダ下室2b側から、油路24、接続孔2
1、油室12b 、油路27、固定オリフィス68、切欠70、溝7
2、ポート64、ポート66、油室12c 、接続孔22および油
路25を通ってリザーバ６側へ流れる。このとき、シリン
ダ２側の圧力がディスクバルブ43の開弁圧力に達する
と、ディスクバルブ43が開いて、油液が油路27から溝部
35および油路37を介して、油室12c へ直接流れる。
は、ピストン３の油路７の逆止弁８が開いてシリンダ上
下室2a，2bがほぼ同圧となり、減衰力発生機構11の接続
孔20，21間では油液の流れは生じない。一方、ピストン
ロッド４のシリンダ２内への侵入によって、ベースバル
ブ５の油路９の逆止弁10が閉じ、シリンダ２内の油液が
加圧されて、シリンダ下室2b側から、油路24、接続孔2
1、油室12b 、油路27、固定オリフィス68、切欠70、溝7
2、ポート64、ポート66、油室12c 、接続孔22および油
路25を通ってリザーバ６側へ流れる。このとき、シリン
ダ２側の圧力がディスクバルブ43の開弁圧力に達する
と、ディスクバルブ43が開いて、油液が油路27から溝部
35および油路37を介して、油室12c へ直接流れる。
【００３１】よって、ピストン速度が低く、ディスクバ
ルブ43の開弁前は、固定オリフィス68およびスプール73
によるポート66の流路面積に応じてオリフィス特性の減
衰力が発生し、ピストン速度が高くなり、シリンダ２側
の圧力が上昇してディスクバルブ43が開くと、その開度
に応じてバルブ特性の減衰力が発生してピストン速度の
上昇による減衰力の上昇を適度に調整する。
ルブ43の開弁前は、固定オリフィス68およびスプール73
によるポート66の流路面積に応じてオリフィス特性の減
衰力が発生し、ピストン速度が高くなり、シリンダ２側
の圧力が上昇してディスクバルブ43が開くと、その開度
に応じてバルブ特性の減衰力が発生してピストン速度の
上昇による減衰力の上昇を適度に調整する。
【００３２】このとき、上記伸び行程時と同様に、スプ
ール73によるポート66の流路面積が小さいほど、パイロ
ット室57の圧力が上昇して、ディスクバルブ43の開弁圧
力が高くなる。したがって、アクチュエータ15への通電
電流によってスプール73を移動させてポート66の流路面
積を変化させることにより、直接オリフィス特性を調整
すると同時に、パイロット室57の圧力を変化させてバル
ブ特性を調整することができるので、ピストン速度の低
速域から高速域にわたって減衰力特性を調整することが
できる。
ール73によるポート66の流路面積が小さいほど、パイロ
ット室57の圧力が上昇して、ディスクバルブ43の開弁圧
力が高くなる。したがって、アクチュエータ15への通電
電流によってスプール73を移動させてポート66の流路面
積を変化させることにより、直接オリフィス特性を調整
すると同時に、パイロット室57の圧力を変化させてバル
ブ特性を調整することができるので、ピストン速度の低
速域から高速域にわたって減衰力特性を調整することが
できる。
【００３３】そして、スプール73の移動によってポート
63およびポート66の流路面積を変化させることにより、
伸び側および縮み側の減衰力特性を調整することができ
る。この場合、例えば、スプール73の位置に応じて伸び
側および縮み側のポート63，66の流路面積が、一方が大
のとき他方が小となり、一方が小のとき他方が大となる
ように各ポート63，66およびスプール73のランドを配置
することにより、伸び側と縮み側とで大小異なる種類の
減衰力特性の組合せ（例えば、伸び側がハードで縮み側
がソフトまたは伸び側がソフトで縮み側がハードの組合
せ）を同時に選択することができる。
63およびポート66の流路面積を変化させることにより、
伸び側および縮み側の減衰力特性を調整することができ
る。この場合、例えば、スプール73の位置に応じて伸び
側および縮み側のポート63，66の流路面積が、一方が大
のとき他方が小となり、一方が小のとき他方が大となる
ように各ポート63，66およびスプール73のランドを配置
することにより、伸び側と縮み側とで大小異なる種類の
減衰力特性の組合せ（例えば、伸び側がハードで縮み側
がソフトまたは伸び側がソフトで縮み側がハードの組合
せ）を同時に選択することができる。
【００３４】また、摺動部を設けることなくパイロット
室58，59を形成しているので、パイロット室56，57から
の油液の漏れを少なくして安定した減衰力特性を得るこ
とができ、また、温度変化による減衰力のばらつきを小
さくすることができる。そして、上記公報記載の従来例
に対して、高い工作精度を要する摺動部分の加工が不要
となるため、製造コストを低減することができる。さら
に、バルブ本体13，14は、内側シール部28，29、弁座3
0，31および外側シール部32，33を燒結等によって一体
形成することができるので、これらの突出高さの誤差を
小さくすることができ、ディスクバルブ46，47の開弁圧
力のばらつきを小さくすることができる。
室58，59を形成しているので、パイロット室56，57から
の油液の漏れを少なくして安定した減衰力特性を得るこ
とができ、また、温度変化による減衰力のばらつきを小
さくすることができる。そして、上記公報記載の従来例
に対して、高い工作精度を要する摺動部分の加工が不要
となるため、製造コストを低減することができる。さら
に、バルブ本体13，14は、内側シール部28，29、弁座3
0，31および外側シール部32，33を燒結等によって一体
形成することができるので、これらの突出高さの誤差を
小さくすることができ、ディスクバルブ46，47の開弁圧
力のばらつきを小さくすることができる。
【００３５】ディスクバルブ42，43とシールリング50，
51との間に、リテーナディスク44，45が介装され、シー
ルリング50，51とリテーナディスク44，45との重ねしろ
が充分小さくなっているので、パイロット室56，57の圧
力が上昇して、その圧力によって、シールリング50，51
がバルブ本体13，14の底部側へ撓んだり、ディスクバル
ブ42，43の開弁（リフト）によってシールリング50，51
とリテーナディスク44，45との接触角度が小さくなった
場合でも、シールリング50，51とリテーナディスク44，
45との当接部の直径の変化を充分小さく抑えることがで
きる。その結果、ハード特性時およびピストン速度の高
速域において、パイロット室56，57の圧力に対するディ
スクバルブ42，43の開弁圧力の急激な上昇を防止するこ
とができ、安定した減衰力を得ることができる。さら
に、シールリング50，51とリテーナディスク44，45との
重ねしろを充分小さくしているので、これらの間の摩擦
を小さくすることができ、摩擦による減衰力ばらつきを
防止することができる。
51との間に、リテーナディスク44，45が介装され、シー
ルリング50，51とリテーナディスク44，45との重ねしろ
が充分小さくなっているので、パイロット室56，57の圧
力が上昇して、その圧力によって、シールリング50，51
がバルブ本体13，14の底部側へ撓んだり、ディスクバル
ブ42，43の開弁（リフト）によってシールリング50，51
とリテーナディスク44，45との接触角度が小さくなった
場合でも、シールリング50，51とリテーナディスク44，
45との当接部の直径の変化を充分小さく抑えることがで
きる。その結果、ハード特性時およびピストン速度の高
速域において、パイロット室56，57の圧力に対するディ
スクバルブ42，43の開弁圧力の急激な上昇を防止するこ
とができ、安定した減衰力を得ることができる。さら
に、シールリング50，51とリテーナディスク44，45との
重ねしろを充分小さくしているので、これらの間の摩擦
を小さくすることができ、摩擦による減衰力ばらつきを
防止することができる。
【００３６】また、リテーナディスク44，45は、円板状
の部材であるから、所望の精度で容易に加工することが
でき、充分な強度を得ることができるので、製造コスト
が安価で、かつ、経時的な劣化が少なく、耐久性が高
い。
の部材であるから、所望の精度で容易に加工することが
でき、充分な強度を得ることができるので、製造コスト
が安価で、かつ、経時的な劣化が少なく、耐久性が高
い。
【００３７】バルブ本体13，14と閉塞部材16，17との間
のシールを、弾性率の大きいゴム製のＯリング59，61に
頼らず、弾性率の小さいシールばね54，55によってシー
ルしているので、パイロット室56，57の体積弾性率の増
大を防止して減衰力の調整の応答性を向上させることが
できる。
のシールを、弾性率の大きいゴム製のＯリング59，61に
頼らず、弾性率の小さいシールばね54，55によってシー
ルしているので、パイロット室56，57の体積弾性率の増
大を防止して減衰力の調整の応答性を向上させることが
できる。
【００３８】次に、本発明の第２実施形態について、図
４を参照して説明する。なお、第２実施形態は、上記第
１実施形態に対して、減衰力発生機構のバルブ本体およ
び閉塞部材が異なる以外は、概して同様の構造となって
いるので、第１実施形態のものと同様の部分には同一の
符号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
また、図４には、図３と同様に伸び側および縮み側のバ
ルブ機構を示す。
４を参照して説明する。なお、第２実施形態は、上記第
１実施形態に対して、減衰力発生機構のバルブ本体およ
び閉塞部材が異なる以外は、概して同様の構造となって
いるので、第１実施形態のものと同様の部分には同一の
符号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
また、図４には、図３と同様に伸び側および縮み側のバ
ルブ機構を示す。
【００３９】図４に示すように、第２実施形態に係る減
衰力調整式油圧緩衝器では、減衰力発生機構11のバルブ
本体13，14は、それぞれ円筒状の側壁部材76，77が別体
に設けられており、側壁部材76，77の一端部が弁座30，
31の外側に嵌合されている。そして、側壁部材76，77の
一端部の内側に同心上に設けられた段部によって、溝部
34，35および外側シール部32，33が形成されている。ま
た、側壁部材76，77の一端部に設けられた切欠によって
溝部34，35と油室12b ，12c とを連通させる油路36，37
が形成されている。側壁部材76の軸方向の寸法および閉
塞部材16，17の外径が小さくなっており、Ｏリング59，
61が省略されて、リテーナリング52，53およびシールば
ね54，55によって、側壁部材76，77と閉塞部材16，17と
の間がシールされている。
衰力調整式油圧緩衝器では、減衰力発生機構11のバルブ
本体13，14は、それぞれ円筒状の側壁部材76，77が別体
に設けられており、側壁部材76，77の一端部が弁座30，
31の外側に嵌合されている。そして、側壁部材76，77の
一端部の内側に同心上に設けられた段部によって、溝部
34，35および外側シール部32，33が形成されている。ま
た、側壁部材76，77の一端部に設けられた切欠によって
溝部34，35と油室12b ，12c とを連通させる油路36，37
が形成されている。側壁部材76の軸方向の寸法および閉
塞部材16，17の外径が小さくなっており、Ｏリング59，
61が省略されて、リテーナリング52，53およびシールば
ね54，55によって、側壁部材76，77と閉塞部材16，17と
の間がシールされている。
【００４０】このように構成したことにより、上記第１
実施形態の作用、効果に加えて、バルブ本体13，14の側
壁部を側壁部材76として焼結等よって容易に成形するこ
とができ、これにより、溝部34，35および油路36，37を
後加工することなく形成することができ、生産性を向上
させることができる。また、油路36，37をドリル加工す
るための逃げ部が不要となるので、溝部34，35の幅を小
さくすることができ、バルブ本体13，14を小型化するこ
とができる。
実施形態の作用、効果に加えて、バルブ本体13，14の側
壁部を側壁部材76として焼結等よって容易に成形するこ
とができ、これにより、溝部34，35および油路36，37を
後加工することなく形成することができ、生産性を向上
させることができる。また、油路36，37をドリル加工す
るための逃げ部が不要となるので、溝部34，35の幅を小
さくすることができ、バルブ本体13，14を小型化するこ
とができる。
【００４１】次に、本発明の第３実施形態について、図
５を参照して説明する。なお、第３実施形態は、上記第
１実施形態に対して、減衰力発生機構のバルブ本体の外
側シール部とシールリングとの間に、凸片としてのスペ
ーサが介装されている以外は、概して同様の構造となっ
ているので、第１実施形態のものと同様の部分には同一
の符号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明す
る。また、図５には、図３と同様に伸び側および縮み側
のバルブ機構を示す。
５を参照して説明する。なお、第３実施形態は、上記第
１実施形態に対して、減衰力発生機構のバルブ本体の外
側シール部とシールリングとの間に、凸片としてのスペ
ーサが介装されている以外は、概して同様の構造となっ
ているので、第１実施形態のものと同様の部分には同一
の符号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明す
る。また、図５には、図３と同様に伸び側および縮み側
のバルブ機構を示す。
【００４２】図５に示すように、第２実施形態に係る減
衰力調整式油圧緩衝器では、減衰力発生機構11のバルブ
本体13，14の外側シール部33，34とシールリング50，51
との間には、それぞれ環状のスペーサ78，79が介装され
ている。スペーサ78，79は、内径が外側シール部32，33
よりも小径で、その内周部が外側シール部から突出され
ており、シールリング50，51がバルブ本体の底部側へ撓
んだとき、これに当接してその撓みを規制するようにな
っている。
衰力調整式油圧緩衝器では、減衰力発生機構11のバルブ
本体13，14の外側シール部33，34とシールリング50，51
との間には、それぞれ環状のスペーサ78，79が介装され
ている。スペーサ78，79は、内径が外側シール部32，33
よりも小径で、その内周部が外側シール部から突出され
ており、シールリング50，51がバルブ本体の底部側へ撓
んだとき、これに当接してその撓みを規制するようにな
っている。
【００４３】このように構成したことにより、上記第１
実施形態の作用、効果に加えて、シールリング50，51が
パイロット室56，57の圧力を受けてバルブ本体13，14側
へ撓むと、スペーサ78，79に当接してその撓みが規制さ
れる。このとき、シールリング50，51は、パイロット室
56，57の圧力（パイロット圧力）の増大による撓みの増
大にともない、スペーサ78，79との当接部が内側へ広が
る。これにより、シールリング50，51が受けるパイロッ
ト圧の一部をスペーサ78，79が支持することになり、そ
の分、ディスクバルブ42，43に作用するパイロット圧力
が小さくなり、開弁圧力の上昇が抑制される。その結
果、パイロット圧力が高くなるハード特性時において、
路面の凹凸によるピストン速度の高速域の減衰力の過度
の上昇を防止して乗り心地の悪化を防止することができ
る。
実施形態の作用、効果に加えて、シールリング50，51が
パイロット室56，57の圧力を受けてバルブ本体13，14側
へ撓むと、スペーサ78，79に当接してその撓みが規制さ
れる。このとき、シールリング50，51は、パイロット室
56，57の圧力（パイロット圧力）の増大による撓みの増
大にともない、スペーサ78，79との当接部が内側へ広が
る。これにより、シールリング50，51が受けるパイロッ
ト圧の一部をスペーサ78，79が支持することになり、そ
の分、ディスクバルブ42，43に作用するパイロット圧力
が小さくなり、開弁圧力の上昇が抑制される。その結
果、パイロット圧力が高くなるハード特性時において、
路面の凹凸によるピストン速度の高速域の減衰力の過度
の上昇を防止して乗り心地の悪化を防止することができ
る。
【００４４】また、シールリング50，51をスペーサ78，
79によって支持することにより、シールリング50，51の
曲げ剛性を低く設定することができるので、ディスクバ
ルブの開弁圧力をより低く設定することができ、減衰力
特性の設定の自由度を大きくすることができる。
79によって支持することにより、シールリング50，51の
曲げ剛性を低く設定することができるので、ディスクバ
ルブの開弁圧力をより低く設定することができ、減衰力
特性の設定の自由度を大きくすることができる。
【００４５】なお、上記第３実施形態のスペーサ78，79
を図４に示す第２実施形態に適用することもできる。さ
らに、上記第３実施形態では、凸片として環状のスペー
サを設けたものを示したが、これに限らず、バルブ本体
13，14に凸片を一体的に形成するようにしてもよい。
を図４に示す第２実施形態に適用することもできる。さ
らに、上記第３実施形態では、凸片として環状のスペー
サを設けたものを示したが、これに限らず、バルブ本体
13，14に凸片を一体的に形成するようにしてもよい。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１の減衰力
調整式油圧緩衝器によれば、可変オリフィスによって、
下流側通路の流路面積を変化させることにより、シリン
ダ室間の流路面積を直接変化させて減衰力特性（オリフ
ィス特性）を調整すると同時に、可変オリフィスでの圧
力損失によってパイロット室の内圧を変化させて主減衰
弁の開弁特性を変化させることにより、減衰力特性（バ
ルブ特性）を調整するので、減衰力特性の調整範囲を広
くすることができる。また、摺動部を設けることなく、
パイロット室を形成しているので、パイロット室からの
油液の漏れを小さくして、安定した減衰力特性を得るこ
とができる。さらに、シールリングがリテーナディスク
の外周縁部に当接しているため、パイロット室の圧力の
上昇によって、シールリングが撓んだ場合でも、リテー
ナディスクとシールディスクとの当接部の直径が殆ど変
化することがないので、ハード特性時およびピストン速
度の高速域において、パイロット室の圧力に対するディ
スクバルブの開弁圧力の急激な上昇を防止することがで
き、安定した減衰力を得ることができる。
調整式油圧緩衝器によれば、可変オリフィスによって、
下流側通路の流路面積を変化させることにより、シリン
ダ室間の流路面積を直接変化させて減衰力特性（オリフ
ィス特性）を調整すると同時に、可変オリフィスでの圧
力損失によってパイロット室の内圧を変化させて主減衰
弁の開弁特性を変化させることにより、減衰力特性（バ
ルブ特性）を調整するので、減衰力特性の調整範囲を広
くすることができる。また、摺動部を設けることなく、
パイロット室を形成しているので、パイロット室からの
油液の漏れを小さくして、安定した減衰力特性を得るこ
とができる。さらに、シールリングがリテーナディスク
の外周縁部に当接しているため、パイロット室の圧力の
上昇によって、シールリングが撓んだ場合でも、リテー
ナディスクとシールディスクとの当接部の直径が殆ど変
化することがないので、ハード特性時およびピストン速
度の高速域において、パイロット室の圧力に対するディ
スクバルブの開弁圧力の急激な上昇を防止することがで
き、安定した減衰力を得ることができる。
【００４７】請求項２の減衰力調整式油圧緩衝器によれ
ば、バルブ本体を燒結等によって容易に成形することが
できる。また、弾性率の大きいゴム製のＯリングによら
ず、弾性率の小さいシールばねによってパイロット室を
シールしているので、パイロット室の体積弾性率の増大
を防止して減衰力の調整の応答性を向上させることがで
きる。
ば、バルブ本体を燒結等によって容易に成形することが
できる。また、弾性率の大きいゴム製のＯリングによら
ず、弾性率の小さいシールばねによってパイロット室を
シールしているので、パイロット室の体積弾性率の増大
を防止して減衰力の調整の応答性を向上させることがで
きる。
【００４８】また、請求項３の減衰力調整式油圧緩衝器
によれば、シールリングは、パイロット室の圧力を受け
て撓むと、凸片に当接して、その撓みが規制され、この
とき、シールリングは、パイロット室の圧力の増大によ
る撓みの増大にともない、リ凸片との当接部が内側へ広
がり、これにより、シールリングが受けるパイロット室
の圧力の一部を凸片が支持することになり、その分、デ
ィスクバルブに作用する圧力が小さくなり、ディスクバ
ルブの開弁圧力の上昇が抑制される。その結果、パイロ
ット圧力が高くなるハード特性時において、路面の凹凸
によるピストン速度の高速域の減衰力の過度の上昇を防
止して乗り心地の悪化を防止することができる。
によれば、シールリングは、パイロット室の圧力を受け
て撓むと、凸片に当接して、その撓みが規制され、この
とき、シールリングは、パイロット室の圧力の増大によ
る撓みの増大にともない、リ凸片との当接部が内側へ広
がり、これにより、シールリングが受けるパイロット室
の圧力の一部を凸片が支持することになり、その分、デ
ィスクバルブに作用する圧力が小さくなり、ディスクバ
ルブの開弁圧力の上昇が抑制される。その結果、パイロ
ット圧力が高くなるハード特性時において、路面の凹凸
によるピストン速度の高速域の減衰力の過度の上昇を防
止して乗り心地の悪化を防止することができる。
【図１】本発明の第１実施形態の減衰力調整式油圧緩衝
器の減衰力発生機構の縦断面図である。
器の減衰力発生機構の縦断面図である。
【図２】本発明の第１実施形態の減衰力調整式油圧緩衝
器の油圧緩衝器本体の概略図である。
器の油圧緩衝器本体の概略図である。
【図３】図１の減衰力発生機構の伸び側および縮み側の
バルブ機構の拡大図である。
バルブ機構の拡大図である。
【図４】発明の第２実施形態に係る発生発生機構の伸び
側および縮み側のバルブ機構の拡大図である。
側および縮み側のバルブ機構の拡大図である。
【図５】発明の第３実施形態に係る発生発生機構の伸び
側および縮み側のバルブ機構の拡大図である。
側および縮み側のバルブ機構の拡大図である。
２ シリンダ ３ ピストン ４ ピストンロッド 13,14 バルブ本体 16,17 閉塞部材 26,27 油路（入口油路） 28,29 内側シール部 30,31 弁座 32,33 外側シール部 36,37 油路（出口油路） 42,43 ディスクバルブ 44,45 リテーナディスク 46,47 板ばね（ばね手段） 50,51 シールリング 52,53 リテーナリング 54,55 シールばね 56,57 パイロット室 63,64,65,66 ポート（下流側通路） 67,68 固定オリフィス 63,66 ポート（可変オリフィス） 69,70 切欠（上流側通路） 71,72 溝（上流側通路） 78,79 スペーサ（凸片）
Claims (3)
- 【請求項１】 油液が封入されたシリンダと、該シリン
ダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、一端が該ピス
トンに連結され他端が前記シリンダの外部まで延ばされ
たピストンロッドと、前記ピストンの摺動によって油液
を流通させる主通路と、該主通路に設けられ該主通路の
流路面積を調整する主減衰弁と、該主減衰弁の弁体の背
面部に設けられ該弁体の閉弁方向に内圧を作用させるパ
イロット室と、該パイロット室と前記主通路の前記主減
衰弁の上流側とを連通させる上流側通路と、該上流側通
路に設けられた固定オリフィスと、前記パイロット室と
前記主通路の前記主減衰弁の下流側とを連通させる下流
側通路と、前記下流側通路に設けられ該下流側通路の流
路面積を調整する可変オリフィスとを備えてなる減衰力
調整式油圧緩衝器において、 有底筒状のバルブ本体の底部の内側に同心上に突出され
た環状の内側シール部、外側シール部およびこれらの間
の弁座と、前記内側シール部と弁座との間に連通する入
口油路と、前記弁座と外側シール部との間に連通する出
口油路と、内周部が前記内側シール部に固定され外周部
が前記弁座に当接するディスクバルブと、該ディスクバ
ルブ上に積層された該ディスクバルブより小径のリテー
ナディスクと、内周部が前記リテーナディスクの外周縁
部に当接し外周部が前記外側シール部に固定された環状
のシールリングと、前記リテーナディスクおよび前記デ
ィスクバルブを前記弁座側へ押圧するばね手段と、前記
バルブ本体の開口部に結合する閉塞部材とを設け、 前記入口油路および出口油路によって前記主通路を構成
し、前記ディスクバルブによって前記主減衰弁の弁体を
構成し、さらに、前記閉塞部材と前記リテーナディスク
とシールリングとで前記パイロット室を画成したことを
特徴とする減衰力調整式油圧緩衝器。 - 【請求項２】 有底筒状のバルブ本体の底部と側壁部と
を別体とし、また、、シールリング上に設けたリテーナ
リングに環状のシールばねの外周部を当接させ、該シー
ルばねの内周部に閉塞部材を当接させてパイロット室を
画成したことを特徴とする請求項１に記載の減衰力調整
式油圧緩衝器。 - 【請求項３】 外側シール部とシールリングと間に、内
径が前記外側シール部よりも小径で該外側シール部から
内側に突出する凸片を設けたことを特徴とする請求項１
または２に記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31562696A JP3733496B2 (ja) | 1996-11-12 | 1996-11-12 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| KR1019970058101A KR100253850B1 (ko) | 1996-11-12 | 1997-11-05 | 감쇠력 조정식 유압 완충기 |
| US08/966,418 US5975258A (en) | 1996-11-12 | 1997-11-07 | Damping force control type hydraulic shock absorber |
| DE19750155A DE19750155C2 (de) | 1996-11-12 | 1997-11-12 | Hydrostoßdämpfer mit Steuerung der Dämpfungskraft |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31562696A JP3733496B2 (ja) | 1996-11-12 | 1996-11-12 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10141416A true JPH10141416A (ja) | 1998-05-29 |
| JP3733496B2 JP3733496B2 (ja) | 2006-01-11 |
Family
ID=18067635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31562696A Expired - Fee Related JP3733496B2 (ja) | 1996-11-12 | 1996-11-12 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5975258A (ja) |
| JP (1) | JP3733496B2 (ja) |
| KR (1) | KR100253850B1 (ja) |
| DE (1) | DE19750155C2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001343041A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| JP2002013582A (ja) * | 2000-06-29 | 2002-01-18 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| JP2007132389A (ja) * | 2005-11-09 | 2007-05-31 | Kayaba Ind Co Ltd | 緩衝器のバルブ構造および緩衝器 |
| JP2007225112A (ja) * | 2006-02-20 | 2007-09-06 | Mando Corp | 減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバ |
| KR100842031B1 (ko) | 2007-01-30 | 2008-06-27 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 솔레노이드 밸브 |
| US7407044B2 (en) | 2004-11-09 | 2008-08-05 | Mando Corporation | Variable damping valve of shock absorber |
| KR101001264B1 (ko) | 2005-11-02 | 2010-12-14 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 솔레노이드 밸브 |
| US7980368B2 (en) | 2007-02-02 | 2011-07-19 | Mando Corporation | Damping force variable shock absorber |
| KR101254288B1 (ko) | 2008-08-21 | 2013-04-12 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 밸브 |
| KR101254235B1 (ko) * | 2008-07-11 | 2013-04-18 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 밸브 및 이를 이용한 쇽업소버 |
| KR101288609B1 (ko) * | 2008-07-03 | 2013-07-22 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 밸브 |
| CN104819240A (zh) * | 2014-01-31 | 2015-08-05 | 日立汽车系统株式会社 | 缸体装置 |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10020778B4 (de) * | 1999-04-28 | 2005-01-13 | Tokico Ltd., Kawasaki | Hydraulischer Stossdämpfer mit Dämpfungskraftregelung |
| JP2001311448A (ja) * | 2000-04-28 | 2001-11-09 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| KR100736547B1 (ko) * | 2002-02-08 | 2007-07-06 | 주식회사 만도 | 쇽 업소버의 감쇠력 가변 엑츄에이터 |
| DE10305386B3 (de) * | 2003-02-11 | 2004-09-02 | Thyssenkrupp Bilstein Gmbh | Blow-off-Ventil für einen hydraulischen Stoßdämpfer |
| DE10307363B3 (de) * | 2003-02-21 | 2004-09-09 | Zf Sachs Ag | Schwingungsdämpfer mit hubabhängiger Dämpfkraft |
| KR101230550B1 (ko) * | 2010-11-08 | 2013-02-07 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 밸브 조립체 |
| CN102606666B (zh) * | 2012-03-08 | 2014-01-15 | 浙江戈尔德减振器有限公司 | 汽车减震器 |
| NL2010038C2 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-24 | Koni Bv | Shock absorber. |
| TWI596287B (zh) * | 2013-07-26 | 2017-08-21 | Damper | |
| DE102014207464B4 (de) * | 2014-04-17 | 2019-06-19 | Zf Friedrichshafen Ag | Verstellbare Dämpfventileinrichtung |
| JP6351443B2 (ja) * | 2014-08-29 | 2018-07-04 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 緩衝器 |
| KR102323479B1 (ko) * | 2015-02-02 | 2021-11-09 | 주식회사 만도 | 내장형 전자 제어 댐퍼 |
| KR102370708B1 (ko) * | 2015-05-11 | 2022-03-07 | 주식회사 만도 | 감쇠력 가변식 쇽업소버 |
| KR20170089637A (ko) * | 2016-01-27 | 2017-08-04 | 주식회사 만도 | 감쇠력 가변 밸브 조립체 및 이를 포함하는 감쇠력 가변식 쇽업소버 |
| JP2018076920A (ja) * | 2016-11-09 | 2018-05-17 | トヨタ自動車株式会社 | ショックアブソーバ |
| DE112018000417T5 (de) * | 2017-01-18 | 2019-10-02 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Stoßdämpfer |
| DE102019212966A1 (de) * | 2019-08-29 | 2021-03-04 | Zf Friedrichshafen Ag | Dämpfventileinrichtung mit progressiver Dämpfkraftkennlinie |
| JP7506634B2 (ja) * | 2021-03-31 | 2024-06-26 | カヤバ株式会社 | 緩衝器 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1505417B1 (de) * | 1965-06-19 | 1970-03-12 | Bourcier De Carbon Christian M | Stufenlos verstellbarer Stossdaempfer,insbesondere fuer Kraftfahrzeuge |
| DE3348176C2 (en) * | 1983-09-24 | 1988-02-04 | August Bilstein Gmbh & Co Kg, 5828 Ennepetal, De | Adjustable shock absorber, in particular for motor vehicles |
| DE3428306A1 (de) * | 1984-08-01 | 1986-02-13 | August Bilstein GmbH & Co KG, 5828 Ennepetal | Regelbarer stossdaempfer, insbesondere fuer kraftfahrzeuge |
| DE3425988A1 (de) * | 1984-07-14 | 1986-01-23 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Verstellbarer, hydraulischer stossdaempfer |
| JPS6187243U (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-07 | ||
| JPH0326338Y2 (ja) * | 1986-03-24 | 1991-06-07 | ||
| CA1263414A (en) * | 1986-06-05 | 1989-11-28 | Magnus Lizell | Restriction valve device for hydraulic pressure fluids in vehicle shock absorbing mechanisms |
| DE3937454A1 (de) * | 1989-11-10 | 1991-05-16 | Teves Gmbh Alfred | Regelbarer schwingungsdaempfer |
| US5148897A (en) * | 1991-07-18 | 1992-09-22 | Monroe Auto Equipment Company | Piston valving for shock absorbers |
| JP3471438B2 (ja) * | 1993-12-06 | 2003-12-02 | 株式会社ショーワ | 緩衝器のバルブ構造 |
| KR0184044B1 (ko) * | 1994-05-20 | 1999-04-01 | 이시다 아쯔미 | 감쇠력 조절형 유압 댐퍼 |
| JPH08184344A (ja) * | 1994-12-29 | 1996-07-16 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
-
1996
- 1996-11-12 JP JP31562696A patent/JP3733496B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-11-05 KR KR1019970058101A patent/KR100253850B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-07 US US08/966,418 patent/US5975258A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-12 DE DE19750155A patent/DE19750155C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4587089B2 (ja) * | 2000-05-31 | 2010-11-24 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| JP2001343041A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| JP2002013582A (ja) * | 2000-06-29 | 2002-01-18 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
| US7407044B2 (en) | 2004-11-09 | 2008-08-05 | Mando Corporation | Variable damping valve of shock absorber |
| KR101001264B1 (ko) | 2005-11-02 | 2010-12-14 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 솔레노이드 밸브 |
| JP2007132389A (ja) * | 2005-11-09 | 2007-05-31 | Kayaba Ind Co Ltd | 緩衝器のバルブ構造および緩衝器 |
| JP2007225112A (ja) * | 2006-02-20 | 2007-09-06 | Mando Corp | 減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバ |
| JP4729512B2 (ja) * | 2006-02-20 | 2011-07-20 | マンド株式会社 | 減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバ |
| KR100842031B1 (ko) | 2007-01-30 | 2008-06-27 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 솔레노이드 밸브 |
| US7896311B2 (en) | 2007-01-30 | 2011-03-01 | Mando Corporation | Solenoid valve of shock absorber |
| US7980368B2 (en) | 2007-02-02 | 2011-07-19 | Mando Corporation | Damping force variable shock absorber |
| KR101288609B1 (ko) * | 2008-07-03 | 2013-07-22 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 밸브 |
| KR101254235B1 (ko) * | 2008-07-11 | 2013-04-18 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 밸브 및 이를 이용한 쇽업소버 |
| KR101254288B1 (ko) | 2008-08-21 | 2013-04-12 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 감쇠력 가변 밸브 |
| CN104819240A (zh) * | 2014-01-31 | 2015-08-05 | 日立汽车系统株式会社 | 缸体装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19750155A1 (de) | 1998-05-20 |
| KR19980042083A (ko) | 1998-08-17 |
| KR100253850B1 (ko) | 2000-04-15 |
| JP3733496B2 (ja) | 2006-01-11 |
| DE19750155C2 (de) | 1999-10-14 |
| US5975258A (en) | 1999-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10141416A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP4055023B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP2694465B2 (ja) | 油圧緩衝器 | |
| US5934421A (en) | Damping force control type hydraulic shock absorber | |
| US7458448B2 (en) | Hydraulic shock absorber | |
| US6817454B2 (en) | Damping force control type hydraulic shock absorber | |
| JP4081589B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| US8157065B2 (en) | Shock absorber | |
| US20090000891A1 (en) | Shock absorber | |
| JPH06185562A (ja) | 油圧緩衝器 | |
| CN111630295B (zh) | 阻尼阀和缓冲器 | |
| KR20110098616A (ko) | 완충기 | |
| JP3733495B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP3297829B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| WO2022196044A1 (ja) | バルブおよび緩衝器 | |
| JP2006010069A (ja) | 油圧緩衝器 | |
| JP6800056B2 (ja) | 緩衝器 | |
| JP2004257507A (ja) | 油圧緩衝器 | |
| JPH11101292A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP2001012530A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| KR100284882B1 (ko) | 감쇠력조정식유압완충기 | |
| JP2001041272A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP3646228B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JPH1061710A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| WO2024185400A1 (ja) | 減衰バルブおよび緩衝器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20041125 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050801 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050928 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20051005 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091028 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091028 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101028 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |