JPH10140289A - 抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法Info
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- JPH10140289A JPH10140289A JP29419196A JP29419196A JPH10140289A JP H10140289 A JPH10140289 A JP H10140289A JP 29419196 A JP29419196 A JP 29419196A JP 29419196 A JP29419196 A JP 29419196A JP H10140289 A JPH10140289 A JP H10140289A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、抗菌性および表面性状に優れた高
加工性フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法を
提供することを目的とする。 【解決手段】 質量％にて、Ｃ≦０．０３％、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０１〜
０．１０％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｒ：１０〜３０％、
Ｃｕ：１．０〜３．５％、Ｏ≦０．００４％、Ｎ≦０．
０３％、とし、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒ
から選ばれる１種または２種以上を合計で０．０５〜
１．０％添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、さらに冷延前素材における板厚中央層の｛１０
０｝面強度が７．０以下であることを特徴とする抗菌性
と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼
板およびその製造方法。
加工性フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法を
提供することを目的とする。 【解決手段】 質量％にて、Ｃ≦０．０３％、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０１〜
０．１０％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｒ：１０〜３０％、
Ｃｕ：１．０〜３．５％、Ｏ≦０．００４％、Ｎ≦０．
０３％、とし、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒ
から選ばれる１種または２種以上を合計で０．０５〜
１．０％添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、さらに冷延前素材における板厚中央層の｛１０
０｝面強度が７．０以下であることを特徴とする抗菌性
と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼
板およびその製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレス品に抗菌効
果を付与し、かつプレス素材として良好な表面性状と加
工性を有するフェライト系ステンレス鋼板およびその製
造方法に関するものである。
果を付与し、かつプレス素材として良好な表面性状と加
工性を有するフェライト系ステンレス鋼板およびその製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼板は、従来か
らシンクを中心とする厨房機器や電子レンジ側板等の家
電機器などに広く使用されているが、最近は清潔感や意
匠性、美観の点から手洗いバット等の医療器具や手すり
等の内装建材にも使用されてきている。すなわち、雑菌
が発生し易い場所や雑菌の発生が好ましくない場所での
ステンレス鋼板の使用が増えはじめている。したがっ
て、このような雑菌の繁殖による人体への悪影響を懸念
する傾向が強まっている。とりわけ、清潔さが必須とさ
れる医療器具や厨房機器、また多数の人が集まる建造物
用建材に対する抗菌性の要求が強い。
らシンクを中心とする厨房機器や電子レンジ側板等の家
電機器などに広く使用されているが、最近は清潔感や意
匠性、美観の点から手洗いバット等の医療器具や手すり
等の内装建材にも使用されてきている。すなわち、雑菌
が発生し易い場所や雑菌の発生が好ましくない場所での
ステンレス鋼板の使用が増えはじめている。したがっ
て、このような雑菌の繁殖による人体への悪影響を懸念
する傾向が強まっている。とりわけ、清潔さが必須とさ
れる医療器具や厨房機器、また多数の人が集まる建造物
用建材に対する抗菌性の要求が強い。
【０００３】このようなニーズに対して、特開平５−２
２８２０２号公報、特開平６−１０１９１号公報等によ
ると、抗菌剤を配合した樹脂をステンレス鋼の表面に塗
布積層する方法、マトリックス中に抗菌成分を含むメッ
キを施す方法等が知られている。
２８２０２号公報、特開平６−１０１９１号公報等によ
ると、抗菌剤を配合した樹脂をステンレス鋼の表面に塗
布積層する方法、マトリックス中に抗菌成分を含むメッ
キを施す方法等が知られている。
【０００４】しかしながら、抗菌剤を配合した樹脂を表
面に塗布した場合には、ステンレス鋼特有の表面光沢が
失われるため、用途によっては商品価値がないことがあ
る。また、抗菌性樹脂皮膜では、プレス加工時や使用時
に割れたり、欠けたりして損傷を受けやすく、湿潤雰囲
気に曝された場合には抗菌性成分が溶出し、外観が劣化
するばかりか、本来の抗菌作用が失われることになる。
抗菌剤を含むメッキの場合も同じことが言える。
面に塗布した場合には、ステンレス鋼特有の表面光沢が
失われるため、用途によっては商品価値がないことがあ
る。また、抗菌性樹脂皮膜では、プレス加工時や使用時
に割れたり、欠けたりして損傷を受けやすく、湿潤雰囲
気に曝された場合には抗菌性成分が溶出し、外観が劣化
するばかりか、本来の抗菌作用が失われることになる。
抗菌剤を含むメッキの場合も同じことが言える。
【０００５】更に、厨房機器や家電機器等に使用される
フェライト系ステンレス鋼板は、深絞り加工で製品を製
造することが多いので、限界絞り比が２．５以上と高い
値が必要であるともに、耐リジング性も良好であること
が要求されている。
フェライト系ステンレス鋼板は、深絞り加工で製品を製
造することが多いので、限界絞り比が２．５以上と高い
値が必要であるともに、耐リジング性も良好であること
が要求されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のことに
鑑み、抗菌性と表面性状に優れた高加工性ステンレス鋼
板を提供することを目的とする。
鑑み、抗菌性と表面性状に優れた高加工性ステンレス鋼
板を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。 （１） 質量％にて、 Ｃ ≦０．０３％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０１〜０．１０
％、 Ｓ ≦０．００５％、 Ｃｒ：１０〜３０％、 Ｃｕ：１．０〜３．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０３％、とし、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、
Ｈｆ、Ｚｒから選ばれる１種または２種以上を合計で
０．０５〜１．０％添加し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなり、さらに冷延前素材における板厚中央層
の｛１００｝面強度が７．０以下であることを特徴とす
る抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステ
ンレス鋼板。 （２） 質量％にて、Ｂ：０．０００５〜０．０５％を
含有する前項 (1)記載の抗菌性と表面性状に優れた高加
工性フェライト系ステンレス鋼板。
ろは以下の通りである。 （１） 質量％にて、 Ｃ ≦０．０３％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０１〜０．１０
％、 Ｓ ≦０．００５％、 Ｃｒ：１０〜３０％、 Ｃｕ：１．０〜３．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０３％、とし、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、
Ｈｆ、Ｚｒから選ばれる１種または２種以上を合計で
０．０５〜１．０％添加し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなり、さらに冷延前素材における板厚中央層
の｛１００｝面強度が７．０以下であることを特徴とす
る抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステ
ンレス鋼板。 （２） 質量％にて、Ｂ：０．０００５〜０．０５％を
含有する前項 (1)記載の抗菌性と表面性状に優れた高加
工性フェライト系ステンレス鋼板。
【０００８】（３） 前項 (1)または(2) 記載のフェラ
イト系ステンレス鋼を熱間圧延する際に、加熱温度を１
１００〜１３００℃とし、粗圧延を行った後に仕上圧延
における最終圧延温度を９００℃以上とし、５５０℃以
下で巻き取り、続いて熱延板焼鈍を施さずに冷間圧延、
焼鈍を施すことを特徴とする抗菌性と表面性状に優れた
高加工性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
イト系ステンレス鋼を熱間圧延する際に、加熱温度を１
１００〜１３００℃とし、粗圧延を行った後に仕上圧延
における最終圧延温度を９００℃以上とし、５５０℃以
下で巻き取り、続いて熱延板焼鈍を施さずに冷間圧延、
焼鈍を施すことを特徴とする抗菌性と表面性状に優れた
高加工性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【０００９】（４） 前項 (1)または(2) 記載のフェラ
イト系ステンレス鋼を熱間圧延する際に、加熱温度を１
１００〜１３００℃とし、粗圧延を行った後に仕上圧延
における最終圧延温度を９００℃未満とし、８００℃以
下で巻き取り、続いて熱延板焼鈍を施して冷間圧延、焼
鈍を施すことを特徴とする抗菌性と表面性状に優れた高
加工性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
イト系ステンレス鋼を熱間圧延する際に、加熱温度を１
１００〜１３００℃とし、粗圧延を行った後に仕上圧延
における最終圧延温度を９００℃未満とし、８００℃以
下で巻き取り、続いて熱延板焼鈍を施して冷間圧延、焼
鈍を施すことを特徴とする抗菌性と表面性状に優れた高
加工性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【００１０】（５） 前項 (1)乃至(4) のいずれかに記
載のフェライト系ステンレス鋼の冷延板または焼鈍板ま
たは調質圧延板を、８００〜１０５０℃で溶体化処理
後、急冷し、３００〜７５０℃で時効処理を施すことを
特徴とする抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。
載のフェライト系ステンレス鋼の冷延板または焼鈍板ま
たは調質圧延板を、８００〜１０５０℃で溶体化処理
後、急冷し、３００〜７５０℃で時効処理を施すことを
特徴とする抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明合金の限定理由につ
いて詳細に説明する。Ｃは、０．０３％以下になると成
形性が著しく向上し、本発明の目的の一つである限界絞
り比が２．５以上要求される過酷な深絞り加工が可能と
なる。したがって、Ｃ含有量を０．０３％以下とした。
更に、延性を向上させるために、０．００５％未満が望
ましい。
いて詳細に説明する。Ｃは、０．０３％以下になると成
形性が著しく向上し、本発明の目的の一つである限界絞
り比が２．５以上要求される過酷な深絞り加工が可能と
なる。したがって、Ｃ含有量を０．０３％以下とした。
更に、延性を向上させるために、０．００５％未満が望
ましい。
【００１２】Ｓｉは、脱酸元素として作用し、また耐高
温酸化性を向上させるが、多量に添加すると硬質化して
延性が劣化する。したがって、Ｓｉ含有量を１．０％以
下とした。望ましくは、０．６％以下が良い。更に、本
発明鋼の抗菌性を向上させるために添加したＣｕは、熱
間加工前の加熱時にスケール直下にＣｕ濃化層を形成し
やすいが、Ｓｉ含有量が０．１％以上でＣｕ濃化層の抑
制効果が認められるので、Ｓｉ含有量を０．１％以上に
することが望ましい。
温酸化性を向上させるが、多量に添加すると硬質化して
延性が劣化する。したがって、Ｓｉ含有量を１．０％以
下とした。望ましくは、０．６％以下が良い。更に、本
発明鋼の抗菌性を向上させるために添加したＣｕは、熱
間加工前の加熱時にスケール直下にＣｕ濃化層を形成し
やすいが、Ｓｉ含有量が０．１％以上でＣｕ濃化層の抑
制効果が認められるので、Ｓｉ含有量を０．１％以上に
することが望ましい。
【００１３】Ｍｎは、脱酸剤およびＳの結晶粒界への偏
析による粒界脆化を防ぐために必要であるが、あまり多
いと鋼板の冷間加工性を低下させる。したがって、Ｍｎ
含有量を２．０％以下とした。
析による粒界脆化を防ぐために必要であるが、あまり多
いと鋼板の冷間加工性を低下させる。したがって、Ｍｎ
含有量を２．０％以下とした。
【００１４】Ｐは、粒界酸偏析元素であり、あまり多く
含有すると鋼板の冷間加工性や靭性を劣化させる。ま
た、本発明鋼の抗菌性を向上させるために添加したＣｕ
は、熱間加工前の加熱時にスケール直下にＣｕ濃化層を
形成しやすく、該層が粒界の臨界破断応力を低下して熱
間加工後にヘゲとして表面欠陥となるが、Ｐ含有量を
０．０１％以上含むと粒界の臨界破断応力を増加させて
ヘゲの発生を抑制する。したがって、Ｐ含有量の範囲を
０．０１〜０．１０％とした。更に、望ましくは０．０
３〜０．０７％が良い。
含有すると鋼板の冷間加工性や靭性を劣化させる。ま
た、本発明鋼の抗菌性を向上させるために添加したＣｕ
は、熱間加工前の加熱時にスケール直下にＣｕ濃化層を
形成しやすく、該層が粒界の臨界破断応力を低下して熱
間加工後にヘゲとして表面欠陥となるが、Ｐ含有量を
０．０１％以上含むと粒界の臨界破断応力を増加させて
ヘゲの発生を抑制する。したがって、Ｐ含有量の範囲を
０．０１〜０．１０％とした。更に、望ましくは０．０
３〜０．０７％が良い。
【００１５】Ｓは、耐食性および成形性を劣化させる元
素であり、その上限を０．００５％とした。
素であり、その上限を０．００５％とした。
【００１６】Ｃｒは、耐食性および耐高温酸化性の向上
のため、１０％以上の添加が必要であり、また３０％を
超えると成形性が劣化するので、１０〜３０％の範囲と
した。更に、耐食性と成形性の確保の点から１５〜２５
％の範囲が望ましい。
のため、１０％以上の添加が必要であり、また３０％を
超えると成形性が劣化するので、１０〜３０％の範囲と
した。更に、耐食性と成形性の確保の点から１５〜２５
％の範囲が望ましい。
【００１７】Ｃｕは、本発明鋼において抗菌性を向上さ
せるための最も重要な元素であり、その効果は１．０％
以上で発揮される。しかし、含有量が多すぎると鋳片の
割れが発生するため上限を３．５％とした。
せるための最も重要な元素であり、その効果は１．０％
以上で発揮される。しかし、含有量が多すぎると鋳片の
割れが発生するため上限を３．５％とした。
【００１８】Ｏは、含有量が多くなると鋼中介在物を増
加させて耐食性や加工性を劣化させるので、その上限を
０．００４％とした。
加させて耐食性や加工性を劣化させるので、その上限を
０．００４％とした。
【００１９】Ｎは、含有量が多くなると成形性を劣化さ
せるので、その上限を０．０３％とした。更に、耐食性
の確保の点から０．０１０％以下が望ましい。
せるので、その上限を０．０３％とした。更に、耐食性
の確保の点から０．０１０％以下が望ましい。
【００２０】Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｚｒは、炭
窒化物生成元素であるため、成形性を改善させる元素で
あり、１種または２種以上を合計で０．０５％未満では
その効果が少なく、また、１．０％を超える添加では、
靭性を損なうので、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｚｒ
のうち１種または２種以上を添加する範囲を０．０５〜
１．０％とした。さらに好ましくは、０．１〜０．７％
が良い。また、１種単独で添加する場合には、０．１〜
０．５％が良い。
窒化物生成元素であるため、成形性を改善させる元素で
あり、１種または２種以上を合計で０．０５％未満では
その効果が少なく、また、１．０％を超える添加では、
靭性を損なうので、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｔａ，Ｈｆ，Ｚｒ
のうち１種または２種以上を添加する範囲を０．０５〜
１．０％とした。さらに好ましくは、０．１〜０．７％
が良い。また、１種単独で添加する場合には、０．１〜
０．５％が良い。
【００２１】Ｂは、深絞り加工後の２次成形性を向上さ
せる元素であるが、０．０００５％未満ではその効果が
少なく、また、０．０５％を超える添加では、熱間及び
冷間での加工性を劣化させる。従って、Ｂの範囲は０．
０００５〜０．０５％とした。さらに好ましくは、０．
００１０〜０．０１％が良い。
せる元素であるが、０．０００５％未満ではその効果が
少なく、また、０．０５％を超える添加では、熱間及び
冷間での加工性を劣化させる。従って、Ｂの範囲は０．
０００５〜０．０５％とした。さらに好ましくは、０．
００１０〜０．０１％が良い。
【００２２】フェライト系ステンレス鋼板のリジング
は、冷延前素材の板厚中心部に形成される｛１００｝展
伸粒が冷延板焼鈍後も再結晶方位が近い領域（コロニ
ー）として残留するため、発生すると言われている。そ
こで、本発明では板厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分
強度比と製品板のリジングランクの関係を調査した結
果、冷延前素材の板厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分
強度比が７．０以下であれば、製品板のリジングランク
がＢランク以上と良好であることがわかる。したがっ
て、冷延前素材の板厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分
強度比を７．０以下とした。
は、冷延前素材の板厚中心部に形成される｛１００｝展
伸粒が冷延板焼鈍後も再結晶方位が近い領域（コロニ
ー）として残留するため、発生すると言われている。そ
こで、本発明では板厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分
強度比と製品板のリジングランクの関係を調査した結
果、冷延前素材の板厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分
強度比が７．０以下であれば、製品板のリジングランク
がＢランク以上と良好であることがわかる。したがっ
て、冷延前素材の板厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分
強度比を７．０以下とした。
【００２３】次に、熱間圧延条件を規定した理由を述べ
る。スラブ加熱温度は、１１００℃未満では従来から問
題であったロール焼き付き起因の表面疵が生じる。ま
た、１３００℃を超えると結晶粒径の粗大化が生じるた
め熱間圧延時の線状のヘゲ疵が多発するとともにエネル
ギーコストの上昇をもたらす。したがって、スラブ加熱
温度は１１００〜１３００℃とした。
る。スラブ加熱温度は、１１００℃未満では従来から問
題であったロール焼き付き起因の表面疵が生じる。ま
た、１３００℃を超えると結晶粒径の粗大化が生じるた
め熱間圧延時の線状のヘゲ疵が多発するとともにエネル
ギーコストの上昇をもたらす。したがって、スラブ加熱
温度は１１００〜１３００℃とした。
【００２４】熱延仕上温度に関しては、熱延板焼鈍を施
す場合には、９００℃未満にすることにより歪を蓄積
し、熱延板焼鈍による再結晶を促進し、冷延前素材の板
厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分強度比が７．０以下
となる。一方、熱延板焼鈍を省略する場合には、高温仕
上げにより部分再結晶を促進させることが製品のリジン
グランクを向上させることを見い出しており、９００℃
以上にすることにより冷延前素材の板厚中心部の｛１０
０｝面のＸ線積分強度比が７．０以下となる。
す場合には、９００℃未満にすることにより歪を蓄積
し、熱延板焼鈍による再結晶を促進し、冷延前素材の板
厚中心部の｛１００｝面のＸ線積分強度比が７．０以下
となる。一方、熱延板焼鈍を省略する場合には、高温仕
上げにより部分再結晶を促進させることが製品のリジン
グランクを向上させることを見い出しており、９００℃
以上にすることにより冷延前素材の板厚中心部の｛１０
０｝面のＸ線積分強度比が７．０以下となる。
【００２５】巻き取り温度に関しては、熱延板焼鈍を施
す場合には、８００℃を超えて巻き取ると熱延時に蓄積
された歪が開放されて、熱延板焼鈍による再結晶を遅延
させる。一方、熱延板焼鈍を省略する場合には、熱延板
の組織が部分再結晶組織であるため、５５０℃を超えて
巻き取ると靭性が劣化し、冷間圧延中に割れが発生する
ことがある。
す場合には、８００℃を超えて巻き取ると熱延時に蓄積
された歪が開放されて、熱延板焼鈍による再結晶を遅延
させる。一方、熱延板焼鈍を省略する場合には、熱延板
の組織が部分再結晶組織であるため、５５０℃を超えて
巻き取ると靭性が劣化し、冷間圧延中に割れが発生する
ことがある。
【００２６】冷間圧延及び冷間圧延後の焼鈍は、フェラ
イト系ステンレス鋼に施される通常の範囲で行われる。
焼鈍後、必要に応じて調質圧延が行われる。
イト系ステンレス鋼に施される通常の範囲で行われる。
焼鈍後、必要に応じて調質圧延が行われる。
【００２７】次に、溶体化処理条件および時効処理条件
を限定した理由を述べる。Ｃｕによる抗菌性を一層効果
的に発揮させるためには、Ｃｕを析出させることが必要
であり、そのために溶体化処理とその後処理としての時
効処理が重要である。
を限定した理由を述べる。Ｃｕによる抗菌性を一層効果
的に発揮させるためには、Ｃｕを析出させることが必要
であり、そのために溶体化処理とその後処理としての時
効処理が重要である。
【００２８】溶体化処理に関しては、時効処理時にＣｕ
を効果的に析出させるためにはマトリックス中にＣｕを
固溶化させることが必要であり、８００℃未満の温度で
はその効果が十分でない。一方、１０５０℃を超えると
結晶粒径が粗大化して加工後の表面性状が劣化する。し
たがって、溶体化処理温度を８００〜１０５０℃とし
た。
を効果的に析出させるためにはマトリックス中にＣｕを
固溶化させることが必要であり、８００℃未満の温度で
はその効果が十分でない。一方、１０５０℃を超えると
結晶粒径が粗大化して加工後の表面性状が劣化する。し
たがって、溶体化処理温度を８００〜１０５０℃とし
た。
【００２９】時効処理に関しては、マトリックス中に固
溶しているＣｕを効果的に析出させるためには、マトリ
ックス中でＣｕが拡散することが必要であり、３００℃
未満の温度では拡散が不十分である。一方、７５０℃を
超えるとＣｕがマトリックスからの析出が不十分にな
る。したがって、時効処理温度を３００〜７５０℃とし
た。
溶しているＣｕを効果的に析出させるためには、マトリ
ックス中でＣｕが拡散することが必要であり、３００℃
未満の温度では拡散が不十分である。一方、７５０℃を
超えるとＣｕがマトリックスからの析出が不十分にな
る。したがって、時効処理温度を３００〜７５０℃とし
た。
【００３０】
【実施例】次に、本発明の優位性を実施例を用いて具体
的に説明する。表１および表２に本発明例、表３〜６に
比較例を示す。表１、表３、表５には鋼成分及び冷延素
材の板厚中央部における｛１００｝面強度を示し、表
４、表６には、熱間圧延条件、冷間圧延条件、最終焼鈍
条件、溶体化処理条件および時効処理条件と、製造正、
抗菌性、表面性状および加工性の評価結果を示してい
る。本発明合金および比較合金は、真空溶解炉を用いて
偏平型インゴット（７０mm厚×３００mm幅×４００mm
長）として溶製した。このインゴットを実験室で熱間圧
延、冷間圧延および熱処理を施して、評価用サンプルを
作製した。
的に説明する。表１および表２に本発明例、表３〜６に
比較例を示す。表１、表３、表５には鋼成分及び冷延素
材の板厚中央部における｛１００｝面強度を示し、表
４、表６には、熱間圧延条件、冷間圧延条件、最終焼鈍
条件、溶体化処理条件および時効処理条件と、製造正、
抗菌性、表面性状および加工性の評価結果を示してい
る。本発明合金および比較合金は、真空溶解炉を用いて
偏平型インゴット（７０mm厚×３００mm幅×４００mm
長）として溶製した。このインゴットを実験室で熱間圧
延、冷間圧延および熱処理を施して、評価用サンプルを
作製した。
【００３１】製造性は、熱間圧延時のヘゲと冷間圧延時
の割れを評価した。ヘゲの評価は、熱間圧延板を硝弗酸
酸洗により表面のスケールを除去してから、ヘゲ状況を
○、×でランク付けした。○は、片面当たり深さ３０μ
ｍの表面研削により除去可能な疵レベルであり、×は該
研削により除去不可能なレベルである。割れの評価は、
常温で冷間圧延を施した際に、耳割れや破断の状況によ
り行った。○は割れなしで、×は耳割れや破断が発生し
た。
の割れを評価した。ヘゲの評価は、熱間圧延板を硝弗酸
酸洗により表面のスケールを除去してから、ヘゲ状況を
○、×でランク付けした。○は、片面当たり深さ３０μ
ｍの表面研削により除去可能な疵レベルであり、×は該
研削により除去不可能なレベルである。割れの評価は、
常温で冷間圧延を施した際に、耳割れや破断の状況によ
り行った。○は割れなしで、×は耳割れや破断が発生し
た。
【００３２】抗菌性の評価は、銀等無機抗菌剤研究会の
抗菌加工製品の抗菌評価試験方法に準じている。試験菌
は、黄色ブドウ球菌（Staphylococcus aureus IFO 1273
2 ）および大腸菌（Escherichia coli ATCC 8739）を用
いた。試験菌は、ＢＢＬ(Tr-ypticase Soy Agar ）の寒
天平板培地で３５℃・１８〜２４時間培養し、発育集落
を１／５００濃度の普通ブイヨン培地に懸濁して約１０
8 ＣＦＵ/ml になるように調整する。上記により製造し
た製品板から５×５cmの試験片を採取し、この表面に試
験菌懸濁液０．５mlを均一に接触させる。その上に試験
片サイズと同じ大きさのポリエチレンフィルムを載せ、
湿度９５％・温度３６℃で、２４時間作用させる。
抗菌加工製品の抗菌評価試験方法に準じている。試験菌
は、黄色ブドウ球菌（Staphylococcus aureus IFO 1273
2 ）および大腸菌（Escherichia coli ATCC 8739）を用
いた。試験菌は、ＢＢＬ(Tr-ypticase Soy Agar ）の寒
天平板培地で３５℃・１８〜２４時間培養し、発育集落
を１／５００濃度の普通ブイヨン培地に懸濁して約１０
8 ＣＦＵ/ml になるように調整する。上記により製造し
た製品板から５×５cmの試験片を採取し、この表面に試
験菌懸濁液０．５mlを均一に接触させる。その上に試験
片サイズと同じ大きさのポリエチレンフィルムを載せ、
湿度９５％・温度３６℃で、２４時間作用させる。
【００３３】所定の時間作用後に、減菌ブースで拭き取
りＳＣＤＬブイヨン１０mlを加えて付着菌を振り出す。
振り出し液を原液として希釈例を作成して、寒天培地と
の混平板とし、培養後の発生集落数を測定する。また、
減菌シャーレを用いて、同様に操作し、試験対照とす
る。評価は、（試験対照の発生集落数）／（試験片の発
生集落数）を算出し、◎は０．９９以上、○は０．９５
以上０．９９未満、△は０．６０以上０．９５未満、×
は０．６０未満とした。合格は、○以上とした。
りＳＣＤＬブイヨン１０mlを加えて付着菌を振り出す。
振り出し液を原液として希釈例を作成して、寒天培地と
の混平板とし、培養後の発生集落数を測定する。また、
減菌シャーレを用いて、同様に操作し、試験対照とす
る。評価は、（試験対照の発生集落数）／（試験片の発
生集落数）を算出し、◎は０．９９以上、○は０．９５
以上０．９９未満、△は０．６０以上０．９５未満、×
は０．６０未満とした。合格は、○以上とした。
【００３４】表面性状としてのリジングランクの評価
は、ＪＩＳ５号引張試験片を作製し、引張試験機を用い
て歪量として１５％引張った試験片の表面を表面粗さ計
でリジング高さを測定した結果をランク付けした。Ａは
リジング高さが１０μｍ以下、Ｂは２０μｍ以下、Ｃは
３０μｍ以下、Ｄは３０μｍ超として、Ｂ以上が表面性
状が優れており、合格ランクである。
は、ＪＩＳ５号引張試験片を作製し、引張試験機を用い
て歪量として１５％引張った試験片の表面を表面粗さ計
でリジング高さを測定した結果をランク付けした。Ａは
リジング高さが１０μｍ以下、Ｂは２０μｍ以下、Ｃは
３０μｍ以下、Ｄは３０μｍ超として、Ｂ以上が表面性
状が優れており、合格ランクである。
【００３５】加工性は限界絞り比と２次加工時の割れ発
生温度を評価した。限界絞り比は、上記に製造した製品
板から直径が６０mmから１２０mmの円板状のブランク取
りを行い、４０mmφのポンチを有する絞り試験機を用い
て円筒絞り加工により測定した。限界絞り比は絞り抜け
た最大のブランク直径をポンチ直径で割ったものを用い
た。２次加工時の割れ発生温度は、直径１００mmの円板
状のブランク取りを行い、４０mmφのポンチで円筒絞り
を行って絞り抜けた円筒を用いて、５kgの錘を３００mm
の高さから落重させた時に、円筒の側壁に縦割れが発生
した温度を測定した。
生温度を評価した。限界絞り比は、上記に製造した製品
板から直径が６０mmから１２０mmの円板状のブランク取
りを行い、４０mmφのポンチを有する絞り試験機を用い
て円筒絞り加工により測定した。限界絞り比は絞り抜け
た最大のブランク直径をポンチ直径で割ったものを用い
た。２次加工時の割れ発生温度は、直径１００mmの円板
状のブランク取りを行い、４０mmφのポンチで円筒絞り
を行って絞り抜けた円筒を用いて、５kgの錘を３００mm
の高さから落重させた時に、円筒の側壁に縦割れが発生
した温度を測定した。
【００３６】本発明合金は、製造の際にヘゲや割れに対
して良好であり、抗菌性、表面性状および加工性も合格
ランクに達している。一方、比較合金において、Ｎｏ．
２１，２３，２４，２６，２７，２９，３２，３３，３
５は、それぞれＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ｃｒ，Ｏ，
Ｎ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素が本発明範囲より外れて
いるため、限界絞り比が２．５未満であり、成形性が劣
化している。Ｎｏ．２２，２５はそれぞれＳｉ，Ｐが本
発明範囲より外れているため、熱間圧延前の加熱時にス
ケール直下に濃化したＣｕ層によりヘゲが発生してい
る。Ｎｏ．２７，２８はそれぞれＳ，Ｃｒが本発明範囲
より外れいてるため、製品での銹が顕著で耐食性が劣化
している。Ｎｏ．３０はＣｕが本発明範囲より外れてい
るため、製品の減菌率が低く、抗菌性が劣化している。
Ｎｏ．３１，３４，３６，４２はそれぞれＣｕ，Ｎｂ等
の炭窒化物形成元素，巻取温度が本発明範囲より外れて
いため、冷間圧延時に耳割れや破断が生じている。Ｎ
ｏ．３７，３８，４１，４７は最終圧延温度や巻取温度
が本発明範囲より外れており、そのため冷延前素材の板
厚中央部の｛１００｝面のＸ線積分強度が本発明範囲よ
り外れているので、製品の加工後のリジング特性が劣化
している。Ｎｏ．３９，４０は熱間圧延前の加熱温度が
本発明範囲より外れているため、それぞれロールによる
焼き付き起因のヘゲや粗大組織起因のヘゲが発生してい
る。Ｎｏ．４３，４４，４５，４６は溶体化熱処理温度
や時効処理温度が本発明範囲より外れているため、Ｃｕ
の析出が不十分であり、抗菌性も良好でない。
して良好であり、抗菌性、表面性状および加工性も合格
ランクに達している。一方、比較合金において、Ｎｏ．
２１，２３，２４，２６，２７，２９，３２，３３，３
５は、それぞれＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ｃｒ，Ｏ，
Ｎ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素が本発明範囲より外れて
いるため、限界絞り比が２．５未満であり、成形性が劣
化している。Ｎｏ．２２，２５はそれぞれＳｉ，Ｐが本
発明範囲より外れているため、熱間圧延前の加熱時にス
ケール直下に濃化したＣｕ層によりヘゲが発生してい
る。Ｎｏ．２７，２８はそれぞれＳ，Ｃｒが本発明範囲
より外れいてるため、製品での銹が顕著で耐食性が劣化
している。Ｎｏ．３０はＣｕが本発明範囲より外れてい
るため、製品の減菌率が低く、抗菌性が劣化している。
Ｎｏ．３１，３４，３６，４２はそれぞれＣｕ，Ｎｂ等
の炭窒化物形成元素，巻取温度が本発明範囲より外れて
いため、冷間圧延時に耳割れや破断が生じている。Ｎ
ｏ．３７，３８，４１，４７は最終圧延温度や巻取温度
が本発明範囲より外れており、そのため冷延前素材の板
厚中央部の｛１００｝面のＸ線積分強度が本発明範囲よ
り外れているので、製品の加工後のリジング特性が劣化
している。Ｎｏ．３９，４０は熱間圧延前の加熱温度が
本発明範囲より外れているため、それぞれロールによる
焼き付き起因のヘゲや粗大組織起因のヘゲが発生してい
る。Ｎｏ．４３，４４，４５，４６は溶体化熱処理温度
や時効処理温度が本発明範囲より外れているため、Ｃｕ
の析出が不十分であり、抗菌性も良好でない。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【表４】
【００４１】
【表５】
【００４２】
【表６】
【００４３】
【発明の効果】以上のことから明らかなように、本発明
によれば、抗菌性および表面性状に優れた高加工性フェ
ライト系ステンレス鋼板を得ることができる。
によれば、抗菌性および表面性状に優れた高加工性フェ
ライト系ステンレス鋼板を得ることができる。
Claims (5)
- 【請求項１】 質量％にて、 Ｃ ≦０．０３％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０１〜０．１０％、 Ｓ ≦０．００５％、 Ｃｒ：１０〜３０％、 Ｃｕ：１．０〜３．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０３％、とし、かつ Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒから選ばれる１種ま
たは２種以上を合計で０．０５〜１．０％含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなり、さらに冷延前素
材における板厚中央層の｛１００｝面のＸ線積分強度比
が７．０以下であることを特徴とする抗菌性と表面性状
に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項２】 質量％にて、Ｂ：０．０００５〜０．０
５％を含有する請求項１記載の抗菌性と表面性状に優れ
た高加工性フェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または２記載のフェライト系ス
テンレス鋼を熱間圧延する際に、加熱温度を１１００〜
１３００℃とし、粗圧延を行った後に仕上圧延における
最終圧延温度を９００℃以上とし、５５０℃以下で巻き
取り、続いて熱延板焼鈍を施さずに冷間圧延、焼鈍を施
すことを特徴とする抗菌性と表面性状に優れた高加工性
フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１または２記載のフェライト系ス
テンレス鋼を熱間圧延する際に、加熱温度を１１００〜
１３００℃とし、粗圧延を行った後に仕上圧延における
最終圧延温度を９００℃未満とし、８００℃以下で巻き
取り、続いて熱延板焼鈍を施して冷間圧延、焼鈍を施す
ことを特徴とする抗菌性と表面性状に優れた高加工性フ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項１乃至４の何れかに記載のフェラ
イト系ステンレス鋼の冷延板または焼鈍板または調質圧
延板を、８００〜１０５０℃で溶体化処理後、急冷し、
３００〜７５０℃で時効処理を施すことを特徴とする抗
菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29419196A JPH10140289A (ja) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | 抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29419196A JPH10140289A (ja) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | 抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10140289A true JPH10140289A (ja) | 1998-05-26 |
Family
ID=17804502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29419196A Pending JPH10140289A (ja) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | 抗菌性と表面性状に優れた高加工性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10140289A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002212644A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nisshin Steel Co Ltd | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| US7297214B2 (en) | 1999-09-03 | 2007-11-20 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| US7381369B2 (en) | 1999-09-03 | 2008-06-03 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
-
1996
- 1996-11-06 JP JP29419196A patent/JPH10140289A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7297214B2 (en) | 1999-09-03 | 2007-11-20 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| US7381369B2 (en) | 1999-09-03 | 2008-06-03 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| JP2002212644A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nisshin Steel Co Ltd | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP4494653B2 (ja) * | 2001-01-15 | 2010-06-30 | 日新製鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030128 |