JPH0987025A - 高温高圧下の水中で使用される転がり軸受 - Google Patents
高温高圧下の水中で使用される転がり軸受Info
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- JPH0987025A JPH0987025A JP7249116A JP24911695A JPH0987025A JP H0987025 A JPH0987025 A JP H0987025A JP 7249116 A JP7249116 A JP 7249116A JP 24911695 A JP24911695 A JP 24911695A JP H0987025 A JPH0987025 A JP H0987025A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/32—Balls
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/62—Selection of substances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/10—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for axial load mainly
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 軸受の寿命を長くする。
【解決手段】 少なくとも表面部が、サーメットで形成
された内外両輪１、２と、炭化ケイ素を主体とするセラ
ミックスで形成された玉４とよりなる高温高圧下の水中
で使用する玉軸受である。内外両輪１、２の表面部と玉
４の表面部とを異種材料で形成する。玉４の表面部の硬
度を内外両輪１、２の表面部の硬度よりも高くする。
された内外両輪１、２と、炭化ケイ素を主体とするセラ
ミックスで形成された玉４とよりなる高温高圧下の水中
で使用する玉軸受である。内外両輪１、２の表面部と玉
４の表面部とを異種材料で形成する。玉４の表面部の硬
度を内外両輪１、２の表面部の硬度よりも高くする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、たとえば船舶用
原子炉に搭載される原子炉容器内装型制御棒駆動機構に
おいて高温高圧下の水中で使用される転がり軸受に関す
る。
原子炉に搭載される原子炉容器内装型制御棒駆動機構に
おいて高温高圧下の水中で使用される転がり軸受に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】船舶用原子炉に搭載される原子炉容器内
装型制御棒駆動機構に用いられる転がり軸受は、高温高
圧下、たとえば３２０〜３５０℃、１２〜１５ＭＰａの
水中という過酷な条件で使用されることになる。
装型制御棒駆動機構に用いられる転がり軸受は、高温高
圧下、たとえば３２０〜３５０℃、１２〜１５ＭＰａの
水中という過酷な条件で使用されることになる。
【０００３】従来、高温、無潤滑で使用される転がり軸
受としては、内輪、外輪および転動体のうちの少なくと
も１つが炭化ケイ素を主体としたセラミックスで形成さ
れ、残りのものが窒化ケイ素を主体としたセラミックス
で形成されたものが知られている（特開昭６２−５６６
２０号参照）。
受としては、内輪、外輪および転動体のうちの少なくと
も１つが炭化ケイ素を主体としたセラミックスで形成さ
れ、残りのものが窒化ケイ素を主体としたセラミックス
で形成されたものが知られている（特開昭６２−５６６
２０号参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
転がり軸受を高温高圧下の水中で使用した場合、窒化ケ
イ素からなる部品が短時間で腐食し、その結果転がり軸
受の寿命が短くなるという問題がある。
転がり軸受を高温高圧下の水中で使用した場合、窒化ケ
イ素からなる部品が短時間で腐食し、その結果転がり軸
受の寿命が短くなるという問題がある。
【０００５】この発明の目的は、上記問題を解決し、高
温高圧下の水中で使用した場合にも寿命が長い転がり軸
受を提供することにある。
温高圧下の水中で使用した場合にも寿命が長い転がり軸
受を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明による高温高圧
下の水中で使用される転がり軸受は、少なくとも表面部
が、サーメット、ステライトおよび析出硬化系ステンレ
ス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成
された軌道輪と、少なくとも表面部が、サーメット、ス
テライトおよび炭化ケイ素を主体とするセラミックスか
らなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成された
転動体とよりなり、軌道輪の表面部と転動体の表面部と
が異種材料で形成され、転動体の表面部の硬度が軌道輪
の表面部の硬度よりも高くなっているものである。
下の水中で使用される転がり軸受は、少なくとも表面部
が、サーメット、ステライトおよび析出硬化系ステンレ
ス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成
された軌道輪と、少なくとも表面部が、サーメット、ス
テライトおよび炭化ケイ素を主体とするセラミックスか
らなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成された
転動体とよりなり、軌道輪の表面部と転動体の表面部と
が異種材料で形成され、転動体の表面部の硬度が軌道輪
の表面部の硬度よりも高くなっているものである。
【０００７】上記転がり軸受によれば、軌道輪が、少な
くとも表面部が、サーメット、ステライトおよび析出硬
化系ステンレス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種
の材料で形成され、転動体が、少なくとも表面部が、サ
ーメット、ステライトおよび炭化ケイ素を主体とするセ
ラミックスからなる群から選ばれたいずれか１種の材料
で形成されているので、高温高圧下の水中で使用したと
しても、腐食のおそれが少なく、しかも軌道輪や転動体
の摩耗の度合いが少なくなって寿命が長くなる。
くとも表面部が、サーメット、ステライトおよび析出硬
化系ステンレス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種
の材料で形成され、転動体が、少なくとも表面部が、サ
ーメット、ステライトおよび炭化ケイ素を主体とするセ
ラミックスからなる群から選ばれたいずれか１種の材料
で形成されているので、高温高圧下の水中で使用したと
しても、腐食のおそれが少なく、しかも軌道輪や転動体
の摩耗の度合いが少なくなって寿命が長くなる。
【０００８】また、軌道輪の表面部と転動体の表面部と
が異種材料で形成されているので、軌道輪および転動体
のいずれにも金属粉が付着したうろこ状摩耗、すなわち
凝着摩耗が生じるのを防止することができ、軸受の寿命
が長くなる。さらに、転動体の表面部の硬度が軌道輪の
表面部の硬度よりも高くなっているので、軌道輪に比べ
て摩耗し易い転動体の耐摩耗性が向上して、軸受全体の
寿命が長くなる。
が異種材料で形成されているので、軌道輪および転動体
のいずれにも金属粉が付着したうろこ状摩耗、すなわち
凝着摩耗が生じるのを防止することができ、軸受の寿命
が長くなる。さらに、転動体の表面部の硬度が軌道輪の
表面部の硬度よりも高くなっているので、軌道輪に比べ
て摩耗し易い転動体の耐摩耗性が向上して、軸受全体の
寿命が長くなる。
【０００９】上記転がり軸受において、軌道輪が、ステ
ンレス鋼製本体および本体の表面を覆うステライト製被
覆層よりなり、転動体が、炭化ケイ素を主体とするセラ
ミックスよりなることがある。ステライト製被覆層は、
たとえば溶射による硬化肉盛で形成される。
ンレス鋼製本体および本体の表面を覆うステライト製被
覆層よりなり、転動体が、炭化ケイ素を主体とするセラ
ミックスよりなることがある。ステライト製被覆層は、
たとえば溶射による硬化肉盛で形成される。
【００１０】また、上記転がり軸受において、軌道輪が
析出硬化系ステンレス鋼よりなり、転動体が炭化ケイ素
を主体とするセラミックスよりなることがある。
析出硬化系ステンレス鋼よりなり、転動体が炭化ケイ素
を主体とするセラミックスよりなることがある。
【００１１】さらに、上記転がり軸受において、軌道輪
がサーメットよりなり、転動体が炭化ケイ素を主体とす
るセラミックスよりなることがある。
がサーメットよりなり、転動体が炭化ケイ素を主体とす
るセラミックスよりなることがある。
【００１２】軌道輪が、ステンレス鋼製本体および本体
の表面を覆うステライト製被覆層よりなるもの、析出硬
化系ステンレス鋼よりなるもの、ならびにサーメットよ
りなるものである場合、それぞれ比較的加工性に優れて
いるので、軌道輪の製造が容易になる。さらに、これら
の軌道輪の場合、それぞれその熱膨張係数が、セラミッ
クスに比較してステンレス鋼等の金属の熱膨張係数に近
くなるので、高温での使用時にステンレス鋼等からなる
金属製回転軸およびハウジングと軌道輪との間に隙間が
発生して軸受の内部諸元が変化するのを防止できる。
の表面を覆うステライト製被覆層よりなるもの、析出硬
化系ステンレス鋼よりなるもの、ならびにサーメットよ
りなるものである場合、それぞれ比較的加工性に優れて
いるので、軌道輪の製造が容易になる。さらに、これら
の軌道輪の場合、それぞれその熱膨張係数が、セラミッ
クスに比較してステンレス鋼等の金属の熱膨張係数に近
くなるので、高温での使用時にステンレス鋼等からなる
金属製回転軸およびハウジングと軌道輪との間に隙間が
発生して軸受の内部諸元が変化するのを防止できる。
【００１３】上記ステライトは、Ｃｏ基合金であり、た
とえばＣｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜３５wt％、Ｗ１
０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt％以下の組成を
有するものを用いるのがよい。
とえばＣｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜３５wt％、Ｗ１
０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt％以下の組成を
有するものを用いるのがよい。
【００１４】上記サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７
０wt％、ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍ
ｏ2 Ｃ５〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％の組成を有す
るものを用いるのがよい。
０wt％、ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍ
ｏ2 Ｃ５〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％の組成を有す
るものを用いるのがよい。
【００１５】
【発明の実施形態】以下、この発明の実施形態を、図面
を参照して説明する。この実施の形態は、この発明を玉
軸受に適用したものである。
を参照して説明する。この実施の形態は、この発明を玉
軸受に適用したものである。
【００１６】図１において、玉軸受は、深みぞ玉軸受で
あって、内輪(1) と、外輪(2) と、保持器(3) と、保持
器(3) に保持された複数の玉(4) とよりなる。
あって、内輪(1) と、外輪(2) と、保持器(3) と、保持
器(3) に保持された複数の玉(4) とよりなる。
【００１７】内輪(1) および外輪(2) は、少なくとも表
面部が、サーメット、ステライトおよび析出硬化系ステ
ンレス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種の材料で
形成されている。具体的にいえば、内輪(1) および外輪
(2) は、たとえばＳＵＳ３０４等の耐食性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼製本体と、本体の表面を覆う
ステライト製被覆層とよりなる場合がある。この場合、
ステライトとしては、Ｃｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜
３５wt％、Ｗ１０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt
％以下の組成を有するものが用いられる。また、内輪
(1) および外輪(2) は、ＳＵＳ６３０等の析出硬化系ス
テンレス鋼よりなる場合がある。さらに、内輪(1) およ
び外輪(2) は、サーメットよりなる場合がある。この場
合、サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７０wt％、Ｔｉ
Ｎ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５〜１
０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％という組成を有するものが
用いられる。なお、内輪(1) および外輪(2) は、同種の
材料であってもよいし、あるいは異種の材料であっても
よい。
面部が、サーメット、ステライトおよび析出硬化系ステ
ンレス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種の材料で
形成されている。具体的にいえば、内輪(1) および外輪
(2) は、たとえばＳＵＳ３０４等の耐食性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼製本体と、本体の表面を覆う
ステライト製被覆層とよりなる場合がある。この場合、
ステライトとしては、Ｃｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜
３５wt％、Ｗ１０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt
％以下の組成を有するものが用いられる。また、内輪
(1) および外輪(2) は、ＳＵＳ６３０等の析出硬化系ス
テンレス鋼よりなる場合がある。さらに、内輪(1) およ
び外輪(2) は、サーメットよりなる場合がある。この場
合、サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７０wt％、Ｔｉ
Ｎ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５〜１
０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％という組成を有するものが
用いられる。なお、内輪(1) および外輪(2) は、同種の
材料であってもよいし、あるいは異種の材料であっても
よい。
【００１８】保持器(3) は、たとえばＳＵＳ３０４、Ｓ
ＵＳ３１６等の耐食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼からなる。
ＵＳ３１６等の耐食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼からなる。
【００１９】玉(4) は、少なくとも表面部が、サーメッ
ト、ステライトおよび炭化ケイ素を主体とするセラミッ
クスからなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成
されている。具体的にいえば、玉(4) は、全体が炭化ケ
イ素を主体とするセラミックスよりなる場合がある。ま
た、玉(4) は、全体がサーメットよりなる場合がある。
この場合、サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７０wt
％、ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2
Ｃ５〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％という組成を有す
るものが用いられる。さらに、玉(4) は、全体がステラ
イトよりなる場合がある。この場合、ステライトとして
は、Ｃｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜３５wt％、Ｗ１０
〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt％以下の組成を有
するものが用いられる。
ト、ステライトおよび炭化ケイ素を主体とするセラミッ
クスからなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成
されている。具体的にいえば、玉(4) は、全体が炭化ケ
イ素を主体とするセラミックスよりなる場合がある。ま
た、玉(4) は、全体がサーメットよりなる場合がある。
この場合、サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７０wt
％、ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2
Ｃ５〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％という組成を有す
るものが用いられる。さらに、玉(4) は、全体がステラ
イトよりなる場合がある。この場合、ステライトとして
は、Ｃｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜３５wt％、Ｗ１０
〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt％以下の組成を有
するものが用いられる。
【００２０】なお、玉軸受としては、保持器を持たない
総玉軸受であってもよい。
総玉軸受であってもよい。
【００２１】また、内外両輪(1)(2)と玉(4) とは表面部
が異種材料で形成され、しかも玉(4) の表面部の硬度が
内外両輪(1)(2)の表面部の硬度よりも高くなっている。
したがって、内外両輪(1)(2)と玉(4) との組み合わせ
は、たとえば次のようなものが選ばれる。
が異種材料で形成され、しかも玉(4) の表面部の硬度が
内外両輪(1)(2)の表面部の硬度よりも高くなっている。
したがって、内外両輪(1)(2)と玉(4) との組み合わせ
は、たとえば次のようなものが選ばれる。
【００２２】内外両輪(1)(2)がそれぞれＳＵＳ３０４
製本体と、本体の表面を覆うステライト製被覆層とより
なり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミック
スよりなるもの。
製本体と、本体の表面を覆うステライト製被覆層とより
なり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミック
スよりなるもの。
【００２３】内外両輪(1)(2)がそれぞれＳＵＳ６３０
よりなり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミ
ックスよりなるもの。
よりなり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミ
ックスよりなるもの。
【００２４】内外両輪(1)(2)がそれぞれサーメットよ
りなり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミッ
クスよりなるもの。
りなり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミッ
クスよりなるもの。
【００２５】玉軸受が原子炉容器内装型制御棒駆動機構
に使用される場合、材料中のＣｏは半減期の長い放射性
腐食生成物60Ｃｏの発生源となることがあり、作業従事
者の被爆低減の観点からは、〜の中では、Ｃｏを含
まないおよびであることが好ましい。
に使用される場合、材料中のＣｏは半減期の長い放射性
腐食生成物60Ｃｏの発生源となることがあり、作業従事
者の被爆低減の観点からは、〜の中では、Ｃｏを含
まないおよびであることが好ましい。
【００２６】なお、この発明は、玉軸受に限らず、ころ
軸受にも適用可能である。
軸受にも適用可能である。
【００２７】
実験例１ Ａ：ＳＵＳ６３０ Ｂ：Ｎｉ基合金（三菱マテリアル社製、商品名「ハステ
ロイＣ−２２」） Ｃ：ステライト（三菱マテリアル社製、商品名「三菱ス
テライトＮｏ．６Ｂ」） Ｄ：サーメット（ＴｉＣ４５〜７０wt％、ＴｉＮ５〜１
０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５〜１０wt％、
Ｎｉ１０〜１５wt％） Ｅ：Ｓｉ3 Ｎ4 Ｆ：ＳｉＣ 上記６種の材料からそれぞれ外径６５ｍｍ、内径２５ｍ
ｍ、厚さ５ｍｍのリング状試験片を製作した。
ロイＣ−２２」） Ｃ：ステライト（三菱マテリアル社製、商品名「三菱ス
テライトＮｏ．６Ｂ」） Ｄ：サーメット（ＴｉＣ４５〜７０wt％、ＴｉＮ５〜１
０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５〜１０wt％、
Ｎｉ１０〜１５wt％） Ｅ：Ｓｉ3 Ｎ4 Ｆ：ＳｉＣ 上記６種の材料からそれぞれ外径６５ｍｍ、内径２５ｍ
ｍ、厚さ５ｍｍのリング状試験片を製作した。
【００２８】ついで、材料Ａ〜Ｃからなる試験片を１つ
のオートクレーブ内に、互いに接触せず、かつオートク
レーブ壁に接触しないように治具を用いて挿入するとと
もに、材料Ｄ〜Ｇからなる試験片を別の１つのオートク
レーブ内に、互いに接触せず、かつオートクレーブ壁に
接触しないように治具を用いて挿入した。各試験片、治
具およびオートクレーブ内面には、予め不純物を除去す
るための純水洗浄を施しておいた。
のオートクレーブ内に、互いに接触せず、かつオートク
レーブ壁に接触しないように治具を用いて挿入するとと
もに、材料Ｄ〜Ｇからなる試験片を別の１つのオートク
レーブ内に、互いに接触せず、かつオートクレーブ壁に
接触しないように治具を用いて挿入した。各試験片、治
具およびオートクレーブ内面には、予め不純物を除去す
るための純水洗浄を施しておいた。
【００２９】ついで、オートクレーブ内にイオン交換純
水（１２５℃以下で０．５μｓ／ｃｍ）を、試験片が試
験中常時浸漬されるように注入した。
水（１２５℃以下で０．５μｓ／ｃｍ）を、試験片が試
験中常時浸漬されるように注入した。
【００３０】ついで、オートクレーブ内を昇温し、１１
０〜１２０℃にて、オートクレーブ内部および純水中の
酸素を除去するための煮沸脱気を行い、溶存酸素濃度が
０．０１ｐｐｍ以下に保持されるようにした。
０〜１２０℃にて、オートクレーブ内部および純水中の
酸素を除去するための煮沸脱気を行い、溶存酸素濃度が
０．０１ｐｐｍ以下に保持されるようにした。
【００３１】その後、さらに試験温度である３５０±２
℃まで昇温し、圧力はその飽和蒸気圧（約１６．５ＭＰ
ａ）として５００時間および３０００時間保持した。
℃まで昇温し、圧力はその飽和蒸気圧（約１６．５ＭＰ
ａ）として５００時間および３０００時間保持した。
【００３２】そして、高温高圧の水中に５００時間およ
び３０００時間保持した後の試験片の外観を観察した。
その結果、材料Ａ〜Ｃからなる試験片では、５００時間
保持後でいずれの試験片もわずかに表面が黒色または茶
褐色に変色していた。また、３０００時間保持後ではい
ずれの試験片の表面も全体が黒色に変色していたが、剥
離等の異常は認められなかった。材料Ｄからなる試験片
では、５００時間保持後で表面状態が変化し、３０００
時間保持後では表面に付着物が生成していた。材料Ｅか
らなる試験片では、５００時間保持後で表面が脱色し、
３０００時間保持後では表面が極度に腐食され、表層の
剥離が認められた。材料Ｆからなる試験片では、３００
０時間保持後も表面状態には変化は認められず、ほぼ試
験前と同様な光沢を示していた。
び３０００時間保持した後の試験片の外観を観察した。
その結果、材料Ａ〜Ｃからなる試験片では、５００時間
保持後でいずれの試験片もわずかに表面が黒色または茶
褐色に変色していた。また、３０００時間保持後ではい
ずれの試験片の表面も全体が黒色に変色していたが、剥
離等の異常は認められなかった。材料Ｄからなる試験片
では、５００時間保持後で表面状態が変化し、３０００
時間保持後では表面に付着物が生成していた。材料Ｅか
らなる試験片では、５００時間保持後で表面が脱色し、
３０００時間保持後では表面が極度に腐食され、表層の
剥離が認められた。材料Ｆからなる試験片では、３００
０時間保持後も表面状態には変化は認められず、ほぼ試
験前と同様な光沢を示していた。
【００３３】また、各試験片の腐食の度合いを調べるた
めに、単位面積および単位時間当りの重量変化を調べ
た。その結果、材料Ａからなる試験片で−０．１０ｍｇ
／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｂからなる試験片で−０．０５
ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｃからなる試験片で−０．
１０ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｄからなる試験片で＋
０．３０ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｅからなる試験片
で−８．６９ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｆからなる試
験片で−０．０２ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙであった。
めに、単位面積および単位時間当りの重量変化を調べ
た。その結果、材料Ａからなる試験片で−０．１０ｍｇ
／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｂからなる試験片で−０．０５
ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｃからなる試験片で−０．
１０ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｄからなる試験片で＋
０．３０ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｅからなる試験片
で−８．６９ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｆからなる試
験片で−０．０２ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙであった。
【００３４】なお、上記２つの試験において、材料Ｄか
らなる試験片の表面に付着物が生成し、重量が増加して
いる原因を調べるために、試験片の表面を電子線マイク
ロアナライザを用いて面分析した結果、Ａｌ、Ｓｉ等が
検出された。これらは、主にＳｉ3 Ｎ4 の構成成分であ
り、材料Ｅからなる試験片の重量減少が顕著であったこ
とから、この試験片から溶出したＡｌ、Ｓｉが材料Ｄか
らなる試験片の表面に付着したものだと考えられる。
らなる試験片の表面に付着物が生成し、重量が増加して
いる原因を調べるために、試験片の表面を電子線マイク
ロアナライザを用いて面分析した結果、Ａｌ、Ｓｉ等が
検出された。これらは、主にＳｉ3 Ｎ4 の構成成分であ
り、材料Ｅからなる試験片の重量減少が顕著であったこ
とから、この試験片から溶出したＡｌ、Ｓｉが材料Ｄか
らなる試験片の表面に付着したものだと考えられる。
【００３５】さらに、高温高圧の水中に３０００時間保
持した後の試験片を用いて転がり寿命試験を行った。こ
の試験は、図２に示すように、軸受材料の評価用として
一般に使用されているスラスト型（森式）転がり寿命試
験装置を用いて行った。図２において、この試験装置
は、調心性のあるホルダ(10)内に試験片(11)が固定さ
れ、その上にＳＵＳ３０４製保持器(12)に保持された６
個のＳｉ3 Ｎ4 製玉(13)（直径３／８インチ）がセット
され、回転駆動軸(14)の下端に固定されたＳｉ3 Ｎ4 製
リング(15)を玉(13)に押付けつつ回転駆動軸(14)を回転
させるものである。そして、ホルダ(10)内に試験片(1
1)、玉(13)およびリング(15)が浸漬されるように蒸留水
を注入しつつスラスト荷重４５Ｋｇｆ、回転速度１２０
０ｒｐｍで回転駆動軸(14)を回転させ、寿命を調べた。
寿命の判断は、試験装置に取付けられた振動計の指示値
が一定値を越えた時点とした。なお、高温高圧の水中で
３０００時間保持しただけで、表面に剥離を生じていた
材料Ｅからなる試験片については、転がり寿命試験は行
わなかった。その結果を図３に示す。図３から、材料Ｂ
以外の材料からなる試験片では、十分な寿命を有するこ
とがわかる。
持した後の試験片を用いて転がり寿命試験を行った。こ
の試験は、図２に示すように、軸受材料の評価用として
一般に使用されているスラスト型（森式）転がり寿命試
験装置を用いて行った。図２において、この試験装置
は、調心性のあるホルダ(10)内に試験片(11)が固定さ
れ、その上にＳＵＳ３０４製保持器(12)に保持された６
個のＳｉ3 Ｎ4 製玉(13)（直径３／８インチ）がセット
され、回転駆動軸(14)の下端に固定されたＳｉ3 Ｎ4 製
リング(15)を玉(13)に押付けつつ回転駆動軸(14)を回転
させるものである。そして、ホルダ(10)内に試験片(1
1)、玉(13)およびリング(15)が浸漬されるように蒸留水
を注入しつつスラスト荷重４５Ｋｇｆ、回転速度１２０
０ｒｐｍで回転駆動軸(14)を回転させ、寿命を調べた。
寿命の判断は、試験装置に取付けられた振動計の指示値
が一定値を越えた時点とした。なお、高温高圧の水中で
３０００時間保持しただけで、表面に剥離を生じていた
材料Ｅからなる試験片については、転がり寿命試験は行
わなかった。その結果を図３に示す。図３から、材料Ｂ
以外の材料からなる試験片では、十分な寿命を有するこ
とがわかる。
【００３６】上記３つの試験から、次のことが明らかに
なった。すなわち、材料Ｅ以外の材料では、高温高圧水
中での耐食性に優れているが、この中で材料Ｂでは、水
中での転がり寿命が十分ではなく、さらに過酷な条件で
ある高温高圧下の水中では使用に耐えないと考えられ
る。したがって、ＳＵＳ６３０、三菱ステライトＮｏ．
６Ｂ、サーメットおよびＳｉＣが高温高圧下の水中で転
がり軸受として使用するのに適した材料であることがわ
かる。
なった。すなわち、材料Ｅ以外の材料では、高温高圧水
中での耐食性に優れているが、この中で材料Ｂでは、水
中での転がり寿命が十分ではなく、さらに過酷な条件で
ある高温高圧下の水中では使用に耐えないと考えられ
る。したがって、ＳＵＳ６３０、三菱ステライトＮｏ．
６Ｂ、サーメットおよびＳｉＣが高温高圧下の水中で転
がり軸受として使用するのに適した材料であることがわ
かる。
【００３７】実験例２ 外径６５ｍｍ、内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリング状試
験片と直径３／８インチの試験玉とよりなる組合せ試験
対称物を６種類用意した。
験片と直径３／８インチの試験玉とよりなる組合せ試験
対称物を６種類用意した。
【００３８】Ｕ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．
１」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝５４〜５６）と、ステライト（三菱マテリアル社
製、商品名「三菱ステライトＮｏ．１２」）からなりか
つ真円度０．５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚ
で０．１〜０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表
面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝４２〜４５）との組
合せ試験対称物。
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．
１」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝５４〜５６）と、ステライト（三菱マテリアル社
製、商品名「三菱ステライトＮｏ．１２」）からなりか
つ真円度０．５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚ
で０．１〜０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表
面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝４２〜４５）との組
合せ試験対称物。
【００３９】Ｖ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．
１」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝５４〜５６）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．
５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜
０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビ
ッカース硬さHv＝２０００〜２５００）との組合せ試験
対称物。
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．
１」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝５４〜５６）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．
５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜
０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビ
ッカース硬さHv＝２０００〜２５００）との組合せ試験
対称物。
【００４０】Ｗ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．１
２」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝４９〜５２）と、ステライト（三菱マテリアル社
製、商品名「三菱ステライトＮｏ．３」）からなりかつ
真円度０．５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで
０．１〜０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表面
硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝５０〜５２）との組合
せ試験対称物。
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．１
２」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝４９〜５２）と、ステライト（三菱マテリアル社
製、商品名「三菱ステライトＮｏ．３」）からなりかつ
真円度０．５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで
０．１〜０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表面
硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝５０〜５２）との組合
せ試験対称物。
【００４１】Ｘ：ＳＵＳ６３０からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリングの一端面を十点平均
粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試験片
（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝４０〜
４５）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．５μｍ以下、
表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍにな
るように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビッカース硬さHv
＝２０００〜２５００）との組合せ試験対称物。
内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリングの一端面を十点平均
粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試験片
（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝４０〜
４５）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．５μｍ以下、
表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍにな
るように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビッカース硬さHv
＝２０００〜２５００）との組合せ試験対称物。
【００４２】Ｙ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってＦｅ基合金（三
菱マテリアル社製、商品名「ＭＡ−ＣＳ」）からなる厚
さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表面を十点平均粗さ
Ｒｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試験片（被
覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝３６〜３
８）と、Ｎｉ基合金（三菱マテリアル社製、商品名「Ｍ
Ａプラストハード」）からなりかつ真円度０．５μｍ以
下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍ
になるように仕上げた試験玉（表面硬さ：ロックウェル
Ｃ硬さHRC ＝４１〜４５）との組合せ試験対称物。
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってＦｅ基合金（三
菱マテリアル社製、商品名「ＭＡ−ＣＳ」）からなる厚
さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表面を十点平均粗さ
Ｒｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試験片（被
覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝３６〜３
８）と、Ｎｉ基合金（三菱マテリアル社製、商品名「Ｍ
Ａプラストハード」）からなりかつ真円度０．５μｍ以
下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍ
になるように仕上げた試験玉（表面硬さ：ロックウェル
Ｃ硬さHRC ＝４１〜４５）との組合せ試験対称物。
【００４３】Ｚ：サーメット（ＴｉＣ４５〜７０wt％、
ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５
〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％）からなる外径６５ｍ
ｍ、内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリングの一端面を十点
平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試
験片（表面硬さ：ビッカース硬さHv＝１４００〜１６０
０）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．５μｍ以下、表
面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍになる
ように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビッカース硬さHv＝
２０００〜２５００）との組合せ試験対称物。
ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５
〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％）からなる外径６５ｍ
ｍ、内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリングの一端面を十点
平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試
験片（表面硬さ：ビッカース硬さHv＝１４００〜１６０
０）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．５μｍ以下、表
面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍになる
ように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビッカース硬さHv＝
２０００〜２５００）との組合せ試験対称物。
【００４４】そして、図２に示す試験装置を使用して水
中転がり摩耗試験を行った。すなわち、試験装置のホル
ダ(10)内に各組合せ試験対称物の試験片(11)および試験
玉(13)をセットし、室温においてホルダ(10)内に蒸留水
を注入しつつスラスト荷重４５Ｋｇｆ、回転速度１２０
０ｒｐｍで回転駆動軸(14)を１００時間回転させ、試験
装置に取付けられた振動計の指示値が、初期値の１５倍
になった時点で回転駆動軸を停止させた。その結果を図
４に示す。組合せ試験対称物ＶおよびＺでは１００時間
経過した後も振動計の指示値が、初期値の１５倍に達し
なかった。
中転がり摩耗試験を行った。すなわち、試験装置のホル
ダ(10)内に各組合せ試験対称物の試験片(11)および試験
玉(13)をセットし、室温においてホルダ(10)内に蒸留水
を注入しつつスラスト荷重４５Ｋｇｆ、回転速度１２０
０ｒｐｍで回転駆動軸(14)を１００時間回転させ、試験
装置に取付けられた振動計の指示値が、初期値の１５倍
になった時点で回転駆動軸を停止させた。その結果を図
４に示す。組合せ試験対称物ＶおよびＺでは１００時間
経過した後も振動計の指示値が、初期値の１５倍に達し
なかった。
【００４５】また、試験後の各組合せ試験対称物の試験
片および試験玉の外観を観察した。その結果、組合せ試
験対称物Ｕ、ＷおよびＹにおいては、試験片および試験
玉のいずれもが金属光沢を失っており、摩耗主体の損傷
形態を示していた。また、ＳＥＭ観察を行った結果、こ
れらの組合せ試験対称物の試験片の損傷部および試験玉
表面が、金属粉が付着したようなうろこ状摩耗を呈して
おり、試験片と試験玉との間で凝着摩耗を起こしてい
た。また、組合せ試験対称物ＶおよびＸおいては、試験
片の損傷部分は金属光沢を失ってはいるものの、試験玉
は試験前と同等の金属光沢を有していた。さらに、組合
せ試験対称物Ｚおいては、試験片に転走痕が見られ、転
走部分の表面および試験玉の表面に摩耗等の異常は見ら
れず、試験玉は試験前と同等の金属光沢を有していた。
片および試験玉の外観を観察した。その結果、組合せ試
験対称物Ｕ、ＷおよびＹにおいては、試験片および試験
玉のいずれもが金属光沢を失っており、摩耗主体の損傷
形態を示していた。また、ＳＥＭ観察を行った結果、こ
れらの組合せ試験対称物の試験片の損傷部および試験玉
表面が、金属粉が付着したようなうろこ状摩耗を呈して
おり、試験片と試験玉との間で凝着摩耗を起こしてい
た。また、組合せ試験対称物ＶおよびＸおいては、試験
片の損傷部分は金属光沢を失ってはいるものの、試験玉
は試験前と同等の金属光沢を有していた。さらに、組合
せ試験対称物Ｚおいては、試験片に転走痕が見られ、転
走部分の表面および試験玉の表面に摩耗等の異常は見ら
れず、試験玉は試験前と同等の金属光沢を有していた。
【００４６】さらに、各組合せ試験対称物の試験片およ
び試験玉の摩耗の度合いを調べるために、減少した重量
と試験時間に基いて、単位時間当りの体積変化を調べ
た。その結果を図５および図６に示す。なお、図５が試
験片の体積変化であり、図６が試験玉の体積変化であ
る。図５および図６から、組合せ試験対称物Ｖ、Ｘおよ
びＺの試験片および試験玉のいずれもの摩耗度合いが、
組合せ試験対称物Ｕ、ＷおよびＹに比べて極めて小さい
ことがわかる。
び試験玉の摩耗の度合いを調べるために、減少した重量
と試験時間に基いて、単位時間当りの体積変化を調べ
た。その結果を図５および図６に示す。なお、図５が試
験片の体積変化であり、図６が試験玉の体積変化であ
る。図５および図６から、組合せ試験対称物Ｖ、Ｘおよ
びＺの試験片および試験玉のいずれもの摩耗度合いが、
組合せ試験対称物Ｕ、ＷおよびＹに比べて極めて小さい
ことがわかる。
【００４７】上記試験から、次のことが明らかになっ
た。すなわち、水中で使用される転がり軸受としては、
上記組合せ試験対称物Ｖ、ＸおよびＺのように、軌道輪
と転動体が異種材料で形成されているのがよい。この中
でも、軌道輪と転動体との組合せが、上記組合せ試験対
称物Ｖと同じであることが好ましく、特に上記組合せ試
験対称物Ｚと同じであることが望ましいことがわかる。
た。すなわち、水中で使用される転がり軸受としては、
上記組合せ試験対称物Ｖ、ＸおよびＺのように、軌道輪
と転動体が異種材料で形成されているのがよい。この中
でも、軌道輪と転動体との組合せが、上記組合せ試験対
称物Ｖと同じであることが好ましく、特に上記組合せ試
験対称物Ｚと同じであることが望ましいことがわかる。
【００４８】
【発明の効果】この発明の請求項１の転がり軸受によれ
ば、上述のように、高温高圧下の水中で使用したとして
も、腐食のおそれがなく、しかも軌道輪や転動体の摩耗
の度合いが少なくなり、その結果軸受の寿命が長くな
る。
ば、上述のように、高温高圧下の水中で使用したとして
も、腐食のおそれがなく、しかも軌道輪や転動体の摩耗
の度合いが少なくなり、その結果軸受の寿命が長くな
る。
【図１】この発明を適用した玉軸受の部分縦断面図であ
る。
る。
【図２】実験例１および２において、水中での転がり試
験に用いた試験装置の概略を示す垂直断面図である。
験に用いた試験装置の概略を示す垂直断面図である。
【図３】実験例１における水中での転がり寿命試験の結
果を示すグラフである。
果を示すグラフである。
【図４】実験例２における水中での転がり摩耗試験の結
果を示すグラフである。
果を示すグラフである。
【図５】実験例２における転がり摩耗試験のさいの試験
片の摩耗度合いを示すグラフである。
片の摩耗度合いを示すグラフである。
【図６】実験例２における転がり摩耗試験のさいの試験
玉の摩耗度合いを示すグラフである。
玉の摩耗度合いを示すグラフである。
(1) 内輪 (2) 外輪 (4) 玉
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 笠原 芳幸 埼玉県熊谷市本石１−６ (72)発明者 今吉 祥 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 (72)発明者 林田 一徳 大阪市中央区南船場三丁目５番８号 光洋 精工株式会社内 (72)発明者 竹林 博明 大阪市中央区南船場三丁目５番８号 光洋 精工株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 少なくとも表面部が、サーメット、ステ
ライトおよび析出硬化系ステンレス鋼からなる群から選
ばれたいずれか１種の材料で形成された軌道輪と、 少なくとも表面部が、サーメット、ステライトおよび炭
化ケイ素を主体とするセラミックスからなる群から選ば
れたいずれか１種の材料で形成された転動体とよりな
り、 軌道輪の表面部と転動体の表面部とが異種材料で形成さ
れ、転動体の表面部の硬度が軌道輪の表面部の硬度より
も高くなっている高温高圧下の水中で使用される転がり
軸受。 - 【請求項２】 軌道輪が、ステンレス鋼製本体および本
体の表面を覆うステライト製被覆層よりなり、転動体
が、炭化ケイ素を主体とするセラミックスよりなる請求
項１記載の高温高圧下の水中で使用される転がり軸受。 - 【請求項３】 ステライトが、Ｃｏ４０〜５５wt％、Ｃ
ｒ１５〜３５wt％、Ｗ１０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、
Ｆｅ５wt％以下の組成を有する請求項１または２記載の
高温高圧下の水中で使用される転がり軸受。 - 【請求項４】 軌道輪が析出硬化系ステンレス鋼よりな
り、転動体が炭化ケイ素を主体とするセラミックスより
なる請求項１記載の高温高圧下の水中で使用される転が
り軸受。 - 【請求項５】 軌道輪がサーメットよりなり、転動体が
炭化ケイ素を主体とするセラミックスよりなる請求項１
記載の高温高圧下の水中で使用される転がり軸受。 - 【請求項６】 サーメットが、ＴｉＣ４５〜７０wt％、
ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５
〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％の組成を有する請求項
１または５記載の高温高圧下の水中で使用される転がり
軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7249116A JPH0987025A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 高温高圧下の水中で使用される転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7249116A JPH0987025A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 高温高圧下の水中で使用される転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987025A true JPH0987025A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17188193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7249116A Pending JPH0987025A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 高温高圧下の水中で使用される転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0987025A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000019189A (ja) * | 1998-07-06 | 2000-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ころがり軸受及びころがり軸受用転動体の運動状態計測装置 |
| EP1217235A2 (en) | 2000-12-21 | 2002-06-26 | Aktiebolaget SKF | Rolling bearing |
| KR100437009B1 (ko) * | 2002-06-12 | 2004-06-23 | 조규환 | 캡베어링 |
| JP2009036379A (ja) * | 2008-09-26 | 2009-02-19 | Jtekt Corp | 転がり軸受 |
| JP2009250797A (ja) * | 2008-04-07 | 2009-10-29 | Ntn Corp | 転がり軸受用潤滑剤の潤滑性評価装置および潤滑性評価方法 |
| CN107993732A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-04 | 厦门大学 | 一种海上核动力装置的自动水平调节装置 |
-
1995
- 1995-09-27 JP JP7249116A patent/JPH0987025A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000019189A (ja) * | 1998-07-06 | 2000-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ころがり軸受及びころがり軸受用転動体の運動状態計測装置 |
| US6702473B2 (en) * | 2000-12-18 | 2004-03-09 | Aktiebolaget Skf | Rolling bearing |
| EP1217235A2 (en) | 2000-12-21 | 2002-06-26 | Aktiebolaget SKF | Rolling bearing |
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| CN107993732A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-04 | 厦门大学 | 一种海上核动力装置的自动水平调节装置 |
| CN107993732B (zh) * | 2017-11-23 | 2019-06-07 | 厦门大学 | 一种海上核动力装置的自动水平调节装置 |
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