JPH09273060A - 複合長繊維不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高密度ポリエチレンを鞘成分、ポリプロピレ
ンを芯成分とし、柔軟性と風合いに優れる芯―鞘型複合
長繊維不織布及び紡糸性と解繊性が良好な前記不織布の
製造方法の提供。 【解決手段】 鞘成分をＱ値（重量平均分子量／数平均
分子量）が３．５を超え４．５以下で、ＪＩＳ Ｋ ７
２１０に記載された方法で測定した２１０℃、荷重２．
１６ｋｇの条件でのメルトフローレートが１０〜７０ｇ
／１０分で、且つ密度が０．９４〜０．９７ｇ／ｃｍ³
の高密度ポリエチレンとし、芯成分を前記メルトフロー
レートが１０〜１００ｇ／１０分の範囲にあるポリプロ
ピレンとして、芯成分と鞘成分のメルトフローレートの
差が０〜３５の範囲内で組み合わせ、溶融紡糸温度２２
０℃〜２７０℃から選ばれた同じ温度にて溶融押出し紡
糸を行い、紡出された連続フィラメント群をエジェクタ
ーにより高速で引き取って、繊度が１〜１０デニールの
繊維を移動する補集用の支持体上に捕集・堆積させてウ
ェブを形成し、その後熱接着する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、医療・衛生資材、
一般工業資材等の広い分野で使用可能であり、特にその
柔軟性により、使い捨ておむつや生理用ナプキン等の衛
生材料の表面材料に適しているポリオレフィン樹脂から
なる芯―鞘型複合長繊維不織布とその製造方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性樹脂を溶融押出し機において溶
融紡糸し、紡出された連続フィラメント（糸条体）を高
速高圧エアーで引き取り、移動している捕集用の網から
なる支持体上に捕集、堆積させてウェブとし、次いで熱
エンボスして得られるスパンボンド不織布は、他の乾式
不織布や湿式不織布に比べて生産性が高く、連続長繊維
からなるので引っ張り強度等の機械的性質に優れてい
る。特に、このスパンボンド不織布のなかでも、ナイロ
ンのようなポリアミド樹脂或いはポリエチレンテレフタ
レートのようなポリエステル樹脂を原料として製造した
不織布に対し、ポリオレフィン樹脂からなるスパンボン
ド不織布は、その比重が小さいこと、及びフィラメント
自体の柔軟性が優れていることから、使い捨てシーツ、
おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料の表面材料等の分
野への進出が計られるようになってきた。

【０００３】しかしながら、熱可塑性樹脂が単成分から
なるスパンボンド不織布においては、加熱エンボスによ
り熱接着させると、接着点は、繊維形状が維持されずに
フィルム化されてしまい、風合いが著しく損なわれて好
ましくないので、この点を改善するため、異なる樹脂か
ら構成される複合繊維とすることが提案されてきた。従
来から繊維表面の一部、又は全部を、その繊維を構成す
る熱可塑性樹脂より低軟化点を有する別の熱可塑性樹脂
で覆うことにより、即ち芯―鞘繊維を形成させ、軟化点
の相違を利用して接着性と接着後の風合いを改善する不
織布が知られている（特公昭４２−２１３１８号公報と
特公昭４３−１７７６号公報）。又、特公昭５４―３８
２１４号公報には、ポリプロピレンのような繊維形成能
を有する結晶性重合体を芯成分とし、該重合体より少な
くとも４０℃低い軟化点を有するポリスチレン、ポリエ
チレン、エチレン−プロピレン共重合体等を鞘成分とし
た場合、従来の紡糸・延伸の２工程により複合繊維を製
造する方法では芯鞘界面での親和力が弱いので延伸性が
悪く、延伸条件によっては各成分が剥離するという欠点
を解消するため、複合紡出をする際、紡出糸を毎分３、
２００〜９、８００ｍの速度で引取り、一挙に変形、冷
却、固化を行うという製造方法が開示されている。

【０００４】このように、ポリオレフィン樹脂からなる
複合長繊維不織布として、芯成分にポリプロピレン樹
脂、鞘成分にポリエチレン樹脂という構成は最も一般的
である。中でも、直鎖状低密度ポリエチレンはソフトな
風合いが期待されるが、紡糸性が悪く均質な不織布が得
られない上、更に、ウェブを形成させる際の開繊性が劣
るため低目付の不織布ができないという問題点がある。
この問題点を改良するため、特開平２−６１１５６号
公報では、エチレンとオクテン―１とのコーポリマー
で、オクテン―１を実質的に１〜１０重量％含有し、密
度が０．９００〜０．９４０ｇ／ｃｍ³の直鎖状低密度
ポリエチレンを複合繊維の鞘成分とし、複合繊維の芯成
分がメルトフローレート値が５〜４５ｇ／１０分のポリ
プロピレンであり、前記ポリエチレンとポリプロピレン
の重量比が２０：８０〜８０：２０の複合長繊維からな
る不織布が開示されている。しかしながら、この方法に
おいても紡糸性はある程度改善されるものの、開繊性が
依然として劣るという欠点が存在している。

【０００５】更に、この開繊性の問題を解決するため、
特開平５ー１８６９５１号公報では、複合繊維の鞘成分
として高密度ポリエチレンに、高密度ポリエチレン当り
ポリプロピレンを２〜２５重量％ブレンドし、Ｑ値（重
量平均分子量／数平均分子量）が３．５以下の構造体
を、更に芯成分としてメルトフローレートが５〜７０ｇ
／１０分のポリプロピレンを用い、低目付においても地
合の良好な熱接着性を有する複合繊維からなる不織布が
開示されている。この場合、ブレンドされたポリプロピ
レンが芯鞘成分の剥離現象を防止し、紡糸性の向上の役
割を果たしているが、ブレンドするためのプロセスが余
分に増えて、製造コスト上不利であると同時に、鞘にポ
リプロピレンの成分が存在することで、熱特性が芯のポ
リプロピレンのものに近づくことになるので、熱接着に
よってスパンボンド不織布を得る場合その物性が劣ると
いう問題がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、かかる
現状に鑑み、芯ー鞘型複合不織布の鞘成分として高密度
ポリエチレン、芯成分としてポリプロピレンを用いる組
み合わせについて鋭意研究した結果、鞘成分として使用
する高密度ポリエチレンの分子量の分布と前記２種の熱
可塑性樹脂のメルトフローレートの差に着眼し、樹脂の
密度が特定の高い範囲にあっても、重量平均分子量を数
平均分子量で除した値で定義され、分子量の分布幅を示
すＱ値が特定範囲の高密度ポリエチレンを鞘成分とし
て、更に前記樹脂のメルトフローレートとの差が特定の
範囲にあるポリプロピレンを芯成分として組み合わせ、
且つ溶融紡糸の際に同じ溶融温度を用いると、その帯電
量が多く、解繊性に優れ、紡出されたフィラメント群を
伸張する際に粘度が大きくならず、しかも曵糸性と紡糸
性が極めて優れ、更にその優れた熱接着性と挨まって、
柔軟性と風合に優れる芯―鞘型複合長繊維不織布が得ら
れることを見出し、本発明を完成させるに至った。本発
明の目的は、高密度ポリエチレン樹脂を鞘成分、ポリプ
ロピレン樹脂を芯成分とし、柔軟性と風合いに優れる芯
―鞘型複合長繊維不織布及び紡糸性と開繊性が良好で前
記の特性を有する前記不織布の製造方法を提供すること
にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明の第一は、芯成分
と鞘成分からなる複合長繊維から形成された不織布にお
いて、鞘成分が、重量平均分子量を数平均分子量で除し
た値で定義されるＱ値が３．５を超え４．５以下の範囲
で、密度が０．９４０〜０．９７０ｇ／ｃｍ³の範囲の
高密度ポリエチレン及び芯成分が、ＪＩＳ Ｋ ７２１
０に記載された方法で測定した２１０℃、荷重２．１６
ｋｇの条件におけるメルトフローレートが、１０〜１０
０ｇ／１０分の範囲のポリプロピレンからなり、且つ複
合長繊維の繊度が１〜１０デニールの範囲であることを
特徴とする複合長繊維不織布である。 本発明の第二
は、繊維軸に直交する繊維断面積に占める鞘成分の重量
比率が２０〜８０％の範囲であることを特徴とする本発
明第一に記載の複合長繊維不織布である。本発明の第三
は、異なった熱可塑性樹脂を溶融押し出し紡糸すること
からなる芯成分と鞘成分からなる複合長繊維で形成され
る不織布の製造方法において、鞘成分が、重量平均分子
量を数平均分子量で除した値で定義されるＱ値が３．５
を超え４．５以下の範囲で、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に記
載された方法で測定した２１０℃、荷重２．１６ｋｇの
条件におけるメルトフローレートが１０〜７０ｇ／１０
分の範囲で、且つ密度が０．９４０〜０．９７０ｇ／ｃ
ｍ³の範囲の高密度ポリエチレン及び複合長繊維の芯成
分が、前記の方法で測定したフローレートが１０〜１０
０ｇ／１０分の範囲のポリプロピレンを、前記メルトフ
ローレート同士の差が０〜３５ｇ／１０分の範囲内で組
み合わせ、溶融紡糸温度２２０℃〜２７０℃の範囲から
選ばれた同一の温度にて溶融押出し紡糸し、紡出された
連続フィラメントを高速でエジェクターーにより引き取
って、複合長繊維の繊度が１〜１０デニールの範囲と
し、次いで前記繊維を移動している捕集体上に堆積させ
てウェブを形成し、その後熱接着することを特徴とする
複合長繊維不織布の製造方法である。

【０００８】

【発明の実施の形態】本発明において複合長繊維の鞘成
分として用いられる熱可塑性の高密度ポリエチレン樹脂
は、重量平均分子量を数平均分子量で除したもの（重量
平均分子量／数平均分子量）として定義されるＱ値が
３．５を超え４．５以下、好ましくは３．７〜４．３の
範囲のものでなければならない。このＱ値とは、ゲル・
パーミエ−ション・クロマトグラフィ−（gel permeati
on chromatography）により求められる重合体の重量平
均分子量と数平均分子量の比で示され、この値は、樹脂
の分子量の分布幅を示すものであり、熱可塑性樹脂を溶
融押出し機で溶融紡糸する際のフィラメントの製造適性
と加工性に大きく影響するものであることが知られてい
る。即ち、Ｑ値が大きくなると分子量分布の幅が広くな
ることを意味し、樹脂を溶融押出し機において溶融紡糸
して、紡出されたフィラメントを伸長する際に樹脂の粘
度が大きくなり、曳糸性が低下する。高密度ポリエチレ
ンのＱ値が４．５を超える場合は、溶融紡糸の際に糸切
れが多発し、繊度が１０デニール以下の複合長繊維を製
造することは困難となり適さない。Ｑ値が３．５以下で
は、重合体を製造するための合成条件のコントロールが
困難であるため、樹脂の入手が容易でない。

【０００９】又、前記高密度ポリエチレンの密度は０．
９４０〜０９７０ｇ／ｃｍ³、好ましくは０．９４５〜
０．９６５ｇ／ｃｍ³の範囲である。密度が０．９４０
ｇ／ｃｍ³未満のポリエチレン重合体を使用すると、こ
の樹脂を用いた芯―鞘型複合長繊維に帯電させて開繊す
る際に、帯電量が少なくなって、開繊性が低下し、得ら
れる複合長繊維不織布の風合いが悪くなり、密度が０．
９７０ｇ／ｃｍ³を超える高密度ポリエチレンは市場で
入手することが困難である。高密度ポリエチレンとして
は、ＪＩＳ Ｋ ６７６０に記載された方法で測定した
メルトフローレート（以下ＭＦＲという）が１０〜７０
ｇ／１０分、好ましくは１０〜５０ｇ／１０分の範囲で
ある。ＭＦＲが１０ｇ／１０分未満の高密度ポリエチレ
ンは、紡糸の際に溶融温度を極端に高くしなければ高速
溶融紡糸が容易にできないこと及び極端な高温度での紡
糸では口金面の汚れが発生しやすく、操業上好ましくな
い。逆に、ＭＦＲが７０ｇ／１０分を超えると、糸切れ
が発生し易くなり、得られる複合長繊維不織布の風合い
が低下するだけではなく、強度も低くなるので好ましく
ない。尚、高密度ポリエチレンには、潤滑剤、顔料、安
定剤、難燃剤、抗菌剤等の添加剤を含有させてもよい。

【００１０】本発明において芯成分に使用されるポリプ
ロピレンは、前記のＱ値が２．０〜３．５の範囲で、Ｊ
ＩＳ Ｋ ７２１０に記載された方法で測定した２１０
℃、荷重２．１６ｋｇの条件でのＭＦＲが、１０〜１０
０／１０分、好ましくは３０〜８０ｇ／１０分の範囲で
ある。Ｑ値が２．０未満のポリプロピレンは、製造が困
難なため入手が容易ではなく、Ｑ値が３．５超えるもの
は糸切れの原因となる。 ＭＦＲが１０ｇ／１０分未満
のポリプロピレンは、溶融温度を高くしなければ高速溶
融紡糸が容易にできないこと及び高温度での紡糸では口
金面の汚れが発生しやすく、操業上好ましくない。逆
に、ＭＦＲが１００ｇ／１０分を超えると、糸切れが発
生しやすくなり、得られる複合長繊維不織布の風合いが
低下するだけではなく、強度も低くなるので好ましくな
い。又、ポリプロピレンには、高密度ポリエチレンの場
合と同様に、潤滑剤、顔料、安定剤、抗菌剤等の添加剤
を含有させてもよい。

【００１１】本発明においては、不織布を構成する複合
長繊維の繊維軸に直交する繊維断面積に占める鞘成分の
高密度ポリエチレンの重量比率は２０〜８０重量％であ
る。高密度ポリエチレンの重量比率が２０重量％未満の
場合は、繊維強度は高くなるが、接着力が弱くなり、得
られる不織布としての強度が弱くなり過ぎて実用上好ま
しくない。逆に、高密度ポリエチレンの重量比率が８０
重量％を超える場合、接着強度は高くなるが、繊維強度
が弱過ぎるために、得られる不織布の強度が弱くなり過
ぎて好ましくない。本発明に用いられる複合長繊維の繊
度は１〜１０デニールの範囲である。長繊維の繊度が１
０デニールを超えると、繊維径が太くなりすぎ、得られ
る不織布が硬くなり風合いが低下し、繊度が１デニール
未満のものは製造が困難である。複合長繊維の断面形状
としては、円形断面の他に異形或いは扁平とすることも
できる。

【００１２】本発明に係わる複合長繊維不織布の目付
は、５〜１５０ｇ／ｃｍ²である。目付が１５０ｇ／ｃ
ｍ²を超えると不織布が硬くなりすぎ、風合いが悪くな
り、目付が５ｇ／ｃｍ²未満では、不織布の強度が低く
なり過ぎ、不織布を安定して製造するのが難しくなる。
本発明は、異なった熱可塑性樹脂を溶融押し出し紡糸
し、芯成分と鞘成分からなる複合長繊維で形成される不
織布及びその製造方法であって、鞘成分が、Ｑ値が３．
５を超え４．５以下の範囲で、ＭＦＲが１０〜７０ｇ／
１０分で、更に密度が０．９４０〜０．９７０ｇ／ｃｍ
³範囲の高密度ポリエチレン及び芯成分が、Ｑ値が２．
０〜３．５の範囲で、ＭＦＲが１０〜１００ｇ／１０分
の範囲のポリプロピレンを、それぞれのＭＦＲ同士の差
が０〜３５ｇ／１０分の範囲内で組み合わせ、溶融紡糸
温度２２０℃〜２７０℃の範囲から選ばれた同一の温度
にて溶融押出し紡糸し、紡出された連続フィラメント群
を高速でエアサッカーにより引き取って、複合長繊維の
繊度を１〜１０デニールの範囲とし、次いで前記繊維を
移動している捕集用支持体上に捕集・堆積させてウェブ
を形成し、その後熱接着するというものである。

【００１３】本発明の複合長繊維は、公知の複合長繊維
用の溶融押出し紡糸装置を用いて得ることができる。芯
成分のポリプロピレンと鞘成分の高密度ポリエチレン
は、溶融紡糸温度２２０〜２７０℃の範囲から選ばれた
同じ温度でそれぞれの樹脂が溶融紡糸される必要があ
る。紡糸温度を前記範囲外で行うと紡糸の調子が不良に
なり、満足のできる不織布が得られ難くなる。つまり、
紡糸温度が２２０℃未満の場合は、紡糸速度を高くせざ
るを得ず、そのためには高いエアー圧力が必要となり、
糸切れを発生させずに繊度１〜１０デニールの繊維を得
ることは困難である。逆に、紡糸温度が２７０℃を超え
ると、紡出されたフィラメントの強度が弱くなり、糸切
れが多く発生しやすくなるだけではなく、ノズル表面が
汚れやすくなり、長時間操業した時にノズル表面汚れに
よる糸切れも増えるので、好ましくない。 溶融紡糸す
る際の前記範囲から選ばれた同じ温度とは、本発明で
は、芯成分と鞘成分のそれぞれの樹脂が実質的に同じ溶
融紡糸温度で紡糸されることを意味し、前記溶融紡糸温
度の範囲内で温度は±１．５℃、好ましくは±１．０℃
まで許容される。２種類の樹脂の溶融紡糸温度の差の絶
対値が３℃を超えて大きくなると、芯成分と鞘成分の接
触面において接着性が損なわれ、ひいては糸切れの発生
が生じ、不織布が不均一になる。

【００１４】本発明においては、更に鞘成分の高密度ポ
リエチレンのＭＦＲと芯成分のポリプロピレンのＭＦＲ
との間の差を０〜３５ｇ／１０分の範囲にしておいて、
前記の溶融紡糸温度範囲から選ばれた同じ温度で溶融紡
糸することによって、溶融押出し後の複合長繊維フィラ
メントの冷却がスムーズとなり、冷却の不均一による芯
鞘の接合部におけるずれが発生せず、溶融伸長特性の違
いによる歪みも残らないので、良好な紡糸性が具現化で
きるのである。前記鞘成分の高密度ポリエチレンと芯成
分のポリプロピレンは、溶融押出し紡糸機のそれぞれの
口金から同じ温度で押し出されて紡糸された後は、エジ
ェクターにより高速エアーで引き取って、延伸され、次
いで形成された多数の長繊維を、衝突板に当てて摩擦帯
電させ、電荷による反発力で開繊させる。この場合、帯
電方法として、コロナ放電処理を行うことも可能であ
る。次に、均一に開繊された前記の多数の長繊維フィラ
メント群は、捕集用の支持体上に捕集・堆積され、ウェ
ブとされる。このようにして、細デニールの複合長繊維
であっても極めて容易にウェブが構成され、風合いの極
めて優れるポリプロピレンと高密度ポリエチレンとから
なる複合長繊維が糸切れ率を少なくして高速紡糸から得
られるようになる。

【００１５】本発明においては、支持体上に集積された
多数の長繊維は、ウェブとされ、このウェブには更に規
則的な間隔で繊維同士の自己融着区域を設けることによ
って熱接着される。この自己融着区域は、前記ウェブを
加熱した凹凸ロールと平滑ロールの間に導入し、加熱及
び加圧処理を施すことにより、凹凸ロールの凸部に対応
したシート部分が融着することによって形成される。こ
の場合、ロールの温度は鞘成分のＨＤＰＥの融点より５
〜３０℃、好ましくは１０〜２５℃低い温度である。ロ
ール温度と樹脂の融点との差が５℃未満では、ロールに
よる熱圧着処理時に繊維がロールに付着し、製造トラブ
ルの原因となるため好ましくない。逆に、ロール温度と
樹脂の融点との差が３０℃を超えると、自己融着部分の
形成が不十分となり、シートの強度が著しく低下するば
かりでなく、毛羽立ちが激しくなるので適さない。凹凸
ロールと平滑ロールで熱圧着処理を施す場合の圧力は、
１０〜８０ｋｇ／ｃｍ、好ましくは２０〜６０ｋｇ／ｃ
ｍである。圧力が１０ｋｇ／ｃｍ未満では、熱圧着処理
による自己融着区域の形成が不十分となることがあり、
８０ｋｇ／ｃｍを越えると、自己融着区域がフィルム状
になり、不織布の風合いが損なわれることがある。自己
融着区域を形成する方法としては、集積された連続長繊
維フィラメント群からなるウェブを、凹凸ロールと超音
波ホーンの間に導入し、超音波処理を施すことにより、
凸部に対応した点融着部分を形成することも可能であ
る。

【００１６】本発明においては、個々の自己融着区域の
面積は、０．０３〜４ｍｍ²の範囲である。自己融着区
域の面積が０．０３ｍｍ²未満では、不織布の強度が不
足するため好ましくない。逆に、自己融着面積が４ｍｍ
²を超えると、不織布が硬くなり過ぎる。自己融着区域
の面積の総和は、複合長繊維不織布の全表面積の２〜３
０面積％である。自己融着区域の面積の総和が２面積％
未満では、不織布の強度が不足し、自己融着面積が３０
面積％を超えると、不織布が硬くなる。以上のようにし
て得られた鞘成分として高密度ポリエチレン及び芯成分
としてポリプロピレンからなる複合長繊維不織布は、優
れた柔軟性と風合を有し、必要に応じて種々加工され
て、衛生材料、医療用基材、衣料用基材、家庭用基材、
産業用基材等に使用される。

【００１７】

【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明は勿論これらに限定されるものでは
ない。尚、以下の実施例及び比較例において、％は特に
断らない限り重量％である。

【００１８】実施例１ ＭＦＲ２０ｇ／１０分、密度０．９６０ｇ／ｃｍ³、Ｑ
値４．０、融点１３１．５℃の高密度ポリエチレン樹脂
（三菱化学社製）を鞘成分とし、ＭＦＲ４０ｇ／１０
分、Ｑ値３．０のポリプロピレン樹脂（三菱化学社製）
を芯成分として準備した。次に、溶融押出し機において
芯鞘複合紡糸用口金を用いて、不織布を構成する複合長
繊維の繊維軸に直交する繊維断面積に占める鞘成分の重
量比率を３０％とし、前記の樹脂をそれぞれ２５０±１
℃に加熱して溶融し、多数の微細孔から押し出した後、
エジェクターにより高速エアーで延伸して長繊維フィラ
メント群を形成し、移動するワイヤー製捕集支持体上に
捕集・堆積させウェブとした。次いで、このウェブを１
２０℃に加熱した凹凸ロールと平滑ロールの間に導入
し、線圧４０ｋｇ／ｃｍで凹凸ロールの凸部に対応する
部分を融着することにより、目付４０ｇ／ｍ²の複合長
繊維不織布を得た。個々の自己融着区域の面積は０．１
２ｍｍ²であり、自己融着区域の面積の総和は４面積％
で、複合長繊維の繊度は３デニールであった。得られた
長繊維不織布を下記の試験方法で試験し、その品質を評
価した。

【００１９】試験方法 （１）紡糸性：樹脂の紡糸性を、溶融紡糸時の糸切れの
多寡で評価した。評価は以下の５段階で行った。 ５・・・ 糸切れがなく、紡糸性は極めて良好である。 ４・・・ 糸切れは殆どなく、紡糸性は良好である。 ３・・・ 糸切れは少しあるが、問題なく、紡糸性は普通
である。 ２・・・ 糸切れがかなりあり、紡糸性は悪い。 １・・・ 糸切れが非常に多く、紡糸性は極めて悪い。 （２）シート地合：得られた長繊維不織布の地合を、官
能で評価した。評価は以下の５段階で行った。 ５・・・ 地合が極めて良好でる。 ４・・・ 地合が良好である。 ３・・・ 地合が普通である。 ２・・・ 地合が悪い。 １・・・ 地合が極めて悪い。

【００２０】（３）柔軟性：得られた長繊維不織布の柔
軟性を、官能で評価した。評価は以下の５段階で行っ
た。 ５・・・ 柔軟性が極めて良好である。 ４・・・ 柔軟性が良好である。 ３・・・ 柔軟性は普通である。 ２・・・ 柔軟性が劣る。 １・・・ 柔軟性が極めて劣る。 (４）引張強度：ＪＩＳ Ｐ ８１１３に示された方法
で行った。

【００２１】実施例２ ＭＦＲ２５ｇ／１０分、密度０．９５５ｇ／ｃｍ³、Ｑ
値３．５、融点１３４℃の高密度ポリエチレン（三菱化
学社製）を鞘成分とし、ＭＦＲ５０ｇ／１０分、Ｑ値
２．７のポリプロピレン樹脂（三菱化学社製）を芯成分
として準備した。次に、溶融押出し機において芯鞘複合
紡糸用口金を用いて、不織布を構成する複合長繊維の繊
維軸に直交する繊維断面積に占める鞘成分の重量比率を
３０％とし、前記の樹脂をそれぞれ２４０±０．５℃に
加熱して溶融し、多数の微細孔から押し出した後、エジ
ェクターにより高速エアーで延伸して長繊維フィラメン
ト群を形成し、移動するワイヤー製捕集支持体上に捕集
・堆積させウェブとした。次いで、このウェブを１１５
℃に加熱した凹凸ロールと平滑ロールの間に導入し、線
圧２０ｋｇ／ｃｍで凹凸ロールの凸部に対応する部分を
融着することにより、目付１４ｇ／ｍ²の複合長繊維不
織布を得た。個々の自己融着区域の面積は１．０ｍｍ²
であり、自己融着区域の面積の総和は１５面積％で、複
合長繊維の繊度は２．８デニールであった。

【００２２】実施例３ 樹脂をそれぞれ２６０±１℃に加熱して溶融し、多数の
微細孔から押し出したこと以外は、実施例１と同様にし
て溶融紡糸した後、エジェクターにより高速エアーで延
伸して長繊維フィラメント群を形成し、移動するワイヤ
ー製捕集支持体上に捕集・堆積させウェブとした。次い
で、このウェブを１１０℃に加熱した凹凸ロールと平滑
ロールの間に導入し、線圧６０ｋｇ／ｃｍで凹凸ロール
の凸部に対応する部分を融着することにより、目付５０
ｇ／ｍ²の複合長繊維不織布を得た。個々の自己融着区
域の面積は２．０ｍｍ²であり、自己融着区域の面積の
総和は１０面積％で、複合長繊維の繊度は７．５デニー
ルであった。得られた複合長繊維不織布を前記の試験方
法で試験し、その品質を評価した。

【００２３】実施例４ 樹脂をそれぞれ２３０±０．５℃に加熱して溶融し、多
数の微細孔から押し出したこと以外は、実施例２と同様
にして溶融紡糸した後、エジェクターにより高速エアー
で延伸して長繊維フィラメント群を形成し、移動するワ
イヤー製捕集支持体上に捕集・堆積させウェブとした。
次いで、このウェブを１１７℃に加熱した凹凸ロールと
平滑ロールの間に導入し、線圧３０ｋｇ／ｃｍで凹凸ロ
ールの凸部に対応する部分を融着することにより、目付
２４ｇ／ｍ²の複合長繊維不織布を得た。個々の自己融
着区域の面積は０．２８ｍｍ²であり、自己融着区域の
面積の総和は８面積％で、複合長繊維の繊度は２．５デ
ニールであった。得られた複合長繊維不織布を前記の試
験方法で試験し、その品質を評価した。

【００２４】実施例５ 溶融押出し機において芯鞘複合紡糸用口金を用いて、不
織布を構成する複合長繊維の繊維軸に直交する繊維断面
積に占める鞘成分の重量比率を７０％としたこと以外
は、実施例１と同様にして複合長繊維不織布を得た。得
られた複合長繊維を前記の試験方法で試験し、その品質
を評価した。

【００２５】比較例１ Ｑ値が５．０の鞘成分用高密度ポリエチレン樹脂（三菱
化学社製）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして
複合長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布を前記
試験方法で試験し、その品質を評価した。

【００２６】比較例２ ＭＦＲが５ｇ／１０分の芯成分用ポリプロピレン樹脂
（三菱化学社製）を用いたこと以外は、実施例１と同様
にして複合長繊維不織布を得た。得られた長繊維不織布
を前記試験方法で試験し、その品質を評価した。

【００２７】比較例３ 鞘用樹脂として、ＭＦＲ３５ｇ／１０分、密度０．９３
７ｇ／ｃｍ³、Ｑ値３．０、融点１２７．２℃の直鎖状
低密度ポリエチレンを用いたこと以外は、実施例１と同
様にして長繊維不織シートを得た。得られた長繊維不織
布を前記試験方法で試験し、その品質を評価した。

【００２８】比較例４ 樹脂をそれぞれ２８０±１．５℃に加熱して溶融し、多
数の微細孔から押し出し、紡糸したこと以外は、実施例
１と同様にして複合長繊維不織布を得た。得られた長繊
維不織布を前記試験方法で試験し、その品質を評価し
た。

【００２９】比較例５ 樹脂をそれぞれ２１０±０．５℃に加熱して溶融し、多
数の微細孔から押し出し、紡糸したこと以外は、実施例
１と同様にして複合長繊維不織布を得た。得られた長繊
維不織布を前記試験方法で試験し、その品質を評価し
た。

【００３０】比較例６ 樹脂を加熱溶融し、多数の微細孔から押し出し、紡糸す
る際に、溶融温度を鞘成分２４０℃及び芯成分２５０℃
としたこと以外は、実施例１と同様にして複合長繊維不
織布を得た。得られた長繊維不織布を前記試験方法で試
験し、その品質を評価した。

【００３１】比較例７ 不織布を構成する複合長繊維の繊維軸に直交繊維断面積
に占める鞘成分の重量比率を９０％としたこと以外は、
実施例２と同様にして複合長繊維不織布を得た。得られ
た長繊維不織布を前記試験方法で試験し、その品質を評
価した。

【００３２】比較例８ 不織布を構成する複合長繊維の繊維軸に直交繊維断面積
に占める鞘成分の重量比率を１０％としたこと以外は、
実施例２と同様にして複合長繊維不織布を得た。得られ
た長繊維不織布を前記試験方法で試験し、その品質を評
価した。

【００３３】比較例９ 複合長繊維の繊度を１２デニールとしたこと以外は、実
施例１と同様にして複合長繊維不織布を得た。得られた
長繊維不織布を前記試験方法で試験し、その品質を評価
した。

【００３４】実施例１〜５及び比較例１〜９で得られた
結果を表１に示した。

【００３５】

【表１】

【００３６】表１から明らかなように、本発明法は、樹
脂を溶融紡糸する際に糸切れがなく紡糸性が非常に優
れ、風合いが良好であり、得られる複合長繊維不織布
は、強度を損なうことなく、地合と柔軟性に極めて優れ
ている（実施例１〜５）。これに対し、鞘成分として用
いられる高密度ポリエチレンのＱ値が４．５を超える場
合は、糸切れが多発して紡糸性が悪く（比較例１）、高
密度ポリエチレンの密度が低いと、開繊性が悪く、地合
いの良好な複合長繊維不織布が得られない（比較例
３）。芯成分に用いられるポリプロピレンのＭＦＲが低
過ぎると、溶融紡糸の際に糸切れが多発して紡糸性が悪
く、風合いが損なわれた（比較例２）。

【００３７】一方、溶融紡糸の際に溶融温度が高過ぎる
と（２８０℃）、糸切れが多くて紡糸性が悪くなり、柔
軟性は普通であるが、解繊性が劣り、地合が悪くなり
（比較例４）、溶融紡糸温度が低過ぎると（２１０
℃）、糸切れが多くて紡糸性が悪く、地合は普通である
が、柔軟性が悪い（比較例５）。芯成分と鞘成分の樹脂
の溶融温度に１０℃の差を設けると（芯：２５０℃、
鞘：２４０℃）、糸切れが多くて紡糸性が悪くなり、地
合は普通であるが、柔軟性が悪くなる（比較例６）。不
織布を構成する複合長繊維の繊維軸に直交する繊維断面
積に占める鞘成分の重量比率が高い場合（９０％、比較
例７）及び重量比率が低い場合（１０％、比較例８）と
も、得られる複合長繊維不織布の強度が弱くなる。更
に、複合長繊維の繊度が大きくなると（繊度：１２、比
較例９）、紡糸性は良好で、得られる複合長繊維不織布
の強度と地合いは普通であるが、柔軟性が極めて悪くな
る。

【００３８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明は、柔軟性
と地合に極めて優れ、医療・衛生資材、一般工業資材等
の広い分野で使用可能なポリオレフィンからなる芯―鞘
型複合長繊維不織布及びその製造方法を提供するという
効果を奏する。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 芯成分と鞘成分からなる複合長繊維から
   形成された不織布において、鞘成分が、重量平均分子量
   を数平均分子量で除した値で定義されるＱ値が３．５を
   超え４．５以下の範囲で、密度が０．９４０〜０．９７
   ０ｇ／ｃｍ³の範囲の高密度ポリエチレン及び芯成分
   が、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に記載された方法で測定した
   ２１０℃、荷重２．１６ｋｇの条件におけるメルトフロ
   ーレートが、１０〜１００ｇ／１０分の範囲のポリプロ
   ピレンからなり、且つ複合長繊維の繊度が１〜１０デニ
   ールの範囲であることを特徴とする複合長繊維不織布。
2. 【請求項２】 繊維軸に直交する繊維断面積に占める鞘
   成分の重量比率が２０〜８０％の範囲であることを特徴
   とする請求項１記載の複合長繊維不織布。
3. 【請求項３】 異なった熱可塑性樹脂を溶融押出し紡糸
   することからなる芯成分と鞘成分からなる複合長繊維で
   形成される不織布の製造方法において、鞘成分が、重量
   平均分子量を数平均分子量で除した値で定義されるＱ値
   が３．５を超え４．５以下の範囲で、ＪＩＳ Ｋ ７２
   １０に記載された方法で測定した２１０℃、荷重２．１
   ６ｋｇの条件におけるメルトフローレートが１０〜７０
   ｇ／１０分の範囲で、且つ密度が０．９４０〜０．９７
   ０ｇ／ｃｍ³の範囲の高密度ポリエチレン及び複合長繊
   維の芯成分が、前記の方法で測定したフローレートが１
   ０〜１００ｇ／１０分の範囲のポリプロピレンを、前記
   メルトフローレート同士の差が０〜３５ｇ／１０分の範
   囲内で組み合わせ、溶融紡糸温度２２０℃〜２７０℃の
   範囲から選ばれた同一の温度にて溶融押出し紡糸し、紡
   出された連続フィラメントを高速でエジェクターにより
   引き取って、複合長繊維の繊度が１〜１０デニールの範
   囲とし、次いで前記繊維を移動している捕集体上に堆積
   させてウェブを形成し、その後熱接着することを特徴と
   する複合長繊維不織布の製造方法。