JPH09189114A - 外壁モルタル補強用繊維構造体 - Google Patents
外壁モルタル補強用繊維構造体Info
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- JPH09189114A JPH09189114A JP381596A JP381596A JPH09189114A JP H09189114 A JPH09189114 A JP H09189114A JP 381596 A JP381596 A JP 381596A JP 381596 A JP381596 A JP 381596A JP H09189114 A JPH09189114 A JP H09189114A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コンクリート構造物の外壁表面に施工した仕
上げ層のひび割れ防止及び脱落防止に著しい効果をはっ
きする外壁モルタル補強用繊維構造体を提供すること。 【解決手段】 少なくとも一方向に配列された合成樹脂
で被覆された長繊維糸、好ましくは合成樹脂で被覆され
た長繊維糸からなるネット状シートと、短繊維からなる
不織布シートとを複合してなる外壁モルタル補強用繊維
構造体。
上げ層のひび割れ防止及び脱落防止に著しい効果をはっ
きする外壁モルタル補強用繊維構造体を提供すること。 【解決手段】 少なくとも一方向に配列された合成樹脂
で被覆された長繊維糸、好ましくは合成樹脂で被覆され
た長繊維糸からなるネット状シートと、短繊維からなる
不織布シートとを複合してなる外壁モルタル補強用繊維
構造体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、合成樹脂で被覆さ
れた長繊維糸が、短繊維からなる不織布シート（以下短
繊維不織布シートということがある）に、少なくとも一
方向に複合化されてなる外壁モルタル補強用繊維構造体
に関する。さらに詳しくは、コンクリート構造物等の外
壁表面に仕上げ施工を行うにあたって、仕上げ層のひび
割れ防止や脱落防止に著しい効果を有する下地モルタル
層補強用繊維構造体に関するものである。
れた長繊維糸が、短繊維からなる不織布シート（以下短
繊維不織布シートということがある）に、少なくとも一
方向に複合化されてなる外壁モルタル補強用繊維構造体
に関する。さらに詳しくは、コンクリート構造物等の外
壁表面に仕上げ施工を行うにあたって、仕上げ層のひび
割れ防止や脱落防止に著しい効果を有する下地モルタル
層補強用繊維構造体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、コンクリート構造物の外壁仕上げ
層補強方法としては、短繊維不織布シートを用いる所謂
「ベースネット工法」（例えば特公平２−６１５８４号
公報）や長繊維糸よりなるネット状シートをアンカーピ
ンで躯体に固定する所謂「ピンネット工法」（例えば特
公昭６０−５７５０号公報）などが知られている。しか
しながら、これらの方法はいずれも、最近の大型構造物
の外壁補強・補修工事等に用いる場合には種々の問題点
を有している。例えば、前者の方法は下地モルタル層と
仕上げ層との接着性においては大きな効果を発揮する
が、面方向の補強がなされていないため、ひとたび浮き
上がりが起こると仕上げ層の剥離の予知はできても脱落
を抑制することはできないという問題がある。また後者
の方法は、前者の方法に比較して仕上げ層の脱落防止と
いう点では有効であるが、下地モルタル層と仕上げ層と
の接着性に関しては効果が乏しく、これを補うために用
いられる多数のアンカーピンが逆に躯体の損傷を招く結
果、十分な補強効果が得られなくなるという問題があ
る。この様な従来の補強方法の問題点を解決するため、
下地となるモルタル層の補強及び仕上げ層との接着に適
した繊維構造体の開発が望まれていた。
層補強方法としては、短繊維不織布シートを用いる所謂
「ベースネット工法」（例えば特公平２−６１５８４号
公報）や長繊維糸よりなるネット状シートをアンカーピ
ンで躯体に固定する所謂「ピンネット工法」（例えば特
公昭６０−５７５０号公報）などが知られている。しか
しながら、これらの方法はいずれも、最近の大型構造物
の外壁補強・補修工事等に用いる場合には種々の問題点
を有している。例えば、前者の方法は下地モルタル層と
仕上げ層との接着性においては大きな効果を発揮する
が、面方向の補強がなされていないため、ひとたび浮き
上がりが起こると仕上げ層の剥離の予知はできても脱落
を抑制することはできないという問題がある。また後者
の方法は、前者の方法に比較して仕上げ層の脱落防止と
いう点では有効であるが、下地モルタル層と仕上げ層と
の接着性に関しては効果が乏しく、これを補うために用
いられる多数のアンカーピンが逆に躯体の損傷を招く結
果、十分な補強効果が得られなくなるという問題があ
る。この様な従来の補強方法の問題点を解決するため、
下地となるモルタル層の補強及び仕上げ層との接着に適
した繊維構造体の開発が望まれていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状を
鑑みてなされたものであり、その目的は、近年の大型構
造物の外壁補強・補修工事等においても十分な補強効果
を発揮し得る下地モルタル層の補強用材料を提供するこ
とにある。
鑑みてなされたものであり、その目的は、近年の大型構
造物の外壁補強・補修工事等においても十分な補強効果
を発揮し得る下地モルタル層の補強用材料を提供するこ
とにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、「短繊維
からなる不織布シートに、合成樹脂で被覆された長繊維
糸が、その少なくとも一方向に複合されてなる外壁モル
タル補強用繊維構造体。」により達成される。
からなる不織布シートに、合成樹脂で被覆された長繊維
糸が、その少なくとも一方向に複合されてなる外壁モル
タル補強用繊維構造体。」により達成される。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明で用いられる長繊維糸は、
所謂「ピンネット工法」に用いられていたものと同一で
も大きな効果が得られるが、本発明が目的とする大型構
造物の外壁補強に供するためには１０ｇ／ｄｅ以上の引
張強度を有する高強力長繊維糸であることが好ましく、
例えば、高強力ビニロン、高強力ポリエチレン、ポリア
リレート、パラ型アラミドなどの有機長繊維糸やカーボ
ン、ガラスなどの無機長繊維糸を例示することができ
る。引張強度が１０ｇ／ｄｅ未満の長繊維糸を用いる場
合は、面方向の強力を確保するためにはその繊維使用量
を増やすことになるが、この結果として後述する樹脂の
含浸が不十分になるか又は長繊維糸間の線条間隔（以下
配列間隔ということがある）が狭くなってモルタルの浸
透不良を招くことがある。長繊維糸の総繊度は、その強
度によっても変わってくるが、通常は１０００ｄｅ以上
５０００ｄｅ以下、好ましくは１０００ｄｅ以上３００
０ｄｅ以下である。
所謂「ピンネット工法」に用いられていたものと同一で
も大きな効果が得られるが、本発明が目的とする大型構
造物の外壁補強に供するためには１０ｇ／ｄｅ以上の引
張強度を有する高強力長繊維糸であることが好ましく、
例えば、高強力ビニロン、高強力ポリエチレン、ポリア
リレート、パラ型アラミドなどの有機長繊維糸やカーボ
ン、ガラスなどの無機長繊維糸を例示することができ
る。引張強度が１０ｇ／ｄｅ未満の長繊維糸を用いる場
合は、面方向の強力を確保するためにはその繊維使用量
を増やすことになるが、この結果として後述する樹脂の
含浸が不十分になるか又は長繊維糸間の線条間隔（以下
配列間隔ということがある）が狭くなってモルタルの浸
透不良を招くことがある。長繊維糸の総繊度は、その強
度によっても変わってくるが、通常は１０００ｄｅ以上
５０００ｄｅ以下、好ましくは１０００ｄｅ以上３００
０ｄｅ以下である。
【０００６】長繊維糸は合成樹脂で被覆・含浸させて用
いるか、又は、ネット状シートとして短繊維不織布シー
トに複合される場合には、ネット状シートに構成される
過程もしくはネット状シートに構成された後に合成樹脂
で被覆して用いる。かくすることにより、繊維の集束部
分や交差部分又は単繊維中での水分の蓄積を防止し、こ
れによって外気温変化によるモルタル層の損傷を抑制す
ることが可能となる。好ましく用いられる合成樹脂は、
アクリル酸エステル樹脂、酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル
樹脂などである。
いるか、又は、ネット状シートとして短繊維不織布シー
トに複合される場合には、ネット状シートに構成される
過程もしくはネット状シートに構成された後に合成樹脂
で被覆して用いる。かくすることにより、繊維の集束部
分や交差部分又は単繊維中での水分の蓄積を防止し、こ
れによって外気温変化によるモルタル層の損傷を抑制す
ることが可能となる。好ましく用いられる合成樹脂は、
アクリル酸エステル樹脂、酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル
樹脂などである。
【０００７】長繊維糸は、繊維構造体の少なくとも一方
向に配列して複合されている限りその配列方向は任意で
あり、必要とされる補強の方向に応じて変えることが可
能である。例えば一軸方向のみの補強で充分な場合は、
一定の線条間隔で一方向に引き揃えたものを後述の短繊
維不織布シートと複合して補強に用いる。また面方向の
補強を必要とする場合は、長繊維糸を二軸、三軸又は四
軸方向以上に配したものをネット状シートとして用い
る。なお長繊維糸の配列方法としては、織布や編布とし
てネット状に仕立てたものが一般的であるが、本発明の
効果を最大限に発揮するには、長繊維糸を編織すること
なく複数軸方向に重ね合わせた組布構造のものが伸びが
少ないためにより好適である。この組布構造のものは、
合成樹脂で一体化されていることが、補強効果及び取扱
い性の点から好ましい。
向に配列して複合されている限りその配列方向は任意で
あり、必要とされる補強の方向に応じて変えることが可
能である。例えば一軸方向のみの補強で充分な場合は、
一定の線条間隔で一方向に引き揃えたものを後述の短繊
維不織布シートと複合して補強に用いる。また面方向の
補強を必要とする場合は、長繊維糸を二軸、三軸又は四
軸方向以上に配したものをネット状シートとして用い
る。なお長繊維糸の配列方法としては、織布や編布とし
てネット状に仕立てたものが一般的であるが、本発明の
効果を最大限に発揮するには、長繊維糸を編織すること
なく複数軸方向に重ね合わせた組布構造のものが伸びが
少ないためにより好適である。この組布構造のものは、
合成樹脂で一体化されていることが、補強効果及び取扱
い性の点から好ましい。
【０００８】長繊維糸の配列間隔は、必要とされる補強
の程度及び長繊維糸からなるシートの構造に応じて任意
に変えることが可能であるが、通常は５ｍｍ以上６０ｍ
ｍ以下である。この範囲未満の場合にはモルタルの浸透
不良を招くことがあり、一方この範囲を越える場合には
補強効果が不十分になることがある。
の程度及び長繊維糸からなるシートの構造に応じて任意
に変えることが可能であるが、通常は５ｍｍ以上６０ｍ
ｍ以下である。この範囲未満の場合にはモルタルの浸透
不良を招くことがあり、一方この範囲を越える場合には
補強効果が不十分になることがある。
【０００９】次に長繊維糸と複合される短繊維不織布シ
ートは、所謂「ベースネット工法」に使用されるものと
同様のもので良く、通常ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、ビニロン、カーボンなどの素材が使われるが特に限
定されるものではなく、耐アルカリ性を有するタイプで
あればいかなる繊維でも良い。例えばパラ型アラミド繊
維であるコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフ
ェニレンテレフタルアミド繊維（商標名テクノーラ：帝
人株式会社製）なども好適である。施工時のモルタルの
滲み出しを考慮すると、その繊度は５ｄｅ以上９０ｄｅ
以下が好ましく、これを目付５ｇ／ｍ2 以上１５０ｇ／
ｍ2 以下の不織布シートにして用いることが好ましい。
短繊維の繊度が５ｄｅ未満では製造コストが高くなるだ
けでなく、施工時に繊維が寝易くなってモルタル下地層
と仕上げ層の接着力が低下することがある。一方９０ｄ
ｅを越えると短繊維の剛性が高くなりすぎて均一に交絡
した不織布シートが得難くなる。また不織布シートの目
付が５ｇ／ｍ2 未満では、得られる繊維構造体中に占め
る短繊維の量が少なくなりすぎて外壁モルタルの補強効
果が低下する。一方１５０ｇ／ｍ2 を越えるとモルタル
の浸透を阻害して下地層と仕上げ層との間のモルタル連
続性が損なわれ界面剥離しやすくなる。
ートは、所謂「ベースネット工法」に使用されるものと
同様のもので良く、通常ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、ビニロン、カーボンなどの素材が使われるが特に限
定されるものではなく、耐アルカリ性を有するタイプで
あればいかなる繊維でも良い。例えばパラ型アラミド繊
維であるコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフ
ェニレンテレフタルアミド繊維（商標名テクノーラ：帝
人株式会社製）なども好適である。施工時のモルタルの
滲み出しを考慮すると、その繊度は５ｄｅ以上９０ｄｅ
以下が好ましく、これを目付５ｇ／ｍ2 以上１５０ｇ／
ｍ2 以下の不織布シートにして用いることが好ましい。
短繊維の繊度が５ｄｅ未満では製造コストが高くなるだ
けでなく、施工時に繊維が寝易くなってモルタル下地層
と仕上げ層の接着力が低下することがある。一方９０ｄ
ｅを越えると短繊維の剛性が高くなりすぎて均一に交絡
した不織布シートが得難くなる。また不織布シートの目
付が５ｇ／ｍ2 未満では、得られる繊維構造体中に占め
る短繊維の量が少なくなりすぎて外壁モルタルの補強効
果が低下する。一方１５０ｇ／ｍ2 を越えるとモルタル
の浸透を阻害して下地層と仕上げ層との間のモルタル連
続性が損なわれ界面剥離しやすくなる。
【００１０】本発明の繊維構造体は、上記の如き長繊維
糸を短繊維不織布シートに、その少なくとも一方向に複
合することによって製造されるが、モルタルの滲み出し
並びに下地層と仕上げ層の接着性確保の観点から全体の
厚みを０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下の範囲にすること
が望ましい。０．５ｍｍ未満では薄すぎて下地層と仕上
げ層間の接着性向上効果が小さくなり、逆に５．０ｍｍ
を越えると厚くなりすぎて下地層と仕上げ層間のモルタ
ルの連続性が損なわれやすく剥離界面となる場合がある
ので好ましくない。
糸を短繊維不織布シートに、その少なくとも一方向に複
合することによって製造されるが、モルタルの滲み出し
並びに下地層と仕上げ層の接着性確保の観点から全体の
厚みを０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下の範囲にすること
が望ましい。０．５ｍｍ未満では薄すぎて下地層と仕上
げ層間の接着性向上効果が小さくなり、逆に５．０ｍｍ
を越えると厚くなりすぎて下地層と仕上げ層間のモルタ
ルの連続性が損なわれやすく剥離界面となる場合がある
ので好ましくない。
【００１１】さらに本発明の繊維構造体は、ＪＩＳ−Ｌ
１０１８−６−１７−２のＢ法で測定した破裂強度が６
０Ｋｇ／ｃｍ2 以上であることが、本発明が目的とする
大型構造物の外壁補強には望ましく、この範囲未満では
外壁補強効果が不十分となり易い。
１０１８−６−１７−２のＢ法で測定した破裂強度が６
０Ｋｇ／ｃｍ2 以上であることが、本発明が目的とする
大型構造物の外壁補強には望ましく、この範囲未満では
外壁補強効果が不十分となり易い。
【００１２】以上に述べた本発明の繊維構造体を製造す
る工程の一例を図１に示す。図中、１ａ及び１ｂは同一
もしくは異なる仕様の不織布シートを表わし、２は長繊
維糸からなるネット状シートを表わす。両者の複合には
反応型接着剤、例えばウレタン系接着剤、エポキシ系接
着剤、アクリル系接着剤などを用いる方法が最も簡単で
好適である。この場合、例えば一方の不織布シートに接
着剤をスプレーし、裏面にもう一方の不織布シートを配
したネット状シートと共にプレスして一体化し繊維構造
体となす。もちろん接着剤にかえてニードルパンチなど
の方法で物理的に複合させることも可能であるが、ネッ
ト状シートの損傷による強度低下等の問題が発生し易く
なる。なお図中３は、本発明の外壁モルタル補強用繊維
構造体であり、詳細な構造を図２Ａ及びＢに模式的に例
示した。これらの図中、１ａ及び１ｂが不織布部分を、
２がネット部分を表わす。
る工程の一例を図１に示す。図中、１ａ及び１ｂは同一
もしくは異なる仕様の不織布シートを表わし、２は長繊
維糸からなるネット状シートを表わす。両者の複合には
反応型接着剤、例えばウレタン系接着剤、エポキシ系接
着剤、アクリル系接着剤などを用いる方法が最も簡単で
好適である。この場合、例えば一方の不織布シートに接
着剤をスプレーし、裏面にもう一方の不織布シートを配
したネット状シートと共にプレスして一体化し繊維構造
体となす。もちろん接着剤にかえてニードルパンチなど
の方法で物理的に複合させることも可能であるが、ネッ
ト状シートの損傷による強度低下等の問題が発生し易く
なる。なお図中３は、本発明の外壁モルタル補強用繊維
構造体であり、詳細な構造を図２Ａ及びＢに模式的に例
示した。これらの図中、１ａ及び１ｂが不織布部分を、
２がネット部分を表わす。
【００１３】本発明の繊維構造体は、所謂「ベースネッ
ト工法」や「ピンネット工法」などの施工方法における
不織布シートやネット状シートと同等の使用が可能であ
る。一例をあげると、大型構造物のモルタル表面もしく
はタイルなどの旧仕上げ材表面に下地調整材を塗布し、
その上に樹脂モルタル層を設ける。次いでこの樹脂モル
タルが硬化する前に、本発明の繊維構造体をローラーな
どで押し付けるようにして貼りつける。補強する壁面が
特に大型の場合には、この段階で必要に応じてアンカー
ピンを併用することができる。最後にこの上に新たな樹
脂モルタル層とタイルなどの新規仕上げ材の層を設けて
一連の外壁補強作業を完了する。
ト工法」や「ピンネット工法」などの施工方法における
不織布シートやネット状シートと同等の使用が可能であ
る。一例をあげると、大型構造物のモルタル表面もしく
はタイルなどの旧仕上げ材表面に下地調整材を塗布し、
その上に樹脂モルタル層を設ける。次いでこの樹脂モル
タルが硬化する前に、本発明の繊維構造体をローラーな
どで押し付けるようにして貼りつける。補強する壁面が
特に大型の場合には、この段階で必要に応じてアンカー
ピンを併用することができる。最後にこの上に新たな樹
脂モルタル層とタイルなどの新規仕上げ材の層を設けて
一連の外壁補強作業を完了する。
【００１４】
【実施例】以下実施例により本発明を具体的に例示す
る。 ［実施例１］引張強度が１０ｇ／ｄｅ、総繊度が１８０
０ｄｅの高強力ビニロン繊維２本及び引張強度が２８ｇ
／ｄｅ、総繊度が１５００ｄｅのパラ型アラミド繊維
（帝人株式会社製：テクノーラ）１本を、それぞれアク
リル樹脂（日本カーバイド社製：ニカゾールＦＸ３２
９）で被覆・含浸した後、一方をタテ、他方をヨコに配
してネット状シートを作成した。各々の繊維のなす角度
は約９０度であり線条間隔はほぼ１０ｍｍであった。こ
のネット状シートの両面に太さが６５ｄｅ、長さが８９
ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付３０ｇ／ｍ2
の不織布シートを、反応性ポリウレタン樹脂（カネボウ
ＮＳＣ社製：ボンドマスターＭＲ９０）を接着剤に用い
て複合することによって、厚みが１．５ｍｍ、総目付が
１５０ｇ／ｍ 2 、破裂強度が１０５Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維
構造体を得た。
る。 ［実施例１］引張強度が１０ｇ／ｄｅ、総繊度が１８０
０ｄｅの高強力ビニロン繊維２本及び引張強度が２８ｇ
／ｄｅ、総繊度が１５００ｄｅのパラ型アラミド繊維
（帝人株式会社製：テクノーラ）１本を、それぞれアク
リル樹脂（日本カーバイド社製：ニカゾールＦＸ３２
９）で被覆・含浸した後、一方をタテ、他方をヨコに配
してネット状シートを作成した。各々の繊維のなす角度
は約９０度であり線条間隔はほぼ１０ｍｍであった。こ
のネット状シートの両面に太さが６５ｄｅ、長さが８９
ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付３０ｇ／ｍ2
の不織布シートを、反応性ポリウレタン樹脂（カネボウ
ＮＳＣ社製：ボンドマスターＭＲ９０）を接着剤に用い
て複合することによって、厚みが１．５ｍｍ、総目付が
１５０ｇ／ｍ 2 、破裂強度が１０５Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維
構造体を得た。
【００１５】得られた繊維構造体の上面から直径３５ｍ
ｍのワッシャーが付いたアンカーピンを下向きに差し込
み、繊維構造体の下面にネット張り付け材（樹脂モルタ
ル）の層を、上面にアンカーピンを覆うようにタイル張
り付け材（既調合モルタル）の層をそれぞれ設けること
によって３層構造の版体を作製した。この版体の下面及
び突出したアンカーピン下部をコンクリート躯体に固定
し、版体上面に治具をエポキシ樹脂で接着した後、面外
方向への引張試験をおこなった。この試験によって補強
されたモルタル層の耐力及びネットの耐力を測定するこ
とが可能であり、版体とアンカーピンの接合耐力を示す
ものとして施工時の繊維構造体による補強効果を判定で
きる。試験結果を表１に示す。
ｍのワッシャーが付いたアンカーピンを下向きに差し込
み、繊維構造体の下面にネット張り付け材（樹脂モルタ
ル）の層を、上面にアンカーピンを覆うようにタイル張
り付け材（既調合モルタル）の層をそれぞれ設けること
によって３層構造の版体を作製した。この版体の下面及
び突出したアンカーピン下部をコンクリート躯体に固定
し、版体上面に治具をエポキシ樹脂で接着した後、面外
方向への引張試験をおこなった。この試験によって補強
されたモルタル層の耐力及びネットの耐力を測定するこ
とが可能であり、版体とアンカーピンの接合耐力を示す
ものとして施工時の繊維構造体による補強効果を判定で
きる。試験結果を表１に示す。
【００１６】［実施例２］引張強度が２８ｇ／ｄｅ、総
繊度が１５００ｄｅの実施例１で用いたと同じパラ型ア
ラミド繊維を約６０度の角度で三軸方向に配した目付３
８ｇ／ｍ2 のネット状シート（帝人株式会社製：テクノ
ーラ三軸メッシュＭＭ−１５３２、辺長２０ｍｍ）を用
い、この両面に実施例１と同様にして太さが６５ｄｅ、
長さが８９ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付６
０ｇ／ｍ2 の不織布シートを複合し、厚みが３．５ｍ
ｍ、総目付が１７０ｇ／ｍ2 、破裂強度が８２Ｋｇ／ｃ
ｍ2 の繊維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例
１と同様の手法を用いて引張試験をおこなった。結果を
表１に示す。
繊度が１５００ｄｅの実施例１で用いたと同じパラ型ア
ラミド繊維を約６０度の角度で三軸方向に配した目付３
８ｇ／ｍ2 のネット状シート（帝人株式会社製：テクノ
ーラ三軸メッシュＭＭ−１５３２、辺長２０ｍｍ）を用
い、この両面に実施例１と同様にして太さが６５ｄｅ、
長さが８９ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付６
０ｇ／ｍ2 の不織布シートを複合し、厚みが３．５ｍ
ｍ、総目付が１７０ｇ／ｍ2 、破裂強度が８２Ｋｇ／ｃ
ｍ2 の繊維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例
１と同様の手法を用いて引張試験をおこなった。結果を
表１に示す。
【００１７】［実施例３］実施例１と同様のネット状シ
ートの両面に、太さが１０ｄｅ、長さが６８ｍｍのポリ
プロピレン短繊維よりなる目付１１ｇ／ｍ2 の不織布シ
ートを複合し、厚みが０．７ｍｍ、総目付が１０５ｇ／
ｍ2 、破裂強度が８４．４Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維構造体を
得た。得られた繊維構造体を実施例１と同様の手法を用
いて引張試験をおこなった。結果を表１に示す。
ートの両面に、太さが１０ｄｅ、長さが６８ｍｍのポリ
プロピレン短繊維よりなる目付１１ｇ／ｍ2 の不織布シ
ートを複合し、厚みが０．７ｍｍ、総目付が１０５ｇ／
ｍ2 、破裂強度が８４．４Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維構造体を
得た。得られた繊維構造体を実施例１と同様の手法を用
いて引張試験をおこなった。結果を表１に示す。
【００１８】［参考例１］実施例１と同様のポリプロピ
レン短繊維を用いて目付６２ｇ／ｍ2 、破裂強度４０Ｋ
ｇ／ｃｍ2 の不織布シートを作製し、実施例１と同様の
手法を用いて引張試験をおこなった。結果は表１に示
す。
レン短繊維を用いて目付６２ｇ／ｍ2 、破裂強度４０Ｋ
ｇ／ｃｍ2 の不織布シートを作製し、実施例１と同様の
手法を用いて引張試験をおこなった。結果は表１に示
す。
【００１９】［参考例２］実施例２と同様のパラ型アラ
ミド繊維よりなるネット状シートのみを用い、実施例１
と同様の手法で引張試験をおこなった。結果は表１に示
す。
ミド繊維よりなるネット状シートのみを用い、実施例１
と同様の手法で引張試験をおこなった。結果は表１に示
す。
【００２０】［実施例４］引張強度が８ｇ／ｄｅ、総繊
度が２０００ｄｅのポリエチレンテレフタレート繊維２
本を実施例１と同様に合成樹脂で被覆・含浸したのち、
９０度の角度でタテ、ヨコに配して線条間隔が約４ｍｍ
のネット状シートを得た。この両面に実施例１と同様に
してポリプロピレン短繊維よりなる不織布シートを複合
させて、厚みが５．６ｍｍ、目付が３００ｇ／ｍ2 、破
裂強度が７４Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維構造体を得た。得られ
た繊維構造体を実施例１と同様の手法を用いて引張試験
をおこなった。結果を表１に示す。
度が２０００ｄｅのポリエチレンテレフタレート繊維２
本を実施例１と同様に合成樹脂で被覆・含浸したのち、
９０度の角度でタテ、ヨコに配して線条間隔が約４ｍｍ
のネット状シートを得た。この両面に実施例１と同様に
してポリプロピレン短繊維よりなる不織布シートを複合
させて、厚みが５．６ｍｍ、目付が３００ｇ／ｍ2 、破
裂強度が７４Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維構造体を得た。得られ
た繊維構造体を実施例１と同様の手法を用いて引張試験
をおこなった。結果を表１に示す。
【００２１】［実施例５］実施例２と同様のネット状シ
ートの両面に太さが３ｄｅ、長さが５１ｍｍのパラ型ア
ラミド短繊維よりなる目付１５ｇ／ｍ2 の不織布シート
を複合し、厚みが０．４５ｍｍ、総目付が７２ｇ／
ｍ2 、破裂強度７６Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維構造体を得た。
得られた繊維構造体を実施例１と同様の手法を用いて引
張試験をおこなった結果を表１に示す。
ートの両面に太さが３ｄｅ、長さが５１ｍｍのパラ型ア
ラミド短繊維よりなる目付１５ｇ／ｍ2 の不織布シート
を複合し、厚みが０．４５ｍｍ、総目付が７２ｇ／
ｍ2 、破裂強度７６Ｋｇ／ｃｍ2 の繊維構造体を得た。
得られた繊維構造体を実施例１と同様の手法を用いて引
張試験をおこなった結果を表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】また、おのおのの引張試験における版体の
破壊状況を観察したところ、実施例１、２及び３の場合
は、モルタル耐力に相当する数値が観測される近傍で版
体のひび割れが発生し、一方ネット耐力に相当する辺り
でワッシャー周囲の部分のネットの剪断破壊が観察され
た。これに対して参考例１、２の場合には、著しく挙動
が異なっていた。すなわち参考例１は、モルタル層の補
強効果は認められるものの一旦ひび割れが入るとワッシ
ャーと不織布シートの接合力は極めて低く、一方参考例
２は全体に安定した補強効果を示すもののネット部分が
剥離界面になってモルタル接合耐力の平均的な値は低か
った。
破壊状況を観察したところ、実施例１、２及び３の場合
は、モルタル耐力に相当する数値が観測される近傍で版
体のひび割れが発生し、一方ネット耐力に相当する辺り
でワッシャー周囲の部分のネットの剪断破壊が観察され
た。これに対して参考例１、２の場合には、著しく挙動
が異なっていた。すなわち参考例１は、モルタル層の補
強効果は認められるものの一旦ひび割れが入るとワッシ
ャーと不織布シートの接合力は極めて低く、一方参考例
２は全体に安定した補強効果を示すもののネット部分が
剥離界面になってモルタル接合耐力の平均的な値は低か
った。
【００２４】また実施例４としておこなった試験では繊
維構造体の剥離面にモルタルが浸透していない部分があ
ることが観察され、一方実施例５では不織布シートの繊
維のほとんどが下地モルタル層に埋もれてしまっている
部分が観測され、補強効果が小さくなると共に効果の安
定性も低下していた。
維構造体の剥離面にモルタルが浸透していない部分があ
ることが観察され、一方実施例５では不織布シートの繊
維のほとんどが下地モルタル層に埋もれてしまっている
部分が観測され、補強効果が小さくなると共に効果の安
定性も低下していた。
【００２５】以上の結果から、本発明の繊維構造体は従
来の工法に用いられていた補強材料の欠点を補うだけに
とどまらず、モルタル層全体の耐力をも大幅に向上させ
得るものであることがわかる。
来の工法に用いられていた補強材料の欠点を補うだけに
とどまらず、モルタル層全体の耐力をも大幅に向上させ
得るものであることがわかる。
【００２６】
【発明の効果】本発明の外壁モルタル補強用繊維構造体
を用いたコンクリート構造物外壁は、従来の不織布シー
トやネット状シートを単独で用いた所謂「ベースネット
工法」や「ピンネット工法」で施工された外壁の長所を
合わせ持つのみならず、新たに設けたモルタル層そのも
のが自立壁として十分な強度を有しているので、アンカ
ーピン頭部への応力集中の緩和によるピンニング数の減
少や躯体のひび割れ拡大防止などの新たな機能を発現す
ることになり、この結果として従来工法の問題点を解決
するだけでなく従来困難とされていた大型構造物の補強
・補修をも容易ならしめ、また長期間にわたってコンク
リート構造物そのものの信頼性をも高めることが可能に
なる。
を用いたコンクリート構造物外壁は、従来の不織布シー
トやネット状シートを単独で用いた所謂「ベースネット
工法」や「ピンネット工法」で施工された外壁の長所を
合わせ持つのみならず、新たに設けたモルタル層そのも
のが自立壁として十分な強度を有しているので、アンカ
ーピン頭部への応力集中の緩和によるピンニング数の減
少や躯体のひび割れ拡大防止などの新たな機能を発現す
ることになり、この結果として従来工法の問題点を解決
するだけでなく従来困難とされていた大型構造物の補強
・補修をも容易ならしめ、また長期間にわたってコンク
リート構造物そのものの信頼性をも高めることが可能に
なる。
【図１】本発明の繊維構造体を製造する工程の一例を示
したものである。
したものである。
【図２】Ａ、Ｂは、おのおの本発明の繊維構造体の一例
を示した平面図および断面図である。
を示した平面図および断面図である。
１ａ 短繊維不織布シート １ｂ 短繊維不織布シート ２ 長繊維ネット状シート ３ 繊維構造体
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１１月６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 外壁モルタル補強用繊維構造体
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、合成樹脂で被覆さ
れた長繊維糸が、短繊維からなる不織布シート（以下短
繊維不織布シートということがある）に、少なくとも一
方向に複合化されてなる外壁モルタル補強用繊維構造体
に関する。さらに詳しくは、コンクリート構造物等の外
壁表面に仕上げ施工を行うにあたって、仕上げ層のひび
割れ防止や脱落防止に著しい効果を有する下地モルタル
層補強用繊維構造体に関するものである。
れた長繊維糸が、短繊維からなる不織布シート（以下短
繊維不織布シートということがある）に、少なくとも一
方向に複合化されてなる外壁モルタル補強用繊維構造体
に関する。さらに詳しくは、コンクリート構造物等の外
壁表面に仕上げ施工を行うにあたって、仕上げ層のひび
割れ防止や脱落防止に著しい効果を有する下地モルタル
層補強用繊維構造体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、コンクリート構造物の外壁仕上げ
層補強方法としては、短繊維不織布シートを用いる所謂
「ベースネット工法」（例えば特公平２−６１５８４号
公報）や長繊維糸よりなるネット状シートをアンカーピ
ンで躯体に固定する所謂「ピンネット工法」（例えば特
公昭６０−５７５０号公報）などが知られている。しか
しながら、これらの方法はいずれも、最近の大型構造物
の外壁補強・補修工事等に用いる場合には種々の問題点
を有している。例えば、前者の方法は下地モルタル層と
仕上げ層との接着性においては大きな効果を発揮する
が、面方向の補強がなされていないため、ひとたび浮き
上がりが起こると仕上げ層の剥離の予知はできても脱落
を抑制することはできないという問題がある。また後者
の方法は、前者の方法に比較して仕上げ層の脱落防止と
いう点では有効であるが、下地モルタル層と仕上げ層と
の接着性に関しては効果が乏しく、これを補うために用
いられる多数のアンカーピンが逆に躯体の損傷を招く結
果、十分な補強効果が得られなくなるという問題があ
る。この様な従来の補強方法の問題点を解決するため、
下地となるモルタル層の補強及び仕上げ層との接着に適
した繊維構造体の開発が望まれていた。
層補強方法としては、短繊維不織布シートを用いる所謂
「ベースネット工法」（例えば特公平２−６１５８４号
公報）や長繊維糸よりなるネット状シートをアンカーピ
ンで躯体に固定する所謂「ピンネット工法」（例えば特
公昭６０−５７５０号公報）などが知られている。しか
しながら、これらの方法はいずれも、最近の大型構造物
の外壁補強・補修工事等に用いる場合には種々の問題点
を有している。例えば、前者の方法は下地モルタル層と
仕上げ層との接着性においては大きな効果を発揮する
が、面方向の補強がなされていないため、ひとたび浮き
上がりが起こると仕上げ層の剥離の予知はできても脱落
を抑制することはできないという問題がある。また後者
の方法は、前者の方法に比較して仕上げ層の脱落防止と
いう点では有効であるが、下地モルタル層と仕上げ層と
の接着性に関しては効果が乏しく、これを補うために用
いられる多数のアンカーピンが逆に躯体の損傷を招く結
果、十分な補強効果が得られなくなるという問題があ
る。この様な従来の補強方法の問題点を解決するため、
下地となるモルタル層の補強及び仕上げ層との接着に適
した繊維構造体の開発が望まれていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状を
鑑みてなされたものであり、その目的は、近年の大型構
造物の外壁補強・補修工事等においても十分な補強効果
を発揮し得る下地モルタル層の補強用材料を提供するこ
とにある。
鑑みてなされたものであり、その目的は、近年の大型構
造物の外壁補強・補修工事等においても十分な補強効果
を発揮し得る下地モルタル層の補強用材料を提供するこ
とにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、「短繊維
からなる不織布シートに、合成樹脂で被覆された長繊維
糸が、その少なくとも一方向に複合されてなる外壁モル
タル補強用繊維構造体。」により達成される。
からなる不織布シートに、合成樹脂で被覆された長繊維
糸が、その少なくとも一方向に複合されてなる外壁モル
タル補強用繊維構造体。」により達成される。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明で用いられる長繊維糸は、
所謂「ピンネット工法」に用いられていたものと同一で
も大きな効果が得られるが、本発明が目的とする大型構
造物の外壁補強に供するためには１０ｇ／ｄｅ以上の引
張強度を有する高強力長繊維糸であることが好ましく、
例えば、高強力ビニロン、高強力ポリエチレン、ポリア
リレート、パラ型アラミドなどの有機長繊維糸やカーボ
ン、ガラスなどの無機長繊維糸を例示することができ
る。引張強度が１０ｇ／ｄｅ未満の長繊維糸を用いる場
合は、面方向の強力を確保するためにはその繊維使用量
を増やすことになるが、この結果として後述する樹脂の
含浸が不十分になるか又は長繊維糸間の線条間隔（以下
線条間隔ということがある）が狭くなってモルタルの浸
透不良を招くことがある。長繊維糸の総繊度は、その強
度によっても変わってくるが、通常は１０００ｄｅ以上
５０００ｄｅ以下、好ましくは１０００ｄｅ以上３００
０ｄｅ以下である。
所謂「ピンネット工法」に用いられていたものと同一で
も大きな効果が得られるが、本発明が目的とする大型構
造物の外壁補強に供するためには１０ｇ／ｄｅ以上の引
張強度を有する高強力長繊維糸であることが好ましく、
例えば、高強力ビニロン、高強力ポリエチレン、ポリア
リレート、パラ型アラミドなどの有機長繊維糸やカーボ
ン、ガラスなどの無機長繊維糸を例示することができ
る。引張強度が１０ｇ／ｄｅ未満の長繊維糸を用いる場
合は、面方向の強力を確保するためにはその繊維使用量
を増やすことになるが、この結果として後述する樹脂の
含浸が不十分になるか又は長繊維糸間の線条間隔（以下
線条間隔ということがある）が狭くなってモルタルの浸
透不良を招くことがある。長繊維糸の総繊度は、その強
度によっても変わってくるが、通常は１０００ｄｅ以上
５０００ｄｅ以下、好ましくは１０００ｄｅ以上３００
０ｄｅ以下である。
【０００６】長繊維糸は合成樹脂で被覆・含浸させて用
いるか、又は、ネット状シートとして短繊維不織布シー
トに複合される場合には、ネット状シートに構成される
過程もしくはネット状シートに構成された後に合成樹脂
で被覆して用いる。かくすることにより、繊維の集束部
分や交差部分又は単繊維中での水分の蓄積を防止し、こ
れによって外気温変化によるモルタル層の損傷を抑制す
ることが可能となる。好ましく用いられる合成樹脂は、
アクリル酸エステル樹脂、酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル
樹脂などである。
いるか、又は、ネット状シートとして短繊維不織布シー
トに複合される場合には、ネット状シートに構成される
過程もしくはネット状シートに構成された後に合成樹脂
で被覆して用いる。かくすることにより、繊維の集束部
分や交差部分又は単繊維中での水分の蓄積を防止し、こ
れによって外気温変化によるモルタル層の損傷を抑制す
ることが可能となる。好ましく用いられる合成樹脂は、
アクリル酸エステル樹脂、酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル
樹脂などである。
【０００７】長繊維糸は、繊維構造体の少なくとも一方
向に配列して複合されている限りその配列方向は任意で
あり、必要とされる補強の方向に応じて変えることが可
能である。例えば一軸方向のみの補強で充分な場合は、
一定の線条間隔で一方向に引き揃えたものを後述の短繊
維不織布シートと複合して補強に用いる。また面方向の
補強を必要とする場合は、長繊維糸を二軸、三軸又は四
軸方向以上に配したものをネット状シートとして用い
る。なお長繊維糸の配列方法としては、織布や編布とし
てネット状に仕立てたものが一般的であるが、本発明の
効果を最大限に発揮するには、長繊維糸を編織すること
なく複数軸方向に重ね合わせた組布構造のものが伸びが
少ないためにより好適である。この組布構造のものは、
合成樹脂で一体化されていることが、補強効果及び取扱
い性の点から好ましい。
向に配列して複合されている限りその配列方向は任意で
あり、必要とされる補強の方向に応じて変えることが可
能である。例えば一軸方向のみの補強で充分な場合は、
一定の線条間隔で一方向に引き揃えたものを後述の短繊
維不織布シートと複合して補強に用いる。また面方向の
補強を必要とする場合は、長繊維糸を二軸、三軸又は四
軸方向以上に配したものをネット状シートとして用い
る。なお長繊維糸の配列方法としては、織布や編布とし
てネット状に仕立てたものが一般的であるが、本発明の
効果を最大限に発揮するには、長繊維糸を編織すること
なく複数軸方向に重ね合わせた組布構造のものが伸びが
少ないためにより好適である。この組布構造のものは、
合成樹脂で一体化されていることが、補強効果及び取扱
い性の点から好ましい。
【０００８】長繊維糸の配列間隔は、必要とされる補強
の程度及び長繊維糸からなるシートの構造に応じて任意
に変えることが可能であるが、通常は５ｍｍ以上６０ｍ
ｍ以下である。この範囲未満の場合にはモルタルの浸透
不良を招くことがあり、一方この範囲を越える場合には
補強効果が不十分になることがある。
の程度及び長繊維糸からなるシートの構造に応じて任意
に変えることが可能であるが、通常は５ｍｍ以上６０ｍ
ｍ以下である。この範囲未満の場合にはモルタルの浸透
不良を招くことがあり、一方この範囲を越える場合には
補強効果が不十分になることがある。
【０００９】次に長繊維糸と複合される短繊維不織布シ
ートは、所謂「ベースネット工法」に使用されるものと
同様のもので良く、通常ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、ビニロン、カーボンなどの素材が使われるが特に限
定されるものではなく、耐アルカリ性を有するタイプで
あればいかなる繊維でも良い。例えばパラ型アラミド繊
維であるコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフ
ェニレンテレフタルアミド繊維（商標名テクノーラ：帝
人株式会社製）なども好適である。施工時のモルタルの
滲み出しを考慮すると、その繊度は５ｄｅ以上９０ｄｅ
以下が好ましく、これを目付５ｇ／ｍ2 以上１５０ｇ／
ｍ2 以下の不織布シートにして用いることが好ましい。
短繊維の繊度が５ｄｅ未満では製造コストが高くなるだ
けでなく、施工時に繊維が寝易くなってモルタル下地層
と仕上げ層の接着力が低下することがある。一方９０ｄ
ｅを越えると短繊維の剛性が高くなりすぎて均一に交絡
した不織布シートが得難くなる。また不織布シートの目
付が５ｇ／ｍ2 未満では、得られる繊維構造体中に占め
る短繊維の量が少なくなりすぎて外壁モルタルの補強効
果が低下する。一方１５０ｇ／ｍ2 を越えるとモルタル
の浸透を阻害して下地層と仕上げ層との間のモルタル連
続性が損なわれ界面剥離しやすくなる。
ートは、所謂「ベースネット工法」に使用されるものと
同様のもので良く、通常ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、ビニロン、カーボンなどの素材が使われるが特に限
定されるものではなく、耐アルカリ性を有するタイプで
あればいかなる繊維でも良い。例えばパラ型アラミド繊
維であるコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフ
ェニレンテレフタルアミド繊維（商標名テクノーラ：帝
人株式会社製）なども好適である。施工時のモルタルの
滲み出しを考慮すると、その繊度は５ｄｅ以上９０ｄｅ
以下が好ましく、これを目付５ｇ／ｍ2 以上１５０ｇ／
ｍ2 以下の不織布シートにして用いることが好ましい。
短繊維の繊度が５ｄｅ未満では製造コストが高くなるだ
けでなく、施工時に繊維が寝易くなってモルタル下地層
と仕上げ層の接着力が低下することがある。一方９０ｄ
ｅを越えると短繊維の剛性が高くなりすぎて均一に交絡
した不織布シートが得難くなる。また不織布シートの目
付が５ｇ／ｍ2 未満では、得られる繊維構造体中に占め
る短繊維の量が少なくなりすぎて外壁モルタルの補強効
果が低下する。一方１５０ｇ／ｍ2 を越えるとモルタル
の浸透を阻害して下地層と仕上げ層との間のモルタル連
続性が損なわれ界面剥離しやすくなる。
【００１０】本発明の繊維構造体は、上記の如き長繊維
糸を短繊維不織布シートに、その少なくとも一方向に複
合することによって製造されるが、モルタルの滲み出し
並びに下地層と仕上げ層の接着性確保の観点から全体の
厚みを０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下の範囲にすること
が望ましい。０．５ｍｍ未満では薄すぎて下地層と仕上
げ層間の接着性向上効果が小さくなり、逆に５．０ｍｍ
を越えると厚くなりすぎて下地層と仕上げ層間のモルタ
ルの連続性が損なわれやすく剥離界面となる場合がある
ので好ましくない。
糸を短繊維不織布シートに、その少なくとも一方向に複
合することによって製造されるが、モルタルの滲み出し
並びに下地層と仕上げ層の接着性確保の観点から全体の
厚みを０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下の範囲にすること
が望ましい。０．５ｍｍ未満では薄すぎて下地層と仕上
げ層間の接着性向上効果が小さくなり、逆に５．０ｍｍ
を越えると厚くなりすぎて下地層と仕上げ層間のモルタ
ルの連続性が損なわれやすく剥離界面となる場合がある
ので好ましくない。
【００１１】以上に述べた本発明の繊維構造体を製造す
る工程の一例を図１に示す。図中、１ａ及び１ｂは同一
もしくは異なる仕様の不織布シートを表わし、２は長繊
維糸からなるネット状シートを表わす。両者の複合には
反応型接着剤、例えばウレタン系接着剤、エポキシ系接
着剤、アクリル系接着剤などを用いる方法が最も簡単で
好適である。この場合、例えば一方の不織布シートに接
着剤をスプレーし、裏面にもう一方の不織布シートを配
したネット状シートと共にプレスして一体化し繊維構造
体となす。もちろん接着剤にかえてニードルパンチなど
の方法で物理的に複合させることも可能であるが、ネッ
ト状シートの損傷による強度低下等の問題が発生し易く
なる。なお図中３は、本発明の外壁モルタル補強用繊維
構造体であり、詳細な構造を図２Ａ及びＢに模式的に例
示した。これらの図中、１ａ及び１ｂが不織布部分を、
２がネット部分を表わす。
る工程の一例を図１に示す。図中、１ａ及び１ｂは同一
もしくは異なる仕様の不織布シートを表わし、２は長繊
維糸からなるネット状シートを表わす。両者の複合には
反応型接着剤、例えばウレタン系接着剤、エポキシ系接
着剤、アクリル系接着剤などを用いる方法が最も簡単で
好適である。この場合、例えば一方の不織布シートに接
着剤をスプレーし、裏面にもう一方の不織布シートを配
したネット状シートと共にプレスして一体化し繊維構造
体となす。もちろん接着剤にかえてニードルパンチなど
の方法で物理的に複合させることも可能であるが、ネッ
ト状シートの損傷による強度低下等の問題が発生し易く
なる。なお図中３は、本発明の外壁モルタル補強用繊維
構造体であり、詳細な構造を図２Ａ及びＢに模式的に例
示した。これらの図中、１ａ及び１ｂが不織布部分を、
２がネット部分を表わす。
【００１２】本発明の繊維構造体は、所謂「ベースネッ
ト工法」や「ピンネット工法」などの施工方法における
不織布シートやネット状シートと同等の使用が可能であ
る。一例をあげると、大型構造物のモルタル表面もしく
はタイルなどの旧仕上げ材表面に下地調整材を塗布し、
その上に樹脂モルタル層を設ける。次いでこの樹脂モル
タルが硬化する前に、本発明の繊維構造体をローラーな
どで押し付けるようにして貼りつける。補強する壁面が
特に大型の場合には、この段階で必要に応じてアンカー
ピンを併用することができる。最後にこの上に新たな樹
脂モルタル層とタイルなどの新規仕上げ材の層を設けて
一連の外壁補強作業を完了する。
ト工法」や「ピンネット工法」などの施工方法における
不織布シートやネット状シートと同等の使用が可能であ
る。一例をあげると、大型構造物のモルタル表面もしく
はタイルなどの旧仕上げ材表面に下地調整材を塗布し、
その上に樹脂モルタル層を設ける。次いでこの樹脂モル
タルが硬化する前に、本発明の繊維構造体をローラーな
どで押し付けるようにして貼りつける。補強する壁面が
特に大型の場合には、この段階で必要に応じてアンカー
ピンを併用することができる。最後にこの上に新たな樹
脂モルタル層とタイルなどの新規仕上げ材の層を設けて
一連の外壁補強作業を完了する。
【００１３】
【実施例】以下実施例により本発明を具体的に例示す
る。 ［実施例１］引張強度が１０ｇ／ｄｅ、総繊度が１８０
０ｄｅの高強力ビニロン繊維２本及び引張強度が２８ｇ
／ｄｅ、総繊度が１５００ｄｅのパラ型アラミド繊維
（帝人株式会社製：テクノーラ）１本を、それぞれアク
リル樹脂（日本カーバイド社製：ニカゾールＦＸ３２
９）で被覆・含浸した後、一方をタテ、他方をヨコに配
してネット状シートを作成した。各々の繊維のなす角度
は約９０度であり線条間隔はほぼ１０ｍｍであった。こ
のネット状シートの両面に太さが６５ｄｅ、長さが８９
ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付３０ｇ／ｍ2
の不織布シートを、反応性ポリウレタン樹脂（カネボウ
ＮＳＣ社製：ボンドマスターＭＲ９０）を接着剤に用い
て複合することによって、厚みが１．５ｍｍ、総目付が
１５０ｇ／ｍ2 の繊維構造体を得た。
る。 ［実施例１］引張強度が１０ｇ／ｄｅ、総繊度が１８０
０ｄｅの高強力ビニロン繊維２本及び引張強度が２８ｇ
／ｄｅ、総繊度が１５００ｄｅのパラ型アラミド繊維
（帝人株式会社製：テクノーラ）１本を、それぞれアク
リル樹脂（日本カーバイド社製：ニカゾールＦＸ３２
９）で被覆・含浸した後、一方をタテ、他方をヨコに配
してネット状シートを作成した。各々の繊維のなす角度
は約９０度であり線条間隔はほぼ１０ｍｍであった。こ
のネット状シートの両面に太さが６５ｄｅ、長さが８９
ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付３０ｇ／ｍ2
の不織布シートを、反応性ポリウレタン樹脂（カネボウ
ＮＳＣ社製：ボンドマスターＭＲ９０）を接着剤に用い
て複合することによって、厚みが１．５ｍｍ、総目付が
１５０ｇ／ｍ2 の繊維構造体を得た。
【００１４】得られた繊維構造体の上面から直径３５ｍ
ｍのワッシャーが付いたアンカーピンを下向きに差し込
み、繊維構造体の下面にネット張り付け材（樹脂モルタ
ル）の層を、上面にアンカーピンを覆うようにタイル張
り付け材（既調合モルタル）の層をそれぞれ設けること
によって３層構造の版体を作製した。この版体の下面及
び突出したアンカーピン下部をコンクリート躯体に固定
し、版体上面に治具をエポキシ樹脂で接着した後、面外
方向への引張試験をおこなった。この試験によって補強
されたモルタル層の耐力及びネットの耐力を測定するこ
とが可能であり、版体とアンカーピンの接合耐力を示す
ものとして施工時の繊維構造体による補強効果を判定で
きる。試験結果を表１に示す。
ｍのワッシャーが付いたアンカーピンを下向きに差し込
み、繊維構造体の下面にネット張り付け材（樹脂モルタ
ル）の層を、上面にアンカーピンを覆うようにタイル張
り付け材（既調合モルタル）の層をそれぞれ設けること
によって３層構造の版体を作製した。この版体の下面及
び突出したアンカーピン下部をコンクリート躯体に固定
し、版体上面に治具をエポキシ樹脂で接着した後、面外
方向への引張試験をおこなった。この試験によって補強
されたモルタル層の耐力及びネットの耐力を測定するこ
とが可能であり、版体とアンカーピンの接合耐力を示す
ものとして施工時の繊維構造体による補強効果を判定で
きる。試験結果を表１に示す。
【００１５】［実施例２］引張強度が２８ｇ／ｄｅ、総
繊度が１５００ｄｅの実施例１で用いたと同じパラ型ア
ラミド繊維を約６０度の角度で三軸方向に配した目付３
８ｇ／ｍ2 のネット状シート（帝人株式会社製：テクノ
ーラ三軸メッシュＭＭ−１５３２、辺長２０ｍｍ）を用
い、この両面に実施例１と同様にして太さが６５ｄｅ、
長さが８９ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付６
０ｇ／ｍ2 の不織布シートを複合し、厚みが３．５ｍ
ｍ、総目付が１７０ｇ／ｍ2 の繊維構造体を得た。得ら
れた繊維構造体を実施例１と同様の手法を用いて引張試
験をおこなった。結果を表１に示す。
繊度が１５００ｄｅの実施例１で用いたと同じパラ型ア
ラミド繊維を約６０度の角度で三軸方向に配した目付３
８ｇ／ｍ2 のネット状シート（帝人株式会社製：テクノ
ーラ三軸メッシュＭＭ−１５３２、辺長２０ｍｍ）を用
い、この両面に実施例１と同様にして太さが６５ｄｅ、
長さが８９ｍｍのポリプロピレン短繊維よりなる目付６
０ｇ／ｍ2 の不織布シートを複合し、厚みが３．５ｍ
ｍ、総目付が１７０ｇ／ｍ2 の繊維構造体を得た。得ら
れた繊維構造体を実施例１と同様の手法を用いて引張試
験をおこなった。結果を表１に示す。
【００１６】［実施例３］実施例１と同様のネット状シ
ートの両面に、太さが１０ｄｅ、長さが６８ｍｍのポリ
プロピレン短繊維よりなる目付１１ｇ／ｍ2 の不織布シ
ートを複合し、厚みが０．７ｍｍ、総目付が１０５ｇ／
ｍ2 の繊維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例
１と同様の手法を用いて引張試験をおこなった。結果を
表１に示す。
ートの両面に、太さが１０ｄｅ、長さが６８ｍｍのポリ
プロピレン短繊維よりなる目付１１ｇ／ｍ2 の不織布シ
ートを複合し、厚みが０．７ｍｍ、総目付が１０５ｇ／
ｍ2 の繊維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例
１と同様の手法を用いて引張試験をおこなった。結果を
表１に示す。
【００１７】［参考例１］実施例１と同様のポリプロピ
レン短繊維を用いて目付６２ｇ／ｍ2 の不織布シートを
作製し、実施例１と同様の手法を用いて引張試験をおこ
なった。結果は表１に示す。
レン短繊維を用いて目付６２ｇ／ｍ2 の不織布シートを
作製し、実施例１と同様の手法を用いて引張試験をおこ
なった。結果は表１に示す。
【００１８】［参考例２］実施例２と同様のパラ型アラ
ミド繊維よりなるネット状シートのみを用い、実施例１
と同様の手法で引張試験をおこなった。結果は表１に示
す。
ミド繊維よりなるネット状シートのみを用い、実施例１
と同様の手法で引張試験をおこなった。結果は表１に示
す。
【００１９】[実施例４］引張強度が８ｇ／ｄｅ、総繊
度が２０００ｄｅのポリエチレンテレフタレート繊維２
本を実施例１と同様に合成樹脂で被覆・含浸したのち、
９０度の角度でタテ、ヨコに配して線条間隔が約４ｍｍ
のネット状シートを得た。この両面に実施例１と同様に
してポリプロピレン短繊維よりなる不織布シートを複合
させて、厚みが５．６ｍｍ、目付が３００ｇ／ｍ2 の繊
維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例１と同様
の手法を用いて引張試験をおこなった。結果を表１に示
す。
度が２０００ｄｅのポリエチレンテレフタレート繊維２
本を実施例１と同様に合成樹脂で被覆・含浸したのち、
９０度の角度でタテ、ヨコに配して線条間隔が約４ｍｍ
のネット状シートを得た。この両面に実施例１と同様に
してポリプロピレン短繊維よりなる不織布シートを複合
させて、厚みが５．６ｍｍ、目付が３００ｇ／ｍ2 の繊
維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例１と同様
の手法を用いて引張試験をおこなった。結果を表１に示
す。
【００２０】［実施例５］実施例２と同様のネット状シ
ートの両面に太さが３ｄｅ、長さが５１ｍｍのパラ型ア
ラミド短繊維よりなる目付１５ｇ／ｍ2 の不織布シート
を複合し、厚みが０．４５ｍｍ、総目付が７２ｇ／ｍ2
の繊維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例１と
同様の手法を用いて引張試験をおこなった結果を表１に
示す。
ートの両面に太さが３ｄｅ、長さが５１ｍｍのパラ型ア
ラミド短繊維よりなる目付１５ｇ／ｍ2 の不織布シート
を複合し、厚みが０．４５ｍｍ、総目付が７２ｇ／ｍ2
の繊維構造体を得た。得られた繊維構造体を実施例１と
同様の手法を用いて引張試験をおこなった結果を表１に
示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】また、おのおのの引張試験における版体の
破壊状況を観察したところ、実施例１、２及び３の場合
は、モルタル耐力に相当する数値が観測される近傍で版
体のひび割れが発生し、一方ネット耐力に相当する辺り
でワッシャー周囲の部分のネットの剪断破壊が観察され
た。これに対して参考例１、２の場合には、著しく挙動
が異なっていた。すなわち参考例１は、モルタル層の補
強効果は認められるものの一旦ひび割れが入るとワッシ
ャーと不織布シートの接合力は極めて低く、一方参考例
２は全体に安定した補強効果を示すもののネット部分が
剥離界面になってモルタル接合耐力の平均的な値は低か
った。
破壊状況を観察したところ、実施例１、２及び３の場合
は、モルタル耐力に相当する数値が観測される近傍で版
体のひび割れが発生し、一方ネット耐力に相当する辺り
でワッシャー周囲の部分のネットの剪断破壊が観察され
た。これに対して参考例１、２の場合には、著しく挙動
が異なっていた。すなわち参考例１は、モルタル層の補
強効果は認められるものの一旦ひび割れが入るとワッシ
ャーと不織布シートの接合力は極めて低く、一方参考例
２は全体に安定した補強効果を示すもののネット部分が
剥離界面になってモルタル接合耐力の平均的な値は低か
った。
【００２３】また実施例４としておこなった試験では繊
維構造体の剥離面にモルタルが浸透していない部分があ
ることが観察され、一方実施例５では不織布シートの繊
維のほとんどが下地モルタル層に埋もれてしまっている
部分が観測され、補強効果が小さくなると共に効果の安
定性も低下していた。
維構造体の剥離面にモルタルが浸透していない部分があ
ることが観察され、一方実施例５では不織布シートの繊
維のほとんどが下地モルタル層に埋もれてしまっている
部分が観測され、補強効果が小さくなると共に効果の安
定性も低下していた。
【００２４】以上の結果から、本発明の繊維構造体は従
来の工法に用いられていた補強材料の欠点を補うだけに
とどまらず、モルタル層全体の耐力をも大幅に向上させ
得るものであることがわかる。
来の工法に用いられていた補強材料の欠点を補うだけに
とどまらず、モルタル層全体の耐力をも大幅に向上させ
得るものであることがわかる。
【００２５】
【発明の効果】本発明の外壁モルタル補強用繊維構造体
を用いたコンクリート構造物外壁は、従来の不織布シー
トやネット状シートを単独で用いた所謂「ベースネット
工法」や「ピンネット工法」で施工された外壁の長所を
合わせ持つのみならず、新たに設けたモルタル層そのも
のが自立壁として十分な強度を有しているので、アンカ
ーピン頭部への応力集中の緩和によるピンニング数の減
少や躯体のひび割れ拡大防止などの新たな機能を発現す
ることになり、この結果として従来工法の問題点を解決
するだけでなく従来困難とされていた大型構造物の補強
・補修をも容易ならしめ、また長期間にわたってコンク
リート構造物そのものの信頼性をも高めることが可能に
なる。
を用いたコンクリート構造物外壁は、従来の不織布シー
トやネット状シートを単独で用いた所謂「ベースネット
工法」や「ピンネット工法」で施工された外壁の長所を
合わせ持つのみならず、新たに設けたモルタル層そのも
のが自立壁として十分な強度を有しているので、アンカ
ーピン頭部への応力集中の緩和によるピンニング数の減
少や躯体のひび割れ拡大防止などの新たな機能を発現す
ることになり、この結果として従来工法の問題点を解決
するだけでなく従来困難とされていた大型構造物の補強
・補修をも容易ならしめ、また長期間にわたってコンク
リート構造物そのものの信頼性をも高めることが可能に
なる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の繊維構造体を製造する工程の一例を示
したものである。
したものである。
【図２】Ａ、Ｂは、おのおの本発明の繊維構造体の一例
を示した平面図および断面図である。
を示した平面図および断面図である。
【符号の説明】 １ａ 短繊維不織布シート １ｂ 短繊維不織布シート ２ 長繊維ネット状シート ３ 繊維構造体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村山 定光 大阪府茨木市耳原３丁目４番１号 帝人株 式会社大阪研究センター内 (72)発明者 服部 芳朗 愛知県名古屋市千種区鹿子殿19番７号 (72)発明者 江口 正彦 岡山県倉敷市茶屋町早沖491番２号 (72)発明者 森尾 良輝 兵庫県西宮市神垣町10番31号
Claims (10)
- 【請求項１】 短繊維からなる不織布シートに、合成樹
脂で被覆された長繊維糸が、少なくとも一方向に複合さ
れてなる外壁モルタル補強用繊維構造体。 - 【請求項２】 長繊維糸が複数方向に配置されてネット
状シートを形成している請求項１記載の外壁モルタル補
強用繊維構造体。 - 【請求項３】 長繊維糸の配列間隔が５ｍｍ以上６０ｍ
ｍ以下である請求項１又は２記載の外壁モルタル補強用
繊維構造体。 - 【請求項４】 ネット状シートを構成する長繊維が編織
されることなく相互に直線状に配置され、交差点が合成
樹脂で接合一体化されている請求項２記載の外壁モルタ
ル補強用繊維構造体。 - 【請求項５】 ネット状シートがメッシュ状の織編物で
ある請求項２記載の外壁モルタル補強用繊維構造体。 - 【請求項６】 ネット状シートを構成する長繊維糸の少
なくとも一方向が、その引張強度が１０ｇ／ｄｅ以上の
高強力繊維である請求項２記載の外壁モルタル補強用繊
維構造体。 - 【請求項７】 不織布シートが、繊度が５ｄｅ以上９０
ｄｅ以下の短繊維より構成されている請求項１記載の外
壁モルタル補強用繊維構造体。 - 【請求項８】 不織布シートの目付が５ｇ／ｍ2 以上１
５０ｇ／ｍ2 以下である請求項１記載の外壁モルタル補
強用繊維構造体。 - 【請求項９】 繊維構造体の破裂強度が６０Ｋｇ／ｃｍ
2 以上である請求項１記載の外壁モルタル補強用繊維構
造体。 - 【請求項１０】 繊維構造体の厚みが０．５ｍｍ以上
５．０ｍｍ以下である請求項１記載の外壁モルタル補強
用繊維構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8003815A JP3037608B2 (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 外壁モルタル補強用繊維構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8003815A JP3037608B2 (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 外壁モルタル補強用繊維構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09189114A true JPH09189114A (ja) | 1997-07-22 |
| JP3037608B2 JP3037608B2 (ja) | 2000-04-24 |
Family
ID=11567693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8003815A Expired - Lifetime JP3037608B2 (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 外壁モルタル補強用繊維構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3037608B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103255885A (zh) * | 2013-04-28 | 2013-08-21 | 世技机械江苏有限公司 | 一种批荡网 |
-
1996
- 1996-01-12 JP JP8003815A patent/JP3037608B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103255885A (zh) * | 2013-04-28 | 2013-08-21 | 世技机械江苏有限公司 | 一种批荡网 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3037608B2 (ja) | 2000-04-24 |
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