【発明の詳細な説明】
高圧放電ランプ及び高圧放電ランプの製造方法
本発明は請求項１の上位概念部に記載された高圧放電ランプならびに高圧放電
ランプの製造方法に関する。
この高圧放電ランプは特に、例えば自動車用前照灯のような光学的結像系に適
する高圧放電ランプである。
ヨーロッパ特許出願公開第０５７００６８号公報には請求項１の上位概念部に
相当するこの種のランプが開示されている。このランプは自動車用前照灯用の光
源として使われる。この高圧放電ランプは両端をモリブデン封着箔によって密封
された石英ガラス製放電管を有し、この放電管は放電管内の軸線上に配置されて
放電管端部内にそれぞれ封着された２つの電極を備えている。石英ガラスから構
成された外管が放電管を囲繞している。この公開公報の図３にはほぼ回転対称形
の外管を備えた高圧放電ランプが示されており、外管は放電管に対して同軸的に
配置されしかもモリブデン封着箔の外側で放電管の密封端部に融着されている。
この種の外管固定方式の場合、外管を放電管端部に融着する際に放電管のモリブ
デン箔封着部が損傷して放電管がもはや気密に閉鎖されないというおそれがある
。このようなおそれは、ヨーロッパ特許出願公開第０５７００６８号公報による
ランプの場合、外管と放電管との融着をモリブデン箔密封部から十分な距離を保
って行うことにより少なくすることができる。
ヨーロッパ特許出願公開第０４６５０８３号公報には同様に請求項１の上位概
念部に含まれる高圧放電ランプが記載されている。この高圧放電ランプは両端を
モリブデン封着箔によって密封された石英ガラス製放電管を有し、この放電管は
放電管内の軸線上に配置されて放電管端部内にそれぞれ封着された２つの電極を
備えている。放電管端部は封着されたモリブデン箔の外側にそれぞれ皿状肉厚部
を有しており、この皿状肉厚部に、石英ガラスから構成されて放電管を囲繞する
外管が気密に融着されている。皿状肉厚部によって放電管に外管を固定するこの
種の外管固定方式は比較的費用が掛かる。さらにこの皿状肉厚部は、放電管の密
封部を危険にさらさないようにするために、同様に封着されたモリブデン箔に対
して十分な距離を有していなければならない。
本発明の課題は、約１５０Ｗの電力までの低電力形高圧放電ランプであり特に
小形サイズのランプに対して、できるだけ簡単かつ確実な外管固定を保証するよ
うな請求項１の上位概念部に記載された高圧放電ランプ、ならびにこのような高
圧放電ランプの製造方法を提供することにある。
この課題は本発明によれば、請求項１の特徴部によって解決される。本発明の
特に有利な実施態様は請求項２乃至８に記載されている。
本発明による高圧放電ランプは、ガラスが放電管の石英ガラスより低い粘性及
び低い軟化温度を有する外管を備えている。これによって、外管を放電管に溶着
する際に外管ガラスのみが軟化し、放電管の石英ガラスは軟化しなくなる。軟化
温度が異なることによって、密封された放電管端部が外管の溶着の際に再び溶解
して損傷するおそれがなくなる。しかも、放電管端部内に埋め込まれたモリブデ
ン箔によって保証された放電管端部の密封性を低下させることなく、外管を放電
管のピンチシール部に直接熔着することが可能となる。これによって、本発明に
よる高圧放雷ランプの全長は従来技術として上記において引用したランプに比較
して短縮することができる。
外管は粘性を低下させる添加物を備えたいわゆる軟質石英ガラスから作られ、
一方高い熱的負荷を受ける放電管はドープされない石英ガラスから構成されると
有利である。軟質石英ガラスは、ドープされない純石英ガラス（約９９．９９モ
ル％のケイ酸含有量）に比較して、明らかに低い温度にある軟化範囲を有してお
り、従って純石英ガラスより簡単かつ省エネルギーにて加工することができる。
外管ガラスとして有利に使用可能なこの種の軟質石英ガラスの例はまだ公開され
ていないヨーロッパ特許出願第９３１１８９３７．７号明細書（第５４（３）条
）に記載されている。粘性を低下させるドーピング材としてとりわけホウ酸アル
カリ土類金属が石英ガラスに添加される。しかしながら、高圧放電ランプの紫外
線放出を減少させるために、外管ガラスが紫外線スペクトル領域での外管ガラス
の光透過性を少なくする希土類金属化合物の添加物を同様に含むと有利である。
紫外線を吸収するこの希土類金属化合物自体は外管ガラスの粘性を少なくするの
で、
外管ガラス内に十分な量の希土類金属化合物が含まれる場合、すなわちこの希土
類金属化合物の重量成分が約０．５重量％以上である場合、上述した粘性を低下
させるホウ酸アルカリ土類金属は省略することができる。
自動車用前照灯内に据付けられる高圧放電ランプにおいて放電管への簡単な外
管固定は特に有利に達成される。何故ならば、ここでは光放出を妨害するような
補助的な取付け又は架台部品は必要ないからである。自動車用前照灯内に据付け
られる高圧放電ランプは通常水平姿勢で、すなわち放電区間を水平にして点灯さ
れるので、放電アークは地球の重力場において対流により三日月形の上向き湾曲
を形成する。前照灯における誤結像を防止するために、本発明による高圧放電ラ
ンプのほぼ回転対称形の外管の対称軸線は放電側電極端部の結合区間に対して平
行にずらして配置される。この平行なずれの大きさは電極端部の仮想結合区間か
らの放電アークの平均偏倚にほぼ一致する。このようにして、外管壁は反射器内
に擾乱反射を惹き起こして光損失を生ぜしめる湾曲状放電アークの鏡像を発生し
ないようにすることが保証される。
外管軸線が結像系のために利用される放電アークの輝度由心部または輝度最大
部を通って延びると有利である。自動車用前照灯内で使用される小電力（１００
ワット以下）形高圧放電ランプにおいて、電極の放電側端部間の結合区間である
放電区間からの放電アークの偏倚は約０．３ｍｍ〜１．０ｍｍである。
放電側電極端部の結合区間に対する、すなわち放電管軸線（一般に電極は放電
管軸線内に延在する）に対する外管の偏心位置は、外管と放電管とが外管の溶着
の際にガラス旋盤の互いに偏心配置されたチャック内に固定されることによって
比較的に簡単に保証することができる。
次に本発明を優れた一実施例に基づいて詳細に説明する。
図１ａは放電アークと外管壁によって作られたその鏡像とを有する外管（放電
管は示されていない）の内部での電極の軸線上配置を示す概略図である。
図１ｂは本発明によるランプにおける外管（放電管は示されていない）に対す
る電極の偏心配置を示す概略図である。
図２は外管の偏心配置を誇張して示した本発明による高圧放電ランプの概略図
である。
図３ａは本発明による高圧放電ランプにおける外管の取付けを示す概略図であ
る
図３ｂは本発明による高圧放電ランプにおける外管の取付けを示す概略図であ
る。
図１ａ及び図１ｂは外管壁による鏡像の生成及び防止を説明するためのもので
ある。図１ａ及び図１ｂは極めて概略的に示されている。さらに両図には便宜上
放電管は示されていない。図１ａにおいて、両電極３は水平に配置され、外管１
の軸線Ａ−Ａに位置している。電極３の互いに向き合う放電側端部は外管軸線Ａ
−Ａに位置する放電区間を規定する。点灯状態では電極３の放電側端部間には対
流により生じた上向きの湾曲状放電アーク４が形成される。外管壁は軸線Ａ−Ａ
の下方に放電アーク４の実鏡像４ａを発生するが、この実鏡像４ａはこの種のラ
ンプを結像系で使用する際に光損失及び擾乱反射を生ぜしめる。
図１ｂは本発明による高圧放電ランプにおける外管１と電極３の配置を示す。
電極３は外管１内に偏心配置され、それにより放電区間は外管軸線Ａ−Ａに平行
に延びるがこの外管軸線Ａ−Ａとは一致していない。電極間隔または外管軸線に
対する放電区間は、外管軸線Ａ−Ａが放電アークの輝度中心部または輝度最大部
を通って延びて実鏡像４ａが放電アーク４に十分に重なるように選定される。こ
れによって放電アーク４の輝度中心部または輝度最大部はその鏡像と一致する。
輝度中心部または褌度最大部とは、両放電側電極端部間の中心垂直線上に位置し
て放電アーク４内の最高輝度を有する個所を称する。
図２には本発明による高圧放電ランプが示されている。この実施例によるラン
プは、好適には自動車用前照灯内で使用される約３５ワットの電気入力を有する
片口金形メタルハライドランプである。このランプはほぼ軸対称な両端密閉形放
電管２を有しており、この放電管はほぼ回転対称形の外管１によって囲繞されて
いる。放電管２は気密封入された充填物を備えた放電室と、２つの互いに対向す
るピンチ端部５ａ、５ｂとを有しており、そのピンチ端部内には軸線に配置され
て放電室内へ突出する電極３がそれぞれ封着されている。両電極３はモリブデン
箔封着部６を介してリード線７ａ、７ｂにそれぞれ導電結合されている。外管１
はモリブデン箔６の放電室とは反対側の端部の直ぐ近くにおいて放電管２のピン
チシール部５ａ、５ｈに直接固定されている。外管１は１．０重量％のメタホウ
酸バリウム（ＢａＢ2Ｏ4）と、０．５重量％のアルミン酸セリウム（ＣｅＡｌＯ3
）と、０．５重量％の酸化プラセオジム（Ｐｒ6Ｏ11）と、０．０５重量％の酸
化チタン（ＴｉＯ2）とをドープされた石英ガラスから構成されている。放電管
２はドープされない石英ガラスから作られ、ピンチ端部５ａの管状延長部８ａに
よってランプ口金９内に固定されている。口金側のリード線７ａは管状延長部８
ａの内部を延びて、両接続ケーブル１０の一方に電気的に接続され、これに対し
反口金側のリード線７ｂはセラミック絶縁物を有する戻りリード線１１を介して
他方の接続ケーブル１０に導電結合されている。
ランプは水平姿勢で、すなわち放電区間を水平にして点灯される。その際、ラ
ンプは、戻りリード線１１が外管１の下方に位置する（図２参照）ように向けら
れる。外管１は放電管２に対して及び放電側電極端部によって規定された放電区
間に対して偏心して配置される。外管軸線Ａ−Ａは放電管軸線ならびに放電区間
の上方約０．６５ｍｍのところを平行に延びている。図２では外管軸線Ａ−Ａと
放電区間または放電管軸線Ｂ−Ｂとの間隔は分かり易くするために誇張して大き
く示されている。
図３ａ及び図３ｂは本発明による高圧放電ランプの製造方法、特に外管１の取
付け方法を示す。本発明によるランプを製造するために、事前準備として、ドー
プされない石英ガラスから構成され予め完全に作られたほぼ軸対称の放電管２と
、１．０重量％のメタホウ酸バリウム（ＢａＢ2Ｏ4）、０．５重量％のアルミン
酸セリウム（ＣｅＡｌＯ3）、０．５重量％の酸化プラセオジム（Ｐｒ6Ｏ11）、
及び０．０５重量％の酸化チタン（ＴｉＯ2）をドープされた石英ガラス管１と
が使用される。放電管２は２つの気密閉鎖されたピンチ端部５ａ、５ｂと、それ
ぞれモリブデン箔封着部６を介してそれぞれ１つのリード線７ａ、７ｂに導電結
合された２つの軸線上に延在する電極３とを有している。両リード線はピンチ端
部５ａ、５ｂの管状延長部８ａ、８ｂの内部をそれぞれ延びている。
外管の取付けのために石英ガラス管１内に放電管２が通される。放電管２はピ
ンチ端部５ａの管状延長部８ａがガラス旋盤の第１のチャック１２ａ内に保持さ
れ、これに対し対向支承部１３は放電管２の他方の管状延長部８ｂを支持する。
ガラス管１は台板１４すなわち下敷板と共にガラス旋盤の第２のチャック１２
ｂ内に固定される。ガラス旋盤の両チャック１２ａ、１２ｂは同軸的に配置され
ている。石英ガラス管１は放電室と両ピンチ端部５ａ、５ｂがガラス管１によっ
て囲繞されるように調整される。台板１４は、放電管２に対してガラス管１を偏
心して配置させ、それにより放電管軸線Ｂ−Ｂとガラス管１の回転軸線とが台板
１４の厚みだけ互いに平行にずれるようにする。電極３は放電管軸線Ｂ−Ｂに位
置し、石英ガラス管１は外管を形成するので、このことは、外管軸線Ａ−Ａと電
極ヘッドによって規定された放電区間とが同様に台板１４の厚みだけ互いに平行
にずらされることを意味する。
チャック１２ｂ内に挟持されていない石英ガラス管１の自由端部はＨ2−Ｏ2バ
ーナ１５によって約１５４０℃の石英ガラス管の軟化温度もしくはその温度より
僅かに高い温度で加熱され、切断ロール１６によって放電管２のピンチ端部５ａ
に巻付けられて、このピンチ端部５ａに融着される。この温度ではドープされな
い石英ガラスから構成された放電管はまだ固体である。というのは、ドープされ
ない石英ガラスの軟化温度は約１７５０℃、すなわち約２００℃ほど石英ガラス
管の軟化温度より高いからである。このようにしてガラス管１の自由端部は閉鎖
されて、放電管２に固着される。
石英ガラス管１とピンチシール部５ａとを融着する間、両チャック１２ａ、１
２ｂは同期回転している。
石英ガラス管１のまだ開口している他方の端部は同じようにしてＨ2−Ｏ2バー
ナ１５による加熱によって閉鎖される。このために放電管２の両管状延長部８ａ
、８ｂはガラス旋盤のチャック１２ａ、１２ｂに挟持される。ガラス管１はこの
溶融工程の間その既に閉鎖されている端部が放電管２に固着されており、それゆ
えガラス管はガラス旋盤の保持装置に保持される必要がない。
この実施例において使用された石英ガラス管１は約８．８ｍｍの内径、１．０
ｍｍの壁厚、及び２５〜３２ｍｍの長さを有している。予め作られた放電管２の
長さはその管状延長部を含めて約１５０ｍｍであり、その内径は約２．３ｍｍ、
その壁厚は約１．３ｍｍ、電極間隔は約４〜５ｍｍである。外管軸線Ａ−Ａと放
電区間または放電管軸線Ｂ−Ｂとの間の間隔の最も好ましい値としてこの実施例
の場合０．６５ｍｍが見出された。
外管の取付け後、管状延長部８ａは放電管から切り離され、これに対し他方の
管状延長部８ｂは短縮されて、高圧放電ランプの口金の作成のために利用される
。ランプの口金の作成は例えばヨーロッパ特許出願公開第４５５８８４号公報に
記載されており、従ってここでは詳細に説明しない。
本発明は詳細に説明した実施例に限定されない。例えば外管ガラスとして、粘
性を低下させるドーピングを有しかつ紫外線吸収ドーピングを持つ石英ガラスを
同様に使用することもできる。外管ガラスに適するこの種の石英ガラスの例はま
だ公開されていないヨーロッパ特許出願第９３１１８９３７．７号明細書に記載
されている。紫外線吸収ドーピングとしては実施例に挙げられた添加物とは異な
る希土類金属添加物を使用することもできる。紫外線吸収ドーピングは有意義に
は約０．１〜１．５重量％の範囲の希土類金属添加物及び約０〜０．１５重量％
の範囲の酸化チタンである。これらの重量％は常にドープされない石英ガラスに
対するものである。石英ガラス内の粘性を低下させるホウ酸アルカリ土類金属含
有量、特にメタホウ酸バリウム含有量は有意義には約０．０５〜２．０重量％で
ある。メタホウ酸バリウムの外にも勿論同様に他の粘性を低下させる石英ガラス
ドーピングを使用することもできる。石英ガラス内の希土類金属ドーピングが十
分に高い場合、ホウ酸アルカリ土類金属添加物を減少させるか、又は完全になく
すことができる。というのは、石英ガラス内の希土類金属ドーピングは同様に粘
性低下作用を伴うからである。The invention relates to a high-pressure discharge lamp and a method for producing a high-pressure discharge lamp according to the preamble of the first aspect. The high-pressure discharge lamp is in particular a high-pressure discharge lamp suitable for optical imaging systems such as, for example, vehicle headlights. European Patent Application Publication No. 0570068 discloses a lamp of this kind which corresponds to the general concept of claim 1. This lamp is used as a light source for automobile headlights. This high-pressure discharge lamp has a quartz glass discharge tube whose both ends are sealed with molybdenum sealing foil, and this discharge tube is arranged on the axis of the discharge tube and has two electrodes respectively sealed inside the discharge tube end. Is equipped with. An outer tube made of quartz glass surrounds the discharge tube. FIG. 3 of this publication shows a high-pressure discharge lamp provided with a substantially rotationally symmetric outer tube, the outer tube being arranged coaxially with the discharge tube and outside the molybdenum sealing foil. Is fused to the sealed end of the. In the case of this type of outer tube fixing method, when the outer tube is fused to the end of the discharge tube, the molybdenum foil sealing portion of the discharge tube may be damaged and the discharge tube may no longer be hermetically closed. In the case of the lamp according to European Patent Application Publication No. 0570068, such a fear can be reduced by performing fusion bonding between the outer tube and the discharge tube while keeping a sufficient distance from the molybdenum foil sealing portion. EP-A-0 465 083 likewise describes a high-pressure discharge lamp included in the preamble of claim 1. This high-pressure discharge lamp has a quartz glass discharge tube whose both ends are sealed with molybdenum sealing foil, and this discharge tube is arranged on the axis of the discharge tube and has two electrodes respectively sealed inside the discharge tube end. Is equipped with. The end of the discharge tube has a dish-shaped thick portion on the outside of the sealed molybdenum foil, and the outer tube that is made of quartz glass and surrounds the discharge tube is hermetically sealed on the dish-shaped thick portion. It is fused. This type of outer tube fixing method of fixing the outer tube to the discharge tube by the plate-shaped thick portion is relatively expensive. Furthermore, the dished wall must have a sufficient distance to a similarly sealed molybdenum foil in order not to jeopardize the sealing of the discharge vessel. The subject of the invention is a high-pressure discharge lamp of low-power type up to a power of about 150 W, and particularly for small-sized lamps, the outer concept of claim 1 guarantees the outer tube fixing as easily and surely as possible. It is an object of the invention to provide the described high-pressure discharge lamp and a method for manufacturing such a high-pressure discharge lamp. This problem is solved according to the invention by the features of claim 1. Particularly advantageous embodiments of the invention are described in claims 2-8. The high-pressure discharge lamp according to the invention comprises an outer bulb whose glass has a lower viscosity and a lower softening temperature than the quartz glass of the discharge vessel. As a result, when the outer tube is welded to the discharge tube, only the outer tube glass is softened, and the quartz glass of the discharge tube is not softened. The different softening temperatures eliminate the risk of the sealed discharge tube ends remelting and damaging when the outer tube is welded. Moreover, the outer tube can be directly welded to the pinch seal portion of the discharge tube without deteriorating the sealing performance of the discharge tube end guaranteed by the molybdenum foil embedded in the end of the discharge tube. As a result, the overall length of the high-pressure lightning discharge lamp according to the invention can be shortened in comparison with the lamps cited above as prior art. The outer tube is preferably made of so-called soft quartz glass with viscosity-reducing additives, while the discharge tube subjected to high thermal loads is advantageously composed of undoped quartz glass. Soft fused silica has a softening range at a distinctly lower temperature compared to undoped pure fused silica (silicic acid content of about 99.99 mol%) and is therefore easier and more energy efficient than pure fused quartz. Can be processed in. Examples of soft quartz glass of this kind that can be used advantageously as outer envelope glass are described in the as yet unpublished European patent application No. 93118937.7 (section 54 (3)). Alkaline earth metal borates are added to the quartz glass as a viscosity-reducing doping material. However, in order to reduce the UV emission of the high-pressure discharge lamp, it is advantageous if the envelope glass also contains an additive of a rare earth metal compound which reduces the light transmission of the envelope glass in the UV spectral range. This rare earth metal compound itself that absorbs ultraviolet rays reduces the viscosity of the outer glass, so when the outer glass contains a sufficient amount of the rare earth metal compound, that is, the weight component of this rare earth metal compound is about 0.5. When it is at least wt%, the above-mentioned alkaline earth metal borate which reduces the viscosity can be omitted. In a high-pressure discharge lamp installed in a vehicle headlight, a simple outer tube fixing to the discharge tube is achieved particularly advantageously. This is because no additional mounting or cradle parts are required here to interfere with the light emission. Since a high-pressure discharge lamp installed in an automobile headlamp is normally lit in a horizontal posture, that is, with a discharge section horizontal, the discharge arc forms a crescent-shaped upward curve due to convection in the gravity field of the earth. In order to prevent erroneous imaging in the headlight, the axis of symmetry of the substantially rotationally symmetric outer tube of the high-pressure discharge lamp according to the invention is arranged parallel to the coupling section of the discharge-side electrode end. The magnitude of this parallel deviation substantially matches the average deviation of the discharge arc from the virtual coupling section at the electrode end. In this way it is ensured that the outer tube wall does not generate a mirror image of the curved discharge arc in the reflector, which causes disturbing reflections and results in light loss. It is advantageous if the outer tube axis extends through the intensity center or intensity maximum of the discharge arc used for the imaging system. In a low power (100 watt or less) type high pressure discharge lamp used in a vehicle headlight, the deviation of the discharge arc from the discharge section, which is the coupling section between the discharge side ends of the electrodes, is about 0.3 mm to 1 It is 0.0 mm. The eccentric position of the outer tube with respect to the coupling section of the discharge side electrode end, that is, the eccentric position of the outer tube with respect to the discharge tube axis (generally, the electrode extends in the discharge tube axis) is determined by the glass when the outer tube and the discharge tube are welded It can be ensured relatively simply by being fixed in the chucks of the lathe, which are eccentrically arranged relative to one another. Next, the present invention will be described in detail based on an excellent embodiment. FIG. 1a is a schematic diagram showing the axial placement of electrodes inside an outer tube (the discharge tube is not shown) with the discharge arc and its mirror image created by the outer tube wall. FIG. 1b is a schematic diagram showing an eccentric arrangement of the electrodes with respect to the outer bulb (the discharge bulb is not shown) in the lamp according to the invention. FIG. 2 is a schematic view of a high pressure discharge lamp according to the present invention, in which the eccentric arrangement of the outer tube is exaggerated. Fig. 3a is a schematic diagram showing the mounting of an outer tube in a high pressure discharge lamp according to the present invention. Fig. 3b is a schematic diagram showing the mounting of an outer tube in a high pressure discharge lamp according to the present invention. 1a and 1b are for explaining generation and prevention of a mirror image by the outer tube wall. 1a and 1b are shown very schematically. Furthermore, the discharge tube is not shown in both figures for convenience. In FIG. 1 a, both electrodes 3 are arranged horizontally and are located on the axis AA of the outer tube 1. The discharge-side ends of the electrodes 3 facing each other define a discharge section located on the outer tube axis A-A. In the lighting state, an upward curved discharge arc 4 generated by convection is formed between the discharge-side ends of the electrodes 3. The outer tube wall produces a real mirror image 4a of the discharge arc 4 below the axis AA, which causes light loss and disturbing reflections when using this type of lamp in an imaging system. FIG. 1b shows the arrangement of the outer bulb 1 and the electrodes 3 in the high-pressure discharge lamp according to the invention. The electrode 3 is arranged eccentrically in the outer tube 1, whereby the discharge section extends parallel to the outer tube axis AA, but does not coincide with this outer tube axis AA. The electrode interval or the discharge section with respect to the outer tube axis is selected so that the outer tube axis AA extends through the brightness center portion or the brightness maximum portion of the discharge arc and the real mirror image 4a sufficiently overlaps the discharge arc 4. As a result, the brightness center part or the brightness maximum part of the discharge arc 4 coincides with its mirror image. The brightness center part or the maximum brightness part is a part located on the center vertical line between both discharge side electrode ends and having the highest brightness in the discharge arc 4. FIG. 2 shows a high-pressure discharge lamp according to the invention. The lamp according to this embodiment is preferably a single-ended metal halide lamp with an electrical input of about 35 watts used in automotive headlamps. The lamp has a discharge tube 2 which is substantially axially symmetrical and is sealed at both ends, and which is surrounded by an outer tube 1 which is substantially rotationally symmetrical. The discharge tube 2 has a discharge chamber provided with a hermetically sealed filling and two pinch ends 5a and 5b facing each other. The pinch ends are arranged axially and project into the discharge chamber. The electrodes 3 to be sealed are respectively sealed. Both electrodes 3 are conductively coupled to lead wires 7a and 7b through molybdenum foil sealing portions 6, respectively. The outer tube 1 is directly fixed to the pinch seal portions 5a, 5h of the discharge tube 2 in the immediate vicinity of the end of the molybdenum foil 6 on the side opposite to the discharge chamber. The outer tube 1 is 1.0 wt% barium metaborate (BaB 2 O 4 ), 0.5 wt% cerium aluminate (CeAlO 3 ), and 0.5 wt% praseodymium oxide (Pr 6 O 11 ). And 0.05% by weight of titanium oxide (TiO 2 ) doped quartz glass. The discharge vessel 2 is made of undoped quartz glass and is fixed in the lamp base 9 by a tubular extension 8a of the pinch end 5a. The lead wire 7a on the base side extends inside the tubular extension 8a and is electrically connected to one of the two connecting cables 10, while the lead wire 7b on the opposite base side is a return lead wire having a ceramic insulator. It is conductively coupled to the other connecting cable 10 via 11. The lamp is lit in a horizontal position, that is, the discharge section is horizontal. The lamp is then oriented such that the return lead 11 is located below the outer tube 1 (see FIG. 2). The outer tube 1 is arranged eccentrically with respect to the discharge tube 2 and with respect to the discharge section defined by the discharge side electrode end. The outer tube axis A-A extends parallel to the discharge tube axis and about 0.65 mm above the discharge section. In FIG. 2, the interval between the outer tube axis A-A and the discharge section or the discharge tube axis B-B is exaggeratedly enlarged for the sake of clarity. 3a and 3b show a method of manufacturing a high-pressure discharge lamp according to the present invention, in particular a method of mounting the outer tube 1. In order to manufacture the lamp according to the invention, as a preliminary preparation, a substantially completely pre-made substantially axisymmetric discharge tube 2 made of undoped quartz glass and 1.0% by weight barium metaborate (BaB 2 O 4). ), 0.5 wt% cerium aluminate (CeAlO 3 ), 0.5 wt% praseodymium oxide (Pr 6 O 11 ), and 0.05 wt% titanium oxide (TiO 2 ) doped quartz glass Tube 1 and is used. The discharge tube 2 includes two pinch ends 5a and 5b that are hermetically sealed and electrodes extending on two axes that are conductively coupled to one lead wire 7a and 7b via a molybdenum foil sealing portion 6, respectively. 3 and 3. Both lead wires extend inside the tubular extensions 8a, 8b of the pinch ends 5a, 5b, respectively. The discharge tube 2 is passed through the quartz glass tube 1 for mounting the outer tube. The discharge tube 2 has the tubular extension 8a of the pinch end 5a held in the first chuck 12a of the glass lathe, whereas the opposed bearing 13 supports the other tubular extension 8b of the discharge tube 2. The glass tube 1 is fixed in the second chuck 12b of the glass lathe together with the base plate 14, that is, the underlay plate. Both chucks 12a and 12b of the glass lathe are coaxially arranged. The quartz glass tube 1 is adjusted so that the discharge chamber and both pinch ends 5a, 5b are surrounded by the glass tube 1. The base plate 14 is arranged so that the glass tube 1 is eccentrically arranged with respect to the discharge tube 2, so that the discharge tube axis BB and the rotation axis of the glass tube 1 are displaced from each other by the thickness of the base plate 14 in parallel with each other. . Since the electrode 3 is located on the discharge tube axis B-B and the quartz glass tube 1 forms an outer tube, this means that the outer tube axis AA and the discharge section defined by the electrode head are likewise the base plate. This means that they are displaced by 14 thicknesses parallel to each other. The free end of the quartz glass tube 1 which is not sandwiched in the chuck 12b is heated by the H 2 —O 2 burner 15 at a softening temperature of the quartz glass tube of about 1540 ° C. or a temperature slightly higher than that temperature, and the cutting roll 16 Is wound around the pinch end 5a of the discharge tube 2 and fused to the pinch end 5a. At this temperature, the discharge vessel composed of undoped quartz glass is still solid. This is because the softening temperature of undoped quartz glass is about 1750 ° C., which is about 200 ° C. higher than that of the quartz glass tube. In this way, the free end of the glass tube 1 is closed and fixed to the discharge tube 2. While the quartz glass tube 1 and the pinch seal portion 5a are fused, both chucks 12a and 12b rotate synchronously. The other open end of the quartz glass tube 1 is likewise closed by heating with the H 2 —O 2 burner 15. For this reason, both tubular extensions 8a, 8b of the discharge tube 2 are clamped by the chucks 12a, 12b of the glass lathe. The glass tube 1 is fixed at its already closed end to the discharge tube 2 during this melting process, so that the glass tube does not have to be held on the holding device of the glass lathe. The quartz glass tube 1 used in this example has an inner diameter of about 8.8 mm, a wall thickness of 1.0 mm and a length of 25 to 32 mm. The length of the pre-made discharge tube 2, including its tubular extension, is about 150 mm, its inner diameter is about 2.3 mm, its wall thickness is about 1.3 mm, and the electrode spacing is about 4-5 mm. 0.65 mm was found in this example as the most preferred value of the distance between the outer tube axis AA and the discharge zone or the discharge tube axis BB. After attachment of the outer bulb, the tubular extension 8a is separated from the discharge tube, while the other tubular extension 8b is shortened and used to make the base of the high-pressure discharge lamp. The production of lamp bases is described, for example, in EP-A-455884 and is therefore not described in detail here. The invention is not limited to the embodiments described in detail. For example, quartz glass having a viscosity-reducing doping and UV-absorbing doping can likewise be used as the outer glass. An example of this type of quartz glass suitable for the outer envelope glass is described in the as yet unpublished European patent application No. 93118937.7. As the ultraviolet absorption doping, it is also possible to use rare earth metal additives different from the additives mentioned in the examples. The UV absorbing doping is meaningfully a rare earth metal additive in the range of about 0.1 to 1.5% by weight and titanium oxide in the range of about 0 to 0.15% by weight. These weight percentages are always for undoped quartz glass. The alkaline earth metal borate content, especially the barium metaborate content, which reduces the viscosity in the quartz glass is meaningfully about 0.05 to 2.0% by weight. Besides barium metaborate, of course, other viscosity-reducing quartz glass doping can likewise be used. If the rare earth metal doping in the quartz glass is high enough, the alkaline earth metal borate additive can be reduced or eliminated altogether. This is because the rare earth metal doping in quartz glass likewise has a viscosity reducing effect.
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(72)発明者 ラング、デイーター
ドイツ連邦共和国 デー‐83607 ホルツ
キルヒエンテルツアー シユトラーセ １─────────────────────────────────────────────────── ───
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(72) Inventor Lang, Dieter
Federal Republic of Germany Day-83607 Holz
Kirchenter Tour Shutlerse 1