JPH0847992A

JPH0847992A - 高弾性率網状ウェブによる立体複合補強体およびその製法

Info

Publication number: JPH0847992A
Application number: JP6184323A
Authority: JP
Inventors: Sadayuki Ishiyama; 貞行石山; Yasuo Noguchi; 泰雄野口; Hiroshi Yazawa; 宏矢沢; Kazuhiko Kurihara; 和彦栗原
Original assignee: Nippon Petrochemicals Co Ltd; Polymer Processing Research Institute Ltd
Current assignee: Polymer Processing Research Institute Ltd; Eneos Corp
Priority date: 1994-08-05
Filing date: 1994-08-05
Publication date: 1996-02-20

Abstract

(57)【要約】【構成】樹脂および／または無機構造体中に、極限粘
度（１３５℃デカリン溶液で測定）５ｄｌ／ｇ以上の超
高分子量ポリオレフィンからなる１２ｇ／デニール以上
の引張強度を有しかつ引張弾性率が２００ｇ／デニール
以上を有する配向テープから製造された拡幅網状ウエブ
からなる補強体を埋没してなる立体複合補強体。【効果】拡幅網状ウエブを使用しているため、成形品
の立体面にウエブを自由に沿わせることができ、生産
性、作業性に優れている。また、絞り成形においても原
材料の使用量が少なく、繊維が偏在することもなく、補
強効果も著るしく、製造が簡便であるためコスト的メリ
ットも大きい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は超高分子量ポリオレフィ
ンの補強体を埋没させた樹脂または無機構造体からなる
立体複合補強体およびその製造方法に関し、更に詳しく
は超高分子量ポリオレフィンの配向フィルムまたはシー
トを、スプリット（割繊）またはスリットした網状ウェ
ブを拡幅し、かくして得られる補強体を、熱可塑性樹
脂、硬化性樹脂または無機物のマトリックス中に埋没し
てなる立体複合補強体およびその製造方法に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】従来、樹脂または無機物の立体複合構造
体としては、ガラス繊維、炭素繊維等のプリプレグから
なるＳＭＣやＢＭＣ等から製造された立体複合体がある
が、これらのＳＭＣ、ＢＭＣは成形性に優れるものの、
これらに使用されている繊維は、チョップドストランド
（短繊維）を使用しているため、使用ファイバー当りの
補強効果が低いこと、絞り成形後のチョップドストラン
ドが偏在するという欠点を有する。また、長繊維を使用
したものとしては、織物やユニディレクションプリプレ
グ等があるが、立体形状に沿わせて成形することが困難
であり、コスト高であるばかりでなく、絞り加工ができ
ないという問題がある。さらに、３次元織物も提案され
ているが、自由形状ができないばかりでなく、コスト高
でありかつ大型製品ができないという問題がある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
を解決するために鋭意検討した結果なされたものであっ
て、配向テープから製造された拡幅網状ウェブを使用し
た複雑形状の立体複合補強体を提供するもので、複雑立
体形状に馴染み易く、構成する材料の偏在がないので、
成形品の品質が優れかつ合理的な成形法で安価な製造方
法を提供するものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、樹
脂および／または無機構造体中に、極限粘度（１３５℃
デカリン溶液で測定）５ｄｌ／ｇ以上の超高分子量ポリ
オレフィンからなる１２ｇ／デニール以上の引張強度を
有し、かつ引張弾性率が２００ｇ／デニール以上を有す
る配向テープから製造された拡幅網状ウェブからなる補
強体を埋没してなることを特徴とする立体複合補強体で
あり、第２の発明は、極限粘度（１３５℃デカリン溶液
で測定）５ｄｌ／ｇ以上の超高分子量ポリオレフィンか
らなる１２ｇ／デニール以上の引張強度を有し、かつ引
張弾性率が２００ｇ／デニール以上を有する配向テープ
から製造された拡幅網状ウェブを立体形状に沿わせて集
積した後、樹脂および／または無機物のマトリックスで
固める立体複合補強体の製法であり、第３の発明は、極
限粘度（１３５℃デカリン溶液で測定）５ｄｌ／ｇ以上
の超高分子量ポリオレフィンからなる１２ｇ／デニール
以上の引張強度を有し、かつ引張弾性率が２００ｇ／デ
ニール以上を有する配向テープから製造された拡幅網状
ウェブを平面状に集積した後、樹脂および／または無機
物のマトリックスでシート状に固め、次いで立体構造に
加工する立体複合補強体の製法であり、第４の発明は、
前記網状ウェブの拡幅手段として網状ウェブを帯電化さ
せた立体複合補強体の製法であり、第５の発明は、網状
ウェブが表面にマトリックスと親和性のある接着層を有
する立体複合補強体の製法である。

【０００５】以下本発明を詳細に説明する。本発明の超
高分子量ポリオレフィンとは極限粘度（１３５℃デカリ
ン溶液で測定）５ｄｌ／ｇ以上、極限粘度５〜５０ｄｌ
／ｇの範囲、好ましくは５〜４０ｄｌ／ｇ、更に好まし
くは１０〜３０ｄｌ／ｇのものであり、粘度平均分子量
が５０万〜１２００万、好ましくは９０万〜９００万、
更に好ましくは１２０万〜６００万に相当するものであ
る。

【０００６】極限粘度が、５ｄｌ／ｇ未満では延伸物の
機械的物性が低下し、５０ｄｌ／ｇを超える場合は加工
成形性が悪くなり好ましくない。

【０００７】上記超高分子量ポリオレフィンの形状は特
に限定されないが、後加工で均質なシートを得るため
に、通常、顆粒状、粉末状のものが好ましく用いられ
る。

【０００８】これらの粒径は、２０００μｍ以下、好ま
しくは１〜２０００μｍ、更に好ましくは１０〜１００
０μｍが望ましい。また、その粒径分布は狭い方が圧縮
成形してシート化する際に欠陥部が少ないので好まし
い。

【０００９】本発明の超高分子量ポリオレフィンは、チ
タン化合物、パナジウム化合物、クロム化合物、ジルコ
ニウム化合物、ハフニウム化合物等の周期律表IV〜VI族
の遷移金属を含む化合物のうち、少なくとも１種の化合
物を含有する触媒成分と、必要に応じて有機金属化合物
とを組み合わせてなる触媒の存在下に、α−オレフィン
を単独重合または共重合することにより製造される。

【００１０】α−オレフィンとしては、炭素数２〜１
２、好ましくは２〜８のものが好適に使用される。具体
的にはエチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル
−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デ
セン、１−ドデセン等が挙げられる。

【００１１】これらの中、特にエチレン、プロピレン、
１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン
が好ましい。また、他のコモノマーとして、ブタジエ
ン、１，４−ヘキサジエン、ビニルノルボルネン、エチ
リデン−ノルボルネンなどのジエン類等をさらに併用し
てもよい。

【００１２】前記α−オレフィン共重合体のコモノマー
含有量は、０．００１〜１０モル％、好ましくは０．０
１〜５モル％、さらに好ましくは０．１〜１モル％の範
囲で用いられる。

【００１３】本発明の超高分子量ポリオレフィンの拡幅
網状化ウェブとは、超高分子量ポリオレフィンの配向物
をスプリットまたはスリットして図１ａ，図１ｂに示さ
れるように網状ウェブ化し、ついで網状ウェブを拡幅
し、必要により熱固定して図１ｃや図１ｄのように経緯
積層して網状不織布とし、補強体として供給するもので
ある。補強体の物性を高めるためには、必要によりホッ
トメルト、エマルジョン等の接着剤を介して経緯積層し
て集積体とすることが望ましい。

【００１４】本発明の超高分子量ポリオレフィンの配向
物を製造する方法としては、溶融押出によるインフレー
ション法およびＴダイ法製膜、スカイブ法等によりフィ
ルムを製造して配向する方法、溶剤により溶解してフィ
ルムにする方法、超高分子量ポリオレフィンの粉体を固
相状態で圧縮成形し、ついで圧延成形法によりシート化
し、配向させる方法等が挙げられる。圧縮方法としては
バッチ式、連続式等のいずれでもよい。バッチ式として
はスライド式、回転式等が挙げられ、連続式圧縮方法と
しては、例えば上下に対向した一対のエンドレスベルト
の間に超高分子量ポリオレフィンの粉体を挟み、エンド
レスベルトを移動させつつ、圧縮成形する方法等が挙げ
られる。

【００１５】前記の配向させる方法としては、特に限定
されないが、熱風延伸、シリンダー延伸、ロール延伸、
熱板延伸等が挙げられる。超高分子量ポリオレフィン材
料の延伸は滑り易いためニップロール間、クローバーロ
ール、多段ロール間、ネルソンロール等で延伸張力をか
けて延伸することが望ましい。

【００１６】配向温度は、配向材料の融点未満の範囲
内、通常２０〜１６０℃、好ましくは６０〜１５０℃、
さらに好ましくは９０〜１４５℃である。配向工程は１
段だけでなく多段で行うことが好ましい。この場合、順
次温度を高めて配向を行うことが望ましい。

【００１７】配向速度は、配向方法、ポリマーの分子
量、組成比等により適宜選択可能であるが、通常１ｍｍ
〜５００ｍ／分の範囲である。より具体的には、回分式
配向の場合には、１〜５００ｍｍ／分、好ましくは１〜
１００ｍｍ／分、さらに好ましくは５〜５０ｍｍ／分の
範囲である。一方、連続延伸の場合には、通常、０．１
〜５００ｍ／分、好ましくは１〜２００ｍ／分の範囲内
である。なお、経済性を考慮すれば、高速度の設定がよ
り好ましい。

【００１８】延伸倍率は、高倍率にするほど高強度の配
向材料が得られるため、できるだけ配向倍率を高めるこ
とが望ましい。高倍率に延伸するためには、固相状態で
延伸することが望ましく、これらの方法として、圧延と
引張延伸とを併用する方法、ゲル延伸法等が挙げられ
る。

【００１９】本発明においては、圧延および延伸の合計
延伸倍率であるトータル延伸倍率が、２０倍以上、好ま
しくは３０倍以上、より好ましくは５０倍以上、さらに
好ましくは６０〜２００倍とすることが望ましい。

【００２０】本発明においては、上記延伸後の配向材料
が、１２ｇ／デニール以上の強度で、好ましくは５０ｇ
／デニール以上、さらに好ましくは１００ｇ／デニール
以上であり、引張弾性率としては、２００ｇ／デニール
以上、好ましくは５００ｇ／デニール以上、より好まし
くは１０００ｇ／デニール以上、更に好ましくは１５０
０ｇ／デニール以上である。

【００２１】本発明の網状ウェブは、スリットやスプリ
ットの方式によっては、構成するフィラメントそれ自体
は充分強度があるが、そのまま測定したのでは充分な強
度を発揮できない場合がある。したがって、この網状ウ
ェブを構成するウェブの引張強度としては、撚をかけて
測定した値が１２ｇ／デニール以上あることが必要であ
る。撚をかけた後の強度は、撚数によって異なり、表示
する強度は最適撚数で示す。その最適撚数は、測定する
際のデニールによって異なり、一般に１０００デニール
のフィラメントでの最適撚数は１００回／ｍ前後であ
る。

【００２２】本発明の網状ウェブは、特開平３−１３０
１１６の方法により、表面に接着層を有する超延伸網状
ウェブによっても製造することができ、その場合の接着
層は立体構造体のマトリックスと親和性のある層である
ことが望ましい。具体的には不飽和ポリエステルやエポ
キシ樹脂の粉末を混入した層を有する超延伸網状ウェブ
にマトリックスに不飽和ポリエステルやエポキシ樹脂を
使用した場合である。この場合、超延伸ウェブの強度、
弾性率は、接着層の厚みを除いて算出した数値が用いら
れる。

【００２３】本発明の配向テープを得る方法としては、
前記のフィルムまたはシート（以下総称してシートとい
う）を予めテープ状に裁断して、配向に供してもよい
し、配向後にテープ状に裁断してもよい。

【００２４】また、超高分子量ポリオレフィンの拡幅網
状ウェブの集積体からなる補強体とは、配向用材料を網
状化し、拡幅することにより得られる。網状化する方法
として、前記配向材料を叩打する方法、捻転する方法、
摺動擦過（摩擦）する方法、ブラッシュする方法等の機
械的方法、エアージェット法、超音波法、レザー法等の
いずれか１種の方法で無数の微細な切れ目を形成するこ
とをいい、特に回転式の機械的方法の採用が好ましい。
このような回転式の機械的方法としては、タップネジ式
スプリッター、ヤスリ状粗面体スプリッター、針ロール
状スプリッター等の各種形状のスプリッターの採用が挙
げられる。例えば、図２に示したタップネジ式スプリッ
ターとしては、通常、５角や６角の角形であり、１イン
チあたり、１０〜４０、好ましくは１５〜３５のネジ山
を有するものが望ましい。また、図３に示したヤスリ状
粗面体スプリッターとしては、実公昭５１−３８９８０
号公報になるものが好適である。このヤスリ状粗面体ス
プリッターは、円形断面軸の表面を鉄工用丸ヤスリ目ま
たはこれに類似の粗面体であり、その面に２条の螺旋溝
を等ピッチに削ったものである。

【００２５】本発明で採用される網状ウェブは、広巾の
ウェブであることが特に望ましい。広巾であれば、それ
だけ大きな成形品を短い時間で成形できるばかりでな
く、積層の際の拡幅が楽であり、また、積層ラップ部分
が少くないので、均一な製品ができる。

【００２６】本発明における網状化方法としては、特に
限定されないが、代表例として、図４に示すようにニッ
プロール２，２’とニップロール３，３’間にスプリッ
ター４を配置し、フィルム１をスプリッター４に沿わせ
て張力をかけつつ移動し、高速で回転するスプリッター
に摺動接触させてスプリットし網状化する。

【００２７】スプリッター４は、図３に示すように、ス
プリッター４の円形断面軸５の表面６をヤスリ目状に形
成された粗面体に２条の螺旋溝７，７’を等ピッチに削
ったもので、溝７，７’は表面の刃の高さ以上の深さを
持つ角溝で形成されている。図５および図６は、図３の
スプリッターにフィルム１を摺曲して割繊される時のＡ
−Ａ’断面および軸方向断面の一部を示したもので、フ
ィルム１はその張力によってスプリッターの螺旋溝７，
７’に嵌り込んで、表面６のヤスリ目に接するフィルム
１は張力が集中されて大きな押圧力を受けると共に、巾
方向に引っ張られる力も受けて割繊されて図１ａまたは
図１ｂのように網状化される。

【００２８】フィルムの移動速度は、通常１〜１０００
ｍ／分、好ましくは１０〜５００ｍ／分である。また、
スプリッターの回転速度（周速度）は、フィルムの物
性、移動速度、目的とする網状化フィルムの性状により
適宜選択されうるものであるが、通常、１０〜３０００
ｍ／分、好ましくは５０〜１０００ｍ／分である。ま
た、フィルムとスプリッターの接触角は、３０〜１８０
度、好ましくは４０〜１６０度であることが望ましい。
なお、フィルムは、すべりやすいため、スプリッターの
前後に設置されているニップロールにおいて、フィルム
を所定の速度に保持することが難しい場合があるので、
ニップロールとクローバーロールを併用したり、あるい
はネルソンロールを用いたり、さらにこれらを組み合わ
せるなどの滑り防止を講じることが望ましい。

【００２９】ブラッシュする方法や回転式スプリッター
を用いる方法においては、その操作は配向用材料に張力
をかけて行うことが好ましい。張力はフィルムが、伸び
として０．１〜３％、好ましくは０．５〜２％変形する
程度の張力をかけて行うことが望ましい。また、スプリ
ット時にフィルムの張力を一定に保つためにダンサロー
ル等のコントローラを設置してもよい。

【００３０】スプリット時の温度は、通常−２０〜＋１
００℃、好ましくは−５〜＋５０℃、さらに好ましくは
０〜２０℃の範囲が望ましく、スプリット処理は１段階
で行うだけでなく、多段階で行ってもよいし、また厚み
が大きな材料に対しては表裏からスプリット処理しても
よい。

【００３１】また、フィルムを樹脂の融点以上に加熱し
た回転焼刃で押圧して、千鳥掛け状等にスリットを入れ
て網状化することも可能である。

【００３２】本発明のマトリックスを形成する樹脂およ
び／または無機物とは、ポリオレフィン、ポリプロピレ
ン等のポリオレフィン系樹脂、ポリエステル樹脂、ポリ
アミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリフェニレンオ
キサイド樹脂、ＡＢＳ樹脂等の熱可塑性樹脂、フェノー
ル系樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、
ポリウレタン樹脂、不飽和ポリエステル、ジアリルフタ
レート樹脂、ケイ素樹脂等の熱硬化性樹脂、および石
膏、コンクリート、漆喰等の無機物が挙げられる。

【００３３】

【作用】本発明においては、超高分子量ポリオレフィン
の１本１本のファイバーではなく、広幅の拡幅網状ウェ
ブを使用するため、幅方向の変形が自由であり、それに
伴って、縦方向の変形もできるため、立体面にウェブを
自由に沿わせることができる。また、絞り成形において
も構成ファイバーが網目状の連続長繊維よりなっている
ので、繊維量当りのファイバー使用量が少なく、繊維が
偏在することなく、立体成形性が格段に容易になる。本
発明の網状ウェブは、拡幅、変形が自由であるため、立
体補強の特定部分を特定方向に強度アップできるように
集積することができ、少ないウェブ量で効果的な補強を
することができる。

【００３４】

【実施例】以下本発明を実施例により詳述する。

【００３５】フィルムの製造：（圧縮圧延成形装置）１．ロール：径５００ｍｍφ 面長３００ｍｍ２．スチールベルト：肉厚０．６ｍｍ巾２００ｍｍ３．小口径ローラー：径１２ｍｍφ 面長２５０ｍｍ４．加圧プレート：長さ１０００ｍｍ巾２００ｍｍ５．油圧シリンダー：径１２５ｍｍφ 上記の装置を用いて、極限粘度１４ｄｌ／ｇ（粘度平均
分子量約２００万）の超高分子量ポリエチレン粉末を１
３０℃に加熱し、材料への平均圧力はおよそ６ｋｇ／ｃ
ｍ³ で加圧し、肉厚１．１ｍｍ、巾１００ｍｍのシート
を１ｍｍ／分の速度で連続的に圧縮成形した。次にこの
シートを表面温度が１４０℃に調整された１ｍ／分の上
下同一周速度で反対方向に回転する直径１５０ｍｍ、面
長３００ｍｍ、ロール間距離３０μｍの一対のロール間
に供給し、圧延を行い延伸倍率７倍のフィルムを得た。

【００３６】配向フィルムの製造：（延伸装置）１．加熱体：予熱用金属ロール３本、径２５０ｍｍφ、面長２００ｍｍ延伸用金属ロール１本、径１２５ｍｍφ、面長２００ｍｍロール内部に熱媒体用オイルを循環。２．冷却用金属ロール：３本径２５０ｍｍφ、面長２００ｍｍロール内部に水を循環。３．ニップロール入口側：２００ｍｍφシリコンゴムロールが予熱用金属ロール２本に対してニップ。

【００３７】出口側：２００ｍｍφシリコンゴムロールが冷却用金属ロール２本に対してニップ。

【００３８】上記圧延シートを上記延伸装置を使用して
引張延伸を行った。引張延伸は下記条件で３回繰り返し
た。得られたテープは巾３２ｍｍ、厚みは６０μｍであ
り、圧力と延伸の合計延伸倍率は１０５倍であった。延伸回数金属ロール温度（℃）ニップロール周速度（ｍ／分）延伸倍率予熱用延伸用入口側出口側（倍）１１３５１４０１４４２１４０１４５４１０２．５３１４０１５０１０１５１．５ ───── 計１５倍網状ウェブの製造：後述の実施例１の延伸テープを、図
３に示したスプリット方法により、ニップロール間で
１．２％の速度差をつけた張力下でスプリッターにより
スプリットし、網状ウェブを作成した。条件は以下の通
りである。

【００３９】フィルム速度：入口側ロール２０ｍ／分出口側ロール２０．２４ｍ／分スプリッター：６角棒のエッジに３２山／インチのタッ
プネジ状の突起を設けたもの（最大径２５ｍｍφ）接触角度：９０度回転数：８００ｒｐｍ（表面速度６２．８ｍ／分）摺動比：３．１４（スプリッター回転速度／フィルム
速度）上記網状ウェブを作成し原反巻にした。またこの網状ウ
ェブの物性を以下に示す。

【００４０】引張強度（ｇ／ｄ）引張弾性率（ｇ／ｄ）１８８００実施例１上記網状ウェブを図７のように集積して補強体とし、ポ
リエステル樹脂のマトリックスに埋没させて、図８に示
すトランクの片側部品を成形した。この成形品はウェブ
の偏在もなく、物性も良好であった。

【００４１】実施例２網状ウェブを集積して補強体とし、ポリカーボネート樹
脂をマトリックスにして、プレプリグシートを作成し
た。ついでシートを絞り成形により図９に示すヘルメッ
トを作成した。この成形品はウェブの偏在もなく、物性
も良好であった。実施例３図１０に示すように、網状ウェブの原反巻から網状ウェ
ブを繰り出して、帯電したロールに摺動接触させ、この
ウェブを拡幅しながらエポキシ樹脂をマトリックスにし
て、ボート型に直接立体成形した。

【００４２】

【発明の効果】本発明の立体複合体は、超高分子量ポリ
オレフィンの１本１本のファイバーではなく、広幅の拡
幅網状ウェブを使用するため、幅方向の変形が自由であ
り、それに伴って、縦方向の変形もできるため、立体面
にウェブを自由に沿わせることができ、織物、一軸配向
プリプレグを使用した従来法より格段に生産性、作業性
に優れている。また、絞り成形においても構成ファイバ
ーが網目状の連続長繊維よりなっているので、繊維量当
りのファイバー使用量が少なく、繊維が偏在することも
なく、立体成形性が格段によく、使用ファイバー当りの
補強効果も著しい。また、製造工程が簡便であるためコ
スト的にもメリットを有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ａ）超高分子量ポリオレフィン配向網状ウェ
ブの概略図。（ｂ）他の超高分子量ポリオレフィン配向網状ウェブの
概略図。（ｃ）超高分子量ポリオレフィン配向網状ウェブからな
る不織布の概略図。（ｄ）他の超高分子量ポリオレフィン配向網状ウェブか
らなる不織布の概略図。

【図２】タップネジ式スプリッターの概略図。

【図３】ヤスリ状粗面体スプリッターの概略図。

【図４】網状化工程の主要概略図。

【図５】図３のヤスリ状粗面体スプリッターのＡ−Ａ’
切線断面図。

【図６】図３のヤスリ状粗面体スプリッターの横断面
図。

【図７】拡幅網状ウェブの製造概略図。

【図８】本発明の一実施例であるトランク部品の斜視
図。

【図９】本発明の一実施例である絞り成形によるヘルメ
ットの工程断面図。

【図１０】本発明の一実施例であるボートの直接立体複
合成形品の成形概略図である。

【符号の説明】

１フィルム２，２’ 入口側ニップロール３，３’ 出口側ニップロール４スプリッター５軸６表面７，７’ 溝８拡幅網状ウェブ９ベルト・コンベア

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｂ３２Ｂ 27/32 Ｚ 8413−4Ｆ 31/12 7148−4Ｆ // Ｂ２９Ｋ 105:10 (72)発明者栗原和彦東京都板橋区高島平３−11−５−1002

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】樹脂および／または無機構造体中に、極
限粘度（１３５℃デカリン溶液で測定）５ｄｌ／ｇ以上
の超高分子量ポリオレフィンからなる１２ｇ／デニール
以上の引張強度を有しかつ引張弾性率が２００ｇ／デニ
ール以上を有する配向テープから製造された拡幅網状ウ
ェブからなる補強体を埋没してなることを特徴とする立
体複合補強体。
【請求項２】極限粘度（１３５℃デカリン溶液で測
定）５ｄｌ／ｇ以上の超高分子量ポリオレフィンからな
る１２ｇ／デニール以上の引張強度を有し、かつ引張弾
性率が２００ｇ／デニール以上を有する配向テープから
製造された拡幅網状ウェブを立体形状に沿わせて集積し
た後、樹脂および／または無機物のマトリックスで固め
ることを特徴とする立体複合補強体の製法。
【請求項３】極限粘度（１３５℃デカリン溶液で測
定）５ｄｌ／ｇ以上の超高分子量ポリオレフィンからな
る１２ｇ／デニール以上の引張強度を有し、かつ引張弾
性率が２００ｇ／デニール以上を有する配向テープから
製造された拡幅網状ウェブを平面状に集積後、樹脂およ
び／または無機物のマトリックスでシート状に固め、次
いで立体構造に加工することを特徴とする立体複合補強
体の製法。
【請求項４】前記網状ウェブの拡幅手段として該網状
ウェブを帯電化させたことを特徴とする請求項２または
３に記載の立体複合補強体の製法。
【請求項５】網状ウェブが、表面にマトリックスと親
和性のある接着層を有することを特徴とする請求項１ま
たは２に記載の立体複合補強体の製法。