JPH0832566B2 - カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 - Google Patents
カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法Info
- Publication number
- JPH0832566B2 JPH0832566B2 JP472889A JP472889A JPH0832566B2 JP H0832566 B2 JPH0832566 B2 JP H0832566B2 JP 472889 A JP472889 A JP 472889A JP 472889 A JP472889 A JP 472889A JP H0832566 B2 JPH0832566 B2 JP H0832566B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clad
- clad tube
- core rod
- tube
- core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
- C03B37/01211—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
- C03B37/01225—Means for changing or stabilising the shape, e.g. diameter, of tubes or rods in general, e.g. collapsing
- C03B37/0124—Means for reducing the diameter of rods or tubes by drawing, e.g. for preform draw-down
- C03B37/01245—Means for reducing the diameter of rods or tubes by drawing, e.g. for preform draw-down by drawing and collapsing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/80—Non-oxide glasses or glass-type compositions
- C03B2201/86—Chalcogenide glasses, i.e. S, Se or Te glasses
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は赤外透過性に優れたカルコゲナイドガラスフ
ァイバーの製造方法に関する。
ァイバーの製造方法に関する。
［従来の技術］ カルコゲナイドガラスは赤外透過性に優れた光学材料
であり、すでに赤外線透過用の窓、フィルター、などに
用いられている。このカルコゲナイドガラスをファイバ
ー状に形成できれば、既にシリカガラスファイバーで実
施されている情報伝達用の導波路に応用できるばかりで
なく、COレザーやCO2レーザーなどのエネルギー伝送用
及び放射温度計用の導波路としても利用することができ
る。
であり、すでに赤外線透過用の窓、フィルター、などに
用いられている。このカルコゲナイドガラスをファイバ
ー状に形成できれば、既にシリカガラスファイバーで実
施されている情報伝達用の導波路に応用できるばかりで
なく、COレザーやCO2レーザーなどのエネルギー伝送用
及び放射温度計用の導波路としても利用することができ
る。
カルコゲナイドガラスファイバーを実用化するために
は、コアの外周をコアよりも屈折率の低いある有限の厚
さのクラッドで被覆したコア・クラッド構造にすること
が望ましい。これはファイバーの伝導損失を下げるため
でなく、ファイバーの機械的強度や耐候性の向上のため
にも好ましい。荒井らは「エス・ピイ・アイ・イー」学
会誌において、テフロンをクラッドチューブに用いたAs
2S3ガラスファイバーを用いてCOレーザーの伝送実験を
試みているが、波長２μｍ以上の領域においてテフロン
の吸収が生じるため、伝送損失が高くなると報告してい
る（T.Arai,M.Kikuchi,S.Sakuragi,M.Saito and M.Taki
zawa,Proc.of SPIE,576（1985）24）。したがってカル
コゲナイドガラスファイバーのクラッドには赤外域にな
んら吸収をもたない材料、好ましくはカルコゲナイドガ
ラスを用いることが望ましい。
は、コアの外周をコアよりも屈折率の低いある有限の厚
さのクラッドで被覆したコア・クラッド構造にすること
が望ましい。これはファイバーの伝導損失を下げるため
でなく、ファイバーの機械的強度や耐候性の向上のため
にも好ましい。荒井らは「エス・ピイ・アイ・イー」学
会誌において、テフロンをクラッドチューブに用いたAs
2S3ガラスファイバーを用いてCOレーザーの伝送実験を
試みているが、波長２μｍ以上の領域においてテフロン
の吸収が生じるため、伝送損失が高くなると報告してい
る（T.Arai,M.Kikuchi,S.Sakuragi,M.Saito and M.Taki
zawa,Proc.of SPIE,576（1985）24）。したがってカル
コゲナイドガラスファイバーのクラッドには赤外域にな
んら吸収をもたない材料、好ましくはカルコゲナイドガ
ラスを用いることが望ましい。
［発明が解決しようとする課題］ コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファ
イバーを製造する手段として、ロッドインチューブ法が
知られている。ピイクロセクらは「オプチカル エンジ
ニアリング」誌において、この方法を用いてコア・クラ
ッド構造をもつGe-Sb-Seファイバーを作製したことを報
告している（P.Klocek,M.Roth,and R.D.Rock,Opt.Eng.,
26（1987）88）。これは円筒に成形加工されたクラッド
チューブの中に円柱状に成形加工されたコアロッドを挿
入し、それらを同時に加熱線引する方法である。しかし
このファイバーの場合、８μｍ付近に酸化物の強い吸収
が現れており、また３−11μｍの全波長域にわたって伝
送損失（5dB/m以上）が高い。これは、紡糸中のカルコ
ゲナイドガラスの表面の酸化、及びコアークラッド界面
の構造不整による散乱が原因であると思われる。また、
構造不整による強度の低下も問題となる。
イバーを製造する手段として、ロッドインチューブ法が
知られている。ピイクロセクらは「オプチカル エンジ
ニアリング」誌において、この方法を用いてコア・クラ
ッド構造をもつGe-Sb-Seファイバーを作製したことを報
告している（P.Klocek,M.Roth,and R.D.Rock,Opt.Eng.,
26（1987）88）。これは円筒に成形加工されたクラッド
チューブの中に円柱状に成形加工されたコアロッドを挿
入し、それらを同時に加熱線引する方法である。しかし
このファイバーの場合、８μｍ付近に酸化物の強い吸収
が現れており、また３−11μｍの全波長域にわたって伝
送損失（5dB/m以上）が高い。これは、紡糸中のカルコ
ゲナイドガラスの表面の酸化、及びコアークラッド界面
の構造不整による散乱が原因であると思われる。また、
構造不整による強度の低下も問題となる。
本発明は透過損失が低いカルコゲナイドガラスファイ
バーを製造することを目的とする。
バーを製造することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するため、本発明に係るカルコゲナイ
ドガラスファイバーの製造方法は、コアロッドをクラッ
ドチューブの中に挿入し、前記コアロッドとクラッドチ
ューブとを該クラッドチューブの一端から他端に向かっ
て局所的にかつ連続的に融着し、その後もコアロッドと
クラッドチューブとの全体をコアロッドの歪点またはク
ラッドチューブの歪点のいずれか高い方の温度以上に保
って該クラッドチューブの一端から他端に向かい局所的
にかつ連続的に加熱しながら、コアロッドとクラッドチ
ューブとを同時に紡糸することを特徴とするものであ
る。
ドガラスファイバーの製造方法は、コアロッドをクラッ
ドチューブの中に挿入し、前記コアロッドとクラッドチ
ューブとを該クラッドチューブの一端から他端に向かっ
て局所的にかつ連続的に融着し、その後もコアロッドと
クラッドチューブとの全体をコアロッドの歪点またはク
ラッドチューブの歪点のいずれか高い方の温度以上に保
って該クラッドチューブの一端から他端に向かい局所的
にかつ連続的に加熱しながら、コアロッドとクラッドチ
ューブとを同時に紡糸することを特徴とするものであ
る。
本発明の方法に於いて、コアロッドとクラッドチュー
ブとをクラッドチューブの一端から他端に向かって局所
的にかつ連続的に融着する際には、コアロッドとクラッ
ドチューブとを不活性ガス雰囲気に保ち、かつクラッド
チューブとコアロッドとの間隙の気体の圧力よりもクラ
ッドチューブの外周の気体の圧力を高くする。ルツボ内
を不活性雰囲気にしない場合、ルツボ中に酸素が混入し
てカルコゲナイドガラスが酸化され、得られるファイバ
ーの透過損失が増加する。クラッドチューブとコアロッ
ドとの間隙の気体の圧力は10-1torr以下、好ましくは10
-3torr以下であり、かつクラッドチューブの外周の気体
の圧力は1.5kg/cm2以上に保つ。クラッドチューブとコ
アロッドとの間隙の気体の圧力は10-1torr以上、または
クラッドチューブの外周の気体の圧力は1.5kg/cm2以下
の場合、得られるファイバーのコアとクラッドとの密着
性が悪くなるためにコアとクラッドとの界面に泡などの
構造不整が残り、該ファイバーに赤外線を透過した場合
に、散乱等の損失の原因になりやすい。
ブとをクラッドチューブの一端から他端に向かって局所
的にかつ連続的に融着する際には、コアロッドとクラッ
ドチューブとを不活性ガス雰囲気に保ち、かつクラッド
チューブとコアロッドとの間隙の気体の圧力よりもクラ
ッドチューブの外周の気体の圧力を高くする。ルツボ内
を不活性雰囲気にしない場合、ルツボ中に酸素が混入し
てカルコゲナイドガラスが酸化され、得られるファイバ
ーの透過損失が増加する。クラッドチューブとコアロッ
ドとの間隙の気体の圧力は10-1torr以下、好ましくは10
-3torr以下であり、かつクラッドチューブの外周の気体
の圧力は1.5kg/cm2以上に保つ。クラッドチューブとコ
アロッドとの間隙の気体の圧力は10-1torr以上、または
クラッドチューブの外周の気体の圧力は1.5kg/cm2以下
の場合、得られるファイバーのコアとクラッドとの密着
性が悪くなるためにコアとクラッドとの界面に泡などの
構造不整が残り、該ファイバーに赤外線を透過した場合
に、散乱等の損失の原因になりやすい。
本発明の方法に於て、コアロッドとクラッドチューブ
との融着が終了したら、その後もコアロッドとクラッド
チューブとの全体をコアロッドの歪点またはクラッドチ
ューブの歪点のいずれか高い方の温度以上でかつ紡糸温
度以下に、好ましくはコアロッドのガラス転移点または
クラッドチューブのガラス転移点のいずれか高い方の温
度以上でかつ紡糸温度以下に保持して、該クラッドチュ
ーブの一端から他端に向かい局所的にかつ連続的に加熱
しながらコアロッドとクラッドチューブとを同時に紡糸
することが必要である。保持する温度がコアロッドの歪
点またはクラッドチューブの歪点のいずれか高い方の温
度以下である場合、コアロッドとクラッドチューブの熱
膨脹率の差などによる歪が生じるためにコアロッド及び
クラッドチューブが割れる場合がある。また、保持する
温度が紡糸温度よりも高くなると紡糸ができなくなるこ
とは言うまでもない。
との融着が終了したら、その後もコアロッドとクラッド
チューブとの全体をコアロッドの歪点またはクラッドチ
ューブの歪点のいずれか高い方の温度以上でかつ紡糸温
度以下に、好ましくはコアロッドのガラス転移点または
クラッドチューブのガラス転移点のいずれか高い方の温
度以上でかつ紡糸温度以下に保持して、該クラッドチュ
ーブの一端から他端に向かい局所的にかつ連続的に加熱
しながらコアロッドとクラッドチューブとを同時に紡糸
することが必要である。保持する温度がコアロッドの歪
点またはクラッドチューブの歪点のいずれか高い方の温
度以下である場合、コアロッドとクラッドチューブの熱
膨脹率の差などによる歪が生じるためにコアロッド及び
クラッドチューブが割れる場合がある。また、保持する
温度が紡糸温度よりも高くなると紡糸ができなくなるこ
とは言うまでもない。
［実施例］ 次に本発明の方法を実施例に基づいて、さらに詳細に
説明する。
説明する。
第１図及び第２図は本発明方法を実施する装置の断面
図を示すもので、第１図はコアロッドとクラッドチュー
ブとの間隙を減圧にし、かつクラッドチューブの周囲を
加圧しながらコアロッドとクラッドチューブとを融着す
る状態を示しており、また第２図は融着後のコアロッド
とクラッドチューブとを紡糸する状態を示している。
図を示すもので、第１図はコアロッドとクラッドチュー
ブとの間隙を減圧にし、かつクラッドチューブの周囲を
加圧しながらコアロッドとクラッドチューブとを融着す
る状態を示しており、また第２図は融着後のコアロッド
とクラッドチューブとを紡糸する状態を示している。
第１図に於て、石英製の本体１の内部の吸引脱気用チ
ューブ２にコアロッド３を挿入したクラッドチューブ４
を取り付け、本体１の下部にクラッドチューブ保持棒10
と蓋９とを配置する。このようにしたのち、真空脱気口
５よりコアロッドとクラッドチューブとの間隙を真空脱
気し、かつ不活性ガス導入口６から不活性ガスを導入す
る一方、石英製の本体１の内部を加圧して加熱ヒーター
7,7′をコアロッド３の歪点またはクラッドチューブ４
の歪点のいずれか高い方の温度以上に保ちながら、加熱
ヒーター８の温度をクラッドチューブの軟化点以上に設
定し、昇降装置11を駆動して第１図の鎖線に示すように
加熱ヒーター7,7′、８を一定速度で上方向へ移動させ
ることによって、コアロッドとクラッドチューブとを融
着する。
ューブ２にコアロッド３を挿入したクラッドチューブ４
を取り付け、本体１の下部にクラッドチューブ保持棒10
と蓋９とを配置する。このようにしたのち、真空脱気口
５よりコアロッドとクラッドチューブとの間隙を真空脱
気し、かつ不活性ガス導入口６から不活性ガスを導入す
る一方、石英製の本体１の内部を加圧して加熱ヒーター
7,7′をコアロッド３の歪点またはクラッドチューブ４
の歪点のいずれか高い方の温度以上に保ちながら、加熱
ヒーター８の温度をクラッドチューブの軟化点以上に設
定し、昇降装置11を駆動して第１図の鎖線に示すように
加熱ヒーター7,7′、８を一定速度で上方向へ移動させ
ることによって、コアロッドとクラッドチューブとを融
着する。
その後加熱ヒーター7,7′、８を、温度を一定にたも
ったまま移動前の位置に戻し、第２図に示すように本体
１の下部の蓋９及びクラッドチューブ保持棒10を取り除
き、再び加熱ヒーター7,7′、８を一定速度で上方向に
移動させながら連続的に紡糸する。その際、不活性ガス
導入入口６からは一定量の不活性ガスを石英製の本体に
導入することによってクラッドチューブの側面の酸化を
防ぐことができる。
ったまま移動前の位置に戻し、第２図に示すように本体
１の下部の蓋９及びクラッドチューブ保持棒10を取り除
き、再び加熱ヒーター7,7′、８を一定速度で上方向に
移動させながら連続的に紡糸する。その際、不活性ガス
導入入口６からは一定量の不活性ガスを石英製の本体に
導入することによってクラッドチューブの側面の酸化を
防ぐことができる。
実施例１ 第１図に示した装置を用いてコア・クラッド構造を有
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。
Ge:25モル％、As:20モル％、Se:25モル％、Te:30モル
％、の組成からなるコアロッド３を、Ge:20モル％、As:
30モル％、Se:30モル％、Te:20モル％、の組成からなる
クラッドチューブ４の中に挿入し、これを石英製の本体
１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部に取り付けた。
クラッドチューブ４とコアロッド３との間隙を10-2torr
に減圧し、またクラッドチューブ４の外周をアルゴンガ
スにて1.5kg/cm2に加圧した。その後、石英製の本体１
の外部に配置された加熱ヒーター7,7′を240℃に、また
加熱ヒーター８を500℃に昇温した。ここで、コアガラ
スとクラッドガラスの歪点は各々222℃、205℃であり、
また軟化点は、コアガラスが340℃、クラッドガラスが3
70℃である。その後、クラッドチューブ４の下端から上
端に向かって加熱ヒーター7,7′、８を毎分5mmの速度で
移動させることによってクラッドチューブ４とコアロッ
ド３とを融着せしめる。
％、の組成からなるコアロッド３を、Ge:20モル％、As:
30モル％、Se:30モル％、Te:20モル％、の組成からなる
クラッドチューブ４の中に挿入し、これを石英製の本体
１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部に取り付けた。
クラッドチューブ４とコアロッド３との間隙を10-2torr
に減圧し、またクラッドチューブ４の外周をアルゴンガ
スにて1.5kg/cm2に加圧した。その後、石英製の本体１
の外部に配置された加熱ヒーター7,7′を240℃に、また
加熱ヒーター８を500℃に昇温した。ここで、コアガラ
スとクラッドガラスの歪点は各々222℃、205℃であり、
また軟化点は、コアガラスが340℃、クラッドガラスが3
70℃である。その後、クラッドチューブ４の下端から上
端に向かって加熱ヒーター7,7′、８を毎分5mmの速度で
移動させることによってクラッドチューブ４とコアロッ
ド３とを融着せしめる。
紡糸を開始する際に、加熱ヒーター7,7′を移動前の
もとの位置にもどし、下部の蓋９及びクラッドチューブ
保持棒10を取り除き、加熱ヒーター7,7′、は240℃に保
ったまま、また加熱ヒーター８は530℃に昇温して、毎
分1mmの速度で上方向に移動させながらコア径340μｍ、
クラッド径450μｍ、のコアクラッドファイバーを連続
的に紡糸した。その際、不活性ガス導入入口６からは毎
分100ccの不活性ガスを石英製の本体に導入することに
よってクラッドチューブの側面の酸化を防いだ。得られ
たファイバーの透過損失を測定したところ、第３図に示
すように6.2μｍ付近で0.2dB/mであり、またファイバー
の最少曲げ半径は15mm以下であった。
もとの位置にもどし、下部の蓋９及びクラッドチューブ
保持棒10を取り除き、加熱ヒーター7,7′、は240℃に保
ったまま、また加熱ヒーター８は530℃に昇温して、毎
分1mmの速度で上方向に移動させながらコア径340μｍ、
クラッド径450μｍ、のコアクラッドファイバーを連続
的に紡糸した。その際、不活性ガス導入入口６からは毎
分100ccの不活性ガスを石英製の本体に導入することに
よってクラッドチューブの側面の酸化を防いだ。得られ
たファイバーの透過損失を測定したところ、第３図に示
すように6.2μｍ付近で0.2dB/mであり、またファイバー
の最少曲げ半径は15mm以下であった。
実施例２〜４ 下表に示す組成からなるコアロッド３及びクラッドチ
ューブ４とを作製して、実施例１と同じ手法でコア径34
0μｍ、クラッド径450μｍのファイバーを連続的に紡糸
した。得られたファイバーの透過損失を第４〜６図に示
す。最低損失は実施例３のファイバーで0.2dB/m（7.3μ
ｍ）が達成された。またこれらのファイバーの最少曲げ
半径は15mm以下であった。
ューブ４とを作製して、実施例１と同じ手法でコア径34
0μｍ、クラッド径450μｍのファイバーを連続的に紡糸
した。得られたファイバーの透過損失を第４〜６図に示
す。最低損失は実施例３のファイバーで0.2dB/m（7.3μ
ｍ）が達成された。またこれらのファイバーの最少曲げ
半径は15mm以下であった。
比較例１ 第１図に示した装置を用いてコア・クラッド構造を有
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。実施
例１に示したものと同じ組成及び大きさのプリフォーム
を石英製の本体１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部
に取り付けた。クラッドチューブ４とコアロッド３との
間隙は10-2torrに減圧にし、またクラッドチューブ４の
外周は大気圧のアルゴンガスで置換した。その後、実施
例１に示した手順によって、コアロッド３とクラッドチ
ューブ４とを融着せしめ、引き続いて実施例１と同じ手
法でコア径340μｍ、クラッド径450μｍのファイバーを
紡糸した。得られたファイバーの透過損失を測定したと
ころ、第７図に示すように、波長５−10μｍの損失はほ
とんど波長に依存しておらず、また損失値は1dB/m以上
であった。この様に、クラッドチューブの外周を大気圧
の状態でコアロッドとクラッドチューブとを融着する
と、実施例１の場合よりも損失が増加する。この原因は
コアークラッド界面に波長オーダー以上の構造不整が生
じているためであると考えられる。
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。実施
例１に示したものと同じ組成及び大きさのプリフォーム
を石英製の本体１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部
に取り付けた。クラッドチューブ４とコアロッド３との
間隙は10-2torrに減圧にし、またクラッドチューブ４の
外周は大気圧のアルゴンガスで置換した。その後、実施
例１に示した手順によって、コアロッド３とクラッドチ
ューブ４とを融着せしめ、引き続いて実施例１と同じ手
法でコア径340μｍ、クラッド径450μｍのファイバーを
紡糸した。得られたファイバーの透過損失を測定したと
ころ、第７図に示すように、波長５−10μｍの損失はほ
とんど波長に依存しておらず、また損失値は1dB/m以上
であった。この様に、クラッドチューブの外周を大気圧
の状態でコアロッドとクラッドチューブとを融着する
と、実施例１の場合よりも損失が増加する。この原因は
コアークラッド界面に波長オーダー以上の構造不整が生
じているためであると考えられる。
比較例２ 第１図に示した装置を用いてコア・クラッド構造を有
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。実施
例１に示したものと同じ組成及び大きさのプリフォーム
を石英製の本体１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部
に取り付けた。クラッドチューブ４とコアロッド３との
間隙及びクラッドチューブ４の外周を大気圧のアルゴン
ガスで置換した。その後、実施例１に示した手順によっ
て、コアロッド３とクラッドチューブ４とを融着せし
め、引き続いて実施例１と同手法でコア径340μｍ、ク
ラッド径450μｍのファイバーを紡糸した。得られたフ
ァイバーの断面を反射顕微鏡で観察したところ、コアと
クラッドとの界面に直径５μｍの泡が存在し、またファ
イバーの最少曲げ半径は100mm以上であった。
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。実施
例１に示したものと同じ組成及び大きさのプリフォーム
を石英製の本体１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部
に取り付けた。クラッドチューブ４とコアロッド３との
間隙及びクラッドチューブ４の外周を大気圧のアルゴン
ガスで置換した。その後、実施例１に示した手順によっ
て、コアロッド３とクラッドチューブ４とを融着せし
め、引き続いて実施例１と同手法でコア径340μｍ、ク
ラッド径450μｍのファイバーを紡糸した。得られたフ
ァイバーの断面を反射顕微鏡で観察したところ、コアと
クラッドとの界面に直径５μｍの泡が存在し、またファ
イバーの最少曲げ半径は100mm以上であった。
［発明の効果］ 本発明の方法によれば、コア・クラッド構造を有し、
かつコア・クラッド界面に不整がなく、機械的強度を高
く、伝送損失の低いカルコゲナイドガラスファイバーを
製造することができる。
かつコア・クラッド界面に不整がなく、機械的強度を高
く、伝送損失の低いカルコゲナイドガラスファイバーを
製造することができる。
【図面の簡単な説明】 第１図、第２図は本発明の実施例で使用したカルコゲナ
イドガラスファイバーの製造装置の概略図、第３〜７図
は実施例１〜４および比較例１で得られたコア・クラッ
ド型ファイバーの透過損失スペクトルである。 第１図及び第２図 １……石英製の本体、２……吸引脱気用チューブ ３……コアロッド、４……クラッドチューブ ５……真空脱気口、６……不活性ガス導入口 7,7′,8……加熱ヒーター、９……下部の蓋 10……クラッドチューブ保持棒、11……昇降装置
イドガラスファイバーの製造装置の概略図、第３〜７図
は実施例１〜４および比較例１で得られたコア・クラッ
ド型ファイバーの透過損失スペクトルである。 第１図及び第２図 １……石英製の本体、２……吸引脱気用チューブ ３……コアロッド、４……クラッドチューブ ５……真空脱気口、６……不活性ガス導入口 7,7′,8……加熱ヒーター、９……下部の蓋 10……クラッドチューブ保持棒、11……昇降装置
Claims (1)
- 【請求項１】コアロッドをクラッドチューブの中に挿入
し、コアロッドとクラッドチューブとを不活性ガス雰囲
気中に保持し、かつクラッドチューブとコアロッドとの
間隙の不活性ガスの圧力を10-1torr以下好ましくは10-3
torr以下、クラッドチューブの外周の気体圧力を1.5kg/
cm2以上に保ちながら前記コアロッドとクラッドチュー
ブとを該クラッドチューブの一端から他端に向かって局
所的にかつ連続的に融着し、その後もコアロッドとクラ
ッドチューブとの全体をコアロッドの歪点またはクラッ
ドチューブの歪点のいずれか高い方の温度以上に保って
該クラッドチューブの一端から他端に向かって局所的
に、かつ連続的に加熱しながら、コアロッドとクラッド
チューブとを同時に紡糸することを特徴とするカルコゲ
ナイドガラスファイバーの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP472889A JPH0832566B2 (ja) | 1989-01-13 | 1989-01-13 | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP472889A JPH0832566B2 (ja) | 1989-01-13 | 1989-01-13 | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02188438A JPH02188438A (ja) | 1990-07-24 |
| JPH0832566B2 true JPH0832566B2 (ja) | 1996-03-29 |
Family
ID=11591957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP472889A Expired - Lifetime JPH0832566B2 (ja) | 1989-01-13 | 1989-01-13 | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0832566B2 (ja) |
-
1989
- 1989-01-13 JP JP472889A patent/JPH0832566B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02188438A (ja) | 1990-07-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1278685C (en) | Method of making polarization preserving optical fiber | |
| US4251251A (en) | Method of making optical devices | |
| KR830002158B1 (ko) | 연속이동 가능 출발부재를 갖는 광도파관 프리폼을 형성하는 방법 | |
| CA1277124C (en) | Method of making low loss fiber optic coupler | |
| KR20060033861A (ko) | 점도 불일치를 감소시킨 광섬유 | |
| NO153050B (no) | Fremgangsmaate til i det vesentlige kontinuerlig aa fremstille et optisk boelgelederemne og en optisk boelgeleder | |
| JPS6086049A (ja) | ガラス物品の製造方法 | |
| CN105271696B (zh) | 纤芯‑包层比例可调的光纤预制棒挤制方法及装置 | |
| WO2000010932A1 (en) | Methods and apparatus for producing optical fiber | |
| US5160521A (en) | Method for making optical fiber preforms | |
| US4326869A (en) | Method of producing optical waveguide | |
| JP3524244B2 (ja) | 光ファイバの製造方法及び装置 | |
| US4908053A (en) | Process for producing chalcogenide glass fiber | |
| JPH04270132A (ja) | 光ファイバ用ガラス母材の製造方法 | |
| EP1182172A1 (en) | Process of sintering a gel body and preform for an optical fibre comprising the sintered body | |
| CA1106710A (en) | Method of making optical devices | |
| US5679127A (en) | Apparatus for drawing glass from a containment vessel to make optical fiber preforms | |
| EP0612701B1 (en) | Vapour axial deposition process for making optical fibre preforms | |
| JPS627130B2 (ja) | ||
| JPH0832566B2 (ja) | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 | |
| Wang et al. | A review of the fabrication of optic fiber | |
| JPH0555456B2 (ja) | ||
| JPH0791087B2 (ja) | コアクラッド構造を有するＧｅ―Ａｓ―Ｓガラスファイバー | |
| JPH0556295B2 (ja) | ||
| JPH0446912B2 (ja) |