JPH08266054A - コモンモードノイズ低減回路 - Google Patents
コモンモードノイズ低減回路Info
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- JPH08266054A JPH08266054A JP6361795A JP6361795A JPH08266054A JP H08266054 A JPH08266054 A JP H08266054A JP 6361795 A JP6361795 A JP 6361795A JP 6361795 A JP6361795 A JP 6361795A JP H08266054 A JPH08266054 A JP H08266054A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＤＣ−ＤＣコンバータのコモンモードノイズ
を低減する。 【構成】 入力端子１と出力端子１２との間に、コンデ
ンサ１３とコイル１４との直列共振回路を接続し、該直
列共振回路の共振周波数を制御回路６から供給されるＭ
ＯＳトランジスタ５のスイッチング周波数に合わせるこ
とにより、コモンモードノイズが発生した場合の該直列
共振回路のインピーダンスが極めて小さくなるので、こ
のＤＣ−ＤＣコンバータの入力端子１と出力端子１２と
の間に発生するコモンモードノイズの最も大きい基本波
成分が大幅に低減される。
を低減する。 【構成】 入力端子１と出力端子１２との間に、コンデ
ンサ１３とコイル１４との直列共振回路を接続し、該直
列共振回路の共振周波数を制御回路６から供給されるＭ
ＯＳトランジスタ５のスイッチング周波数に合わせるこ
とにより、コモンモードノイズが発生した場合の該直列
共振回路のインピーダンスが極めて小さくなるので、こ
のＤＣ−ＤＣコンバータの入力端子１と出力端子１２と
の間に発生するコモンモードノイズの最も大きい基本波
成分が大幅に低減される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばＤＣ−ＤＣコン
バータ（直流−直流変換器）やスイッチングレギュレー
タ等において発生するコモンモードノイズの低減回路に
関するものである。
バータ（直流−直流変換器）やスイッチングレギュレー
タ等において発生するコモンモードノイズの低減回路に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、このような分野の技術としては、
例えば、次のような文献に記載されるものがあった。 文献；株式会社ベルニクス、カタログ番号BDD9105-18A
、“超小型・低ノイズ・長寿命・通信工業用ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ”、P.10-11 図２は、前記文献に記載された従来のＤＣ−ＤＣコンバ
ータの一構成例を示す回路図である。このＤＣ−ＤＣコ
ンバータは、ホット側の入力端子１及びコールド側の入
力端子２を備えている。入力端子１と入力端子２との間
にはコンデンサ３が接続されている。入力端子１は、ト
ランス４の１次巻線４ａのホット側に接続されている。
トランス４の１次巻線４ａのコールド側はＭＯＳトラン
ジスタ５のドレインＤに接続され、該ＭＯＳトランジス
タ５のソースＳが入力端子２に接続されている。ＭＯＳ
トランジスタ５のゲートＧは、所定のスイッチング周波
数のゲートドライブ電圧を発生する制御回路６に接続さ
れている。
例えば、次のような文献に記載されるものがあった。 文献；株式会社ベルニクス、カタログ番号BDD9105-18A
、“超小型・低ノイズ・長寿命・通信工業用ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ”、P.10-11 図２は、前記文献に記載された従来のＤＣ−ＤＣコンバ
ータの一構成例を示す回路図である。このＤＣ−ＤＣコ
ンバータは、ホット側の入力端子１及びコールド側の入
力端子２を備えている。入力端子１と入力端子２との間
にはコンデンサ３が接続されている。入力端子１は、ト
ランス４の１次巻線４ａのホット側に接続されている。
トランス４の１次巻線４ａのコールド側はＭＯＳトラン
ジスタ５のドレインＤに接続され、該ＭＯＳトランジス
タ５のソースＳが入力端子２に接続されている。ＭＯＳ
トランジスタ５のゲートＧは、所定のスイッチング周波
数のゲートドライブ電圧を発生する制御回路６に接続さ
れている。
【０００３】トランス４の２次巻線４ｂのホット側はダ
イオード７のアノードＡに接続され、該ダイオード７の
カソードＫがコンデンサ８の一方の電極８ａに接続され
ている。トランス４の２次巻線４ｂのコールド側はダイ
オード９のアノードＡに接続され、該ダイオード９のカ
ソードＫがコンデンサ８の電極８ａに接続されている。
又、トランス４の２次巻線４ｂのコールド側は、チョー
クコイル１０を介してコンデンサ８の他方の電極８ｂに
接続されている。コンデンサ８の電極８ａはホット側の
出力端子１１に接続され、コンデンサ８の電極８ｂがコ
ールド側の出力端子１２に接続されている。出力端子１
２は、コンデンサ１３を介して入力端子１に接続されて
いる。この図２に示す絶縁形のＤＣ−ＤＣコンバータで
は、入力側と出力側との間は、直流的には絶縁され、交
流的には電圧変換用のトランス４の内部の浮遊容量のた
めに数１０ｐＦ〜数１００ｐＦの静電容量が存在する。
一方、トランス４の１次巻線４ａのコールド側は、ＭＯ
Ｓトランジスタ５のスイッチング作用により数１０〜数
１００Ｖの範囲で変動する。そのため、このスイッチン
グ作用により前記静電容量の充放電が繰り返され、トラ
ンス４の１次巻線４ａと２次巻線４ｂとの間には、スイ
ッチング周波数を基本波とする方形波に近いノイズ電圧
が発生し、このノイズ電圧がこのＤＣ−ＤＣコンバータ
の入力側と出力側との間のコモンモードノイズ源とな
る。このコモンモードノイズは、外部回路に悪影響を与
えるので、通常、図２のようにＤＣ−ＤＣコンバータの
入力側と出力側との間に数１０ｎＦ〜数１００ｎＦのコ
ンデンサ１３を接続して該コモンモードノイズを抑制し
ている。
イオード７のアノードＡに接続され、該ダイオード７の
カソードＫがコンデンサ８の一方の電極８ａに接続され
ている。トランス４の２次巻線４ｂのコールド側はダイ
オード９のアノードＡに接続され、該ダイオード９のカ
ソードＫがコンデンサ８の電極８ａに接続されている。
又、トランス４の２次巻線４ｂのコールド側は、チョー
クコイル１０を介してコンデンサ８の他方の電極８ｂに
接続されている。コンデンサ８の電極８ａはホット側の
出力端子１１に接続され、コンデンサ８の電極８ｂがコ
ールド側の出力端子１２に接続されている。出力端子１
２は、コンデンサ１３を介して入力端子１に接続されて
いる。この図２に示す絶縁形のＤＣ−ＤＣコンバータで
は、入力側と出力側との間は、直流的には絶縁され、交
流的には電圧変換用のトランス４の内部の浮遊容量のた
めに数１０ｐＦ〜数１００ｐＦの静電容量が存在する。
一方、トランス４の１次巻線４ａのコールド側は、ＭＯ
Ｓトランジスタ５のスイッチング作用により数１０〜数
１００Ｖの範囲で変動する。そのため、このスイッチン
グ作用により前記静電容量の充放電が繰り返され、トラ
ンス４の１次巻線４ａと２次巻線４ｂとの間には、スイ
ッチング周波数を基本波とする方形波に近いノイズ電圧
が発生し、このノイズ電圧がこのＤＣ−ＤＣコンバータ
の入力側と出力側との間のコモンモードノイズ源とな
る。このコモンモードノイズは、外部回路に悪影響を与
えるので、通常、図２のようにＤＣ−ＤＣコンバータの
入力側と出力側との間に数１０ｎＦ〜数１００ｎＦのコ
ンデンサ１３を接続して該コモンモードノイズを抑制し
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図２の
ＤＣ−ＤＣコンバータでは、次のような課題があった。
即ち、上記の構成では、コモンモードノイズを減らすた
めに入力側と出力側との間に接続するコンデンサ１３の
容量を大きくすると、このＤＣ−ＤＣコンバータを合計
数１０台も並行して使用するようなシステムの場合に
は、入出力間の容量が約１μＦにも達することがあり、
入出力間絶縁という前提がくずれることに加え、コンデ
ンサ１３には２００Ｖ以上の耐圧が要求される。その結
果、ＤＣ−ＤＣコンバータが大型で高価格になるという
問題があった。
ＤＣ−ＤＣコンバータでは、次のような課題があった。
即ち、上記の構成では、コモンモードノイズを減らすた
めに入力側と出力側との間に接続するコンデンサ１３の
容量を大きくすると、このＤＣ−ＤＣコンバータを合計
数１０台も並行して使用するようなシステムの場合に
は、入出力間の容量が約１μＦにも達することがあり、
入出力間絶縁という前提がくずれることに加え、コンデ
ンサ１３には２００Ｖ以上の耐圧が要求される。その結
果、ＤＣ−ＤＣコンバータが大型で高価格になるという
問題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するために、入力側の直流電圧を一定の周波数でスイ
ッチングしたパルス列をインダクタンスに加え、該イン
ダクタンスに発生した電圧に対して整流及び平滑化を行
なった出力電圧を出力側へ出力する電圧変換装置の該入
力側と出力側との間に発生する該スイッチング周波数の
整数倍の周波数のコモンモードノイズを低減するコモン
モードノイズ低減回路において、次のような回路を設け
ている。即ち、前記入力側の一端と前記出力側の一端と
の間に、前記スイッチング周波数の整数倍の共振周波数
を有する１個以上の直列共振回路を接続している。
決するために、入力側の直流電圧を一定の周波数でスイ
ッチングしたパルス列をインダクタンスに加え、該イン
ダクタンスに発生した電圧に対して整流及び平滑化を行
なった出力電圧を出力側へ出力する電圧変換装置の該入
力側と出力側との間に発生する該スイッチング周波数の
整数倍の周波数のコモンモードノイズを低減するコモン
モードノイズ低減回路において、次のような回路を設け
ている。即ち、前記入力側の一端と前記出力側の一端と
の間に、前記スイッチング周波数の整数倍の共振周波数
を有する１個以上の直列共振回路を接続している。
【０００６】
【作用】本発明によれば、以上のようにコモンモードノ
イズ低減回路を構成したので、電圧変換装置の入力側と
出力側との間にスイッチング周波数の整数倍のコモンモ
ードノイズが発生しても、該スイッチング周波数の整数
倍に共振周波数を合わせた直列共振回路が１個以上接続
されているので、コモンモードノイズが発生した場合に
該直列共振回路のインピーダンスが低下し、該コモンモ
ードノイズが大幅に低減される。従って、前記課題を解
決できるのである。
イズ低減回路を構成したので、電圧変換装置の入力側と
出力側との間にスイッチング周波数の整数倍のコモンモ
ードノイズが発生しても、該スイッチング周波数の整数
倍に共振周波数を合わせた直列共振回路が１個以上接続
されているので、コモンモードノイズが発生した場合に
該直列共振回路のインピーダンスが低下し、該コモンモ
ードノイズが大幅に低減される。従って、前記課題を解
決できるのである。
【０００７】
【実施例】図１は、本発明の実施例を示すＤＣ−ＤＣコ
ンバータの回路図であり、従来の図２中の要素と共通の
要素には共通の符号が付されている。このＤＣ−ＤＣコ
ンバータは、図２と同様に、ホット側の入力端子１及び
コールド側の入力端子２を備えている。入力端子１と入
力端子２との間にはコンデンサ３が接続されている。入
力端子１は、トランス４の１次巻線４ａのホット側に接
続されている。トランス４の１次巻線４ａのコールド側
はＭＯＳトランジスタ５のドレインＤに接続され、該Ｍ
ＯＳトランジスタ５のソースＳが入力端子２に接続され
ている。ＭＯＳトランジスタ５のゲートＧは、所定のス
イッチング周波数のゲートドライブ電圧を発生する制御
回路６に接続されている。トランス４の２次巻線４ｂの
ホット側はダイオード７のアノードＡに接続され、該ダ
イオード７のカソードＫがコンデンサ８の一方の電極８
ａに接続されている。トランス４の２次巻線４ｂのコー
ルド側はダイオード９のアノードＡに接続され、該ダイ
オード９のカソードＫがコンデンサ８の電極８ａに接続
されている。又、トランス４の２次巻線４ｂのコールド
側は、チョークコイル１０を介してコンデンサ８の他方
の電極８ｂに接続されている。コンデンサ８の電極８ａ
はホット側の出力端子１１に接続され、コンデンサ８の
電極８ｂはコールド側の出力端子１２に接続されてい
る。出力端子１２は、コンデンサ１３とコイル１４とを
直列接続した直列共振回路を介して入力端子１に接続さ
れている。図３（ａ）〜（ｃ）は、図１のＤＣ−ＤＣコ
ンバータの動作を説明するためのタイムチャートであ
り、縦軸に電圧、及び横軸に時間がとられている。この
図を参照しつつ、図１のＤＣ−ＤＣコンバータの動作を
説明する。
ンバータの回路図であり、従来の図２中の要素と共通の
要素には共通の符号が付されている。このＤＣ−ＤＣコ
ンバータは、図２と同様に、ホット側の入力端子１及び
コールド側の入力端子２を備えている。入力端子１と入
力端子２との間にはコンデンサ３が接続されている。入
力端子１は、トランス４の１次巻線４ａのホット側に接
続されている。トランス４の１次巻線４ａのコールド側
はＭＯＳトランジスタ５のドレインＤに接続され、該Ｍ
ＯＳトランジスタ５のソースＳが入力端子２に接続され
ている。ＭＯＳトランジスタ５のゲートＧは、所定のス
イッチング周波数のゲートドライブ電圧を発生する制御
回路６に接続されている。トランス４の２次巻線４ｂの
ホット側はダイオード７のアノードＡに接続され、該ダ
イオード７のカソードＫがコンデンサ８の一方の電極８
ａに接続されている。トランス４の２次巻線４ｂのコー
ルド側はダイオード９のアノードＡに接続され、該ダイ
オード９のカソードＫがコンデンサ８の電極８ａに接続
されている。又、トランス４の２次巻線４ｂのコールド
側は、チョークコイル１０を介してコンデンサ８の他方
の電極８ｂに接続されている。コンデンサ８の電極８ａ
はホット側の出力端子１１に接続され、コンデンサ８の
電極８ｂはコールド側の出力端子１２に接続されてい
る。出力端子１２は、コンデンサ１３とコイル１４とを
直列接続した直列共振回路を介して入力端子１に接続さ
れている。図３（ａ）〜（ｃ）は、図１のＤＣ−ＤＣコ
ンバータの動作を説明するためのタイムチャートであ
り、縦軸に電圧、及び横軸に時間がとられている。この
図を参照しつつ、図１のＤＣ−ＤＣコンバータの動作を
説明する。
【０００８】図１はフォワード形ＤＣ−ＤＣコンバータ
の一例であり、制御回路６から供給される図３（ａ）に
示すゲートＧの電圧波形に基づいてＭＯＳトランジスタ
５がオン・オフ動作を繰り返すことにより、トランス４
の２次巻線４ｂに方形波電圧が発生し、これがダイオー
ド７，９、コンデンサ８、及びチョークコイル１０から
なる整流平滑回路で直流電圧に変換される。パルス幅変
調方式の場合、スイッチング周波数は一定で、このＤＣ
−ＤＣコンバータの出力電圧は、ＭＯＳトランジスタ５
のオン時間を変えることによって調整される。即ち、ゲ
ートＧの電圧波形のパルス幅によって出力電圧が調整さ
れる。ＭＯＳトランジスタ５のドレインＤには、トラン
ス４の１次巻線に発生した逆起電力が重畳される。その
ため、ＭＯＳトランジスタ５のドレインＤとソースＳ間
には図３（ｂ）に示す電圧波形が発生する。一方、コン
デンサ１３及びチョークコイル１４がない場合、ＤＣ−
ＤＣコンバータの入力側と出力側との間に発生するコモ
ンモードノイズ電圧は図３（ｃ）に示すような波形であ
り、図３（ｂ）に示すＭＯＳトランジスタ５のドレイン
ＤとソースＳ間の電圧波形とほぼ相似である。つまり、
コモンモードノイズ電圧は、スイッチング周波数を基本
波とし、高調波を含んだものである。尚、図３（ｃ）に
示す波形は、入力端子１を基準にした出力端子１２の電
圧波形を示している。ここで、入力端子１と出力端子１
２との間に、コンデンサ１３とコイル１４との直列共振
回路を接続し、該直列共振回路の共振周波数をＭＯＳト
ランジスタ５のスイッチング周波数に合わせることによ
って該直列共振回路のインピーダンスが極めて小さくな
るので、このＤＣ−ＤＣコンバータの入力端子１と出力
端子１２との間に発生するコモンモードノイズの最も大
きい基本波成分が大幅に低減される。
の一例であり、制御回路６から供給される図３（ａ）に
示すゲートＧの電圧波形に基づいてＭＯＳトランジスタ
５がオン・オフ動作を繰り返すことにより、トランス４
の２次巻線４ｂに方形波電圧が発生し、これがダイオー
ド７，９、コンデンサ８、及びチョークコイル１０から
なる整流平滑回路で直流電圧に変換される。パルス幅変
調方式の場合、スイッチング周波数は一定で、このＤＣ
−ＤＣコンバータの出力電圧は、ＭＯＳトランジスタ５
のオン時間を変えることによって調整される。即ち、ゲ
ートＧの電圧波形のパルス幅によって出力電圧が調整さ
れる。ＭＯＳトランジスタ５のドレインＤには、トラン
ス４の１次巻線に発生した逆起電力が重畳される。その
ため、ＭＯＳトランジスタ５のドレインＤとソースＳ間
には図３（ｂ）に示す電圧波形が発生する。一方、コン
デンサ１３及びチョークコイル１４がない場合、ＤＣ−
ＤＣコンバータの入力側と出力側との間に発生するコモ
ンモードノイズ電圧は図３（ｃ）に示すような波形であ
り、図３（ｂ）に示すＭＯＳトランジスタ５のドレイン
ＤとソースＳ間の電圧波形とほぼ相似である。つまり、
コモンモードノイズ電圧は、スイッチング周波数を基本
波とし、高調波を含んだものである。尚、図３（ｃ）に
示す波形は、入力端子１を基準にした出力端子１２の電
圧波形を示している。ここで、入力端子１と出力端子１
２との間に、コンデンサ１３とコイル１４との直列共振
回路を接続し、該直列共振回路の共振周波数をＭＯＳト
ランジスタ５のスイッチング周波数に合わせることによ
って該直列共振回路のインピーダンスが極めて小さくな
るので、このＤＣ−ＤＣコンバータの入力端子１と出力
端子１２との間に発生するコモンモードノイズの最も大
きい基本波成分が大幅に低減される。
【０００９】次に、コンデンサ１３とコイル１４との直
列共振回路を接続した図１のＤＣ−ＤＣコンバータのコ
モンモードノイズの低減結果の一例を示す。例えば、ス
イッチング周波数３２０ｋＨｚ、出力電圧５Ｖ、出力電
流２ＡのＤＣ−ＤＣコンバータでは、５０Ωの抵抗に１
ｍＷの電力を供給する電圧（即ち、０．２３３５Ｖ）を
０ｄＢとすると、従来の図２のＤＣ−ＤＣコンバータで
は、コンデンサ１３の容量が１０ｎＦの場合、コモンモ
ードノイズの基本波のレベルは−１２．１ｄＢである。
一方、本実施例の図１のＤＣ−ＤＣコンバータでは、コ
ンデンサ１３の容量を１０ｎＦ、及びコイル１４の誘導
係数を約３０μＨとした場合（この場合の共振周波数
は、約２９０ｋＨｚとなる。）、コモンモードノイズの
基本波のレベルが−２６．９ｄＢとなり、従来よりも１
４．８ｄＢ改善される。以上のように、本実施例では、
ＤＣ−ＤＣコンバータの入力側と出力側との間に発生す
るコモンモードノイズ電圧を減らす手段として、従来で
は数ｎＦのコンデンサを入力側と出力側との間に接続し
ていたのに対し、ＭＯＳトランジスタ５のスイッチング
周波数に共振周波数を合わせたコンデンサ１３とコイル
１４との直列共振回路を入力側と出力側との間に接続し
たので、コモンモードノイズ電圧が大幅に低減される。
尚、本発明は上記実施例に限定されず、種々の変形が可
能である。その変形例としては、例えば次のようなもの
がある。
列共振回路を接続した図１のＤＣ−ＤＣコンバータのコ
モンモードノイズの低減結果の一例を示す。例えば、ス
イッチング周波数３２０ｋＨｚ、出力電圧５Ｖ、出力電
流２ＡのＤＣ−ＤＣコンバータでは、５０Ωの抵抗に１
ｍＷの電力を供給する電圧（即ち、０．２３３５Ｖ）を
０ｄＢとすると、従来の図２のＤＣ−ＤＣコンバータで
は、コンデンサ１３の容量が１０ｎＦの場合、コモンモ
ードノイズの基本波のレベルは−１２．１ｄＢである。
一方、本実施例の図１のＤＣ−ＤＣコンバータでは、コ
ンデンサ１３の容量を１０ｎＦ、及びコイル１４の誘導
係数を約３０μＨとした場合（この場合の共振周波数
は、約２９０ｋＨｚとなる。）、コモンモードノイズの
基本波のレベルが−２６．９ｄＢとなり、従来よりも１
４．８ｄＢ改善される。以上のように、本実施例では、
ＤＣ−ＤＣコンバータの入力側と出力側との間に発生す
るコモンモードノイズ電圧を減らす手段として、従来で
は数ｎＦのコンデンサを入力側と出力側との間に接続し
ていたのに対し、ＭＯＳトランジスタ５のスイッチング
周波数に共振周波数を合わせたコンデンサ１３とコイル
１４との直列共振回路を入力側と出力側との間に接続し
たので、コモンモードノイズ電圧が大幅に低減される。
尚、本発明は上記実施例に限定されず、種々の変形が可
能である。その変形例としては、例えば次のようなもの
がある。
【００１０】（ａ） 実施例では、ＤＣ−ＤＣコンバー
タの入出力間のコモンモードノイズを、基本波に共振周
波数を合わせた単一の直列共振回路で減衰させたが、よ
り高次の高調波に共振周波数を設定した複数の直列共振
回路を並列接続してもよい。 （ｂ） コンデンサ１３とコイル１４とを直列接続した
直列共振回路の接続箇所は、図１の入力端子１と出力端
子１２との間の他に、入力端子１と出力端子１１との
間、入力端子２と出力端子１１との間、及び入力端子２
と出力端子１２との間でもよい。 （ｃ） 本発明は、図１のＤＣ−ＤＣコンバータに限ら
ず、他のＤＣ−ＤＣコンバータやスイッチングレギュレ
ータ等、コモンモードノイズを発生する回路全般に適用
される。
タの入出力間のコモンモードノイズを、基本波に共振周
波数を合わせた単一の直列共振回路で減衰させたが、よ
り高次の高調波に共振周波数を設定した複数の直列共振
回路を並列接続してもよい。 （ｂ） コンデンサ１３とコイル１４とを直列接続した
直列共振回路の接続箇所は、図１の入力端子１と出力端
子１２との間の他に、入力端子１と出力端子１１との
間、入力端子２と出力端子１１との間、及び入力端子２
と出力端子１２との間でもよい。 （ｃ） 本発明は、図１のＤＣ−ＤＣコンバータに限ら
ず、他のＤＣ−ＤＣコンバータやスイッチングレギュレ
ータ等、コモンモードノイズを発生する回路全般に適用
される。
【００１１】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、入力側の直流電圧を一定の周波数でスイッチング
したパルス列をインダクタンスに加え、該インダクタン
スに発生した電圧に対して整流及び平滑化を行なった出
力電圧を出力側へ出力する電圧変換装置の該入力側と出
力側との間に発生する該スイッチング周波数の整数倍の
周波数のコモンモードノイズを低減する手段として、従
来ではコンデンサを入力側と出力側との間に接続してい
たのに対し、該スイッチング周波数の整数倍に共振周波
数を合わせた直列共振回路を１個以上接続し、該コモン
モードノイズが発生した場合に該直列共振回路のインピ
ーダンスを低下させるようにしたので、該コモンモード
ノイズを大幅に低減できる。
れば、入力側の直流電圧を一定の周波数でスイッチング
したパルス列をインダクタンスに加え、該インダクタン
スに発生した電圧に対して整流及び平滑化を行なった出
力電圧を出力側へ出力する電圧変換装置の該入力側と出
力側との間に発生する該スイッチング周波数の整数倍の
周波数のコモンモードノイズを低減する手段として、従
来ではコンデンサを入力側と出力側との間に接続してい
たのに対し、該スイッチング周波数の整数倍に共振周波
数を合わせた直列共振回路を１個以上接続し、該コモン
モードノイズが発生した場合に該直列共振回路のインピ
ーダンスを低下させるようにしたので、該コモンモード
ノイズを大幅に低減できる。
【図１】本発明の実施例のＤＣ−ＤＣコンバータの回路
図である。
図である。
【図２】従来のＤＣ−ＤＣコンバータの回路図である。
【図３】図１のタイムチャートである。
４ トランス ５ ＭＯＳトランジス
タ ６ 制御回路 ７，９ ダイオード ８，１３ コンデンサ １０ チョークコイル １４ コイル
タ ６ 制御回路 ７，９ ダイオード ８，１３ コンデンサ １０ チョークコイル １４ コイル
Claims (1)
- 【請求項１】 入力側の直流電圧を一定の周波数でスイ
ッチングしたパルス列をインダクタンスに加え、該イン
ダクタンスに発生した電圧に対して整流及び平滑化を行
なった出力電圧を出力側へ出力する電圧変換装置の該入
力側と出力側との間に発生する該スイッチング周波数の
整数倍の周波数のコモンモードノイズを低減するコモン
モードノイズ低減回路において、 前記入力側の一端と前記出力側の一端との間に前記スイ
ッチング周波数の整数倍の共振周波数を有する１個以上
の直列共振回路を接続したことを特徴とするコモンモー
ドノイズ低減回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6361795A JPH08266054A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | コモンモードノイズ低減回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6361795A JPH08266054A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | コモンモードノイズ低減回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08266054A true JPH08266054A (ja) | 1996-10-11 |
Family
ID=13234463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6361795A Withdrawn JPH08266054A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | コモンモードノイズ低減回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08266054A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012061997A1 (en) * | 2010-11-12 | 2012-05-18 | Motorola Mobility, Inc. | Device with dynamic impedance circuit, system and operating method thereof |
| WO2015141243A1 (ja) * | 2014-03-19 | 2015-09-24 | シャープ株式会社 | スイッチング電源回路 |
| JP2020010507A (ja) * | 2018-07-09 | 2020-01-16 | サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 | スイッチング電源装置及びそれを備えた車載用電動コンプレッサ |
-
1995
- 1995-03-23 JP JP6361795A patent/JPH08266054A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2012061997A1 (en) * | 2010-11-12 | 2012-05-18 | Motorola Mobility, Inc. | Device with dynamic impedance circuit, system and operating method thereof |
| CN103270680A (zh) * | 2010-11-12 | 2013-08-28 | 摩托罗拉移动有限责任公司 | 具有动态阻抗电路的设备、系统及其操作方法 |
| WO2015141243A1 (ja) * | 2014-03-19 | 2015-09-24 | シャープ株式会社 | スイッチング電源回路 |
| JPWO2015141243A1 (ja) * | 2014-03-19 | 2017-04-06 | シャープ株式会社 | スイッチング電源回路 |
| JP2020010507A (ja) * | 2018-07-09 | 2020-01-16 | サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 | スイッチング電源装置及びそれを備えた車載用電動コンプレッサ |
| WO2020012898A1 (ja) * | 2018-07-09 | 2020-01-16 | サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 | スイッチング電源装置及びそれを備えた車載用電動コンプレッサ |
| CN112352374A (zh) * | 2018-07-09 | 2021-02-09 | 三电汽车部件株式会社 | 开关电源装置及包括该开关电源装置的车载用电动压缩机 |
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