JPH08188825A - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法Info
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- JPH08188825A JPH08188825A JP89595A JP89595A JPH08188825A JP H08188825 A JPH08188825 A JP H08188825A JP 89595 A JP89595 A JP 89595A JP 89595 A JP89595 A JP 89595A JP H08188825 A JPH08188825 A JP H08188825A
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 変圧器に用いられる超高磁束密度一方向性電
磁鋼板を製造するための必須元素を所定量、歩留まりよ
く添加する。 【構成】 Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇ元素を、タンディッ
シュで添加してスラブとする。 【効果】 上記方法により歩留まりが４５％以上にも達
するため、容易に所定量を含有させることができ、従来
にはない超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの安定
製造と低コストが可能となる。
磁鋼板を製造するための必須元素を所定量、歩留まりよ
く添加する。 【構成】 Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇ元素を、タンディッ
シュで添加してスラブとする。 【効果】 上記方法により歩留まりが４５％以上にも達
するため、容易に所定量を含有させることができ、従来
にはない超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの安定
製造と低コストが可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トランス等の鉄心とし
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に用い
るスラブの製造方法に関する。
て用いられる｛１１０｝〈００１〉方位集積度を高度に
発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に用い
るスラブの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化
させた時の単位kg当たりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Hzにおいて１．７Ｔまで磁化
させた時の単位kg当たりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損はよい。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の仕上焼鈍に
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。その中でＢ8 ≧１．
８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一方向
性電磁鋼板と呼ばれている。
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に〈００１〉を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。その中でＢ8 ≧１．
８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一方向
性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の１
回冷延を行うことを特徴としている。
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の１
回冷延を行うことを特徴としている。
【０００６】ところで最近、高嶋らによって、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向
性電磁鋼板が報告されている。その代表的例としては、
特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。これによる
と、Ｂｉを０．０００５〜０．０５００％含有させるこ
とを特徴としている。しかしＢｉは低沸点かつ高蒸気圧
の元素であるため、溶鋼内に有効に入りにくく、歩留ま
りが悪く、各々の効果が十分に満たされない場合があ
る。
１．９５Ｔの優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方向
性電磁鋼板が報告されている。その代表的例としては、
特開平６−８８１７４号公報が挙げられる。これによる
と、Ｂｉを０．０００５〜０．０５００％含有させるこ
とを特徴としている。しかしＢｉは低沸点かつ高蒸気圧
の元素であるため、溶鋼内に有効に入りにくく、歩留ま
りが悪く、各々の効果が十分に満たされない場合があ
る。
【０００７】このような元素はＢｉの他に、Ｐｂ，Ｃ
ａ，Ｍｇ等が挙げられる。これらの元素はいずれも低沸
点元素であり、かつ１４５０〜１５５０℃の溶鋼温度に
おいて１mmHg以上という高い蒸気圧を示している。
ａ，Ｍｇ等が挙げられる。これらの元素はいずれも低沸
点元素であり、かつ１４５０〜１５５０℃の溶鋼温度に
おいて１mmHg以上という高い蒸気圧を示している。
【０００８】これまで、本発明者は上述元素の歩留まり
を向上させるため、添加場所を転炉、あるいは二次精錬
中の取鍋として、上述元素の添加を試みてきたが、歩留
まりが安定せず、所定の含有量をなかなか得ることがで
きなかった。また所定量が得られないために添加コスト
も高いという課題があった。
を向上させるため、添加場所を転炉、あるいは二次精錬
中の取鍋として、上述元素の添加を試みてきたが、歩留
まりが安定せず、所定の含有量をなかなか得ることがで
きなかった。また所定量が得られないために添加コスト
も高いという課題があった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる問題
を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板用ス
ラブの安定製造と低コスト化を可能にすることを目的と
する。
を回避し、極めて磁束密度の高い一方向性電磁鋼板用ス
ラブの安定製造と低コスト化を可能にすることを目的と
する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、次の通りである。 （１）重量％で、Ｓｉ：２．５〜４．０％を含有する溶
鋼を取鍋からタンディッシュに注入するとともに、Ｂ
ｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以
上の元素をタンディッシュで添加して、０．０００５〜
０．０５００％含有するスラブとすることを特徴とする
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法。
ろは、次の通りである。 （１）重量％で、Ｓｉ：２．５〜４．０％を含有する溶
鋼を取鍋からタンディッシュに注入するとともに、Ｂ
ｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以
上の元素をタンディッシュで添加して、０．０００５〜
０．０５００％含有するスラブとすることを特徴とする
超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法。
【００１１】（２）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍ
ｇのいずれかの１種、または２種以上：０．０００５〜
０．０５００％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる溶鋼を、取鍋からタンディッシュに注入するととも
に、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または
２種以上の元素をタンディッシュで添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有するスラブとすることを特徴
とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方
法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍ
ｇのいずれかの１種、または２種以上：０．０００５〜
０．０５００％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる溶鋼を、取鍋からタンディッシュに注入するととも
に、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または
２種以上の元素をタンディッシュで添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有するスラブとすることを特徴
とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方
法。
【００１２】（３）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、ま
たは２種以上：０．０００５〜０．０５００％、残部：
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を、取鍋からタ
ンディッシュに注入するとともに、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，
Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上の元素をタンデ
ィッシュで添加して、０．０００５〜０．０５００％含
有するスラブとすることを特徴とする超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用スラブの製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、ま
たは２種以上：０．０００５〜０．０５００％、残部：
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を、取鍋からタ
ンディッシュに注入するとともに、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，
Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上の元素をタンデ
ィッシュで添加して、０．０００５〜０．０５００％含
有するスラブとすることを特徴とする超高磁束密度一方
向性電磁鋼板用スラブの製造方法。
【００１３】（４）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃ
ａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上：０．００
０５〜０．０５００％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる溶鋼を、取鍋からタンディッシュに注入する
とともに、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、
または２種以上の元素をタンディッシュで添加して、
０．０００５〜０．０５００％含有するスラブとするこ
とを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブ
の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０５〜０．
５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃ
ａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上：０．００
０５〜０．０５００％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる溶鋼を、取鍋からタンディッシュに注入する
とともに、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、
または２種以上の元素をタンディッシュで添加して、
０．０００５〜０．０５００％含有するスラブとするこ
とを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブ
の製造方法。
【００１４】（５）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび、またはＭ
ｏ：０．００３０〜０．３０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍ
ｇのいずれかの１種、または２種以上：０．０００５〜
０．０５００％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる溶鋼を、取鍋からタンディッシュに注入するととも
に、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または
２種以上の元素をタンディッシュで添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有するスラブとすることを特徴
とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方
法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｂおよび、またはＭ
ｏ：０．００３０〜０．３０％、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍ
ｇのいずれかの１種、または２種以上：０．０００５〜
０．０５００％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる溶鋼を、取鍋からタンディッシュに注入するととも
に、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または
２種以上の元素をタンディッシュで添加して、０．００
０５〜０．０５００％含有するスラブとすることを特徴
とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方
法。
【００１５】以下本発明の詳細について説明する。本発
明者はいわゆる低沸点高蒸気圧を有するＢｉ，Ｐｂ，Ｃ
ａ，Ｍｇ元素を所定量含有する超高磁束密度一方向性電
磁鋼板用のスラブの製造安定度を、更に高めるべく種々
の研究を鋭意重ねた結果、タンディッシュにおいて添加
することによって、歩留まりが飛躍的に向上し、超高磁
束密度一方向性電磁鋼板用スラブの安定製造と低コスト
化に成功した。
明者はいわゆる低沸点高蒸気圧を有するＢｉ，Ｐｂ，Ｃ
ａ，Ｍｇ元素を所定量含有する超高磁束密度一方向性電
磁鋼板用のスラブの製造安定度を、更に高めるべく種々
の研究を鋭意重ねた結果、タンディッシュにおいて添加
することによって、歩留まりが飛躍的に向上し、超高磁
束密度一方向性電磁鋼板用スラブの安定製造と低コスト
化に成功した。
【００１６】本発明の成分条件について説明する。Ｃは
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
【００１７】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷却が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷却が困難になるので好ましくない。
【００１８】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好ま
しくない。一方０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱
時の固溶が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイ
ズが粗大化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分
布が損なわれて好ましくない。
と呼ばれるＭｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重
要な元素である。０．０２％未満では、二次再結晶を生
じさせるのに必要なＭｎＳの絶対量が不足するので好ま
しくない。一方０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱
時の固溶が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイ
ズが粗大化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分
布が損なわれて好ましくない。
【００１９】Ｓおよび、またはＳｅは上掲したＭｎとＭ
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
ｎＳおよび、またはＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。上記範囲を逸脱すると充分なインヒビター効果が得
られないので０．００５〜０．０４０％に限定する必要
がある。
【００２０】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１０％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方０．０６５％超ではインヒ
ビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果として
インヒビター強度を低下させるので好ましくない。
【００２１】Ｎは上掲した酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
する重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイ
ンヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０
１５０％に限定する必要がある。
【００２２】更にＳｎについては薄手製品の二次再結晶
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
【００２３】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
【００２４】Ｓｂおよび、またはＭｏについては薄手製
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この効果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
品の二次再結晶を安定して得る元素として有効である。
この効果を得るためには、０．００３０％以上の添加が
必要であり、０．３０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．３０％以下に限定
する。
【００２５】次に本発明である製造方法について説明す
る。まずＢｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇを除いた上記成分を転
炉、更には取鍋で二次精錬を行い成分調整する。そして
超高磁束密度を得るために必須のＢｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍ
ｇを、取鍋より溶鋼をタンディッシュに注ぐとともに添
加することを本発明の特徴としている。
る。まずＢｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇを除いた上記成分を転
炉、更には取鍋で二次精錬を行い成分調整する。そして
超高磁束密度を得るために必須のＢｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍ
ｇを、取鍋より溶鋼をタンディッシュに注ぐとともに添
加することを本発明の特徴としている。
【００２６】これまで転炉、あるいは二次精錬中の取鍋
で、上述元素の添加を試みてきたが、歩留まりが安定せ
ず、所定の含有量をなかなか得ることができなかった。
また歩留まりがよくないために投入量を多くする必要が
あり、添加コストが非常に高かった。しかし添加場所
を、タンディッシュと限定することによって、歩留まり
が飛躍的に向上し、所定量を容易に得られることが明ら
かになった。
で、上述元素の添加を試みてきたが、歩留まりが安定せ
ず、所定の含有量をなかなか得ることができなかった。
また歩留まりがよくないために投入量を多くする必要が
あり、添加コストが非常に高かった。しかし添加場所
を、タンディッシュと限定することによって、歩留まり
が飛躍的に向上し、所定量を容易に得られることが明ら
かになった。
【００２７】これはタンディッシュの場合、溶鋼温度が
１５６０℃以下と、転炉、あるいは二次精錬中の取鍋に
おける溶鋼温度より低いために、歩留まりが向上したと
考えられる。このことは、投入量を飛躍的に下げられる
ために、添加コストの低減が期待される。
１５６０℃以下と、転炉、あるいは二次精錬中の取鍋に
おける溶鋼温度より低いために、歩留まりが向上したと
考えられる。このことは、投入量を飛躍的に下げられる
ために、添加コストの低減が期待される。
【００２８】溶鋼温度だけを考えた場合、モールド添加
ということも考えられる。しかしモールド添加の場合、
歩留まりは確かに向上するが、溶鋼内に均一に分散させ
ることができないために、超高磁束密度効果が安定して
得られないという問題がある。
ということも考えられる。しかしモールド添加の場合、
歩留まりは確かに向上するが、溶鋼内に均一に分散させ
ることができないために、超高磁束密度効果が安定して
得られないという問題がある。
【００２９】
（実施例１）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３．２８％、Ｍ
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％に溶鋼成分を調整
後、Ｂｉを１００％歩留まると仮定した場合のその含有
量が１００ppm となる量を、溶鋼を取鍋よりタンディッ
シュに注ぐとともに添加し、スラブとした。比較として
ＲＨでの添加も行った。結果を表１に示す。
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８２％に溶鋼成分を調整
後、Ｂｉを１００％歩留まると仮定した場合のその含有
量が１００ppm となる量を、溶鋼を取鍋よりタンディッ
シュに注ぐとともに添加し、スラブとした。比較として
ＲＨでの添加も行った。結果を表１に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１より明らかなように、タンディッシュ
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れている。
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れている。
【００３２】（実施例２）Ｃ：０．０７９％、Ｓｉ：
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％に溶鋼成分を調整後、Ｂｉを１００％歩
留まると仮定した場合のその含有量が５０ppmとなる量
を、溶鋼を取鍋よりタンディッシュに注ぐとともに添加
し、スラブとした。比較としてＤＨでの添加も行った。
結果を表２に示す。
３．２９％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％に溶鋼成分を調整後、Ｂｉを１００％歩
留まると仮定した場合のその含有量が５０ppmとなる量
を、溶鋼を取鍋よりタンディッシュに注ぐとともに添加
し、スラブとした。比較としてＤＨでの添加も行った。
結果を表２に示す。
【００３３】
【表２】
【００３４】表２より明らかなように、タンディッシュ
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れていることがわ
かる。
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れていることがわ
かる。
【００３５】（実施例３）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％に溶鋼成分を調整
後、Ｂｉを１００％歩留まると仮定した場合のその含有
量が１５０ppm となる量を、溶鋼を取鍋よりタンディッ
シュに注ぐとともに添加しスラブとした。比較として転
炉での添加も行った。結果を表３に示す。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２６％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｃｕ：０．０７４％に溶鋼成分を調整
後、Ｂｉを１００％歩留まると仮定した場合のその含有
量が１５０ppm となる量を、溶鋼を取鍋よりタンディッ
シュに注ぐとともに添加しスラブとした。比較として転
炉での添加も行った。結果を表３に示す。
【００３６】
【表３】
【００３７】表３より明らかなように、タンディッシュ
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れていることがわ
かる。
で添加した場合はＢｉ歩留まり量が優れていることがわ
かる。
【００３８】（実施例４）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．２８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８２％に溶鋼
成分を調整後、Ｐｂを１００％歩留まると仮定した場合
のその含有量が１００ppm となる量を、溶鋼を取鍋より
タンディッシュに注ぐとともに添加し、スラブとした。
比較として、転炉での添加も行った。結果を表４に示
す。
３．２８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８２％に溶鋼
成分を調整後、Ｐｂを１００％歩留まると仮定した場合
のその含有量が１００ppm となる量を、溶鋼を取鍋より
タンディッシュに注ぐとともに添加し、スラブとした。
比較として、転炉での添加も行った。結果を表４に示
す。
【００３９】
【表４】
【００４０】表４より明らかなように、タンディッシュ
で添加した場合はＰｂ歩留まり量が優れている。
で添加した場合はＰｂ歩留まり量が優れている。
【００４１】（実施例５）Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．２８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８２％に溶鋼
成分を調整後、Ｃａを１００％歩留まると仮定した場合
のその含有量が２００ppm となる量を、溶鋼を取鍋より
タンディッシュに注ぐと同時に添加し、スラブとした。
比較としてＲＨでの添加も行った。結果を表５に示す。
３．２８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８２％に溶鋼
成分を調整後、Ｃａを１００％歩留まると仮定した場合
のその含有量が２００ppm となる量を、溶鋼を取鍋より
タンディッシュに注ぐと同時に添加し、スラブとした。
比較としてＲＨでの添加も行った。結果を表５に示す。
【００４２】
【表５】
【００４３】表５より明らかなように、タンディッシュ
で添加した場合はＣａ歩留まり量が優れている。
で添加した場合はＣａ歩留まり量が優れている。
【００４４】（実施例６）Ｃ：０．０７７％、Ｓｉ：
３．２５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８２％、Ｓ
ｎ：０．０１０％、Ｃｕ：０．０７％に溶鋼成分を調整
後、Ｂｉを溶鋼を取鍋よりタンディッシュに注ぐと同時
に添加し、スラブとした。比較としてＲＨでの添加も行
った。
３．２５％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８２％、Ｓ
ｎ：０．０１０％、Ｃｕ：０．０７％に溶鋼成分を調整
後、Ｂｉを溶鋼を取鍋よりタンディッシュに注ぐと同時
に添加し、スラブとした。比較としてＲＨでの添加も行
った。
【００４５】スラブは１３５０℃で加熱後直ちに熱延し
て２．３mm厚の熱延コイルとし、更に１１００℃の焼鈍
を施し、１回冷延で０．２２０mm厚とした。
て２．３mm厚の熱延コイルとし、更に１１００℃の焼鈍
を施し、１回冷延で０．２２０mm厚とした。
【００４６】引き続き８５０℃で脱炭焼鈍を行い、Ｍｇ
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、６０mm幅×３００
mm長に剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気測
定に供した。
Ｏを主成分とする一次被膜・焼鈍分離剤を塗布後、１２
００℃の仕上焼鈍を行った。水洗後、６０mm幅×３００
mm長に剪断し、８５０℃で歪取り焼鈍を行った後磁気測
定に供した。
【００４７】Ｂｉ添加場所、投入量、含有量、歩留まり
率、製品磁束密度を表６に示す。
率、製品磁束密度を表６に示す。
【００４８】
【表６】
【００４９】ＴＤで添加を行う場合、Ｂ8 ≧１．９５Ｔ
の超高磁束密度を得るための投入量はＲＨで行う場合の
１／１０以下で済むことがわかる。
の超高磁束密度を得るための投入量はＲＨで行う場合の
１／１０以下で済むことがわかる。
【００５０】
【発明の効果】低沸点高蒸気圧を有するＢｉ，Ｐｂ，Ｃ
ａ，Ｍｇ元素を、タンディッシュにおいて添加すること
によって、歩留まりが極めて優れ、所定量を含有するス
ラブを安定して製造することが可能となる。このことに
よって、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの極めて磁束密度の高い製品
が安定して、低コストで得られるため、工業的に非常に
価値の高い有益なものといえる。
ａ，Ｍｇ元素を、タンディッシュにおいて添加すること
によって、歩留まりが極めて優れ、所定量を含有するス
ラブを安定して製造することが可能となる。このことに
よって、Ｂ8 ≧１．９５Ｔの極めて磁束密度の高い製品
が安定して、低コストで得られるため、工業的に非常に
価値の高い有益なものといえる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/60 (72)発明者 高嶋 邦秀 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：２．５〜４．０％ を含有する溶鋼を取鍋からタンディッシュに注入すると
ともに、Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、ま
たは２種以上の元素をタンディッシュで添加して、０．
０００５〜０．０５００％含有するスラブとすることを
特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製
造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種
以上：０．０００５〜０．０５００％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を、取鍋
からタンディッシュに注入するとともに、Ｂｉ，Ｐｂ，
Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上の元素を
タンディッシュで添加して、０．０００５〜０．０５０
０％含有するスラブとすることを特徴とする超高磁束密
度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種
以上：０．０００５〜０．０５００％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を、取鍋
からタンディッシュに注入するとともに、Ｂｉ，Ｐｂ，
Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上の元素を
タンディッシュで添加して、０．０００５〜０．０５０
０％含有するスラブとすることを特徴とする超高磁束密
度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種
以上：０．０００５〜０．０５００％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を、取鍋
からタンディッシュに注入するとともに、Ｂｉ，Ｐｂ，
Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上の元素を
タンディッシュで添加して、０．０００５〜０．０５０
０％含有するスラブとすることを特徴とする超高磁束密
度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓおよび、またはＳｅ：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｂおよび、またはＭｏ：０．００３０〜０．３０％、 Ｂｉ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種
以上：０．０００５〜０．０５００％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を、取鍋
からタンディッシュに注入するとともに、Ｂｉ，Ｐｂ，
Ｃａ，Ｍｇのいずれかの１種、または２種以上の元素を
タンディッシュで添加して、０．０００５〜０．０５０
０％含有するスラブとすることを特徴とする超高磁束密
度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP89595A JPH08188825A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP89595A JPH08188825A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08188825A true JPH08188825A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=11486426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP89595A Pending JPH08188825A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板用スラブの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08188825A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007144438A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 一方向性電磁鋼板用鋳片とその鋳造方法 |
| US9085817B2 (en) | 2009-06-03 | 2015-07-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
-
1995
- 1995-01-06 JP JP89595A patent/JPH08188825A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007144438A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 一方向性電磁鋼板用鋳片とその鋳造方法 |
| US9085817B2 (en) | 2009-06-03 | 2015-07-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US9595376B2 (en) | 2009-06-03 | 2017-03-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030304 |