JPH08106015A - How to draw plastic optical fiber - Google Patents
How to draw plastic optical fiberInfo
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 長手方向の線径の変動が少ないプラスチック
光ファイバを簡便に製造する方法を提供する。
【構成】 コア部と、該コア部より低い屈折率を有する
クラッド部とを含むプラスチック光ファイバ母材を炉芯
管内で加熱し、溶融させてプラスチック光ファイバを線
引するに際し、線引に先立ち母材を所定の温度下に加熱
する予備処理を行う。また、線引に先立ち母材を所定の
圧力下に置く減圧乾燥による予備処理を行う。
(57) [Abstract] [Purpose] To provide a method for easily manufacturing a plastic optical fiber in which the variation of the wire diameter in the longitudinal direction is small. [Structure] When a plastic optical fiber preform including a core part and a clad part having a refractive index lower than that of the core part is heated in a furnace core tube and melted to draw the plastic optical fiber, prior to the drawing. A pretreatment of heating the base material to a predetermined temperature is performed. In addition, prior to the drawing, a pretreatment is performed by vacuum drying in which the base material is placed under a predetermined pressure.
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、プラスチック光ファイ
バの線引方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for drawing a plastic optical fiber.
【０００２】[0002]
【従来の技術】コア部及びクラッド部が共にプラスチッ
クから構成されるプラスチック光ファイバは、ガラスフ
ァイバに比べ加工や取扱いが容易で低コストであるた
め、その伝送損失が実質的に問題にされない程度に短距
離の光伝送路等として、多用されている。このような特
徴を有するプラスチック光ファイバは、ＬＡＮ（local
area network）、ＩＳＤＮ（integrated service digit
al network）等の次世代通信網構想において、その重要
性が増大してきている。2. Description of the Related Art A plastic optical fiber whose core and clad are both made of plastic is easier to process and handle than a glass fiber and is low cost, so that its transmission loss is not a problem. It is often used as a short-distance optical transmission line. A plastic optical fiber having such characteristics is used in a LAN (local
area network), ISDN (integrated service digit)
In the concept of next-generation communication networks such as al networks), their importance is increasing.
【０００３】プラスチック光ファイバとしては、図８に
模式的に示すように、階段状に変化する屈折率分布を有
するステップインデックス型（ＳＩ型）ファイバが既に
実用化されている。このＳＩ型ファイバは、極く短距離
の伝送用として、電子機器内部の部品同士の伝送用等に
用いることができるが、伝送容量が少ないため、通信用
としては必ずしも適していない。As a plastic optical fiber, as shown schematically in FIG. 8, a step index type (SI type) fiber having a refractive index distribution that changes stepwise has already been put into practical use. This SI type fiber can be used for transmission over an extremely short distance, for transmission between components inside an electronic device, and the like, but since it has a small transmission capacity, it is not necessarily suitable for communication.
【０００４】上記ＳＩ型ファイバに比較して時間当りの
情報量を多量に送ることが可能（伝送容量が多い）で、
通信用光伝送路としてより好適な特性を有する光ファイ
バとして、図９に模式的に示すように、半径方向に変化
するコア部屈折率分布を有するグレーデッドインデック
ス（ＧＩ）型光ファイバが提案されている。It is possible to send a large amount of information per unit time (large transmission capacity) as compared with the above SI type fiber,
As an optical fiber having more suitable characteristics as an optical transmission line for communication, a graded index (GI) type optical fiber having a core refractive index distribution that changes in the radial direction is proposed, as schematically shown in FIG. ing.
【０００５】従来より、プラスチック光ファイバの製造
方法としては、まずコア材を所定の径に紡糸し、このよ
うに紡糸したコア材の上にクラッド材をコーティングに
より被覆していくことにより、前記したＳＩ型プラスチ
ック光ファイバを作製する方法が知られている（例え
ば、特開平４−１２４６０２号公報）。しかしながら、
このようなコーティングを用いて前記したＧＩ型プラス
チック光ファイバを作製しようとすると、半径方向に屈
折率が変化するコア部を形成するに際して、まず屈折率
の高い小さな径のコア中心部を紡糸し、該コア中心部の
表面上に屈折率を少しづつ低下させたコーティングを多
層にわたって塗布する必要がある。したがって、コーテ
ィングによりＧＩ型プラスチック光ファイバを製造する
工程は大変煩雑なものとなる。Conventionally, as a method for producing a plastic optical fiber, first, a core material is spun to a predetermined diameter, and a clad material is coated on the spun core material by coating. A method for producing an SI type plastic optical fiber is known (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 4-124602). However,
When it is attempted to manufacture the above-mentioned GI type plastic optical fiber by using such a coating, when forming a core part whose refractive index changes in the radial direction, first, a central part of a core having a small refractive index is spun, It is necessary to apply a multi-layered coating with a gradually decreasing refractive index on the surface of the core. Therefore, the process of manufacturing a GI type plastic optical fiber by coating becomes very complicated.
【０００６】一方、コアとクラッドとから成るＧＩ型プ
ラスチック光ファイバ母材をあらかじめ形成し、これを
加熱溶融により線引きしてファイバ化する方法を用いた
場合には、煩雑な工程を用いることなく外径の異なる種
々のＧＩ型プラスチック光ファイバを作製することが可
能となるという利点がある。On the other hand, when a method of forming a GI type plastic optical fiber preform consisting of a core and a clad in advance and drawing it by heating and melting to form a fiber is used, a complicated process is not used and the outside is obtained. There is an advantage that various GI type plastic optical fibers having different diameters can be manufactured.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな母材の線引により製造された従来のプラスチック光
ファイバにおいては、その線径がファイバの長手方向に
関して変動するという問題があった。このようなファイ
バ線径の変動が生じた場合、作製されたプラスチック光
ファイバをコネクタ等と接続するに際して、該ファイバ
をフェルール（ferrule 、光ファイバ固定用部品）の中
心に緊密に固定することが困難となったり、ファイバの
フェルールへの挿入が困難となるという問題が、しばし
ば生じていた。However, in the conventional plastic optical fiber manufactured by drawing such a base material, there has been a problem that the wire diameter fluctuates in the longitudinal direction of the fiber. When such a variation in the fiber diameter occurs, it is difficult to tightly fix the manufactured plastic optical fiber to the center of a ferrule (optical fiber fixing part) when connecting it to a connector or the like. There is often a problem that it becomes difficult to insert the fiber into the ferrule.
【０００８】従って、本発明の目的は、長手方向に関す
る線径の変動を抑制したプラスチック光ファイバの線引
方法を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to provide a method for drawing a plastic optical fiber in which the fluctuation of the wire diameter in the longitudinal direction is suppressed.
【０００９】本発明の他の目的は、コネクター取り付け
等の際、フェルールへの挿入・固定化が容易なプラスチ
ック光ファイバを製造可能なプラスチック光ファイバの
線引方法を提供することにある。Another object of the present invention is to provide a method of drawing a plastic optical fiber which can be easily inserted into and fixed to a ferrule when a connector is attached.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者は、プ
ラスチック光ファイバの線径が長手方向に変動する原因
について鋭意検討した結果、次の知見を得た。即ち、線
引炉では母材は加熱溶融のため約２００℃以上に加熱さ
れ、このとき、母材の中に気泡が発生することが観測さ
れている。これは母材内に僅かに残存する未反応のモノ
マー分がこのような高温下で気化することに由来する。
このモノマーの気化による気泡は、最も高温に加熱され
るネックダウンの部分において多く発生しやすく、ま
た、発生した気泡が母材の中に包含されたままの状態で
母材は線引される。ところが、このネックダウン部の気
泡は、線引による変形を受けて潰れ、この際にネックダ
ウン部が僅かに変形する。そして、このネックダウン部
の僅かな変形が、その後線引により紡糸されたファイバ
の線径の変動の原因になっていることを見出だした。Means and Actions for Solving the Problems The present inventor has earnestly studied the cause of the variation of the diameter of the plastic optical fiber in the longitudinal direction, and has obtained the following findings. That is, it has been observed that the base material is heated to about 200 ° C. or higher in the wire drawing furnace due to heating and melting, and bubbles are generated in the base material at this time. This is because the unreacted monomer component slightly remaining in the base material is vaporized at such a high temperature.
Many bubbles due to the vaporization of the monomer are likely to be generated in the neck-down portion heated to the highest temperature, and the base material is drawn while the generated bubbles remain contained in the base material. However, the bubbles in the neck-down portion are crushed by being deformed by drawing, and the neck-down portion is slightly deformed at this time. Then, it was found that the slight deformation of the neck-down portion causes the fluctuation of the wire diameter of the fiber spun by the subsequent drawing.
【００１１】本発明によるプラスチック光ファイバの線
引方法（第１の態様）は上記知見に基づくものであり、
より詳しくは、コア部と該コア中心部のより低い屈折率
を有するクラッド部とを含むプラスチック光ファイバ母
材を所定の温度に加熱する予備処理のステップと、プラ
スチック光ファイバ母材を加熱し、溶融させて線引する
線引のステップとを備えることを特徴とする。また、こ
の所定の温度が１００℃以上であることを特徴としても
よい。The method for drawing a plastic optical fiber according to the present invention (first embodiment) is based on the above findings.
More specifically, a pretreatment step of heating a plastic optical fiber preform including a core part and a clad part having a lower refractive index of the core center part to a predetermined temperature, and heating the plastic optical fiber preform, And a drawing step of melting and drawing. Further, the predetermined temperature may be 100 ° C. or higher.
【００１２】本発明者の知見によれば、線引の工程に先
立ち、プラスチック光ファイバの母材を所定の温度に加
熱することにより、母材内に僅かに残存する未反応のモ
ノマー分が気化し、母材からほぼ完全に除去される。従
って、その後の線引の工程において、母材が加熱溶融の
ため２００℃以上に加熱されても、未反応モノマーに由
来する気泡によるネックダウン部の変形を生ずることな
く線引を行うことが可能となる。また、この第１の態様
においては、所定の温度が１００℃以上の場合に、特に
効果的である。According to the knowledge of the present inventor, by heating the base material of the plastic optical fiber to a predetermined temperature prior to the drawing step, a slight amount of unreacted monomer components remaining in the base material is removed. And is almost completely removed from the base metal. Therefore, in the subsequent drawing step, even if the base material is heated to 200 ° C. or higher due to heating and melting, drawing can be performed without causing deformation of the neck-down portion due to bubbles derived from unreacted monomer. Becomes Further, the first aspect is particularly effective when the predetermined temperature is 100 ° C. or higher.
【００１３】本発明者は、更に、線引に先立ち母材を所
定の圧力下に置く減圧乾燥を行うことも効果的であるこ
とを見出だした。The present inventor has further found that it is also effective to carry out vacuum drying in which the base material is placed under a predetermined pressure prior to drawing.
【００１４】本発明のプラスチック光ファイバの線引方
法は（第２の態様）は、上記知見に基づくものであり、
より詳しくは、コア部と該コア中心部より低い屈折率を
有するクラッド部とを含むプラスチック光ファイバ母材
を所定の圧力下に置くことにより減圧乾燥する予備処理
のステップと、プラスチック光ファイバ母材を加熱し、
溶融させて線引する線引のステップとを備えることを特
徴とする。また、この所定の圧力が１０ｍｍＨｇ以下で
あることを特徴としてもよい。The method for drawing a plastic optical fiber according to the present invention (second aspect) is based on the above-mentioned findings.
More specifically, a pretreatment step of drying under reduced pressure by placing a plastic optical fiber preform including a core part and a clad part having a refractive index lower than that of the core center part under a predetermined pressure, and a plastic optical fiber preform. Heating
And a drawing step of melting and drawing. Further, the predetermined pressure may be 10 mmHg or less.
【００１５】上記した本発明の第２の態様においては、
線引の工程に先立ち、プラスチック光ファイバの母材を
所定の圧力下に置き減圧乾燥することにより、母材内に
僅かに残存する未反応のモノマー分が気化されて母材か
らほぼ完全に除去される。従って、その後の線引の工程
において母材を加熱溶融のため２００℃以上に加熱して
も、気泡によりネックダウン部が変形することなく線引
を行うことが可能となる。また、この第２の態様におい
ては、所定の圧力が１０ｍｍＨｇ以下の場合に、特に効
果的である。In the above-mentioned second aspect of the present invention,
Prior to the drawing process, the base material of the plastic optical fiber is placed under a predetermined pressure and dried under reduced pressure, so that the slightly remaining unreacted monomer component in the base material is vaporized and almost completely removed from the base material. To be done. Therefore, even if the base material is heated to 200 ° C. or higher for heating and melting in the subsequent drawing step, the drawing can be performed without the neck-down portion being deformed by the bubbles. Further, the second mode is particularly effective when the predetermined pressure is 10 mmHg or less.
【００１６】本発明のプラスチック光ファイバの線引方
法（第１および第２の態様）は、プラスチック光ファイ
バ母材コア部の光屈折率が、コア部の中心部を最大とし
該母材の半径方向外側に向って減少するＧＩ型（グレー
デッドインデックス型）である場合に、特に効果的であ
る。In the method for drawing a plastic optical fiber according to the present invention (first and second aspects), the optical refractive index of the plastic optical fiber preform core portion is such that the central portion of the core portion is maximum and the radius of the preform is large. It is particularly effective in the case of the GI type (graded index type) that decreases outward in the direction.
【００１７】以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本
発明を詳細に説明する。以下の図面においては、一部重
複する要素には同一ないし類似した符号を付すること
し、該図面に関する記載においては、重複する説明は省
略する。The present invention will be described below in detail with reference to the drawings as necessary. In the following drawings, the same or similar reference numerals will be given to the elements that partially overlap, and duplicate description will be omitted in the description of the drawings.
【００１８】（プラスチック光ファイバ母材）図１は、
本発明のプラスチック光ファイバ母材１の構成の一態様
を示す模式斜視図である。図１を参照して、光ファイバ
母材１は、コア２と、該コア２の中心部より低い屈折率
を有するクラッド３とからなる。(Plastic optical fiber base material) FIG.
It is a schematic perspective view which shows the one aspect | mode of a structure of the plastic optical fiber preform 1 of this invention. Referring to FIG. 1, an optical fiber preform 1 includes a core 2 and a clad 3 having a refractive index lower than that of a central portion of the core 2.
【００１９】（光ファイバ母材の製造方法）本発明の線
引方法に好適に用いることができる光ファイバ母材１を
製造する方法については、既知の成型材料による押し出
し法等、あらゆる方法を特に制限なく用いることができ
るが、光ファイバ母材１がＧＩ型の屈折率分布を有する
母材である場合、該母材は、例えば、屈折率調整剤と、
コア形成用のモノマーとを少なくとも含む組成物を重合
させて形成することができる。(Manufacturing Method of Optical Fiber Preform) As a method for manufacturing the optical fiber preform 1 that can be preferably used in the drawing method of the present invention, any method such as an extrusion method using a known molding material can be used. Although it can be used without limitation, when the optical fiber preform 1 is a preform having a GI type refractive index distribution, the preform is, for example, a refractive index adjusting agent,
It can be formed by polymerizing a composition containing at least a monomer for forming a core.
【００２０】このようなコア形成用の重合反応において
は、例えば、上記コア用モノマー由来のオリゴマーまた
はポリマー中における粘度上昇により、連鎖担体（chai
n carrier ；例えば、ポリマー成長ラジカル）の拡散が
阻害される、いわゆる「ゲル効果」を利用することによ
り、図９に示すようなＧＩ型屈折率分布を有するコア部
２を得てもよい。In such a polymerization reaction for forming a core, for example, a chain carrier (chai) may be generated due to an increase in viscosity in the oligomer or polymer derived from the core monomer.
n carrier; for example, by utilizing the so-called “gel effect” in which the diffusion of polymer growing radicals is inhibited, the core portion 2 having a GI type refractive index distribution as shown in FIG. 9 may be obtained.
【００２１】このようなコア形成用の重合反応において
は、光ファイバ母材１を形成するに際して、コア形成反
応に用いるべき「クラッド部３」は、コア部２とは別に
用意してもよく、また、それ自体を重合により得てもよ
い。クラッドを重合により形成する場合、上記したコア
形成反応は該クラッド形成反応と別個に行ってもよく、
クラッド形成反応と連続して行ってもよい。In such a polymerization reaction for forming a core, when forming the optical fiber preform 1, the "clad part 3" to be used in the core forming reaction may be prepared separately from the core part 2. Alternatively, it may be obtained by polymerization. When the clad is formed by polymerization, the core formation reaction described above may be performed separately from the clad formation reaction,
It may be carried out continuously with the clad forming reaction.
【００２２】このようなコア形成用の重合反応において
は、該クラッド部３は、例えば、中空の回転体形状を有
する容器内で重合反応を行うことにより得ることが可能
である。In such a polymerization reaction for forming the core, the clad portion 3 can be obtained, for example, by carrying out the polymerization reaction in a container having a hollow rotating body shape.
【００２３】次に、このようなコア形成用の重合反応に
おいて、クラッド３およびコア２をともに重合により形
成する場合に使用可能な方法には、例えば、以下に述べ
るような方法がある。Next, in such a polymerization reaction for forming a core, a method that can be used when both the cladding 3 and the core 2 are formed by polymerization is, for example, the method described below.
【００２４】まず最初に中空の円筒体（例えばガラス容
器）の中でクラッドを重合により形成する。より具体的
には、該中空円筒体の中に、クラッドを構成するモノマ
ーと重合開始剤とを少なくとも含むクラッド形成用組成
物を注入し、中空円筒体を回転させつつクラッドを形成
させる。First, a clad is formed by polymerization in a hollow cylinder (for example, a glass container). More specifically, a clad-forming composition containing at least a monomer forming a clad and a polymerization initiator is injected into the hollow cylinder, and the clad is formed while rotating the hollow cylinder.
【００２５】次いで、上記重合により形成した管状のク
ラッドを上記中空円筒体状の容器から取り出し、該クラ
ッド中に、少なくともコア形成用のモノマーと屈折率調
整剤と重合開始剤とを含むコア形成用組成物を注入して
コア重合を行う。Then, the tubular clad formed by the above polymerization is taken out from the hollow cylindrical container, and the clad for core formation containing at least a monomer for core formation, a refractive index adjusting agent and a polymerization initiator is contained in the clad. The composition is injected to perform core polymerization.
【００２６】（クラッド用重合体）本発明の線引方法に
用いることのできる母材に関して、上記クラッド３を構
成すべき重合体Ａ（屈折率：Ｎa ）に関しては、母材の
製造方法に関わらず、公知の透明な重合体を特に制限な
く使用することが可能であるが、例えば、メタクリル酸
メチルのホモポリマー（ポリメタクリル酸メチル：ＰＭ
ＭＡ）、ポリカーボネート、例えば、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）プロパンとフェニルエステルと
のエステル交換反応により生成するポリカーボネート；
あるいは、メタクリル酸またはメタクリル酸メチルと他
の単量体との透明な共重合体が使用可能である。このよ
うな「他の単量体」としては、例えば、単官能の（メ
タ）アクリレート類、フッ素化アルキル（メタ）アクリ
レート類、多官能（メタ）アクリレート類、アクリル
酸、メタクリル酸等のアクリル系単量体；スチレン、ク
ロロスチレン等のスチレン系単量体ないしこれらの塩化
物等が好適に使用可能である。(Polymer for Clad) Regarding the base material which can be used in the drawing method of the present invention, the polymer A (refractive index: N a ) which constitutes the above-mentioned clad 3 is different from the method for producing the base material. Regardless, a known transparent polymer can be used without particular limitation. For example, a homopolymer of methyl methacrylate (polymethylmethacrylate: PM
MA), polycarbonate, for example 2,2-bis (4
A polycarbonate produced by transesterification of -hydroxyphenyl) propane with a phenyl ester;
Alternatively, transparent copolymers of methacrylic acid or methyl methacrylate with other monomers can be used. Examples of such “other monomer” include monofunctional (meth) acrylates, fluorinated alkyl (meth) acrylates, polyfunctional (meth) acrylates, acrylic acid such as acrylic acid and methacrylic acid. Monomers: Styrene-based monomers such as styrene and chlorostyrene or chlorides thereof can be preferably used.
【００２７】上記した重合体の中でも、ポリメタクリル
酸メチル（屈折率ｎ＝1.４９）、又はポリカーボネート
（特に、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロ
パンと、フェニルエステルとのエステル交換反応により
生成するポリカーボネート（ｎ＝1.５９））が特に好適
に使用可能である。Among the above polymers, transesterification reaction between phenyl ester and polymethylmethacrylate (refractive index n = 1.49) or polycarbonate (particularly 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane) Polycarbonate (n = 1.59) produced by is particularly preferably used.
【００２８】（コア用重合体）本発明の線引方法に用い
ることのできる母材に関し、上記コア２を構成すべき重
合体Ｂ（屈折率：Ｎb ）としては、上記クラッド用重合
体と同様に、母材の製造方法に関わらず、公知の透明な
重合体を特に制限なく使用することが可能であるが、例
えば、メタクリル酸メチルのホモポリマー（ポリメタク
リル酸メチル：ＰＭＭＡ）、ポリカーボネート、例え
ば、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン
とフェニルエステルとのエステル交換反応により生成す
るポリカーボネート、；あるいは、メタクリル酸または
メタクリル酸メチル他の単量体との透明な共重合体が使
用可能である。このような「他の単量体」としては、例
えば、単官能の（メタ）アクリレート類、フッ素化アル
キル（メタ）アクリレート類、多官能（メタ）アクリレ
ート類、アクリル酸、メタクリル酸等のアクリル系単量
体；スチレン、クロロスチレン等のスチレン系単量体な
いしこれらの塩化物等が好適に使用可能である。(Polymer for Core) With respect to the base material that can be used in the drawing method of the present invention, the polymer B (refractive index: N b ) that constitutes the core 2 is the same as the above polymer for clad. Similarly, a known transparent polymer can be used without particular limitation regardless of the method for producing the base material. For example, a homopolymer of methyl methacrylate (polymethyl methacrylate: PMMA), a polycarbonate, For example, a polycarbonate produced by transesterification of 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane with a phenyl ester; or a transparent copolymer with methacrylic acid, methyl methacrylate, or another monomer is used. It is possible. Examples of such “other monomer” include monofunctional (meth) acrylates, fluorinated alkyl (meth) acrylates, polyfunctional (meth) acrylates, acrylic acid such as acrylic acid and methacrylic acid. Monomers: Styrene-based monomers such as styrene and chlorostyrene or chlorides thereof can be preferably used.
【００２９】上記した重合体の中でも、ポリメタクリル
酸メチル（屈折率ｎ＝1.４９）、又はポリカーボネート
（ｎ＝1.５９）（特に、２，２−ビス（４−ヒドロキシ
フェニル）プロパンと、フェニルエステルとのエステル
交換反応により生成するポリカーボネート）が特に好適
に使用可能である。Among the above polymers, polymethyl methacrylate (refractive index n = 1.49) or polycarbonate (n = 1.59) (particularly 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane, A polycarbonate produced by a transesterification reaction with a phenyl ester) can be particularly preferably used.
【００３０】（屈折率調整剤）本発明の線引方法に用い
ることのできる母材に関し、上記した重合体Ｂの屈折率
（Ｎb ）を変化させる物質（屈折率調整剤）としては、
該重合体の屈折率と異なる屈折率（Ｎc ）を有する材料
を特に制限なく使用可能である。(Refractive Index Adjusting Agent) With respect to the base material that can be used in the drawing method of the present invention, the substance (refractive index adjusting agent) that changes the refractive index (N b ) of the polymer B is:
A material having a refractive index (N c ) different from that of the polymer can be used without particular limitation.
【００３１】所望の屈折率分布を与え、且つ、上記重合
体Ｂと安定に共存することが可能である限り、屈折率調
整剤の分子量は特に制限されない。また、該屈折率調整
剤自体が重合性の官能基（例えば、ビニル基ＣＨ2 ＝Ｃ
Ｈ−等の不飽和重合性基）を有していてもよい。すなわ
ち、屈折率調整剤は単量体ないしはその混合物であって
もよく、またオリゴマーないしポリマーであってもよ
い。The molecular weight of the refractive index adjusting agent is not particularly limited as long as it gives a desired refractive index distribution and can coexist stably with the polymer B. Further, the refractive index adjusting agent itself is a polymerizable functional group (for example, vinyl group CH 2 ═C).
It may have an unsaturated polymerizable group such as H-). That is, the refractive index adjusting agent may be a monomer or a mixture thereof, or may be an oligomer or a polymer.
【００３２】本発明において、上記重合体Ｂをポリメタ
クリル酸メチル（ＰＭＭＡ）（Ｎa＝ｎ＝1.４９）とし
た場合に、該重合体Ｂとの組合せにおいて好適に使用可
能な屈折率調整剤の具体例としては、例えばフタル酸ブ
チルベンジルエステル（ｎ＝1.５３６）、酢酸２−フェ
ニルエチル（ｎ＝1.５１）、フタル酸ジメチル（ｎ＝1.
５１５）、ジフェニルスルフィド（ｎ＝1.６３５）、安
息香酸ベンジル、トリフェニルフォスフェート、安息香
酸ビニル（ｎ＝1.５７７）、ベンジルメタクリレート
（ｎ＝1.５６８）、フタル酸ジアリル（ｎ＝1.５１８）
等を例示することができる。上記した具体例中、安息香
酸ビニル、ベンジルメタクリレート、フタル酸ジアリル
は重合性の官能基を有する屈折率調整剤である。好適な
ＧＩ型屈折率分布を形成可能である限り、屈折率調整剤
の使用量は特に制限されない。In the present invention, when the polymer B is polymethylmethacrylate (PMMA) (N a = n = 1.49), the refractive index adjustment can be preferably used in combination with the polymer B. Specific examples of the agent include butylbenzyl phthalate (n = 1.536), 2-phenylethyl acetate (n = 1.51), dimethyl phthalate (n = 1.56).
515), diphenyl sulfide (n = 1.635), benzyl benzoate, triphenyl phosphate, vinyl benzoate (n = 1.577), benzyl methacrylate (n = 1.568), diallyl phthalate (n = 1). .518)
And the like. In the above-mentioned specific examples, vinyl benzoate, benzyl methacrylate, and diallyl phthalate are refractive index adjusting agents having a polymerizable functional group. The amount of the refractive index adjusting agent used is not particularly limited as long as a suitable GI type refractive index distribution can be formed.
【００３３】本発明においては、光ファイバ母材１線引
の際の作業性（線引時の断線防止、ないし母材加熱時の
硬さ）の点からは、該母材１のコア２とクラッド３とを
構成する高分子の、ＧＰＣ（gel permeation chromatog
raphy ）による重量平均分子量が、１０, ０００以上３
００, ０００以下であることが好ましく、更には３０,
０００以上２５０, ０００以下（更には５０, ０００以
上２００, ０００以下）であることが好ましい。In the present invention, from the viewpoint of workability (prevention of disconnection during drawing, or hardness during heating of the base material) during drawing of the optical fiber base material 1, the core 2 of the base material 1 GPC (gel permeation chromatog) of the polymer that constitutes the clad 3
Raphy) weight average molecular weight of 10,000 or more 3
It is preferably 0.00000 or less, and further 30,
It is preferably 000 or more and 250,000 or less (further 50,000 or more and 200,000 or less).
【００３４】光ファイバ母材１のコア２とクラッド３と
を構成する高分子の重量平均分子量は、例えば、以下の
ようにして測定することが可能である。The weight average molecular weight of the polymer constituting the core 2 and the cladding 3 of the optical fiber preform 1 can be measured, for example, as follows.
【００３５】（重量平均分子量の測定方法）平均分子量
を測定すべきプラスチック光ファイバ母材の全体を、テ
トラヒドロフラン（ＴＨＦ）に溶解して、濃度が０．１
ｍｇ／ｍｌ程度のＴＨＦ溶液とする。(Measurement Method of Weight Average Molecular Weight) The entire plastic optical fiber preform whose average molecular weight is to be measured is dissolved in tetrahydrofuran (THF) to a concentration of 0.1.
Use a THF solution of about mg / ml.
【００３６】このようにして得たＴＨＦ溶液を、必要に
応じてメンブレン・フィルター（例えば、ミリポア社の
メンブレン・フィルター）を通過させた後、ＧＰＣ測定
系に導入してＧＰＣ分析を行い、該ＧＰＣ分析結果に基
づき光ファイバ母材の重量平均分子量を求める。このＧ
ＰＣ分析の際には、例えば、以下の測定条件が好適に用
いられる。The THF solution thus obtained is passed through a membrane filter (for example, a membrane filter manufactured by Millipore), if necessary, and then introduced into a GPC measurement system to perform GPC analysis. The weight average molecular weight of the optical fiber preform is obtained based on the analysis result. This G
For PC analysis, for example, the following measurement conditions are preferably used.
【００３７】 ＧＰＣ装置：東ソー社製、商品名：HLC-8020 ＧＰＣカラム：東ソー社製、商品名：TSK gel 4000HXL TSK gel 2500HXL TSK gel 2000HXL(３本連結） （内径７．８ｍｍ×長さ３００ｍｍ（１本当たり）） カラム槽温度：４０℃ 移動相：ＴＨＦ 流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ 検出器：ＲＩ（屈折率） データ処理装置：東ソー社製、商品名：ＣＰ−８０００ 本発明に用いることのできる母材の分子量は、特に制限
されないが、光ファイバ母材１線引の際の作業性（線引
時の断線防止、ないし母材加熱時の硬さ）の点からは、
コア２を構成する高分子の重量平均分子量（ＭR ）は、
１０, ０００以上３００, ０００以下であることが好ま
しい。また、クラッド３を構成する高分子の重量平均分
子量（ＭD ）も、１０, ０００以上３００, ０００以下
であることが好ましい。このようなコア２またはクラッ
ド３の重量平均分子量も、上記した母材１全体の重量平
均分子量と同様に測定することが可能である。GPC device: Tosoh Corporation, trade name: HLC-8020 GPC column: Tosoh Corporation, trade name: TSK gel 4000HXL TSK gel 2500HXL TSK gel 2000HXL (3 connected) (inner diameter 7.8 mm x length 300 mm ( Column bath temperature: 40 ° C. Mobile phase: THF Flow rate: 1.0 ml / min Detector: RI (refractive index) Data processing device: Tosoh Corp., trade name: CP-8000 The molecular weight of the base material that can be formed is not particularly limited, but from the viewpoint of workability during the drawing of the optical fiber base material 1 (prevention of disconnection during drawing, or hardness during heating of the base material),
The weight average molecular weight (M R ) of the polymer constituting the core 2 is
It is preferably 10,000 or more and 300,000 or less. The weight average molecular weight (M D ) of the polymer forming the clad 3 is also preferably 10,000 or more and 300,000 or less. The weight average molecular weight of the core 2 or the clad 3 can be measured in the same manner as the weight average molecular weight of the entire base material 1 described above.
【００３８】光ファイバ母材１線引の際の作業性（線引
時の断線防止、ないし母材加熱時の硬さ）の点からは、
上記ＭR とＭD との比ＭD ／ＭR は、０．８〜１．２程
度、更には０．９〜１．１程度であることが好ましい。From the standpoint of workability during the drawing of the optical fiber preform 1 (prevention of wire breakage during drawing, or hardness during heating of the preform),
The ratio M D / M R of M R and M D is preferably about 0.8 to 1.2, more preferably about 0.9 to 1.1.
【００３９】本発明において、上記分子量を得るための
方法は特に制限されないが、例えば、コア２および／又
はクラッド３の重合を、重合開始剤および／又は重合反
応を停止させる連鎖移動剤の存在下に行うことにより、
更には、該重合開始剤および／又は連鎖移動剤の量を調
整することにより、前記した特定の分子量を得ることが
できる。In the present invention, the method for obtaining the above-mentioned molecular weight is not particularly limited, but for example, in the presence of a polymerization initiator and / or a chain transfer agent which terminates the polymerization reaction, the polymerization of the core 2 and / or the clad 3 is carried out. By doing
Furthermore, the specific molecular weight described above can be obtained by adjusting the amounts of the polymerization initiator and / or the chain transfer agent.
【００４０】（加熱または減圧による母材の予備処理の
態様）本発明の線引の方法における第１の態様において
は、母材の加熱処理の工程は、母材全体を均一に、所定
の温度に安定して加熱できる機能があれば、公知の加熱
装置を特に制限なく用いることが可能であるが、線引の
ために母材を線引装置の炉芯管の内部に設置した状態
で、線引装置のヒータにより母材の加熱処理の工程を行
ってもよい。(Aspect of Pretreatment of Base Material by Heating or Reduced Pressure) In the first aspect of the drawing method of the present invention, the step of heat treatment of the base material is carried out uniformly over the entire base material at a predetermined temperature. If there is a function that can be stably heated to, it is possible to use a known heating device without particular limitation, in the state where the base material for drawing is installed inside the furnace core tube of the drawing device, You may perform the process of heat processing of a base material with the heater of a drawing apparatus.
【００４１】本発明の線引の方法における第２の態様に
おいては、母材の減圧処理の工程は、母材全体を包含で
き、且つ所定の圧力に安定して減圧できる機能があれ
ば、公知の減圧装置を特に制限なく用いることが可能で
ある。In the second embodiment of the drawing method of the present invention, the step of depressurizing the base material is known as long as it has the function of being able to include the entire base material and stably depressurize to a predetermined pressure. It is possible to use the decompression device of No. 1 without any particular limitation.
【００４２】（線引方法）次に、光ファイバ母材を光フ
ァイバに線引する方法について説明する。(Drawing Method) Next, a method for drawing the optical fiber preform to the optical fiber will be described.
【００４３】（線引の好ましい態様）本発明に好適に使
用可能な線引装置を示す図２の模式断面図（縦断面図）
を参照しつつ説明する。なお、以下の図面においては、
説明の便宜のため、実際とは若干異なる縮尺を用いる場
合がある。(Preferred Mode of Drawing) A schematic sectional view (longitudinal sectional view) of FIG. 2 showing a drawing apparatus that can be suitably used in the present invention.
Will be described with reference to. In the following drawings,
For convenience of explanation, a scale slightly different from the actual one may be used.
【００４４】図２によれば、この態様のプラスチック光
ファイバの線引装置１０は、線引炉１２と、外径モニタ
１４と、巻き取り手段１６とから構成される。Referring to FIG. 2, the plastic optical fiber drawing apparatus 10 of this embodiment comprises a drawing furnace 12, an outer diameter monitor 14, and a winding means 16.
【００４５】線引炉１２は、金属製のカバー２０と、該
カバー２０の上下にそれぞれ配置された上煙突２８と下
煙突３２とからなるハウジングを有する。線引炉１２
は、上記ハウジングと、その内部に配置された円管状の
炉芯管２２と、該炉芯管２２の外側に配置されたヒータ
２４と含む。The drawing furnace 12 has a housing composed of a metallic cover 20, and an upper chimney 28 and a lower chimney 32 which are respectively arranged above and below the cover 20. Wire drawing furnace 12
Includes the housing, a tubular furnace core tube 22 arranged inside the housing, and a heater 24 arranged outside the furnace core tube 22.
【００４６】上記構成を有する線引装置１０を用いて円
筒形状のプラスチック光ファイバ母材２６を線引する場
合、該母材２６は、後述するネックダウン部２６１を与
えるべきその先端部分を下にして、上煙突２８から下方
へ向かうように炉芯管２２の内側に挿入され、線引炉１
２内に配置される。When a cylindrical plastic optical fiber preform 26 is drawn by using the drawing apparatus 10 having the above-mentioned structure, the preform 26 is such that its tip end portion to give a neck-down portion 261 to be described later is placed downward. And is inserted inside the furnace core tube 22 so as to face downward from the upper chimney 28, and the drawing furnace 1
Located within 2.
【００４７】線引された母材の一部（すなわち、光ファ
イバ）が巻き取り手段１６により巻き取られることによ
り、図２に示すように、光ファイバ母材２６は巻取によ
って生じたネックダウン部２６１を下にして線引炉１２
内に配置されることとなる。As shown in FIG. 2, the part of the drawn preform (that is, the optical fiber) is taken up by the take-up means 16, so that the optical fiber preform 26 is necked down by the take-up. Part 261 down and wire drawing furnace 12
Will be placed inside.
【００４８】上記プラスチック光ファイバ母材２６は、
通常はカバー２０に完全に包囲されず、一部が上煙突２
８の上方に突き出たまま残った状態となっている。線引
炉１２内の気密性を保つために、上煙突２８の上面は、
プラスチック光ファイバ母材２６の外径とほぼ同等の大
きさの穴を有するリング３０により、シールされてい
る。一方、下煙突３２の下面には、金属製のシャッター
３４が備えられており、該シャッター３４の中心付近に
は、線引されたファイバが通過可能なように、小さな開
口が設けられている。The plastic optical fiber base material 26 is
Normally, it is not completely surrounded by the cover 20, but a part of the upper chimney 2
It is still in a state of protruding above 8. In order to maintain the airtightness inside the drawing furnace 12, the upper surface of the upper chimney 28 is
It is sealed by a ring 30 having a hole having a size substantially equal to the outer diameter of the plastic optical fiber preform 26. On the other hand, a shutter 34 made of metal is provided on the lower surface of the lower chimney 32, and a small opening is provided near the center of the shutter 34 so that the drawn fiber can pass therethrough.
【００４９】上記した図２の線引装置を用いた場合、プ
ラスチック光ファイバ母材２６はヒータ２４によって加
熱され、一方、不活性なガスは、リング３０を通過して
線引炉１２内へ供給され、炉芯管２２内部を流れ母材２
６と接触する。加熱されて溶融した母材２６は、所定の
速度で紡糸されてプラスチック光ファイバ３８となり、
上記シャッター３４の開口部を通過し、外径モニタ１４
を通過してその外径が測定された後、巻き取り手段１６
に巻き取られる。When the drawing apparatus of FIG. 2 described above is used, the plastic optical fiber preform 26 is heated by the heater 24, while the inert gas is supplied to the drawing furnace 12 through the ring 30. Flown through the furnace core tube 22 and the base material 2
Contact 6 The heated and melted base material 26 is spun at a predetermined speed to form a plastic optical fiber 38,
After passing through the opening of the shutter 34, the outer diameter monitor 14
After the outer diameter is measured after passing through the winding means, the winding means 16
To be wound up.
【００５０】母材の酸化を防止するため、炉芯管内には
矢印２９の流路で不活性なガスが流される。In order to prevent the oxidization of the base material, an inert gas is flown in the furnace core tube through the flow path indicated by the arrow 29.
【００５１】（線径変動幅の測定方法）図２を参照し
て、外径モニタ１４を用い、光ファイバ３８の線径を約
１００〜２００ｍの長さに亙って測定し、測定された線
径のデータに基づいて、線径変動の周期（通常は数ｍ程
度であることが多い）を求める。この１周期の長さの光
ファイバについて、１０ｃｍ間隔で線径を公知の手段
（例えば、ノギスによる測定）で測定して、線径の最大
値及び最小値を求める。これらの最大値及び最小値の幅
をもって、「線径変動値」とする（プラスチック光ファ
イバの線径の場合は、通常、中心値からの変動がプラス
方向マイナス方向共に同じ幅で変動する）。(Measurement Method of Line Diameter Fluctuation Range) Referring to FIG. 2, the outer diameter monitor 14 was used to measure the wire diameter of the optical fiber 38 over a length of about 100 to 200 m. Based on the wire diameter data, the cycle of wire diameter fluctuations (usually about several meters) is calculated. With respect to the optical fiber having the length of one cycle, the wire diameter is measured at intervals of 10 cm by a known means (for example, measurement with a caliper) to obtain the maximum value and the minimum value of the wire diameter. The width between these maximum and minimum values is referred to as the "wire diameter variation value" (in the case of the diameter of a plastic optical fiber, the variation from the center value usually varies in the plus and minus directions by the same width).
【００５２】（ネックダウンの温度測定）上記ファイバ
母材ネックダウン部２６１の先端の中心付近の温度を検
出する場合には、図３に示したような線引装置（モデル
線引装置）が好適に使用可能である。(Measurement of Temperature of Neck Down) When detecting the temperature near the center of the tip of the fiber base material neck down portion 261, a drawing device (model drawing device) as shown in FIG. 3 is suitable. Can be used for.
【００５３】図３を参照して、このモデル線引装置１０
ａにおいては、ヒータ２４からの加熱により軟化した母
材２６内部の中心付近に石英管３５が挿入され、該石英
管３５の中に接触式温度センサ３６が挿入され（温度セ
ンサ３６の先端部は、母材２６のネックダウン部２６１
先端近くに配置されている）いる以外は、図２の構成と
同様である。このような構成のモデル線引装置を用いた
場合、上記温度センサ３６により、ファイバ母材ネック
ダウン部２６１の先端の中心付近の温度を検出すること
が可能となる。Referring to FIG. 3, this model drawing apparatus 10
In a, a quartz tube 35 is inserted near the center inside the base material 26 softened by heating from the heater 24, and a contact type temperature sensor 36 is inserted into the quartz tube 35 (the tip of the temperature sensor 36 is , Neck down part 261 of base material 26
2 is the same as that of FIG. 2 except that it is arranged near the tip). When the model drawing apparatus having such a configuration is used, the temperature sensor 36 can detect the temperature near the center of the tip of the fiber base material neck-down portion 261.
【００５４】以下、実施例、比較例により本発明を更に
具体的に説明する。Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to Examples and Comparative Examples.
【００５５】[0055]
（製造例１）中空円筒形状のガラス管（外径：１７ｍ
ｍ、内径：１５ｍｍ、長さ：４００ｍｍ）を用意し、水
平に保持した該ガラス管中に、クラッド形成用モノマー
たるメタクリル酸メチル（ＭＭＡ）に重合開始剤たる過
酸化ベンゾイルを０．１重量％を添加して注入し、ガラ
ス管の両端をビニールテープでシールした。次いで、該
ガラス管を約４０００ｒｐｍで回転させながら、７０℃
で１２時間加熱を行い、上記モノマーを重合させてポリ
メタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）からなるクラッドを形
成した。(Production Example 1) Hollow cylindrical glass tube (outer diameter: 17 m)
m, inner diameter: 15 mm, length: 400 mm) was prepared, and 0.1% by weight of benzoyl peroxide as a polymerization initiator was added to methyl methacrylate (MMA) as a clad-forming monomer in the glass tube held horizontally. Was added and injected, and both ends of the glass tube were sealed with vinyl tape. Then, while rotating the glass tube at about 4000 rpm,
Was heated for 12 hours to polymerize the above monomers to form a clad made of polymethylmethacrylate (PMMA).
【００５６】上記で形成したクラッド外側の上記ガラス
管を壊して取り除いた後、得られたクラッド管を水平に
保持し、該クラッド管の中に、メタクリル酸メチル１０
０重量部に対し屈折率調整剤たるフタル酸ジブチルベン
ジルエステル２５重量部添加した混合液に、重合開始剤
たる過酸化ベンゾイルを該混合液全体に対して０．１重
量％を添加して注入し、ビニールテープでシールドした
後、約１０００ｒｐｍで回転させながら、７０℃で１２
時間加熱を行い、上記モノマーを重合させてポリメタク
リル酸メチル（ＰＭＭＡ）からなるコアを形成して、Ｇ
Ｉ型プラスチック光ファイバ母材（外径１５ｍｍ、コア
径１２ｍｍ、長さ３５０ｍｍ）を得た。このようにして
作製された母材の全体をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）
に溶解してＧＰＣ分析を行い、該ＧＰＣ分析結果に基づ
き光ファイバ母材の重量平均分子量を求めたところ、該
分子量は２００, ０００であった。After the glass tube outside the clad formed above was broken and removed, the obtained clad tube was held horizontally, and methyl methacrylate 10 was placed in the clad tube.
To 25 parts by weight of dibutyl benzyl phthalate, which is a refractive index adjusting agent, was added to 0 part by weight, and 0.1% by weight of benzoyl peroxide, which is a polymerization initiator, was added to the mixture and injected. After shielding with vinyl tape, rotate at about 1000 rpm and
After heating for a time, the above monomers are polymerized to form a core made of polymethylmethacrylate (PMMA), and G
An I-type plastic optical fiber preform (outer diameter 15 mm, core diameter 12 mm, length 350 mm) was obtained. The whole of the base material produced in this way is tetrahydrofuran (THF).
It was dissolved in GPC and subjected to GPC analysis, and the weight average molecular weight of the optical fiber preform was determined based on the GPC analysis result. The molecular weight was 200,000.
【００５７】上記で得られたＧＩ型プラスチック光ファ
イバ母材の半径方向に対する光屈折率分布を、ＮＦＰ法
（測定装置：ヨーク社製、商品名：ＦＣＭ−１０００）
により測定したところ、図４のグラフ（横軸は、コア中
心からの距離を、光ファイバの半径を１とした相対値で
示す。）に示すようなＧＩ型の屈折率分布が得られた。
図４に示すように、コア部の屈折率が中心部で１．５１
であり、外側になるに従いほぼ連続的に屈折率が減少し
ていた。クラッド部の屈折率は、１．４９であった。
尚、この方法により作製された母材は、以下の全ての実
施例及び全ての比較例において使用される。The optical refractive index distribution in the radial direction of the GI type plastic optical fiber preform obtained above was measured by the NFP method (measurement device: manufactured by York, trade name: FCM-1000).
As a result, a GI type refractive index distribution as shown in the graph of FIG. 4 (the horizontal axis represents the distance from the core center as a relative value with the radius of the optical fiber as 1) was obtained.
As shown in FIG. 4, the core has a refractive index of 1.51 at the center.
The refractive index decreased almost continuously toward the outside. The refractive index of the clad portion was 1.49.
The base material produced by this method is used in all of the following Examples and all Comparative Examples.
【００５８】実施例１ （加熱処理による未反応モノマーの母材からの除去の工
程を含んだＧＩ型ファイバの線引）図３に示される線引
装置１０の線引炉１２内において、母材を１００℃の温
度条件下で加熱した後、線引を行った。 Example 1 (Drawing of GI Fiber Including Step of Removing Unreacted Monomer from Base Material by Heat Treatment) In the drawing furnace 12 of the drawing apparatus 10 shown in FIG. Was heated under a temperature condition of 100 ° C. and then drawn.
【００５９】線引装置１０のヒータ２４を作動させ、製
造例１で作製したプラスチック光ファイバ母材２６を上
記線引炉１２の炉芯管２２内に挿入し、１００℃の温度
で１時間加熱した。そして、ヒータ２４の出力を上げ、
センサ３６により検出される温度が２２０℃に安定した
後、線径中心値を６５０μｍとして、１０（ｍ・ｍｉ
ｎ．-1）の線引速度で、母材２６の線引を開始した。線
引されたプラスチック光ファイバ３８は、外径モニタ１
４（レーザー照射法、測定機器名：Ｍ５０１Ｂ（アンリ
ツ社製）によりその外径（線径）を測定しつつ、巻き取
り手段１６で巻き取った。The heater 24 of the drawing apparatus 10 is operated, the plastic optical fiber preform 26 prepared in Production Example 1 is inserted into the furnace core tube 22 of the drawing furnace 12 and heated at a temperature of 100 ° C. for 1 hour. did. Then, increase the output of the heater 24,
After the temperature detected by the sensor 36 stabilizes at 220 ° C., the center value of the wire diameter is set to 650 μm, and 10 (m · mi)
n. The drawing of the base material 26 was started at the drawing speed of ( -1 ). The drawn plastic optical fiber 38 is used for the outer diameter monitor 1
4 (laser irradiation method, measuring device name: M501B (manufactured by Anritsu Co., Ltd.) and the outer diameter (wire diameter) thereof was measured and wound by the winding means 16.
【００６０】線径の変動に関しては、外径モニタ１４を
用いて約１００〜２００ｍの長さに亙って測定した線径
のデータに基づいて、線径変動の周期を見出した。本実
施例においては、上記した線径変動の周期は２〜３ｍで
あった。Regarding the fluctuation of the wire diameter, the cycle of the wire diameter fluctuation was found based on the data of the wire diameter measured using the outer diameter monitor 14 over the length of about 100 to 200 m. In the present embodiment, the cycle of the above wire diameter fluctuation was 2 to 3 m.
【００６１】このようにして求めた１周期の長さについ
て、１０ｃｍ間隔で線径をノギスにより直接測定して、
線径の最大値及び最小値を求めた。このようにして求め
た最大値及び最小値の目標値からの幅を線径変動幅とし
た（プラスチック光ファイバの線径の場合は、通常、目
標値からの変動がプラス方向マイナス方向共に同じ幅で
変動する）。このようにして求めた線径変動幅は、±１
８μｍであった。With respect to the length of one cycle thus obtained, the wire diameter was directly measured with a caliper at 10 cm intervals,
The maximum value and the minimum value of the wire diameter were obtained. The width from the target value of the maximum value and the minimum value thus obtained was defined as the width of fluctuation of the wire diameter (in the case of the diameter of the plastic optical fiber, the fluctuation from the target value is usually the same width in both the positive and negative directions. Fluctuates with). The fluctuation range of the wire diameter thus obtained is ± 1
It was 8 μm.
【００６２】上記線引により得られたプラスチック光フ
ァイバの屈折率分布を製造例１におけるのと同様のＮＦ
Ｐ法により測定したところ、図４に示す屈折率分布と相
似なＧＩ型の屈折率分布を示すことが確認された。即
ち、線引されたプラスチック光ファイバにおいて、コア
部の中心では屈折率が１．５１であり、外側に向って屈
折率が低くなっており、一方、クラッド部の屈折率は
１．４９であった。また、コア部とクラッド部の厚さの
比率は、母材のそれと同じであった。The refractive index profile of the plastic optical fiber obtained by the above drawing was determined to be the same NF as in Production Example 1.
When measured by the P method, it was confirmed that a GI type refractive index distribution similar to the refractive index distribution shown in FIG. 4 was exhibited. That is, in the drawn plastic optical fiber, the refractive index is 1.51 at the center of the core part, and the refractive index decreases toward the outside, while the refractive index of the clad part is 1.49. It was The ratio of the thickness of the core part to that of the clad part was the same as that of the base material.
【００６３】図５の模式斜視図（便宜上、光ファイバ上
の被覆物を一部剥離した状態で示す）を参照して、上記
線引により得られたプラスチック光ファイバ（線径中心
値６５０μｍ）３８上に、ポリアラミド繊維（商品名ケ
ブラー、デュポン社製）を「縦添え」しつつポリ塩化ビ
ニル樹脂を押出しすることにより、光ファイバ３８上に
配置されたポリアラミド繊維層４２（外径１．４ｍ
ｍ）、および該ポリアラミド繊維層４２上に配置された
ポリ塩化ビニル樹脂層４４を形成し、外径２．１ｍｍの
単心コード４６を作製した。Referring to the schematic perspective view of FIG. 5 (for convenience, the coating on the optical fiber is partially removed), the plastic optical fiber (line diameter center value 650 μm) 38 obtained by the above drawing is shown. The polyaramid fiber layer 42 (outer diameter 1.4 m) arranged on the optical fiber 38 is obtained by extruding polyvinyl chloride resin while "longitudinal attachment" of polyaramid fiber (trade name: Kevlar, manufactured by DuPont).
m), and the polyvinyl chloride resin layer 44 arranged on the polyaramid fiber layer 42 were formed to produce a single-core cord 46 having an outer diameter of 2.1 mm.
【００６４】このようにして得られた単心コードについ
て、ファイバ接続用のフェルールへの挿入性を評価し
た。The single-core cord thus obtained was evaluated for insertability into a ferrule for fiber connection.
【００６５】図６に、本実施例で用いたフェルールの模
式断面図を示す。図６（ａ）はファイバを挿入していな
い状態を示し、図６（ｂ）及び（ｃ）はファイバを挿入
した状態を示す。FIG. 6 shows a schematic sectional view of the ferrule used in this embodiment. FIG. 6A shows a state in which the fiber is not inserted, and FIGS. 6B and 6C show a state in which the fiber is inserted.
【００６６】図６（ａ）を参照して、本実施例で用いた
ファイバ接続用のフェルール５０は、単心コードを挿入
するための、該単心コードの外径より若干大きな内径を
もつ管状の挿入開口５２を有している。該挿入開口５２
の（フェルール長手方向）反対側には、挿入開口５２か
ら挿入された単心コードの光ファイバ部分を固定するた
めの、内径７００ｍｍの管状であるファイバ開口５４を
有する。Referring to FIG. 6 (a), the fiber connecting ferrule 50 used in the present embodiment is a tubular shape for inserting a single-core cord and having an inner diameter slightly larger than the outer diameter of the single-core cord. Has an insertion opening 52. The insertion opening 52
On the opposite side (longitudinal direction of the ferrule), there is a tubular fiber opening 54 having an inner diameter of 700 mm for fixing the optical fiber portion of the single-core cord inserted through the insertion opening 52.
【００６７】図６（ａ）及び（ｂ）を参照して、予め被
覆物を除去してプラスチック光ファイバ３８を露出させ
た単心コード４６を、該ファイバ３８を先にしてフェル
ール５０の挿入開口５２から、ファイバ３８がファイバ
開口５４を貫通するまで手で挿入し、エポキシ系接着剤
で固定した後、（フェルール５０とともに）端面研磨し
た。Referring to FIGS. 6 (a) and 6 (b), the single-core cord 46 from which the coating has been removed to expose the plastic optical fiber 38 is inserted into the ferrule 50 with the fiber 38 first. From 52, the fiber 38 was manually inserted until it penetrated through the fiber opening 54, fixed with an epoxy adhesive, and then end-polished (along with the ferrule 50).
【００６８】このようなフェルール５０への固定に際
し、上記ファイバ３８のファイバ開口５４への挿入の可
否、および該挿入後のファイバ３８のファイバ開口５４
中心部への固定の可否の２つの観点から、ファイバの挿
入性を評価した。When fixing to the ferrule 50, whether or not the fiber 38 can be inserted into the fiber opening 54 and the fiber opening 54 of the fiber 38 after the insertion.
The insertability of the fiber was evaluated from two viewpoints of whether it can be fixed to the central portion.
【００６９】一般にプラスチック光ファイバは、線径６
５０μｍのものが産業上多用され、並びにこの接続用と
してはファイバ開口が７００μｍのフェルールが多用さ
れている。従って、この場合においては許容される線径
変動幅は、±５０μｍであり、本発明においても、この
線径変動幅±５０μｍをもって、フェルールへ挿入可能
な所定の値とした。Generally, a plastic optical fiber has a wire diameter of 6
The one with 50 μm is often used industrially, and the ferrule with the fiber opening of 700 μm is often used for this connection. Therefore, in this case, the permissible variation range of the wire diameter is ± 50 μm, and in the present invention, the variation range of the wire diameter of ± 50 μm is a predetermined value that can be inserted into the ferrule.
【００７０】ファイバ３８の線径変動幅が所定の値以内
であれば、図６（ｂ）に示すように、該ファイバ３８は
ファイバ開口５４の中心に固定することが可能である。
これに対して、ファイバ３８の線径変動幅が所定の値を
越えた場合には、該ファイバ３８をファイバ開口５４に
挿入できない場合（図示せず）や、あるいは図６（ｃ）
に示すように、ファイバ３８とファイバ開口５４との間
の隙間５４１が大きくなり、ファイバ３８をファイバ開
口５４の中心に固定できない場合が生ずる。If the variation width of the fiber diameter of the fiber 38 is within a predetermined value, the fiber 38 can be fixed at the center of the fiber opening 54 as shown in FIG. 6B.
On the other hand, when the variation range of the diameter of the fiber 38 exceeds a predetermined value, the fiber 38 cannot be inserted into the fiber opening 54 (not shown), or FIG.
As shown in FIG. 5, the gap 541 between the fiber 38 and the fiber opening 54 becomes large, and the fiber 38 cannot be fixed to the center of the fiber opening 54 in some cases.
【００７１】本実施例において作製されたプラスチック
光ファイバ３８の線径変動幅は、上記したように±１８
μｍであり、該ファイバ３８を用いて作製された単心コ
ード４６は、図６（ｂ）で示すように、フェルール５０
へ良好に挿入され、しかも該ファイバ３８のフェルール
中心への固定は、容易であった。The variation range of the wire diameter of the plastic optical fiber 38 manufactured in this embodiment is ± 18 as described above.
6 μm, and the single-core cord 46 produced using the fiber 38 has a ferrule 50 as shown in FIG.
It was easy to fix the fiber 38 to the center of the ferrule.
【００７２】実施例２ （加熱処理による未反応モノマーの母材からの除去の工
程を含んだＧＩ型ファイバの線引）図３に示した線引装
置１０の線引炉１２内において、母材を１５０℃の温度
条件下で加熱した後、線引を行った。 Example 2 (Drawing of GI-type fiber including removal of unreacted monomer from base material by heat treatment) In the drawing furnace 12 of the drawing apparatus 10 shown in FIG. Was heated under a temperature condition of 150 ° C., and then drawn.
【００７３】母材の予備加熱処理の工程における温度を
１５０℃として１時間加熱処理を行った以外は、実施例
１と同様にして、予備加熱処理及び線引を行い、プラス
チックファイバ母材２６を線引して、光ファイバ３８を
作製した。実施例１と同様にして測定した線径変動幅
は、実施例１のそれよりも小さくなり、±１３μｍであ
った。Preheat treatment and drawing were carried out in the same manner as in Example 1 except that the heat treatment was carried out for 1 hour at a temperature of 150 ° C. in the preheat treatment of the preform, and the plastic fiber preform 26 was obtained. An optical fiber 38 was produced by drawing. The variation range of the wire diameter measured in the same manner as in Example 1 was smaller than that in Example 1 and was ± 13 μm.
【００７４】更に、このようにして作製した光ファイバ
３８を用いた以外は、実施例１と同様にして単心コード
４６の作製および該単心コード４６のフェルール５０へ
の固定を行った。Further, the single core cord 46 was manufactured and the single core cord 46 was fixed to the ferrule 50 in the same manner as in Example 1 except that the optical fiber 38 manufactured as described above was used.
【００７５】該ファイバ３８を用いて作製された単心コ
ード４６は、図６（ｂ）で示すように、フェルール５０
へ良好に挿入され、しかも該ファイバ３８のフェルール
中心への固定は、容易であった。A single-core cord 46 produced by using the fiber 38 has a ferrule 50 as shown in FIG. 6 (b).
It was easy to fix the fiber 38 to the center of the ferrule.
【００７６】比較例１〜２ 実施例１及び２との比較のため、母材の予備加熱処理の
工程を含んだ線引の態様であるが、予備加熱の温度を比
較的低くした例を、比較例１及び２として示す。 Comparative Examples 1-2 For comparison with Examples 1 and 2, the drawing method includes a step of preheating the base material, but an example in which the preheating temperature is relatively low, This is shown as Comparative Examples 1 and 2.
【００７７】比較例１では、母材の予備加熱処理の工程
における温度を９０℃として１時間加熱処理を行った以
外は、実施例１と同様の装置及び方法を用いて、プラス
チックファイバ母材２６を線引して光ファイバ３８を作
製した。実施例１と同様にして測定した比較例１の線径
変動幅は、実施例１のそれよりも非常に大きくなり、±
６５μｍであった。In Comparative Example 1, the plastic fiber preform 26 was prepared by using the same apparatus and method as in Example 1 except that the pretreatment of the preform was carried out at 90 ° C. for 1 hour. Was drawn to produce an optical fiber 38. The variation range of the wire diameter of Comparative Example 1 measured in the same manner as in Example 1 is much larger than that of Example 1, and ±
It was 65 μm.
【００７８】比較例２では、母材の予備加熱処理の工程
における温度を８０℃として１時間加熱処理を行った以
外は、実施例１と同様にしてプラスチックファイバ母材
２６を線引して光ファイバ３８を作製した。実施例１と
同様にして測定した比較例２の線径変動幅は、実施例１
のそれよりも大きくなったのみならず、比較例１のそれ
よりも更に大きくなり、±１１０μｍであった。In Comparative Example 2, the plastic fiber preform 26 was drawn in the same manner as in Example 1 except that the pretreatment of the preform was carried out at a temperature of 80 ° C. for 1 hour. A fiber 38 was produced. The variation range of the wire diameter of Comparative Example 2 measured in the same manner as in Example 1 is
Not only was it larger than that of Comparative Example 1, but it was still larger than that of Comparative Example 1 and was ± 110 μm.
【００７９】更に、比較例１及び２共に、このようにし
て作製した光ファイバ３８を用いた以外は、実施例１と
同様にして単心コード４６の作製および該単心コード４
６のフェルール５０への固定を行った。Further, in both Comparative Examples 1 and 2, the single core cord 46 was manufactured and the single core cord 4 was manufactured in the same manner as in Example 1 except that the optical fiber 38 manufactured in this manner was used.
The No. 6 was fixed to the ferrule 50.
【００８０】比較例１及び２共に、該ファイバ３８を用
いて作製された単心コード４６は、フェルール５０への
挿入性が良好ではなく、ファイバ３８の中で、フェルー
ル５０に挿入できる箇所と挿入できない箇所とが存在し
た。また、比較例１及び２共に、ファイバ３８がフェル
ール５０に挿入できる場合でも、図６（ｃ）に示される
ように、フェルールとファイバとの間に空間が生じフェ
ルールの中心にファイバを固定することはできなかっ
た。In both Comparative Examples 1 and 2, the single-core cord 46 manufactured by using the fiber 38 does not have a good insertability into the ferrule 50, and a portion of the fiber 38 that can be inserted into the ferrule 50 and an insertable portion. There were places that could not be done. Further, in both Comparative Examples 1 and 2, even when the fiber 38 can be inserted into the ferrule 50, as shown in FIG. 6C, a space is created between the ferrule and the fiber, and the fiber is fixed to the center of the ferrule. I couldn't.
【００８１】また、比較例１及び２の線引工程終了後に
残った母材を観察したところ、母材内に細かい気泡が混
入していることが確認された。ちなみに、実施例１及び
２において線引工程終了後に残った母材の観察では、母
材内に気泡の混入は見られなかった。Observation of the base material remaining after the drawing step of Comparative Examples 1 and 2 confirmed that fine air bubbles were mixed in the base material. By the way, in the observation of the base material that remained after the drawing step in Examples 1 and 2, no inclusion of bubbles was found in the base material.
【００８２】上記した実施例１〜２、および比較例１〜
２の操作条件、作製されたプラスチック光ファイバ３８
の線径変動幅、及び該光ファイバ３８を用いて作製され
た単心コードのフェルール５０への挿入性を、下記表１
に纏めて示す。上記したように、ファイバが線径中心値
は６５０μｍであり、フェルールのファイバ開口５４の
内径が７００μｍである場合、ファイバがフェルールに
挿入可能であるために許容される線径変動幅は、±５０
μｍである。Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 described above
2 operating conditions, fabricated plastic optical fiber 38
Table 1 below shows the variation range of the wire diameter and the insertability of the single-core cord manufactured by using the optical fiber 38 into the ferrule 50.
Shown together. As described above, when the fiber has a center value of the wire diameter of 650 μm and the inner diameter of the fiber opening 54 of the ferrule is 700 μm, the allowable range of the wire diameter is ± 50 because the fiber can be inserted into the ferrule.
μm.
【００８３】[0083]
【表１】 [Table 1]
【００８４】上記表１に示したように、１００℃以上の
条件で予備加熱の処理を行った後、線引されて製造され
たファイバは、良好なフェルールへの挿入性を発揮する
ことが確認された。すなわち、少なくとも、ポリメタク
リル酸メチルを主な材質とするプラスチック光ファイバ
の線引を行う場合、線引に先立ち母材を１００℃以上の
温度で１時間予備加熱処理を行い、その後にこの母材を
用いて線引を行うことにより、線引された光ファイバの
線径の変動が抑制され、該光ファイバをコネクタ等に取
り付ける際に、フェルールへの挿入・固定が容易である
ことが確認された。As shown in Table 1 above, it was confirmed that the fiber manufactured by drawing after the preheating treatment under the condition of 100 ° C. or higher exhibits good insertability into the ferrule. Was done. That is, at least when drawing a plastic optical fiber whose main material is polymethylmethacrylate, the base material is preheated at a temperature of 100 ° C. or higher for 1 hour before the drawing, and then this base material is drawn. It has been confirmed that the wire diameter of the drawn optical fiber is suppressed by performing drawing with the use of, and when the optical fiber is attached to a connector or the like, it can be easily inserted and fixed in a ferrule. It was
【００８５】実施例３ （減圧処理による未反応モノマーの母材からの除去工程
を含んだＧＩ型ファイバの線引）母材を５ｍｍＨｇの圧
力下に置いて未反応モノマーを除去した後、線引を行っ
た。 Example 3 (Drawing of GI type fiber including removal of unreacted monomer from base material by reduced pressure treatment) The base material was placed under a pressure of 5 mmHg to remove the unreacted monomer, and then drawn. I went.
【００８６】母材の予備処理において、加熱の代わりに
減圧する方法を用い、それ以外は、実施例１と同様の方
法を用いて、製造例１で作製したプラスチック光ファイ
バ母材２６を線引し、光ファイバ３８を作製した。実施
例１と同様にして測定した線径変動幅は±３０μｍであ
った。In the pretreatment of the base material, the method of depressurizing was used instead of heating, and the same method as in Example 1 was used except that the plastic optical fiber preform 26 produced in Production Example 1 was drawn. Then, the optical fiber 38 was manufactured. The fluctuation range of the wire diameter measured in the same manner as in Example 1 was ± 30 μm.
【００８７】更に、このようにして作製した光ファイバ
３８を用いた以外は、実施例１と同様にして単心コード
４６の作製および該単心コード４６のフェルール５０へ
の固定を行った。Further, the single core cord 46 was manufactured and the single core cord 46 was fixed to the ferrule 50 in the same manner as in Example 1 except that the optical fiber 38 thus manufactured was used.
【００８８】該ファイバ３８を用いて作製された単心コ
ード４６は、図６（ｂ）で示すように、フェルール５０
へ良好に挿入され、しかも該ファイバ３８のフェルール
中心への固定は、容易であった。A single-core cord 46 produced by using the fiber 38 has a ferrule 50 as shown in FIG. 6 (b).
It was easy to fix the fiber 38 to the center of the ferrule.
【００８９】実施例４ 母材の予備処理における圧力を１ｍｍＨｇとした以外
は、実施例３と同様の方法を用いて、製造例１で作製し
たプラスチック光ファイバ母材２６を線引して、光ファ
イバ３８を作製した。実施例１と同様にして測定した線
径変動幅は、±２４μｍであった。 Example 4 The plastic optical fiber preform 26 produced in Production Example 1 was drawn by the same method as in Example 3 except that the pressure in the pretreatment of the preform was 1 mmHg. A fiber 38 was produced. The fluctuation range of the wire diameter measured in the same manner as in Example 1 was ± 24 μm.
【００９０】更に、このようにして作製した光ファイバ
３８を用いた以外は、実施例１と同様にして単心コード
４６の作製および該単心コード４６のフェルール５０へ
の固定を行った。Further, the single core cord 46 was manufactured and the single core cord 46 was fixed to the ferrule 50 in the same manner as in Example 1 except that the optical fiber 38 thus manufactured was used.
【００９１】該ファイバ３８を用いて作製された単心コ
ード４６は、図６（ｂ）で示すように、フェルール５０
へ良好に挿入され、しかも該ファイバ３８のフェルール
中心への固定は、容易であった。A single-core cord 46 produced by using the fiber 38 has a ferrule 50 as shown in FIG. 6 (b).
It was easy to fix the fiber 38 to the center of the ferrule.
【００９２】比較例３ 実施例３及び４との比較のため、母材の予備減圧処理の
工程を含んだ線引の態様であるが、予備処理における圧
力を比較的高くした例を、比較例３として示す。 Comparative Example 3 For comparison with Examples 3 and 4, a drawing method including a step of pre-decompression treatment of a base material, but an example in which the pressure in the pre-treatment was relatively high was compared. Shown as 3.
【００９３】比較例３では、母材の予備処理における圧
力を１５ｍｍＨｇとした以外は、実施例１と同様の方法
を用いて、製造例１で作製したプラスチック光ファイバ
母材２６を線引し、光ファイバ３８を作製した。実施例
１と同様にして測定した線径変動幅は±８５μｍであっ
た。In Comparative Example 3, the plastic optical fiber preform 26 produced in Production Example 1 was drawn in the same manner as in Example 1 except that the pretreatment pressure of the preform was 15 mmHg. The optical fiber 38 was produced. The fluctuation range of the wire diameter measured in the same manner as in Example 1 was ± 85 μm.
【００９４】更に、このようにして作製した光ファイバ
３８を用いた以外は、実施例１と同様にして単心コード
４６の作製および該単心コード４６のフェルール５０へ
の固定を行った。Further, the single core cord 46 was manufactured and the single core cord 46 was fixed to the ferrule 50 in the same manner as in Example 1 except that the optical fiber 38 manufactured as described above was used.
【００９５】本例においては、減圧による予備処理工程
を行ったにもかかわらず、線径変動幅は大きく、単心コ
ード４６のフェルール５０への固定化に際しても、ファ
イバ３８の中でフェルール５０に挿入できる箇所と挿入
できない箇所があった。また、フェルール５０へ挿入で
きる場合でも、図６（ｃ）に示されるように、フェルー
ル５０とファイバ３８との間に空間ができ、フェルール
５０の中心にファイバ３８を固定することはできなかっ
た。In this example, the wire diameter variation range is large in spite of performing the pretreatment process by depressurization, and even when the single-core cord 46 is fixed to the ferrule 50, the ferrule 50 in the fiber 38 is fixed. There were some places that could be inserted and some that could not. Even when it can be inserted into the ferrule 50, a space is formed between the ferrule 50 and the fiber 38 as shown in FIG. 6C, and the fiber 38 cannot be fixed at the center of the ferrule 50.
【００９６】また、比較例３の線引工程終了後に残った
母材を観察したところ、母材内に細かい気泡が混入して
いることが確認された。ちなみに、実施例３及び４にお
いて線引工程終了後に残った母材の観察では、母材内に
気泡の混入は見られなかった。Observation of the base material remaining after the drawing process of Comparative Example 3 confirmed that fine air bubbles were mixed in the base material. By the way, in the observation of the base material that remained after the drawing step in Examples 3 and 4, no inclusion of bubbles was found in the base material.
【００９７】上記実施例３〜４および比較例３で用いた
操作条件、作製されたプラスチック光ファイバの線径変
動幅、及びフェルールへの挿入性を、下記表２に纏めて
示す。また、横軸に減圧乾燥工程の圧力、縦軸にファイ
バの線径変動値をとり、減圧乾燥時の圧力とファイバの
線径安定性関係を表すグラフを図７に示す。上記したよ
うにファイバの線径中心値は６５０μｍであり、またフ
ェルールのファイバ開口の内径は７００μｍであること
から、ファイバ３８がフェルール５０に挿入可能である
ために許容される線径変動幅は、±５０μｍである。Table 2 below shows the operating conditions used in Examples 3 to 4 and Comparative Example 3, the fluctuation range of the diameter of the produced plastic optical fiber, and the insertability into the ferrule. FIG. 7 is a graph showing the relationship between the pressure during drying under reduced pressure and the fiber diameter stability, with the horizontal axis representing the pressure in the vacuum drying step and the vertical axis representing the fiber diameter variation value. As described above, since the center value of the fiber diameter is 650 μm and the inner diameter of the fiber opening of the ferrule is 700 μm, the allowable range of the wire diameter for the fiber 38 to be inserted into the ferrule 50 is: ± 50 μm.
【００９８】[0098]
【表２】 [Table 2]
【００９９】図７に示されるように、少なくとも１０ｍ
ｍＨｇ以下の圧力下で母材を減圧乾燥した後に通常の線
引を行えば、フェルールへの挿入性が良好なプラスチッ
ク光ファイバが得られることが明らかになった。As shown in FIG. 7, at least 10 m
It was revealed that a plastic optical fiber having a good insertability into a ferrule can be obtained by performing ordinary drawing after drying the base material under reduced pressure at a pressure of mHg or less.
【０１００】[0100]
【発明の効果】以上詳細に説明してきたように、本発明
によれば、コア部と該コア部の中心部より低い屈折率を
有するクラッド部とを含むプラスチック光ファイバ母材
を線引の工程に先立ち所定の温度に加熱する予備処理を
行った後、母材を加熱溶融させて線引を行うプラスチッ
ク光ファイバの線引方法が提供される。As described above in detail, according to the present invention, a step of drawing a plastic optical fiber preform including a core portion and a clad portion having a refractive index lower than the central portion of the core portion is drawn. There is provided a method for drawing a plastic optical fiber in which a pretreatment of heating to a predetermined temperature is performed prior to the above, and then a preform is heated and melted to perform drawing.
【０１０１】また、本発明によれば、上記のプラスチッ
ク光ファイバ母材を線引の工程に先立ち所定の圧力下に
おくことによりに減圧する予備処理を行った後、母材を
加熱溶融させて線引を行うプラスチック光ファイバの線
引方法が提供される。Further, according to the present invention, the plastic optical fiber preform described above is subjected to a pretreatment for decompressing it by subjecting it to a predetermined pressure prior to the drawing step, and then the preform is heated and melted. A method of drawing a plastic optical fiber for drawing is provided.
【０１０２】上記構成を有する本発明の線引方法によれ
ば、長手方向の線径の変動が小さく、したがってコネク
タ等に取り付ける際に、フェルールへの挿入・固定が容
易なプラスチック光ファイバを簡便に製造することが可
能となる。According to the drawing method of the present invention having the above-mentioned structure, the fluctuation of the wire diameter in the longitudinal direction is small, and therefore, when attaching to a connector or the like, a plastic optical fiber which can be easily inserted and fixed in a ferrule can be easily prepared. It becomes possible to manufacture.
【図１】本発明の線引方法に適用可能なプラスチック光
ファイバ母材の一態様を示す模式斜視図である。FIG. 1 is a schematic perspective view showing one embodiment of a plastic optical fiber preform applicable to the drawing method of the present invention.
【図２】本発明で使用可能な線引炉の構成の一態様を示
す模式縦断面図である。FIG. 2 is a schematic vertical cross-sectional view showing one embodiment of the structure of a drawing furnace usable in the present invention.
【図３】本発明で使用可能なモデル線引炉（線引部の温
度測定が可能）の構成の一態様を示す模式縦断面図であ
る。FIG. 3 is a schematic vertical sectional view showing one embodiment of the configuration of a model drawing furnace (a temperature of a drawing part can be measured) usable in the present invention.
【図４】本発明で用いたＧＩ型プラスチック光ファイバ
母材の半径方向に対する屈折率分布を表すグラフであ
る。該母材の線引により作製されたプラスチック光ファ
イバの半径方向に対する屈折率分布は、該グラフと相似
である。FIG. 4 is a graph showing a refractive index distribution in a radial direction of a GI type plastic optical fiber preform used in the present invention. The refractive index distribution in the radial direction of the plastic optical fiber produced by drawing the base material is similar to the graph.
【図５】本発明の線引方法により作製された光ファイバ
を被覆して形成した単心コード構成の一例を示す模式斜
視図である。FIG. 5 is a schematic perspective view showing an example of a single-core cord structure formed by coating an optical fiber manufactured by the drawing method of the present invention.
【図６】本発明の線引方法により作製されたプラスチッ
ク光ファイバのフェルールへの挿入性確認試験の概略を
示す模式縦断面図である。（ａ）はファイバを挿入して
いないフェルールの状態を示し、（ｂ）は挿入性の良好
なファイバを挿入したフェルールの状態を示し、（ｃ）
は挿入性が不良なファイバを挿入したため、該ファイバ
がフェルール開口の中心に固定が困難な状態を示す。FIG. 6 is a schematic longitudinal sectional view showing the outline of a test for confirming the insertability of a plastic optical fiber manufactured by the drawing method of the present invention into a ferrule. (A) shows the state of the ferrule with no fiber inserted, (b) shows the state of the ferrule with inserted fiber with good insertability, (c)
Shows a state in which it is difficult to fix the fiber at the center of the ferrule opening because a fiber having poor insertability is inserted.
【図７】プラスチック光ファイバ母材の予備処理におけ
る減圧乾燥の圧力と、その母材を線引して得られたプラ
スチック光ファイバの線径変動値との間形を表すグラフ
である。FIG. 7 is a graph showing the shape of the pressure of the vacuum drying in the pretreatment of the plastic optical fiber preform and the linear diameter variation value of the plastic optical fiber obtained by drawing the preform.
【図８】ステップインデックス（ＳＩ）型ファイバの屈
折率分布を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing a refractive index distribution of a step index (SI) type fiber.
【図９】グレーデッドインデックス（ＧＩ）型ファイバ
の屈折率分布を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing a refractive index distribution of a graded index (GI) type fiber.
【符号の説明】 １、２６…プラスチック光ファイバ母材、２…コア部、
３…クラッド部、１０、１０ａ…線引装置、１２…線引
炉、１４…外径モニタ、１６…巻き取り手段、２０…カ
バー、２２…炉芯管、２４…ヒータ、２８…上煙突、２
９…矢印、３０…リング、３２…下煙突、３４…シャッ
ター、３５…石英管、３６…温度センサ、３８…プラス
チック光ファイバ、４２…ポリアラミド繊維被覆、４４
…ポリ塩化ビニル被覆、４６…単心コード、５０…フェ
ルール、５２…挿入開口、５４…ファイバ開口、２６１
…ネックダウン部、５４１…隙間。[Explanation of Codes] 1, 26 ... Plastic optical fiber base material, 2 ... Core portion,
3 ... Cladding part, 10 10a ... Drawing device, 12 ... Drawing furnace, 14 ... Outer diameter monitor, 16 ... Winding means, 20 ... Cover, 22 ... Furnace core tube, 24 ... Heater, 28 ... Upper chimney, Two
9 ... Arrow, 30 ... Ring, 32 ... Lower chimney, 34 ... Shutter, 35 ... Quartz tube, 36 ... Temperature sensor, 38 ... Plastic optical fiber, 42 ... Polyaramid fiber coating, 44
... Polyvinyl chloride coating, 46 ... Single-core cord, 50 ... Ferrule, 52 ... Insertion opening, 54 ... Fiber opening, 261
… Neck down part, 541… Gap.
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成６年１２月６日[Submission date] December 6, 1994
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００５６[Correction target item name] 0056
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００５６】上記で形成したクラッド外側の上記ガラス
管を壊して取り除いた後、得られたクラッド管を水平に
保持し、該クラッド管の中に、メタクリル酸メチル１０
０重量部に対し屈折率調整剤たるフタル酸ブチルベンジ
ルエステル２５重量部を添加した混合液に、重合開始剤
たる過酸化ベンゾイルを該混合液全体に対して０．１重
量％を添加して注入し、ビニールテープでシールドした
後、約１０００ｒｐｍで回転させながら、７０℃で１２
時間加熱を行い、上記モノマーを重合させてポリメタク
リル酸メチル（ＰＭＭＡ）からなるコアを形成して、Ｇ
Ｉ型プラスチック光ファイバ母材（外径１５ｍｍ、コア
径１２ｍｍ、長さ３５０ｍｍ）を得た。このようにして
作製された母材の全体をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）
に溶解してＧＰＣ分析を行い、該ＧＰＣ分析結果に基づ
き光ファイバ母材の重量平均分子量を求めたところ、該
分子量は２０００００であった。After the glass tube outside the clad formed above was broken and removed, the obtained clad tube was held horizontally, and methyl methacrylate 10 was placed in the clad tube.
To 25 parts by weight of butyl benzyl phthalate, which is a refractive index adjusting agent, was added to 0 part by weight, and 0.1% by weight of benzoyl peroxide, which is a polymerization initiator, was added to the mixture and injected. Then, after shielding with vinyl tape, rotate at about 1000 rpm and
After heating for a time, the above monomers are polymerized to form a core made of polymethylmethacrylate (PMMA), and G
An I-type plastic optical fiber preform (outer diameter 15 mm, core diameter 12 mm, length 350 mm) was obtained. The whole of the base material produced in this way is tetrahydrofuran (THF).
It was dissolved in GPC and subjected to GPC analysis, and the weight average molecular weight of the optical fiber preform was determined based on the GPC analysis result. The molecular weight was 200,000.
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００６６[Correction target item name] 0066
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００６６】図６（ａ）を参照して、本実施例で用いた
ファイバ接続用のフェルール５０は、単心コードを挿入
するための、該単心コードの外径より若干大きな内径を
もつ管状の挿入開口５２を有している。該挿入開口５２
の（フェルール長手方向）反対側には、挿入開口５２か
ら挿入された単心コードの光ファイバ部分を固定するた
めの、内径７００μｍの管状であるファイバ開口５４を
有する。Referring to FIG. 6 (a), the fiber connecting ferrule 50 used in the present embodiment is a tubular shape for inserting a single-core cord and having an inner diameter slightly larger than the outer diameter of the single-core cord. Has an insertion opening 52. The insertion opening 52
On the opposite side (in the longitudinal direction of the ferrule), there is a tubular fiber opening 54 having an inner diameter of 700 μm for fixing the optical fiber portion of the single-core cord inserted through the insertion opening 52.
【手続補正３】[Procedure 3]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図２[Name of item to be corrected] Figure 2
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図２】 [Fig. 2]
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図３[Name of item to be corrected] Figure 3
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図３】 [Figure 3]
【手続補正５】[Procedure Amendment 5]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図８[Correction target item name] Figure 8
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図８】 [Figure 8]
【手続補正６】[Procedure correction 6]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図９[Correction target item name] Figure 9
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図９】 [Figure 9]
Claims (5)
有するクラッド部とを含むプラスチック光ファイバ母材
を所定の温度に加熱する予備処理のステップと、 前記プラスチック光ファイバ母材を加熱し、溶融させて
線引する線引のステップとを備えることを特徴とするプ
ラスチック光ファイバの線引方法。1. A pretreatment step of heating a plastic optical fiber preform including a core part and a clad part having a refractive index lower than that of the core center to a predetermined temperature; and heating the plastic optical fiber preform. And a drawing step of melting and drawing the plastic optical fiber.
求項１に記載のプラスチック光ファイバの線引方法。2. The method for drawing a plastic optical fiber according to claim 1, wherein the predetermined temperature is 100 ° C. or higher.
有するクラッド部とを含むプラスチック光ファイバ母材
を所定の圧力下に置くことにより減圧乾燥する予備処理
のステップと、 前記プラスチック光ファイバ母材を加熱し、溶融させて
線引する線引のステップとを備えることを特徴とするプ
ラスチック光ファイバの線引方法。3. A pretreatment step of drying under reduced pressure by placing a plastic optical fiber preform containing a core portion and a cladding portion having a refractive index lower than that of the core central portion under a predetermined pressure, and the plastic optical fiber. A step of drawing a base material by heating, melting and drawing the base material.
ることを特徴とする請求項３に記載のプラスチック光フ
ァイバの線引方法。4. The method for drawing a plastic optical fiber according to claim 3, wherein the predetermined pressure is 10 mmHg or less.
を最大とし前記ファイバ母材の半径方向外側に向って減
少するグレーデッドインデックス（ＧＩ）型であること
を特徴とする請求項１、２、３又は４のいずれかに記載
のプラスチック光ファイバの線引方法。5. The graded index (GI) type wherein the refractive index of the core portion is maximum at the center portion of the core and decreases toward the outer side in the radial direction of the fiber preform. The method for drawing a plastic optical fiber according to any one of 2, 3, and 4.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6241470A JPH08106015A (en) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | How to draw plastic optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6241470A JPH08106015A (en) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | How to draw plastic optical fiber |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08106015A true JPH08106015A (en) | 1996-04-23 |
Family
ID=17074798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6241470A Pending JPH08106015A (en) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | How to draw plastic optical fiber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08106015A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003149463A (en) * | 2001-08-31 | 2003-05-21 | Fuji Photo Film Co Ltd | Method for manufacturing plastic optical member |
| WO2003102641A1 (en) * | 2002-05-30 | 2003-12-11 | Asahi Glass Company, Limited | Method for producing plastic optical fiber |
-
1994
- 1994-10-05 JP JP6241470A patent/JPH08106015A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003149463A (en) * | 2001-08-31 | 2003-05-21 | Fuji Photo Film Co Ltd | Method for manufacturing plastic optical member |
| WO2003102641A1 (en) * | 2002-05-30 | 2003-12-11 | Asahi Glass Company, Limited | Method for producing plastic optical fiber |
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