JPH076545B2 - トルク変動吸収装置 - Google Patents
トルク変動吸収装置Info
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- JPH076545B2 JPH076545B2 JP61231555A JP23155586A JPH076545B2 JP H076545 B2 JPH076545 B2 JP H076545B2 JP 61231555 A JP61231555 A JP 61231555A JP 23155586 A JP23155586 A JP 23155586A JP H076545 B2 JPH076545 B2 JP H076545B2
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- Japan
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- torque
- inertial body
- driven
- side inertial
- torque limiting
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
- F16F15/13438—End-caps for springs
- F16F15/13446—End-caps for springs having internal abutment means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
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- F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
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- F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
- F16F15/1397—Overload protection, i.e. means for limiting torque
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は，駆動軸からの回転トルクを被動軸に円滑に伝
達するためのトルク変動吸収装置に関し，例えば自動車
等に利用される。
達するためのトルク変動吸収装置に関し，例えば自動車
等に利用される。
（従来の技術） 分割されかつ同心に配された回転部材からなる二つの慣
性体相互間にヒステリシス機構，ダンパ機構及びトルク
制限機構を設けたタイプの従来のトルク変動吸収装置
（特開昭59-89850,実開昭61−23543号等）においては，
第５図に示すように，広ねじり角を得るために一段目に
あそび又は低剛性のダンパ機構を設ける。
性体相互間にヒステリシス機構，ダンパ機構及びトルク
制限機構を設けたタイプの従来のトルク変動吸収装置
（特開昭59-89850,実開昭61−23543号等）においては，
第５図に示すように，広ねじり角を得るために一段目に
あそび又は低剛性のダンパ機構を設ける。
（発明が解決しようとする問題点） 前記構成においては，トルクが0kgm付近でのアクセルの
ON−OFF操作により，デフガタ打音，車両のシャクリを
生じる等の欠点がある。
ON−OFF操作により，デフガタ打音，車両のシャクリを
生じる等の欠点がある。
本発明は上記課題を解決し新規なトルク変動吸収装置を
提供することを目的とする。
提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段） 本発明のトルク変動吸収装置は，上掲のトルク変動吸収
装置において、ダンパ機構と前記駆動側又は前記被動側
慣性体との間に、ダンパ機構から被動側慣性体への入力
トルクが第１トルク以上になると、駆動側慣性体と被動
側慣性体とにすべりを起こさせることによりトルク伝達
を制限する第１トルク制限機構が配され、前記ダンパ機
構と前記被動側慣性体との間に、前記駆動側慣性体と前
記被動側慣性体間の前記すべりが所定相対回転角度以上
になると、前記両慣性体間のすべりを止め第１トルク制
限機構を解除するようなストッパ部材が配され、前記ス
トッパ部材を介したダンパ機構と前記被動側慣性体との
間に、前記第１トルク制限機構が解除された後、前記入
力トルクが第１トルクより高い第２トルク以上になる
と、駆動側慣性体と被動側慣性体とにすべりを起こさせ
ることによりトルク伝達を制限する第２トルク制限機構
が配されていることを特徴とする。好ましく，第２トル
ク制限機構のトルク制限容量を内燃機関の最大トルクよ
りも大きく設定し，第１トルク制限機構のトルク制限容
量をダンパ機構の最大支持トルクよりも小さく設定す
る。
装置において、ダンパ機構と前記駆動側又は前記被動側
慣性体との間に、ダンパ機構から被動側慣性体への入力
トルクが第１トルク以上になると、駆動側慣性体と被動
側慣性体とにすべりを起こさせることによりトルク伝達
を制限する第１トルク制限機構が配され、前記ダンパ機
構と前記被動側慣性体との間に、前記駆動側慣性体と前
記被動側慣性体間の前記すべりが所定相対回転角度以上
になると、前記両慣性体間のすべりを止め第１トルク制
限機構を解除するようなストッパ部材が配され、前記ス
トッパ部材を介したダンパ機構と前記被動側慣性体との
間に、前記第１トルク制限機構が解除された後、前記入
力トルクが第１トルクより高い第２トルク以上になる
と、駆動側慣性体と被動側慣性体とにすべりを起こさせ
ることによりトルク伝達を制限する第２トルク制限機構
が配されていることを特徴とする。好ましく，第２トル
ク制限機構のトルク制限容量を内燃機関の最大トルクよ
りも大きく設定し，第１トルク制限機構のトルク制限容
量をダンパ機構の最大支持トルクよりも小さく設定す
る。
（実施例１） 本発明の実施例を図面に基づき説明する。
第１図は，本発明の一実施例の一部切欠を入れた正面図
である。
である。
第２図は，第１図II−II断面図を示す。同図において，
駆動側慣性体１は，駆動軸20が固定してあり，被動側慣
性体２は，トルク制限機構21及びダンパ機構３を介して
駆動側慣性体１に連設されている。被動側慣性体２は，
駆動側慣性体１に慣性体支承装置22にて支承される。23
はヒステリシス機構で，駆動側慣性体１に摩擦板を有す
る摩擦部材をスプリングにより圧接する構成である。
駆動側慣性体１は，駆動軸20が固定してあり，被動側慣
性体２は，トルク制限機構21及びダンパ機構３を介して
駆動側慣性体１に連設されている。被動側慣性体２は，
駆動側慣性体１に慣性体支承装置22にて支承される。23
はヒステリシス機構で，駆動側慣性体１に摩擦板を有す
る摩擦部材をスプリングにより圧接する構成である。
第３図は，トルク制限機構21の拡大断面図である。この
トルク制限機構21は，伝達トルク容量の異なる２対の摩
擦部材からなり，お互いに一定角度ねじれ可能に配され
る。
トルク制限機構21は，伝達トルク容量の異なる２対の摩
擦部材からなり，お互いに一定角度ねじれ可能に配され
る。
第１図及び第３図において，第１ドリブンディスク５と
第１ドリブンディスクサブ６でスプリング11を挟み，そ
の両側を低摩擦係数の摩擦材（低μ摩擦材）９を介して
第２ドリブンディスク７と第２ドリブンディスクサブ８
で挟む。更に，その両側を高摩擦係数の摩擦材（高μ摩
擦材）10を介してドリブンプレート12と被動側慣性体な
るフライホイール２で挟む。
第１ドリブンディスクサブ６でスプリング11を挟み，そ
の両側を低摩擦係数の摩擦材（低μ摩擦材）９を介して
第２ドリブンディスク７と第２ドリブンディスクサブ８
で挟む。更に，その両側を高摩擦係数の摩擦材（高μ摩
擦材）10を介してドリブンプレート12と被動側慣性体な
るフライホイール２で挟む。
第１ドリブンディスク５と第１ドリブンディスクサブ６
とは第１ドリブンディスク５の溝部5aに第１ドリブンデ
ィスクサブ６の曲折嵌合部6aが嵌合して一体となり円周
方向には相対的に移動が不能であるが，軸方向には移動
が可能である。第２ドリブンディスク７と第２ドリブン
ディスクサブ８も同様に第２ドリブンディスク７の溝部
7aに第２ドリブンディスクサブ８のストッパ13が嵌合し
て一体となり円周方向には相対的に移動が不能である
が，軸方向には移動が可能である。
とは第１ドリブンディスク５の溝部5aに第１ドリブンデ
ィスクサブ６の曲折嵌合部6aが嵌合して一体となり円周
方向には相対的に移動が不能であるが，軸方向には移動
が可能である。第２ドリブンディスク７と第２ドリブン
ディスクサブ８も同様に第２ドリブンディスク７の溝部
7aに第２ドリブンディスクサブ８のストッパ13が嵌合し
て一体となり円周方向には相対的に移動が不能である
が，軸方向には移動が可能である。
（実施例１の作用） 内燃機関（図示せず）からの動力は駆動軸20を介して駆
動側慣性体１に伝達され，ダンパ機構３に入力される。
ダンパ機構３からの入力トルクは，第１ドリブンディス
ク５と第１ドリブンディスクサブ６を通り，各々の低μ
摩擦材９を介して第２ドリブンディスク７と第２ドリブ
ンディスクサブ８へ伝達される。ダンパ機構３からの入
力トルクが低μ摩擦材９のトルク容量（第１トルク容
量）をまだ越えない内は前者の組5,6は動かないが，こ
れを越えると前者の組5,6は後者の組7,8に対してすべり
を起こしダンパ機構３によるねじれと共に移動する（第
１トルク制限機構の作用）。この間に前者の組5,6はス
トッパ13に当接する。次に，このストッパ13を介して前
者の組5,6から後者の組7,8にトルクが伝達される。後者
の組7,8から高μ摩擦材10を介して被動側慣性体なるフ
ライホイール２及びこれと一体のドリブンプレート12へ
トルク伝達がされるが，これは従来のトルク制限機構と
同じである。
動側慣性体１に伝達され，ダンパ機構３に入力される。
ダンパ機構３からの入力トルクは，第１ドリブンディス
ク５と第１ドリブンディスクサブ６を通り，各々の低μ
摩擦材９を介して第２ドリブンディスク７と第２ドリブ
ンディスクサブ８へ伝達される。ダンパ機構３からの入
力トルクが低μ摩擦材９のトルク容量（第１トルク容
量）をまだ越えない内は前者の組5,6は動かないが，こ
れを越えると前者の組5,6は後者の組7,8に対してすべり
を起こしダンパ機構３によるねじれと共に移動する（第
１トルク制限機構の作用）。この間に前者の組5,6はス
トッパ13に当接する。次に，このストッパ13を介して前
者の組5,6から後者の組7,8にトルクが伝達される。後者
の組7,8から高μ摩擦材10を介して被動側慣性体なるフ
ライホイール２及びこれと一体のドリブンプレート12へ
トルク伝達がされるが，これは従来のトルク制限機構と
同じである。
そして、ダンパ機構３からの入力トルクが高μ摩擦材10
のトルク容量（第２トルク容量）を超えると、第１ドリ
ブンディスクの組（５、６）は第２ドリブンディスクの
組（７、８）に対してすべりを起こし、駆動側から被動
側慣性体へのトルク伝達を制限する（第２トルク制限機
構の作用）。
のトルク容量（第２トルク容量）を超えると、第１ドリ
ブンディスクの組（５、６）は第２ドリブンディスクの
組（７、８）に対してすべりを起こし、駆動側から被動
側慣性体へのトルク伝達を制限する（第２トルク制限機
構の作用）。
前者の組5,6と後者の組7,8の相対ねじれは，第４図に示
すように，ダンパ機構のストップトルクの中間で起るよ
うに設定する。なお、中間リミットトルクは第１トルク
容量、ストップトルクはストッパ13が作動するトルク容
量、及びリミットトルクは第２トルク容量に夫々対応す
る。
すように，ダンパ機構のストップトルクの中間で起るよ
うに設定する。なお、中間リミットトルクは第１トルク
容量、ストップトルクはストッパ13が作動するトルク容
量、及びリミットトルクは第２トルク容量に夫々対応す
る。
（実施例の効果） トルク伝達容量の異なる２つのトルク制限機構をダンパ
機構に直列に配し，両トルク制限機構間にすべりを生じ
させ相対ねじれを起こさせる本実施例により，広ねじり
角を得るためのあそび部が高トルク位置に移動する。そ
の結果，共振時は第４図の実線で示すような広ねじり角
となり共振点が下ると共にアイドル時と走行時にはデフ
ガタ打音，車両のシャクリの影響をおさえることができ
る。更に，ヒステリシストルクを共振に影響されること
なく最適値がとれる。
機構に直列に配し，両トルク制限機構間にすべりを生じ
させ相対ねじれを起こさせる本実施例により，広ねじり
角を得るためのあそび部が高トルク位置に移動する。そ
の結果，共振時は第４図の実線で示すような広ねじり角
となり共振点が下ると共にアイドル時と走行時にはデフ
ガタ打音，車両のシャクリの影響をおさえることができ
る。更に，ヒステリシストルクを共振に影響されること
なく最適値がとれる。
（実施例２） 第６図及び第７図に別の実施例を示す。
第７図は，本実施例の一部切欠を入れた正面図である。
第６図は，トルク制限機構の拡大断面図を示す。
第６図は，トルク制限機構の拡大断面図を示す。
第７図において，あそびＡを設けてあるがこのあそびは
なくてもよい。
なくてもよい。
第６および７図において，ドリブンディスクサブ60の曲
折嵌合部60aが，ドリブンディスク50の溝部50aに嵌合
し，両者は一体となって作動する。ストッパ130を構成
するドリブンディスクサブ80の曲折部が，ドリブンディ
スク70の下側よりその溝部70aへ嵌合する。両者は一体
となって作動する。
折嵌合部60aが，ドリブンディスク50の溝部50aに嵌合
し，両者は一体となって作動する。ストッパ130を構成
するドリブンディスクサブ80の曲折部が，ドリブンディ
スク70の下側よりその溝部70aへ嵌合する。両者は一体
となって作動する。
作用及び効果については，実施例１において述べた通り
である。
である。
（実施例３） 第８図において，スプリング11を被動側慣性体（フライ
ホイール）２とフライホイールプレート17との間に介在
させ，このフライホイールプレート17を介してフライホ
イール２と一体的なドリブンプレート12に摩擦部材を押
圧する。この構成により，実施例１及び実施例２におい
て第１ドリブンディスク5,50と対になっていた第１ドリ
ブンディスクサブ6,60を省くに共にトルクはもう一方の
対である第２ドリブンディスク７と第２ドリブンディス
クサブ８より高μ摩擦材10とこれと摩擦係合するフライ
ホイールプレート17及びドリブンプレート12を介して被
駆動側に伝達される。
ホイール）２とフライホイールプレート17との間に介在
させ，このフライホイールプレート17を介してフライホ
イール２と一体的なドリブンプレート12に摩擦部材を押
圧する。この構成により，実施例１及び実施例２におい
て第１ドリブンディスク5,50と対になっていた第１ドリ
ブンディスクサブ6,60を省くに共にトルクはもう一方の
対である第２ドリブンディスク７と第２ドリブンディス
クサブ８より高μ摩擦材10とこれと摩擦係合するフライ
ホイールプレート17及びドリブンプレート12を介して被
駆動側に伝達される。
（実施例４） 第９図及び第10図は,2つのトルク制限機構（リミッタ）
を別々に設けた場合の例を示す。本実施例の場合には外
周側に低トルク容量（第１トルク容量）のリミッタ18
（第１トルク制限機構），内周側に従来のリミッタ19
（第２トルク制限機構）が設けられる。なお，両リミッ
タの設置位置は内外周逆でもよい。
を別々に設けた場合の例を示す。本実施例の場合には外
周側に低トルク容量（第１トルク容量）のリミッタ18
（第１トルク制限機構），内周側に従来のリミッタ19
（第２トルク制限機構）が設けられる。なお，両リミッ
タの設置位置は内外周逆でもよい。
低トルク容量リミッタ18は，スプリング16をドライブプ
レート14間に介在させ，これによりドライブプレート14
が摩擦材15に押圧される。摩擦材15は駆動側慣性体１の
両側に摩擦係合する。
レート14間に介在させ，これによりドライブプレート14
が摩擦材15に押圧される。摩擦材15は駆動側慣性体１の
両側に摩擦係合する。
（実施例４の作用） 内燃機関（図示せず）からの動力は駆動軸20と一体的な
駆動側慣性体１に伝達され，この伝達トルクは駆動側慣
性体１の両側に配された摩擦材15を介してドライブプレ
ート14に伝達される。ドライブプレート14に伝達された
トルクは，更にダンパ機構３に伝達されるが，この伝達
トルクが摩擦材15のトルク容量を越えると，駆動側慣性
体１はドライブプレート14に対してすべりを生じ，駆動
側慣性体１のストッパ13はドライブプレート14に当接す
る。その後，伝達トルクはダンパ機構3,リミッタ19を介
して被動側慣性体２に伝達される。
駆動側慣性体１に伝達され，この伝達トルクは駆動側慣
性体１の両側に配された摩擦材15を介してドライブプレ
ート14に伝達される。ドライブプレート14に伝達された
トルクは，更にダンパ機構３に伝達されるが，この伝達
トルクが摩擦材15のトルク容量を越えると，駆動側慣性
体１はドライブプレート14に対してすべりを生じ，駆動
側慣性体１のストッパ13はドライブプレート14に当接す
る。その後，伝達トルクはダンパ機構3,リミッタ19を介
して被動側慣性体２に伝達される。
（実施例４の効果） 本実施例により実施例１で述べたと同様の効果を得ると
共に内外周に配置される摩擦材の表面積が異なるため異
なるトルク容量を得るために摩擦材の種類を変えるとい
う必要がなくなるという利点も有する。
共に内外周に配置される摩擦材の表面積が異なるため異
なるトルク容量を得るために摩擦材の種類を変えるとい
う必要がなくなるという利点も有する。
（発明の効果） 本発明は以上述べた通り，あそび部を高いトルク位置に
設定することにより広ねじり角を得ると共にトルクゼロ
付近でのアクセルON−OFF操作によって生じるデフガタ
打音，車両のシャクリをなくすことができる。そして，
ダンパ機構と並列に配されるヒステリシス機構によるヒ
ステリシストルクを，共振に影響されることなく最適値
に設定することが由来，このヒステリシスを小さく設定
して振動吸収効果を大きくすることが出来る。
設定することにより広ねじり角を得ると共にトルクゼロ
付近でのアクセルON−OFF操作によって生じるデフガタ
打音，車両のシャクリをなくすことができる。そして，
ダンパ機構と並列に配されるヒステリシス機構によるヒ
ステリシストルクを，共振に影響されることなく最適値
に設定することが由来，このヒステリシスを小さく設定
して振動吸収効果を大きくすることが出来る。
第１図は，本発明の実施例１の一部切欠を入れた正面
図，第２図は，第１図II−II断面図，第３図は，トルク
制限機構の拡大断面図，第４図は，本実施例のねじり特
性図，第５図は，従来例を示すねじり特性図，第６図
は，実施例２のトルク制限機構の拡大断面図，第７図
は，実施例２の一部切欠を入れた正面図，第８図は，実
施例３のトルク制限機構の拡大断面図，第９図は，第10
図IV−IV断面図，第10図は，実施例４の一部切欠を入れ
た正面図，を夫々示す。 １……駆動側慣性体,2……被駆動側慣性体， ３……ダンパ機構,23……ヒステリシス機構， 21……トルク制限機構。
図，第２図は，第１図II−II断面図，第３図は，トルク
制限機構の拡大断面図，第４図は，本実施例のねじり特
性図，第５図は，従来例を示すねじり特性図，第６図
は，実施例２のトルク制限機構の拡大断面図，第７図
は，実施例２の一部切欠を入れた正面図，第８図は，実
施例３のトルク制限機構の拡大断面図，第９図は，第10
図IV−IV断面図，第10図は，実施例４の一部切欠を入れ
た正面図，を夫々示す。 １……駆動側慣性体,2……被駆動側慣性体， ３……ダンパ機構,23……ヒステリシス機構， 21……トルク制限機構。
Claims (2)
- 【請求項１】ダンパ機構とヒステリシス機構が並列にか
つダンパ機構とトルク制限機構が直列に配され、駆動側
慣性体から被動側慣性体にダンパ機構を介してトルク伝
達を行なうトルク変動吸収装置において、 前記ダンパ機構と前記駆動側又は前記被動側慣性体との
間に、ダンパ機構から被動側慣性体への入力トルクが第
１トルク以上になると、駆動側慣性体と被動側慣性体と
にすべりを起こさせることによりトルク伝達を制限する
第１トルク制限機構が配され、 前記ダンパ機構と前記被動側慣性体との間に、前記駆動
側慣性体と前記被動側慣性体間の前記すべりが所定相対
回転角度以上になると、前記両慣性体間のすべりを止め
第１トルク制限機構を解除するようなストッパ部材が配
され、 前記ストッパ部材を介したダンパ機構と前記被動側慣性
体との間に、前記第１トルク制限機構が解除された後、
前記入力トルクが第１トルクより高い第２トルク以上に
なると、駆動側慣性体と被動側慣性体とにすべりを起こ
させることによりトルク伝達を制限する第２トルク制限
機構が配されていることを特徴とするトルク変動吸収装
置。 - 【請求項２】第２トルク制限機構のトルク制限容量が内
燃機関の最大トルクよりも大きく設定され、第１トルク
制限機構のトルク制限容量よりも小さく設定された特許
請求の範囲第１項記載のトルク変動吸収装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61231555A JPH076545B2 (ja) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | トルク変動吸収装置 |
| DE19873732818 DE3732818A1 (de) | 1986-09-30 | 1987-09-29 | Vorrichtung zur aufnahme einer drehmomentaenderung |
| FR8713524A FR2604502B1 (fr) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Dispositif pour absorber les variations d'un couple |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61231555A JPH076545B2 (ja) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | トルク変動吸収装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6388322A JPS6388322A (ja) | 1988-04-19 |
| JPH076545B2 true JPH076545B2 (ja) | 1995-01-30 |
Family
ID=16925336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61231555A Expired - Lifetime JPH076545B2 (ja) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | トルク変動吸収装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH076545B2 (ja) |
| DE (1) | DE3732818A1 (ja) |
| FR (1) | FR2604502B1 (ja) |
Families Citing this family (7)
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|---|---|---|---|---|
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| JP3638620B2 (ja) * | 1992-03-31 | 2005-04-13 | アイシン精機株式会社 | トルク変動吸収装置 |
| US5770291A (en) | 1993-09-22 | 1998-06-23 | Batesville Casket Company, Inc. | Blank for a lightweight casket |
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Family Cites Families (10)
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| DE3403023A1 (de) * | 1984-01-28 | 1985-08-01 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Torsionsschwingungsdaempfer mit anordnung der federn fuer das leerlaufsystem in der nabenscheibe |
| JPS6123543U (ja) * | 1984-07-19 | 1986-02-12 | アイシン精機株式会社 | トルク変動吸収装置 |
| US4663983A (en) * | 1984-07-19 | 1987-05-12 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Torque variation absorbing device |
| DE3529816A1 (de) * | 1984-08-21 | 1986-03-06 | Aisin Seiki K.K., Kariya, Aichi | Vorrichtung zur absorption einer drehmomentaenderung |
| JPS6163019U (ja) * | 1984-09-29 | 1986-04-28 | ||
| DE3502229A1 (de) * | 1985-01-24 | 1986-07-24 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Indirekte lagerung fuer ein geteiltes schwungrad |
| DE3610735A1 (de) * | 1985-04-04 | 1986-10-09 | LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 7580 Bühl | Einrichtung mit zwischen mindestens zwei relativ zueinander verdrehbaren schwungmassen vorgesehener daempfungseinrichtung und schlupfkupplung |
| DE3519912C2 (de) * | 1985-06-04 | 1987-05-07 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur Verringerung von motorseitig erregten Schwingungen eines Antriebsstranges |
-
1986
- 1986-09-30 JP JP61231555A patent/JPH076545B2/ja not_active Expired - Lifetime
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- 1987-09-30 FR FR8713524A patent/FR2604502B1/fr not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| FR2604502B1 (fr) | 1990-11-02 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |