JPH07327374A - 高周波リンクｄｃ／ａｃコンバータの停止方法 - Google Patents
高周波リンクｄｃ／ａｃコンバータの停止方法Info
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- JPH07327374A JPH07327374A JP6139458A JP13945894A JPH07327374A JP H07327374 A JPH07327374 A JP H07327374A JP 6139458 A JP6139458 A JP 6139458A JP 13945894 A JP13945894 A JP 13945894A JP H07327374 A JPH07327374 A JP H07327374A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title description 11
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 claims abstract 2
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
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- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スナバ回路やホールＣＴ等を設置することな
しに高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータを安全に急停止
させる。 【構成】 直流電源１からの直流電力を高周波電力に変
換するインバータ２、インバータ２の高周波電力を変圧
する高周波トランス５、高周波トランス５を介してイン
バータ２の高周波電力を入力して商用周波数電力に変換
するサイクロコンバータ３、サイクロコンバータ３の出
力端に設けられたＡＣフィルタ４によって高周波リンク
ＤＣ／ＡＣコンバータを構成し、インバータ２のスイッ
チングシーケンス情報によってサイクロコンバータ３を
急停止させる時のＡＣフィルタ４と高周波トランス５の
リアクタンス成分の電流経路を確保してサイクロコンバ
ータを停止させる。
しに高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータを安全に急停止
させる。 【構成】 直流電源１からの直流電力を高周波電力に変
換するインバータ２、インバータ２の高周波電力を変圧
する高周波トランス５、高周波トランス５を介してイン
バータ２の高周波電力を入力して商用周波数電力に変換
するサイクロコンバータ３、サイクロコンバータ３の出
力端に設けられたＡＣフィルタ４によって高周波リンク
ＤＣ／ＡＣコンバータを構成し、インバータ２のスイッ
チングシーケンス情報によってサイクロコンバータ３を
急停止させる時のＡＣフィルタ４と高周波トランス５の
リアクタンス成分の電流経路を確保してサイクロコンバ
ータを停止させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、モータドライブ，ＵＰ
Ｓ等に用いられる高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータの
停止方法に関する。
Ｓ等に用いられる高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータの
停止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来技術による高周波リンクＤＣ／ＡＣ
コンバータの回路構成を示すブロック図は図７と図８に
示す通りである。図７において、４つのスイッチング素
子１０〜１３を単相ブリッジ接続して構成したインバー
タ２は直流電源１を入力して高周波電力に変換し、高周
波トランス５を介してサイクロコンバータ３に高周波電
力を送出する。サイクロコンバータ３は互いに極性の異
なるスイッチング素子を２個直列接続した両方向スイッ
チ６群を３相ブリッジ接続したものであり、高周波トラ
ンス５からの高周波電力を商用周波数交流電力に変換
し、リアクタとコンデンサより成るＡＣフィルタ４を介
して交流電力を負荷に供給する。
コンバータの回路構成を示すブロック図は図７と図８に
示す通りである。図７において、４つのスイッチング素
子１０〜１３を単相ブリッジ接続して構成したインバー
タ２は直流電源１を入力して高周波電力に変換し、高周
波トランス５を介してサイクロコンバータ３に高周波電
力を送出する。サイクロコンバータ３は互いに極性の異
なるスイッチング素子を２個直列接続した両方向スイッ
チ６群を３相ブリッジ接続したものであり、高周波トラ
ンス５からの高周波電力を商用周波数交流電力に変換
し、リアクタとコンデンサより成るＡＣフィルタ４を介
して交流電力を負荷に供給する。
【０００３】サイクロコンバータを停止もしくは急停止
させる際は、ＡＣフィルタ４や高周波トランス５のリア
クタンス成分に蓄積されたエネルギーを放出させなくて
はならない。そのためスナバ回路等によりそのエネルギ
ーを吸収・放出する必要があり、図７はその一例であっ
て電圧クランプ回路を用いており、単相ブリッジ接続し
た４つのスイッチング素子と、並列コンデンサ、および
３相ブリッジ接続した６つのダイオードによって構成し
ている。ＡＣフィルタ４と高周波トランス５のリアクタ
ンス成分に蓄積されたエネルギーは電圧クランプ回路の
並列コンデンサに吸収され、スイッチング素子を介して
電源側に還流される。
させる際は、ＡＣフィルタ４や高周波トランス５のリア
クタンス成分に蓄積されたエネルギーを放出させなくて
はならない。そのためスナバ回路等によりそのエネルギ
ーを吸収・放出する必要があり、図７はその一例であっ
て電圧クランプ回路を用いており、単相ブリッジ接続し
た４つのスイッチング素子と、並列コンデンサ、および
３相ブリッジ接続した６つのダイオードによって構成し
ている。ＡＣフィルタ４と高周波トランス５のリアクタ
ンス成分に蓄積されたエネルギーは電圧クランプ回路の
並列コンデンサに吸収され、スイッチング素子を介して
電源側に還流される。
【０００４】図８は、もう１つのサイクロコンバータの
急停止方法を示すブロック図であって、高周波トランス
５とＡＣフィルタ４における電流の方向を検出するため
に４つのホールＣＴを設けたものである。即ち、高周波
トランス５の２次側出力回路の一線と、サイクロコンバ
ータ３とＡＣフィルタ４との間の３本の接続線にそれぞ
れホールＣＴを設けておき、これら４つのホールＣＴに
よって高周波トランスとサイクロコンバータ３からＡＣ
フィルタ４へ流出する電流の方向を検出し、この電流方
向によってサイクロコンバータ３のスイッチング素子群
を制御して急停止時における蓄積エネルギーの放出電流
経路を確保する。
急停止方法を示すブロック図であって、高周波トランス
５とＡＣフィルタ４における電流の方向を検出するため
に４つのホールＣＴを設けたものである。即ち、高周波
トランス５の２次側出力回路の一線と、サイクロコンバ
ータ３とＡＣフィルタ４との間の３本の接続線にそれぞ
れホールＣＴを設けておき、これら４つのホールＣＴに
よって高周波トランスとサイクロコンバータ３からＡＣ
フィルタ４へ流出する電流の方向を検出し、この電流方
向によってサイクロコンバータ３のスイッチング素子群
を制御して急停止時における蓄積エネルギーの放出電流
経路を確保する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した電圧クランプ
回路などのスナバ回路を設けてリアクタンス成分に蓄積
されたエネルギーを吸収する方法は装置が大型となって
高価なものとなり、また４つのホールＣＴを設けて電流
方向を検出する方法も回路構成が複雑になるばかりでな
く、ホールＣＴは静電ノイズの影響を受け易い欠点があ
る。本発明は上述した従来技術の欠点を解消するために
なされたものであって、電圧クランプ回路やホールＣＴ
を設けることなしにインバータのスイッチングシーケン
ス情報に基づいて高周波トランスとＡＣフィルタのリア
クタンス成分に蓄積されたエネルギーを放出させる電流
経路を確保し、サイクロコンバータを安全に急停止させ
ようとするものである。
回路などのスナバ回路を設けてリアクタンス成分に蓄積
されたエネルギーを吸収する方法は装置が大型となって
高価なものとなり、また４つのホールＣＴを設けて電流
方向を検出する方法も回路構成が複雑になるばかりでな
く、ホールＣＴは静電ノイズの影響を受け易い欠点があ
る。本発明は上述した従来技術の欠点を解消するために
なされたものであって、電圧クランプ回路やホールＣＴ
を設けることなしにインバータのスイッチングシーケン
ス情報に基づいて高周波トランスとＡＣフィルタのリア
クタンス成分に蓄積されたエネルギーを放出させる電流
経路を確保し、サイクロコンバータを安全に急停止させ
ようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ための本発明による高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータ
の停止方法は、インバータと高周波トランスおよびサイ
クロコンバータによって構成した高周波リンクＤＣ／Ａ
Ｃコンバータにおいて、前記インバータのスイッチング
シーケンス情報に基づいて、高周波トランスの２次出力
電流の電流方向の変化と同一の周期をもって動作状態を
変化させる前記インバータを構成するスイッチング素子
を選定しておき、このスイッチング素子の動作状況から
推定される高周波トランスの２次出力電流の電流方向に
対応して、前記サイクロコンバータの各アームを構成す
る両方向スイッチのうち前記インバータのスイッチング
素子と同一極性のスイッチング素子群と反対極性のスイ
ッチング素子群を同時にオンまたはオフとなるように制
御することにより、高周波トランスの２次コイルとサイ
クロコンバータの各アームとによって閉ループ回路を形
成させたうえでサイクロコンバータを停止させる。
ための本発明による高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータ
の停止方法は、インバータと高周波トランスおよびサイ
クロコンバータによって構成した高周波リンクＤＣ／Ａ
Ｃコンバータにおいて、前記インバータのスイッチング
シーケンス情報に基づいて、高周波トランスの２次出力
電流の電流方向の変化と同一の周期をもって動作状態を
変化させる前記インバータを構成するスイッチング素子
を選定しておき、このスイッチング素子の動作状況から
推定される高周波トランスの２次出力電流の電流方向に
対応して、前記サイクロコンバータの各アームを構成す
る両方向スイッチのうち前記インバータのスイッチング
素子と同一極性のスイッチング素子群と反対極性のスイ
ッチング素子群を同時にオンまたはオフとなるように制
御することにより、高周波トランスの２次コイルとサイ
クロコンバータの各アームとによって閉ループ回路を形
成させたうえでサイクロコンバータを停止させる。
【０００７】
【作用】インバータ２とサイクロコンバータ３のスイッ
チングシーケンスは図３と図４に示す通りであり、イン
バータ２におけるスイッチング素子１２と１３の動作状
態の変化（オンまたはオフ）と高周波トランス５の２次
側電流ｉT の電流方向の変化とは同一の周期によって行
われていることが判る。よって、スイッチング素子１２
がオフの時、およびスイッチング素子１３がオンの時
は、インバータ２のスイッチング素子と同一極性を有す
るサイクロコンバータ３のスイッチング素子１４，１
６，１８，２０，２２，２４を同時にオンとし、反対極
性のスイッチング素子１５，１７，１９，２１，２３，
２５を同時にオフとすると、サイクロコンバータ３の３
つのアームは高周波トランス５を介して３つの閉ループ
回路を形成する。ＡＣフィルタ４もそれぞれの閉ループ
回路に接続されているので、高周波トランス５とＡＣフ
ィルタ４におけるリアクタンス成分の蓄積エネルギーの
放出経路が形成される。また、スイッチング素子１２が
オンの時、およびスイッチング素子１３がオフの時は高
周波トランス５の２次側電流ｉT の電流方向が反対にな
るので、スイッチング素子１４，１６，１８，２０，２
２，２４を同時にオフとし、スイッチング素子１５，１
７，１９，２１，２３，２５を同時にオンとすることに
よってサイクロコンバータ３に３つの閉ループ回路が形
成される。従って、インバータ２を構成するスイッチン
グ素子のスイッチングシーケンス情報に基づいて、サイ
クロコンバータ３のスイッチング素子群を同時にオンも
しくはオフとして閉ループ回路を形成させ、サイクロコ
ンバータを停止させる。
チングシーケンスは図３と図４に示す通りであり、イン
バータ２におけるスイッチング素子１２と１３の動作状
態の変化（オンまたはオフ）と高周波トランス５の２次
側電流ｉT の電流方向の変化とは同一の周期によって行
われていることが判る。よって、スイッチング素子１２
がオフの時、およびスイッチング素子１３がオンの時
は、インバータ２のスイッチング素子と同一極性を有す
るサイクロコンバータ３のスイッチング素子１４，１
６，１８，２０，２２，２４を同時にオンとし、反対極
性のスイッチング素子１５，１７，１９，２１，２３，
２５を同時にオフとすると、サイクロコンバータ３の３
つのアームは高周波トランス５を介して３つの閉ループ
回路を形成する。ＡＣフィルタ４もそれぞれの閉ループ
回路に接続されているので、高周波トランス５とＡＣフ
ィルタ４におけるリアクタンス成分の蓄積エネルギーの
放出経路が形成される。また、スイッチング素子１２が
オンの時、およびスイッチング素子１３がオフの時は高
周波トランス５の２次側電流ｉT の電流方向が反対にな
るので、スイッチング素子１４，１６，１８，２０，２
２，２４を同時にオフとし、スイッチング素子１５，１
７，１９，２１，２３，２５を同時にオンとすることに
よってサイクロコンバータ３に３つの閉ループ回路が形
成される。従って、インバータ２を構成するスイッチン
グ素子のスイッチングシーケンス情報に基づいて、サイ
クロコンバータ３のスイッチング素子群を同時にオンも
しくはオフとして閉ループ回路を形成させ、サイクロコ
ンバータを停止させる。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。図１は本発明における高周波リンクＤＣ／Ａ
Ｃコンバータの回路構成を示すブロック図である。図１
において、直流電源１からの直流入力を高周波電力に変
換するインバータ２は、スイッチング素子１０〜１３を
単相ブリッジ接続して構成されている。このインバータ
２の高周波電力は高周波トランス５において変圧された
うえでサイクロコンバータ３へ送出される。サイクロコ
ンバータ３は極性の異なる２つのスイッチング素子を直
列接続して構成した６組の両方向スイッチ１４と１５、
１６と１７、１８と１９、２０と２１、２２と２３、２
４と２５を３相ブリッジ接続したものである。このサイ
クロコンバータ３の出力端にはそれぞれ３つのリアクト
ル２６〜２８と３つのコンデンサ２９〜３１より成るＡ
Ｃフィルタ４が接続されており、このＡＣフィルタ４を
介して負荷に接続されている。
説明する。図１は本発明における高周波リンクＤＣ／Ａ
Ｃコンバータの回路構成を示すブロック図である。図１
において、直流電源１からの直流入力を高周波電力に変
換するインバータ２は、スイッチング素子１０〜１３を
単相ブリッジ接続して構成されている。このインバータ
２の高周波電力は高周波トランス５において変圧された
うえでサイクロコンバータ３へ送出される。サイクロコ
ンバータ３は極性の異なる２つのスイッチング素子を直
列接続して構成した６組の両方向スイッチ１４と１５、
１６と１７、１８と１９、２０と２１、２２と２３、２
４と２５を３相ブリッジ接続したものである。このサイ
クロコンバータ３の出力端にはそれぞれ３つのリアクト
ル２６〜２８と３つのコンデンサ２９〜３１より成るＡ
Ｃフィルタ４が接続されており、このＡＣフィルタ４を
介して負荷に接続されている。
【０００９】サイクロコンバータ３における線間電圧と
相電流は図２（ａ）に示す通りであり、相電圧と相電流
の位相関係よりサイクロコンバータ３の動作を求めると
図２（ｂ）に示すようになる。また、サイクロコンバー
タ３の動作モード１と動作モード２を例として、相電圧
とキャリア（搬送波）とによって決まるインバータ２を
構成するスイッチング素子とサイクロコンバータ３を構
成するスイッチング素子の動作状態を示す波形図は図３
のようになる。このとき、動作モード１における動作状
態１〜４の等価回路は図５の（ａ），（ｂ）および図６
の（ａ），（ｂ）に示す通りであり、図５と図６におけ
る０点は仮想中性点であって、矢印は各電流の流れる方
向を示している。以上のことから直流電源１からインバ
ータ２への流入電流ｉi および高周波トランス５の２次
側出力電流ｉT の動作状態を示す波形図は図４に示す通
りである。図３と図４を参照すると、動作モード１と動
作モード２におけるインバータ２のスイッチング素子１
２と１３の動作状態の変化（オンまたはオフ）と高周波
トランス５の２次側出力電流ｉT の流出方向の変化とは
同一の周期であることが判る。他の動作モードにおいて
も同様であるので、スイッチング素子１２と１３のオン
・オフ状態を検出すると高周波トランス５の２次側出力
電流ｉT の電流方向を知ることができる。
相電流は図２（ａ）に示す通りであり、相電圧と相電流
の位相関係よりサイクロコンバータ３の動作を求めると
図２（ｂ）に示すようになる。また、サイクロコンバー
タ３の動作モード１と動作モード２を例として、相電圧
とキャリア（搬送波）とによって決まるインバータ２を
構成するスイッチング素子とサイクロコンバータ３を構
成するスイッチング素子の動作状態を示す波形図は図３
のようになる。このとき、動作モード１における動作状
態１〜４の等価回路は図５の（ａ），（ｂ）および図６
の（ａ），（ｂ）に示す通りであり、図５と図６におけ
る０点は仮想中性点であって、矢印は各電流の流れる方
向を示している。以上のことから直流電源１からインバ
ータ２への流入電流ｉi および高周波トランス５の２次
側出力電流ｉT の動作状態を示す波形図は図４に示す通
りである。図３と図４を参照すると、動作モード１と動
作モード２におけるインバータ２のスイッチング素子１
２と１３の動作状態の変化（オンまたはオフ）と高周波
トランス５の２次側出力電流ｉT の流出方向の変化とは
同一の周期であることが判る。他の動作モードにおいて
も同様であるので、スイッチング素子１２と１３のオン
・オフ状態を検出すると高周波トランス５の２次側出力
電流ｉT の電流方向を知ることができる。
【００１０】インバータ２のスイッチング素子１２がオ
フの時、およびスイッチング素子１３がオンの時は高周
波トランス５の２次側出力電流ｉT は図１に示す方向に
流出する。この時に、サイクロコンバータ３における両
方向スイッチのうち同一極性のスイッチング素子１４と
１６、１８と２０、２２と２４を同時にオンとし、反対
極性のスイッチング素子１５と１７、１９と２１、２３
と２５を同時にオフとすると、オンとなったスイッチン
グ素子と直列接続してある反対極性のスイッチング素子
のダイオードを介して高周波トランス５の２次コイルと
サイクロコンバータ３の各アーム間に３つの閉ループ回
路が形成される。スイッチング素子１２がオンの時、お
よびスイッチング素子１３がオフの時は高周波トランス
５の２次側出力電流ｉT の電流方向は反対になるので、
この時にスイッチング素子１４と１６、１８と２０、２
２と２４を同時にオフとし、スイッチング素子１５と１
７、１９と２１、２３と２５を同時にオンとすると、高
周波トランス５の２次コイルを介してサイクロコンバー
タ３の内部に電流方向が反対の３つの閉ループ回路が形
成される。
フの時、およびスイッチング素子１３がオンの時は高周
波トランス５の２次側出力電流ｉT は図１に示す方向に
流出する。この時に、サイクロコンバータ３における両
方向スイッチのうち同一極性のスイッチング素子１４と
１６、１８と２０、２２と２４を同時にオンとし、反対
極性のスイッチング素子１５と１７、１９と２１、２３
と２５を同時にオフとすると、オンとなったスイッチン
グ素子と直列接続してある反対極性のスイッチング素子
のダイオードを介して高周波トランス５の２次コイルと
サイクロコンバータ３の各アーム間に３つの閉ループ回
路が形成される。スイッチング素子１２がオンの時、お
よびスイッチング素子１３がオフの時は高周波トランス
５の２次側出力電流ｉT の電流方向は反対になるので、
この時にスイッチング素子１４と１６、１８と２０、２
２と２４を同時にオフとし、スイッチング素子１５と１
７、１９と２１、２３と２５を同時にオンとすると、高
周波トランス５の２次コイルを介してサイクロコンバー
タ３の内部に電流方向が反対の３つの閉ループ回路が形
成される。
【００１１】従って、サイクロコンバータ３を急停止さ
せる必要が生じた時は、インバータ２のスイッチング素
子１２と１３のオン・オフ動作状態を検出して、この状
態に応じてサイクロコンバータ３のスイッチング素子群
を２グループに分けて同時にオン・オフ制御して高周波
トランス５の２次コイルとサイクロコンバータ３の各ア
ーム間に閉ループ回路を形成させる。この結果、高周波
トランス５とＡＣフィルタ４のリアクタンス成分に蓄積
されたエネルギーはサイクロコンバータ３内部の閉ルー
プ回路に放出電流経路が確保されるので、安全に停止さ
せることが可能となる。即ち、インバータ２のスイッチ
ングシーケンス情報に基づいてサイクロコンバータ３の
スイッチング素子群をオン・オフ制御することにより、
サイクロコンバータ３を安全に急停止させることがで
き、極めて経済性に優れた停止方法を得ることができ
る。なお、上述した手法に基づいて、インバータ２を構
成する他のスイッチング素子のシーケンス情報によって
サイクロコンバータ３の２組のとスイッチング素子群を
オンまたはオフに制御し、サイクロコンバータ３を安全
に急停止させることができる。
せる必要が生じた時は、インバータ２のスイッチング素
子１２と１３のオン・オフ動作状態を検出して、この状
態に応じてサイクロコンバータ３のスイッチング素子群
を２グループに分けて同時にオン・オフ制御して高周波
トランス５の２次コイルとサイクロコンバータ３の各ア
ーム間に閉ループ回路を形成させる。この結果、高周波
トランス５とＡＣフィルタ４のリアクタンス成分に蓄積
されたエネルギーはサイクロコンバータ３内部の閉ルー
プ回路に放出電流経路が確保されるので、安全に停止さ
せることが可能となる。即ち、インバータ２のスイッチ
ングシーケンス情報に基づいてサイクロコンバータ３の
スイッチング素子群をオン・オフ制御することにより、
サイクロコンバータ３を安全に急停止させることがで
き、極めて経済性に優れた停止方法を得ることができ
る。なお、上述した手法に基づいて、インバータ２を構
成する他のスイッチング素子のシーケンス情報によって
サイクロコンバータ３の２組のとスイッチング素子群を
オンまたはオフに制御し、サイクロコンバータ３を安全
に急停止させることができる。
【００１２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による高周
波リンクＤＣ／ＡＣコンバータの停止方法は、インバー
タ部のスイッチングシーケンス情報に基づいてサイクロ
コンバータ部のスイッチング素子群をオン・オフ制御し
て閉ループ回路を形成させ、高周波トランスとＡＣフィ
ルタのリアクタンス成分の電流経路を確保することがで
きるので、高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータを安全に
急停止させることができる。従って、電圧クランプ回路
またはＡＣスナバー回路を設ける必要もなく、急停止さ
せるために必要な情報をセンサー等によって検出しなく
ともよい。即ち、急停止操作に必要な付帯設備は一切必
要でなく、インバータ部とサイクロコンバータ部の制御
方法を多少手直しするだけでよいので極めて経済性に優
れた停止方法である。
波リンクＤＣ／ＡＣコンバータの停止方法は、インバー
タ部のスイッチングシーケンス情報に基づいてサイクロ
コンバータ部のスイッチング素子群をオン・オフ制御し
て閉ループ回路を形成させ、高周波トランスとＡＣフィ
ルタのリアクタンス成分の電流経路を確保することがで
きるので、高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータを安全に
急停止させることができる。従って、電圧クランプ回路
またはＡＣスナバー回路を設ける必要もなく、急停止さ
せるために必要な情報をセンサー等によって検出しなく
ともよい。即ち、急停止操作に必要な付帯設備は一切必
要でなく、インバータ部とサイクロコンバータ部の制御
方法を多少手直しするだけでよいので極めて経済性に優
れた停止方法である。
【図１】本発明の実施例を示す高周波リンクＤＣ／ＡＣ
コンバータのブロック図。
コンバータのブロック図。
【図２】サイクロコンバータの動作モード。
【図３】動作モードとスイッチング素子の動作状態を示
す波形図。
す波形図。
【図４】動作モードと高周波トランス出力電流との関係
を示す波形図。
を示す波形図。
【図５】スイッチング素子群の各動作状態における等価
回路
回路
【図６】スイッチング素子群の各動作状態における等価
回路
回路
【図７】従来技術による高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバ
ータのブロック図。
ータのブロック図。
【図８】従来技術による高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバ
ータのブロック図。
ータのブロック図。
２ インバータ ３ サイクロコンバータ ４ ＡＣフィルタ ５ 高周波トランス １０〜１３ スイッチング素子
Claims (1)
- 【請求項１】 直流電力を入力して高周波電力に変換す
る単相ブリッジ接続したスイッチング素子より成るイン
バータと、前記インバータから入力した高周波電力を変
圧してサイクロコンバータへ出力する高周波トランス
と、極性の異なる２つのスイッチング素子を直列接続し
た両方向スイッチを３相ブリッジ接続して構成し、高周
波トランスを介して入力した高周波電力を商用周波数交
流電力に変換するサイクロコンバータとによって構成し
た高周波リンクＤＣ／ＡＣコンバータにおいて、 前記インバータのスイッチングシーケンス情報に基づい
て、前記高周波トランスの２次側出力電流の電流方向の
変化と同一の周期をもって動作状態を変化させる前記イ
ンバータを構成するスイッチング素子を選定しておき、 このスイッチング素子の動作状況から推定される前記高
周波トランスの２次出力電流の電流方向に対応して、前
記サイクロコンバータの各アームを構成する両方向スイ
ッチのうち前記インバータのスイッチング素子と同一極
性のスイッチング素子群と反対極性のスイッチング素子
群を同時にオンまたはオフとすることにより、サイクロ
コンバータの各アームと高周波トランスの２次コイルよ
り成る閉ループ回路を形成させ、前記サイクロコンバー
タを停止させることを特徴とする高周波リンクＤＣ／Ａ
Ｃコンバータの停止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6139458A JPH07327374A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | 高周波リンクｄｃ／ａｃコンバータの停止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6139458A JPH07327374A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | 高周波リンクｄｃ／ａｃコンバータの停止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07327374A true JPH07327374A (ja) | 1995-12-12 |
Family
ID=15245693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6139458A Pending JPH07327374A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | 高周波リンクｄｃ／ａｃコンバータの停止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07327374A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014152948A3 (en) * | 2013-03-14 | 2015-01-29 | Engineered Electric Company | Bidirectional power converter |
| US9621063B2 (en) | 2015-03-11 | 2017-04-11 | DRS Consolidated Controls, Inc. | Reference current generation in bidirectional power converter |
| CN106849710A (zh) * | 2017-03-23 | 2017-06-13 | 燕山大学 | 一种电压型四桥臂高频链矩阵式整流器及补偿方法 |
| US9698700B2 (en) | 2015-03-11 | 2017-07-04 | DRS Consolidated Controls, Inc. | Predictive current control in bidirectional power converter |
| JP2018514170A (ja) * | 2015-03-25 | 2018-05-31 | サンパワー コーポレイション | コモンモード電圧低減のためのコンバータトポロジー |
| CN114900027A (zh) * | 2022-07-14 | 2022-08-12 | 阳光电源股份有限公司 | 一种变换器及其封波控制方法 |
| WO2024211070A1 (en) * | 2023-04-06 | 2024-10-10 | Enphase Energy, Inc. | Gate driver |
-
1994
- 1994-05-30 JP JP6139458A patent/JPH07327374A/ja active Pending
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| US9698700B2 (en) | 2015-03-11 | 2017-07-04 | DRS Consolidated Controls, Inc. | Predictive current control in bidirectional power converter |
| JP2018514170A (ja) * | 2015-03-25 | 2018-05-31 | サンパワー コーポレイション | コモンモード電圧低減のためのコンバータトポロジー |
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