JPH07188770A - 急速加熱焼鈍によるテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法 - Google Patents
急速加熱焼鈍によるテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法Info
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- JPH07188770A JPH07188770A JP33372693A JP33372693A JPH07188770A JP H07188770 A JPH07188770 A JP H07188770A JP 33372693 A JP33372693 A JP 33372693A JP 33372693 A JP33372693 A JP 33372693A JP H07188770 A JPH07188770 A JP H07188770A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 テンパー度で１から３のイヤリング性の優れ
た容器用鋼板を製造する。 【構成】 １００℃/s以上の急速加熱焼鈍を行うことに
より、優れたイヤリング性が確保でき、かつ上記急速加
熱焼鈍を行っても、（１）Ｃ：３０ppm 以下、Ｎ：５０
ppm 以下、（２）Ｃ：３０ppm 以下、Ｎ：８０ppm 以
下、Ｂ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で０．４〜２．５のいずれ
かに成分制御することにより、テンパー度で１から３の
軟質な容器用鋼板が製造可能である。 【効果】 本発明によれば、Ｔ−１〜Ｔ−３の表面処理
原板でイヤリング率が１％未満の鋼が製造可能であり、
その工業的価値は大きい。
た容器用鋼板を製造する。 【構成】 １００℃/s以上の急速加熱焼鈍を行うことに
より、優れたイヤリング性が確保でき、かつ上記急速加
熱焼鈍を行っても、（１）Ｃ：３０ppm 以下、Ｎ：５０
ppm 以下、（２）Ｃ：３０ppm 以下、Ｎ：８０ppm 以
下、Ｂ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で０．４〜２．５のいずれ
かに成分制御することにより、テンパー度で１から３の
軟質な容器用鋼板が製造可能である。 【効果】 本発明によれば、Ｔ−１〜Ｔ−３の表面処理
原板でイヤリング率が１％未満の鋼が製造可能であり、
その工業的価値は大きい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はブリキ、ティンフリース
チールなどの表面処理が施される表面処理原板の硬さレ
ベルがテンパー度で１〜３（以下それぞれＴ−１、Ｔ−
３と記す。）のイヤリング性の優れた表面処理原板を連
続焼鈍で製造する方法に関するものである。
チールなどの表面処理が施される表面処理原板の硬さレ
ベルがテンパー度で１〜３（以下それぞれＴ−１、Ｔ−
３と記す。）のイヤリング性の優れた表面処理原板を連
続焼鈍で製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】２ピース缶の缶胴の加工法にはＤＷＩ法
(Draw and Wall Ironed)およびＤＲＤ法（Draw and Red
raw)などがあるが、いずれも絞りを含む加工によって円
盤上のブランク板からカップ上の２ピース缶胴（正確に
は胴と底が一体となった部品）を作ることが特徴であ
る。その際、加工性の異方性から、缶胴後の胴の上端の
高さが円周方向に沿って一定とならず、加工後の胴の上
端が波打つイヤリングと呼ばれる現象が知られている。
イヤリングの生じている胴の上端の凸部を耳またはイヤ
と称し、一般にイヤリング率でイヤリングの程度を表
す。
(Draw and Wall Ironed)およびＤＲＤ法（Draw and Red
raw)などがあるが、いずれも絞りを含む加工によって円
盤上のブランク板からカップ上の２ピース缶胴（正確に
は胴と底が一体となった部品）を作ることが特徴であ
る。その際、加工性の異方性から、缶胴後の胴の上端の
高さが円周方向に沿って一定とならず、加工後の胴の上
端が波打つイヤリングと呼ばれる現象が知られている。
イヤリングの生じている胴の上端の凸部を耳またはイヤ
と称し、一般にイヤリング率でイヤリングの程度を表
す。
【０００３】イヤリング率とは、山の高さの平均と谷の
高さの平均の差を谷の高さの平均で割った値を百分率で
表したもので、その値が小さい方がイヤリングは小さ
い。イヤリングが大きいと、ＤＲＤ缶では、その部分は
トリムして缶の上端の高さをそろえるので、歩留り落ち
となり、またＤＷＩ缶では、カップ成形後のＤＷＩ加工
時に耳と耳の間の谷間で材料が引っ張られて破断を起こ
したり、イヤ部がちぎれたりするトラブルが発生し、ユ
ーザでの生産性に悪影響が生じる。そのため、ユーザは
イヤリング率が１％以下の材料を強く希望している。
高さの平均の差を谷の高さの平均で割った値を百分率で
表したもので、その値が小さい方がイヤリングは小さ
い。イヤリングが大きいと、ＤＲＤ缶では、その部分は
トリムして缶の上端の高さをそろえるので、歩留り落ち
となり、またＤＷＩ缶では、カップ成形後のＤＷＩ加工
時に耳と耳の間の谷間で材料が引っ張られて破断を起こ
したり、イヤ部がちぎれたりするトラブルが発生し、ユ
ーザでの生産性に悪影響が生じる。そのため、ユーザは
イヤリング率が１％以下の材料を強く希望している。
【０００４】従来は、ブリキ、ティンフリースチールな
どの表面処理が施される表面処理原板（容器用鋼板）は
材料を再結晶させるために、１０〜４０℃/s（秒）の加
熱速度で加熱し、６００〜７００℃で２０〜４０秒均熱
し、１０〜２０℃/sで５００℃まで冷却し、２０〜４０
℃/sで室温まで冷却するような焼鈍時間が２分程度の連
続焼鈍炉により製造されていた。ところが、この１０〜
４０℃/sという低い加熱速度では、歪みエネルギーの高
い方位が優先的に再結晶を起こすため、集合組織に異方
性が生じ、３％程度のイヤリング率が生じるという問題
があった。
どの表面処理が施される表面処理原板（容器用鋼板）は
材料を再結晶させるために、１０〜４０℃/s（秒）の加
熱速度で加熱し、６００〜７００℃で２０〜４０秒均熱
し、１０〜２０℃/sで５００℃まで冷却し、２０〜４０
℃/sで室温まで冷却するような焼鈍時間が２分程度の連
続焼鈍炉により製造されていた。ところが、この１０〜
４０℃/sという低い加熱速度では、歪みエネルギーの高
い方位が優先的に再結晶を起こすため、集合組織に異方
性が生じ、３％程度のイヤリング率が生じるという問題
があった。
【０００５】そこで、本発明者らがイヤリングと連続焼
鈍時の加熱速度の関係を調査したところ、１００℃/s以
上の急速加熱焼鈍を行うと、瞬時に再結晶が起こるた
め、再結晶方位の優先性が小さくなり、イヤリング率が
１％以下と大きく低減できることを知見した。この急速
加熱焼鈍については、例えば昇温速度、均熱温度、冷却
速度を特定し、キンク及びリューダース線のない低炭素
鋼板の製造方法を開示した特公昭４６−１９７８１号公
報、特公昭３６−２１１５５号公報があるが、特公昭４
６−１９７８１号公報はＨR30Tが７２以上とテンパー度
が６以上の極めて硬質な材料に関するものであり、テン
パー度Ｔ−１からＴ−３の製造は不可能である。また特
公昭３６−２１１５５号公報はＴ−２，Ｔ−５レベルで
あるが、焼鈍時に２００〜３００℃で巻き取らねばなら
ず、酸化の問題などがある。また両発明とも急速加熱と
イヤリングとの関係については何ら述べられていない。
鈍時の加熱速度の関係を調査したところ、１００℃/s以
上の急速加熱焼鈍を行うと、瞬時に再結晶が起こるた
め、再結晶方位の優先性が小さくなり、イヤリング率が
１％以下と大きく低減できることを知見した。この急速
加熱焼鈍については、例えば昇温速度、均熱温度、冷却
速度を特定し、キンク及びリューダース線のない低炭素
鋼板の製造方法を開示した特公昭４６−１９７８１号公
報、特公昭３６−２１１５５号公報があるが、特公昭４
６−１９７８１号公報はＨR30Tが７２以上とテンパー度
が６以上の極めて硬質な材料に関するものであり、テン
パー度Ｔ−１からＴ−３の製造は不可能である。また特
公昭３６−２１１５５号公報はＴ−２，Ｔ−５レベルで
あるが、焼鈍時に２００〜３００℃で巻き取らねばなら
ず、酸化の問題などがある。また両発明とも急速加熱と
イヤリングとの関係については何ら述べられていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ブリキ、テ
ィンフリースチールなどの表面処理が施されるＴ−１〜
Ｔ−３でかつイヤリング率が製缶メーカが要求している
１％以下となる連続焼鈍による表面処理原板の製造方法
を提供するものである。
ィンフリースチールなどの表面処理が施されるＴ−１〜
Ｔ−３でかつイヤリング率が製缶メーカが要求している
１％以下となる連続焼鈍による表面処理原板の製造方法
を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記問題
を解決するため、成分含有量、熱延条件、冷間圧延条
件、連続焼鈍条件について総合的に検討し、本発明の製
造方法を見いだしたものである。すなわち、本発明の要
旨は下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．００３０％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．６０％、Ｐ ：０．００１〜０．０２５
％、Ｓ ：０．００１〜０．０２５％、sol.Ａｌ：０．
０１２〜０．１２０％、Ｎ ：≦０．００５０％、Ｔ．
Ｏ：≦０．００７０％、残部不可避的不純物及び鉄から
なる鋼片を、通常の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行
い、巻き取り熱延鋼帯として、冷間圧延を行い、その
後、連続焼鈍にて１００〜２０００℃/sで６５０〜８５
０℃に加熱し、室温まで冷却する再結晶焼鈍を行い、
０．５〜５．０％の調質圧延を施すことを特徴とするイ
ヤリング性の優れたテンパー度で１〜３の表面処理原板
の製造法。 （２）鋼片成分を重量％で、Ｃ ：０．００３０％以
下、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ ：０．００１〜
０．０２５％、Ｓ ：０．００１〜０．０２５％、sol.
Ａｌ：０．０１２〜０．１２０％、Ｎ ：≦０．００８
０％、Ｂ ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で０．４〜２．５、
Ｔ．Ｏ：≦０．００７０％、残部不可避的不純物及び鉄
とすることを特徴とする前項（１）記載のイヤリング性
の優れたテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法。
を解決するため、成分含有量、熱延条件、冷間圧延条
件、連続焼鈍条件について総合的に検討し、本発明の製
造方法を見いだしたものである。すなわち、本発明の要
旨は下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．００３０％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．６０％、Ｐ ：０．００１〜０．０２５
％、Ｓ ：０．００１〜０．０２５％、sol.Ａｌ：０．
０１２〜０．１２０％、Ｎ ：≦０．００５０％、Ｔ．
Ｏ：≦０．００７０％、残部不可避的不純物及び鉄から
なる鋼片を、通常の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行
い、巻き取り熱延鋼帯として、冷間圧延を行い、その
後、連続焼鈍にて１００〜２０００℃/sで６５０〜８５
０℃に加熱し、室温まで冷却する再結晶焼鈍を行い、
０．５〜５．０％の調質圧延を施すことを特徴とするイ
ヤリング性の優れたテンパー度で１〜３の表面処理原板
の製造法。 （２）鋼片成分を重量％で、Ｃ ：０．００３０％以
下、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ ：０．００１〜
０．０２５％、Ｓ ：０．００１〜０．０２５％、sol.
Ａｌ：０．０１２〜０．１２０％、Ｎ ：≦０．００８
０％、Ｂ ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で０．４〜２．５、
Ｔ．Ｏ：≦０．００７０％、残部不可避的不純物及び鉄
とすることを特徴とする前項（１）記載のイヤリング性
の優れたテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法。
【０００８】以下本発明について詳細に説明する。本発
明者等は、前記課題を解決するために、その製造法につ
いて、成分含有量、熱延条件、冷間圧延条件、連続焼鈍
条件について総合的に検討した。その結果、以下に述べ
る２つの主なポイントがあることがわかった。第１のポ
イントは、上述したように、連続焼鈍時の加熱速度を大
きくとることにより、再結晶を瞬時に起こさせ、異方性
を減ずることにより、イヤリングが低減できることであ
る。イヤリング率を１％以下に抑えるためには、連続焼
鈍時の加熱速度を１００℃/s以上にとればよいことが判
明した。
明者等は、前記課題を解決するために、その製造法につ
いて、成分含有量、熱延条件、冷間圧延条件、連続焼鈍
条件について総合的に検討した。その結果、以下に述べ
る２つの主なポイントがあることがわかった。第１のポ
イントは、上述したように、連続焼鈍時の加熱速度を大
きくとることにより、再結晶を瞬時に起こさせ、異方性
を減ずることにより、イヤリングが低減できることであ
る。イヤリング率を１％以下に抑えるためには、連続焼
鈍時の加熱速度を１００℃/s以上にとればよいことが判
明した。
【０００９】第２のポイントは、Ｔ−１〜Ｔ−３のテン
パー度を得るためには上記焼鈍時の急速加熱と合わせ
て、下記の成分系、熱延条件、連続焼鈍条件をとる必要
があることを知見した。すなわち本発明はまず、Ｃ含有
量を０．００３０％以下にすることを主要条件とする方
法で、Ｃ含有量が０．００３０％超となるとＣの悪影響
が大きくなりすぎ、フルーティング性が劣化するように
なるのでＣ含有量を規制する必要がある。またＢをＢ／
Ｎ（原子量比）で０．４〜２．５に含有せしめることに
よりＮがＢＮとして粗大析出され悪影響が緩和されるの
で、Ｎ含有量を≦０．００８０％と規制を大幅に緩和さ
せることができる。
パー度を得るためには上記焼鈍時の急速加熱と合わせ
て、下記の成分系、熱延条件、連続焼鈍条件をとる必要
があることを知見した。すなわち本発明はまず、Ｃ含有
量を０．００３０％以下にすることを主要条件とする方
法で、Ｃ含有量が０．００３０％超となるとＣの悪影響
が大きくなりすぎ、フルーティング性が劣化するように
なるのでＣ含有量を規制する必要がある。またＢをＢ／
Ｎ（原子量比）で０．４〜２．５に含有せしめることに
よりＮがＢＮとして粗大析出され悪影響が緩和されるの
で、Ｎ含有量を≦０．００８０％と規制を大幅に緩和さ
せることができる。
【００１０】以下に製造条件についてさらに詳細に述べ
る。Ｃは前述のように、特にフルーティング性に大きく
影響する元素で、超急速加熱時の再結晶焼鈍後の固溶Ｃ
量に大きく影響する原子で、Ｃ含有量が増加するにつれ
て固溶Ｃ量が増加し、フルーティング性が劣化する。Ｃ
含有量が０．００３０％超となると、フルーティング性
が限界を超えるようになるので、Ｃ含有量の上限を０．
００３０％とした。
る。Ｃは前述のように、特にフルーティング性に大きく
影響する元素で、超急速加熱時の再結晶焼鈍後の固溶Ｃ
量に大きく影響する原子で、Ｃ含有量が増加するにつれ
て固溶Ｃ量が増加し、フルーティング性が劣化する。Ｃ
含有量が０．００３０％超となると、フルーティング性
が限界を超えるようになるので、Ｃ含有量の上限を０．
００３０％とした。
【００１１】Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，sol.Ａｌは、材質を硬質化
するばかりでなく、これらの元素が増加すると、鋼板の
耐食性を劣化させるので、それぞれの元素の上限値を
０．０６０％、０．０２５％、０．０２５％、０．１２
０％とした。尚、Ｍｎ，Ｐ，Ｓの各々の下限値は通常の
製造法で得られる範囲をもって下限値とした。また、so
l.Ａｌ含有量は０．０１２％未満では、脱酸不足のた
め、Ｔ．Ｏ含有量が高くなり、０．００７０％以下とす
ることができないので少なくとも０．０１２％は必要
で、下限のsol.Ａｌ量を０．０１２％とした。
するばかりでなく、これらの元素が増加すると、鋼板の
耐食性を劣化させるので、それぞれの元素の上限値を
０．０６０％、０．０２５％、０．０２５％、０．１２
０％とした。尚、Ｍｎ，Ｐ，Ｓの各々の下限値は通常の
製造法で得られる範囲をもって下限値とした。また、so
l.Ａｌ含有量は０．０１２％未満では、脱酸不足のた
め、Ｔ．Ｏ含有量が高くなり、０．００７０％以下とす
ることができないので少なくとも０．０１２％は必要
で、下限のsol.Ａｌ量を０．０１２％とした。
【００１２】Ｎ含有量は、第１発明では、Ｎ含有量が
０．００５０％超になると、固溶硬化により、Ｔ−３以
下の軟質な鋼板が得られなくなるので０．００５０％を
上限値とした。また第２発明では、Ｂ添加によりＮをＢ
Ｎとして固定するためにＮ含有量が多くなっても軟質な
材料が得られるが、Ｎ含有量が０．００８０％超になる
とＢＮの析出量が多くなりすぎ、材質を硬くし、Ｔ−１
〜Ｔ−３の硬度が得られなくなるので、０．００８０％
を上限値とした。尚Ｎ量は低い程軟質な鋼板が得られる
ので特に下限値を規制する必要はない。
０．００５０％超になると、固溶硬化により、Ｔ−３以
下の軟質な鋼板が得られなくなるので０．００５０％を
上限値とした。また第２発明では、Ｂ添加によりＮをＢ
Ｎとして固定するためにＮ含有量が多くなっても軟質な
材料が得られるが、Ｎ含有量が０．００８０％超になる
とＢＮの析出量が多くなりすぎ、材質を硬くし、Ｔ−１
〜Ｔ−３の硬度が得られなくなるので、０．００８０％
を上限値とした。尚Ｎ量は低い程軟質な鋼板が得られる
ので特に下限値を規制する必要はない。
【００１３】Ｔ．Ｏ含有量は、０．００７０％超になる
と、スラブの表層付近に気泡が発生し、メッキ原板の表
面傷などが増え、良好な製品が得られなくなるので、
０．００７０％を上限値とした。尚、下限値は、特に規
制する必要がないので規制しなかった。
と、スラブの表層付近に気泡が発生し、メッキ原板の表
面傷などが増え、良好な製品が得られなくなるので、
０．００７０％を上限値とした。尚、下限値は、特に規
制する必要がないので規制しなかった。
【００１４】Ｂは第２発明として、Ｂ：Ｂ／Ｎ（原子量
比）で０．４〜２．５を含有せしめることによりＮをＢ
Ｎとして粗大析出させ悪影響を緩和させ、Ｎ含有量の規
制を大幅に緩和し、≦０．００８０％とすることができ
る。ＢがＢ／Ｎ（原子量比）で０．４未満では、ＮをＢ
Ｎとして粗大析出させることができず、また、Ｂ／Ｎ
（原子量比）で２．５超では固溶のＢが多くなりすぎ材
質が硬質化し、Ｔ−１からＴ−３が得られなくなるの
で、Ｂ／Ｎ（原子量比）を０．４〜２．５に規制した。
比）で０．４〜２．５を含有せしめることによりＮをＢ
Ｎとして粗大析出させ悪影響を緩和させ、Ｎ含有量の規
制を大幅に緩和し、≦０．００８０％とすることができ
る。ＢがＢ／Ｎ（原子量比）で０．４未満では、ＮをＢ
Ｎとして粗大析出させることができず、また、Ｂ／Ｎ
（原子量比）で２．５超では固溶のＢが多くなりすぎ材
質が硬質化し、Ｔ−１からＴ−３が得られなくなるの
で、Ｂ／Ｎ（原子量比）を０．４〜２．５に規制した。
【００１５】熱延条件は、特に規制する必要がなく、通
常の熱延条件でよい。尚、第１発明の方法では、熱延時
に高温巻き取りをすることによってＮの悪影響をより完
全になくすことができ、より軟質な鋼板が得られるので
必要に応じ高温巻き取りを行えばよい。さらに、熱延の
加熱条件は、特に規制する必要がなく通常行われる加熱
条件でよいが、より軟質な鋼板を得るには、１１５０℃
以下の加熱温度（ＳＲＴと記す）が好ましい。酸洗、冷
延条件については、特に規制する必要はなく、通常の条
件でよい。
常の熱延条件でよい。尚、第１発明の方法では、熱延時
に高温巻き取りをすることによってＮの悪影響をより完
全になくすことができ、より軟質な鋼板が得られるので
必要に応じ高温巻き取りを行えばよい。さらに、熱延の
加熱条件は、特に規制する必要がなく通常行われる加熱
条件でよいが、より軟質な鋼板を得るには、１１５０℃
以下の加熱温度（ＳＲＴと記す）が好ましい。酸洗、冷
延条件については、特に規制する必要はなく、通常の条
件でよい。
【００１６】連続焼鈍時の加熱焼鈍速度は、前述したよ
うに１００℃未満では、イヤリング率が１％超となり、
優れたイヤリング性が確保できなくなるので、加熱焼鈍
速度の下限は１００℃とした。また、加熱焼鈍速度が２
０００℃/s超となると、加熱速度が速すぎるため、加熱
の到達温度の制御が不安定となり安定した品質が得難く
なるので２０００℃/sを上限とした。連続焼鈍時の焼鈍
温度は、６５０℃未満では再結晶が完了しないので、６
５０℃を下限とした。また８５０℃超となると鋼板が軟
化し、伸びやすくなり通板性が悪くなるので、８５０℃
を上限とした。
うに１００℃未満では、イヤリング率が１％超となり、
優れたイヤリング性が確保できなくなるので、加熱焼鈍
速度の下限は１００℃とした。また、加熱焼鈍速度が２
０００℃/s超となると、加熱速度が速すぎるため、加熱
の到達温度の制御が不安定となり安定した品質が得難く
なるので２０００℃/sを上限とした。連続焼鈍時の焼鈍
温度は、６５０℃未満では再結晶が完了しないので、６
５０℃を下限とした。また８５０℃超となると鋼板が軟
化し、伸びやすくなり通板性が悪くなるので、８５０℃
を上限とした。
【００１７】連続焼鈍時の均熱時間は、超急速加熱焼鈍
では均熱時間がなくても、十分な再結晶と粒成長が生
じ、Ｔ−１〜Ｔ−３の硬度が得られるので均熱時間の下
限は規制する必要がない。均熱時間の上限も特に規制す
る必要はないが、設備をコンパクトにするには、３秒以
下が望ましい。連続焼鈍時の冷却速度については、本成
分系の鋼では、材質に特に影響を与えないので特に規制
する必要がない。
では均熱時間がなくても、十分な再結晶と粒成長が生
じ、Ｔ−１〜Ｔ−３の硬度が得られるので均熱時間の下
限は規制する必要がない。均熱時間の上限も特に規制す
る必要はないが、設備をコンパクトにするには、３秒以
下が望ましい。連続焼鈍時の冷却速度については、本成
分系の鋼では、材質に特に影響を与えないので特に規制
する必要がない。
【００１８】調質圧延はフルーティング性を向上させる
ために必要で、０．５％以上で良好なフルーティングが
得られるようになるので少なくとも、０．５％以上の調
質圧延を施す必要がある。尚、調質圧延率が５．０％超
となると材質が硬くなり、Ｔ−１〜Ｔ−３の硬度が得ら
れるので、調質圧延率の上限を５．０％とした。
ために必要で、０．５％以上で良好なフルーティングが
得られるようになるので少なくとも、０．５％以上の調
質圧延を施す必要がある。尚、調質圧延率が５．０％超
となると材質が硬くなり、Ｔ−１〜Ｔ−３の硬度が得ら
れるので、調質圧延率の上限を５．０％とした。
【００１９】
【実施例】以下に本発明の効果を実施例により説明す
る。表１に示す成分、熱延条件で２．５mmの熱延鋼帯を
製造し、冷間圧延率９０％で０．２５mmまで冷間圧延を
施し、次にこの冷間圧鋼板を図１に示す連続焼鈍ヒート
サイクルのパラメータを、表２に示す条件で、連続焼
鈍、調質圧延を施し、表面処理原板を得た。この表面処
理原板の硬度ＨR30Tとフルーティング性とイヤリングの
測定を行った結果を表２に示す。尚、イヤリング性の評
価は、実験室の絞り加工機でカップ成形を行い、イヤリ
ングの山の平均高さと谷の平均高さの差を谷の平均高さ
で除した値を百分率で示した。本実験で求めたイヤリン
グ値とユーザーでのイヤリング値は、ほとんど差がない
ことから、本実験で求めたイヤリング値で１％以下のも
のを合格とした。またフルーティング性は、リフロー相
当の熱処理を行った後、三本ロールで曲げ成形を行い、
フルーティング性を調査した。
る。表１に示す成分、熱延条件で２．５mmの熱延鋼帯を
製造し、冷間圧延率９０％で０．２５mmまで冷間圧延を
施し、次にこの冷間圧鋼板を図１に示す連続焼鈍ヒート
サイクルのパラメータを、表２に示す条件で、連続焼
鈍、調質圧延を施し、表面処理原板を得た。この表面処
理原板の硬度ＨR30Tとフルーティング性とイヤリングの
測定を行った結果を表２に示す。尚、イヤリング性の評
価は、実験室の絞り加工機でカップ成形を行い、イヤリ
ングの山の平均高さと谷の平均高さの差を谷の平均高さ
で除した値を百分率で示した。本実験で求めたイヤリン
グ値とユーザーでのイヤリング値は、ほとんど差がない
ことから、本実験で求めたイヤリング値で１％以下のも
のを合格とした。またフルーティング性は、リフロー相
当の熱処理を行った後、三本ロールで曲げ成形を行い、
フルーティング性を調査した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】鋼Ａ，Ｂは、第１発明の成分の鋼、鋼Ｃは
第２発明の範囲内の成分の鋼、鋼Ｄは本発明の範囲外の
製造条件のものである。試料１，２，３，４，５，６は
本発明の実施例で、いずれもＴ−１〜Ｔ−３の硬度範囲
（ＨR30T＝５８±３〜６１±３）で、フルーティング性
も良好で、イヤリング率も１％以下と良好である。試料
４は、調質圧延率を４．０％と大きくとった例で、フル
ーティング性が特に優れている。試料６は、表１，２に
示すように、主としてＢを０．００３７％添加した第２
発明の実施例である。Ｎ含有量が０．００５６％と高く
ても軟質な表面処理原板が得られることがわかる。
第２発明の範囲内の成分の鋼、鋼Ｄは本発明の範囲外の
製造条件のものである。試料１，２，３，４，５，６は
本発明の実施例で、いずれもＴ−１〜Ｔ−３の硬度範囲
（ＨR30T＝５８±３〜６１±３）で、フルーティング性
も良好で、イヤリング率も１％以下と良好である。試料
４は、調質圧延率を４．０％と大きくとった例で、フル
ーティング性が特に優れている。試料６は、表１，２に
示すように、主としてＢを０．００３７％添加した第２
発明の実施例である。Ｎ含有量が０．００５６％と高く
ても軟質な表面処理原板が得られることがわかる。
【００２３】試料７は第１発明のＣ量が高くはずれた比
較例で、フルーティング性が悪いことがわかる。試料
８、試料９は焼鈍加熱速度が本発明の下限をはずれた例
である。イヤリング率が１％超であり、イヤリング性が
悪いことがわかる。
較例で、フルーティング性が悪いことがわかる。試料
８、試料９は焼鈍加熱速度が本発明の下限をはずれた例
である。イヤリング率が１％超であり、イヤリング性が
悪いことがわかる。
【００２４】
【発明の効果】以上に本発明について詳細に説明した
が、本発明によれば、Ｔ−１〜Ｔ−３の表面処理原板で
イヤリング率が１％未満とイヤリング性の優れた鋼の製
造が可能であり、その工業的価値は大きい。
が、本発明によれば、Ｔ−１〜Ｔ−３の表面処理原板で
イヤリング率が１％未満とイヤリング性の優れた鋼の製
造が可能であり、その工業的価値は大きい。
【図１】焼鈍のサイクルを表す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００３０％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ ：０．００１〜０．０２５％、 Ｓ ：０．００１〜０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．０１２〜０．１２０％、 Ｎ ：≦０．００５０％、 Ｔ．Ｏ：≦０．００７０％、残部不可避的不純物及び鉄
からなる鋼片を、通常の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延
を行い、巻き取り熱延鋼帯として、冷間圧延を行い、そ
の後、連続焼鈍にて１００〜２０００℃/sで６５０〜８
５０℃に加熱し、室温まで冷却する再結晶焼鈍を行い、
０．５〜５．０％の調質圧延を施すことを特徴とするイ
ヤリング性の優れたテンパー度で１〜３の表面処理原板
の製造法。 - 【請求項２】 鋼片成分を重量％で、 Ｃ ：０．００３０％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ ：０．００１〜０．０２５％、 Ｓ ：０．００１〜０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．０１２〜０．１２０％、 Ｎ ：≦０．００８０％、 Ｂ ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で０．４〜２．５、 Ｔ．Ｏ：≦０．００７０％、残部不可避的不純物及び鉄
とすることを特徴とする請求項１記載のイヤリング性の
優れたテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33372693A JPH07188770A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 急速加熱焼鈍によるテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33372693A JPH07188770A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 急速加熱焼鈍によるテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188770A true JPH07188770A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18269277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33372693A Withdrawn JPH07188770A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 急速加熱焼鈍によるテンパー度で１〜３の表面処理原板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188770A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150017469A1 (en) * | 2011-12-22 | 2015-01-15 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Sheet steel for use as packaging steel and method for producing packaging steel |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33372693A patent/JPH07188770A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150017469A1 (en) * | 2011-12-22 | 2015-01-15 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Sheet steel for use as packaging steel and method for producing packaging steel |
| JP2015508449A (ja) * | 2011-12-22 | 2015-03-19 | ティッセンクルップ ラッセルシュタイン ゲー エム ベー ハー | 包装用鋼材の製造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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