JPH0682691A - アナモフィックコンバーター - Google Patents
アナモフィックコンバーターInfo
- Publication number
- JPH0682691A JPH0682691A JP25547092A JP25547092A JPH0682691A JP H0682691 A JPH0682691 A JP H0682691A JP 25547092 A JP25547092 A JP 25547092A JP 25547092 A JP25547092 A JP 25547092A JP H0682691 A JPH0682691 A JP H0682691A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- anamorphic converter
- converter
- object side
- horizontal direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/08—Anamorphotic objectives
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 主撮影系の前方に装着して撮影画面のアスペ
クト比を任意に変えるようにしたアナモフィックコンバ
ーターを得ること。 【構成】 物体側より順に該撮影画面を基準として水平
方向にのみ負の屈折力を有する２つの物体側に凸面を向
けたシリンドリカル形状で、かつメニスカス形状の第１
レンズと第２レンズ、水平方向にのみ正の屈折力を有す
る両レンズ面が凸面のシリンドリカル形状の第３レンズ
の３つのレンズより成り、該第ｉレンズの材質の屈折率
をＮとしたとき １．６８＜Ｎ１＜Ｎ２ １．４０＜Ｎ３＜（Ｎ１＋Ｎ２）／２ なる条件を満足すること。
クト比を任意に変えるようにしたアナモフィックコンバ
ーターを得ること。 【構成】 物体側より順に該撮影画面を基準として水平
方向にのみ負の屈折力を有する２つの物体側に凸面を向
けたシリンドリカル形状で、かつメニスカス形状の第１
レンズと第２レンズ、水平方向にのみ正の屈折力を有す
る両レンズ面が凸面のシリンドリカル形状の第３レンズ
の３つのレンズより成り、該第ｉレンズの材質の屈折率
をＮとしたとき １．６８＜Ｎ１＜Ｎ２ １．４０＜Ｎ３＜（Ｎ１＋Ｎ２）／２ なる条件を満足すること。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアナモフィックコンバー
ターに関し、特に主撮影系（マスターレンズ）の物体側
に着脱自在に装着して撮影画面の縦横比を種々と変えて
記録し、又は／及び記録画像を縦横比を種々と変えて投
影するようにしたビデオカメラやテレビカメラそして写
真用カメラ等に好適なアナモフィックコンバーターに関
するものである。
ターに関し、特に主撮影系（マスターレンズ）の物体側
に着脱自在に装着して撮影画面の縦横比を種々と変えて
記録し、又は／及び記録画像を縦横比を種々と変えて投
影するようにしたビデオカメラやテレビカメラそして写
真用カメラ等に好適なアナモフィックコンバーターに関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より主撮影系の前方（物体側）又は
後方（像面側）に着脱可能に装着して撮影画面の縦横比
（アスペクト比）を変えて画像記録するようにしたコン
バーターが種々と提案されている。
後方（像面側）に着脱可能に装着して撮影画面の縦横比
（アスペクト比）を変えて画像記録するようにしたコン
バーターが種々と提案されている。
【０００３】近年、ビデオカメラやテレビカメラの分野
では撮影画面として通常のアスペクト比３：４のものを
コンバーターを用いてアスペクト比９：１６となるよう
にしてワイド化を図って記録画像を鑑賞するようにした
システムが用いられている。
では撮影画面として通常のアスペクト比３：４のものを
コンバーターを用いてアスペクト比９：１６となるよう
にしてワイド化を図って記録画像を鑑賞するようにした
システムが用いられている。
【０００４】アスペクト比９：１６で画像を鑑賞する方
法としては図９に示すように、アスペクト比３：４の撮
影画面のカメラで撮影画面の上下方向を一部カット（ト
リミング）してアスペクト比９：１６の画面にて記録す
る。そして鑑賞する際に画面を電気的に拡大してアスペ
クト比９：１６の再生画面を得る電気的な方法がある。
法としては図９に示すように、アスペクト比３：４の撮
影画面のカメラで撮影画面の上下方向を一部カット（ト
リミング）してアスペクト比９：１６の画面にて記録す
る。そして鑑賞する際に画面を電気的に拡大してアスペ
クト比９：１６の再生画面を得る電気的な方法がある。
【０００５】この他、特開平２−１３９１６号公報で提
案されているようにアナモフィックコンバーターを撮影
時に主撮影系の前方に装着して横方向を圧縮して画像記
録し、再生時には横方向を引き延ばすことによりアスペ
クト比３：４からアスペクト比９：１６へと変換を行っ
て横長の画像を得る光学的な方法がある（図１０参
照）。
案されているようにアナモフィックコンバーターを撮影
時に主撮影系の前方に装着して横方向を圧縮して画像記
録し、再生時には横方向を引き延ばすことによりアスペ
クト比３：４からアスペクト比９：１６へと変換を行っ
て横長の画像を得る光学的な方法がある（図１０参
照）。
【０００６】同公報ではコンバージョンレンズとしてシ
リンドリカルレンズより成るアフォーカルコンバーター
を用いている。そして該アフォーカルコンバーターの曲
率の付いた方向を画面の水平方向に合わせてカメラの前
方に装着して撮影時に水平方向を０．７５倍に圧縮して
画像を得ている。そして再生時には水平方向を１．３３
倍に拡大している。これによりアスペクト比３：４から
アスペクト比９：１６へと変換した画像を得ている。
リンドリカルレンズより成るアフォーカルコンバーター
を用いている。そして該アフォーカルコンバーターの曲
率の付いた方向を画面の水平方向に合わせてカメラの前
方に装着して撮影時に水平方向を０．７５倍に圧縮して
画像を得ている。そして再生時には水平方向を１．３３
倍に拡大している。これによりアスペクト比３：４から
アスペクト比９：１６へと変換した画像を得ている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】アスペクト比９：１６
の画面を得る方法のうち電気的な方法では撮影画面の上
下方向をカットする段階で、例えばテレビカメラの場合
には走査線本数が２５％減少する。この為画像の垂直解
像度がその分劣化するという問題点がある。又、光学的
な方法では高い光学性能のコンバーターを用いて画面の
圧縮及び拡大を行なえば画像の劣化は少ない。
の画面を得る方法のうち電気的な方法では撮影画面の上
下方向をカットする段階で、例えばテレビカメラの場合
には走査線本数が２５％減少する。この為画像の垂直解
像度がその分劣化するという問題点がある。又、光学的
な方法では高い光学性能のコンバーターを用いて画面の
圧縮及び拡大を行なえば画像の劣化は少ない。
【０００８】しかしながら高い光学性能のコンバーター
を得るにはレンズ構成を適切に設定しないとレンズ枚数
が多く複雑となり、又フォーカス駆動力も増加して迅速
なるフォーカス操作が難しくなってくるという問題点が
ある。
を得るにはレンズ構成を適切に設定しないとレンズ枚数
が多く複雑となり、又フォーカス駆動力も増加して迅速
なるフォーカス操作が難しくなってくるという問題点が
ある。
【０００９】本発明はレンズ構成を適切に設定すること
により、簡易な構成により主撮影系（マスターレンズ）
の物体側に装着して画面のアスペクト比を任意に変えて
記録又は／及び再生することができる高い光学性能を有
したアナモフィックコンバーターの提供を目的とする。
により、簡易な構成により主撮影系（マスターレンズ）
の物体側に装着して画面のアスペクト比を任意に変えて
記録又は／及び再生することができる高い光学性能を有
したアナモフィックコンバーターの提供を目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明のアナモフィック
コンバーターは、主撮影系の物体側に装着し、撮影画面
の縦横比を変化させるアナモフィックコンバーターであ
って、該アナモフィックコンバーターは物体側より順に
該撮影画面を基準として水平方向にのみ負の屈折力を有
する２つの物体側に凸面を向けたシリンドリカル形状
で、かつメニスカス形状の第１レンズと第２レンズ、水
平方向にのみ正の屈折力を有する両レンズ面が凸面のシ
リンドリカル形状の第３レンズの３つのレンズより成
り、該第ｉレンズの材質の屈折率をＮとしたとき １．６８＜Ｎ１＜Ｎ２ ‥‥‥（１） １．４０＜Ｎ３＜（Ｎ１＋Ｎ２）／２ ‥‥‥（２） なる条件を満足することを特徴としている。
コンバーターは、主撮影系の物体側に装着し、撮影画面
の縦横比を変化させるアナモフィックコンバーターであ
って、該アナモフィックコンバーターは物体側より順に
該撮影画面を基準として水平方向にのみ負の屈折力を有
する２つの物体側に凸面を向けたシリンドリカル形状
で、かつメニスカス形状の第１レンズと第２レンズ、水
平方向にのみ正の屈折力を有する両レンズ面が凸面のシ
リンドリカル形状の第３レンズの３つのレンズより成
り、該第ｉレンズの材質の屈折率をＮとしたとき １．６８＜Ｎ１＜Ｎ２ ‥‥‥（１） １．４０＜Ｎ３＜（Ｎ１＋Ｎ２）／２ ‥‥‥（２） なる条件を満足することを特徴としている。
【００１１】
【実施例】図１（Ａ），（Ｂ）は本発明の数値実施例１
のアナモフィックコンバーターＡＣを主撮影系（マスタ
ーレンズ）ＭＬの物体側に装着したときのレンズ断面図
である。同図では撮影画面Ｆを基準として（Ａ）は水平
断面（横方向断面）、（Ｂ）は垂直断面（縦方向断面）
を示している。
のアナモフィックコンバーターＡＣを主撮影系（マスタ
ーレンズ）ＭＬの物体側に装着したときのレンズ断面図
である。同図では撮影画面Ｆを基準として（Ａ）は水平
断面（横方向断面）、（Ｂ）は垂直断面（縦方向断面）
を示している。
【００１２】本発明の数値実施例１，２，３のアナモフ
ィックコンバーターを主撮影系の前方に装着したときの
広角端と望遠端の収差図を図２〜図７に示す。収差図に
おいて（Ａ）は水平方向、（Ｂ）は垂直方向を示す。
ィックコンバーターを主撮影系の前方に装着したときの
広角端と望遠端の収差図を図２〜図７に示す。収差図に
おいて（Ａ）は水平方向、（Ｂ）は垂直方向を示す。
【００１３】本実施例のアナモフィックコンバーターＡ
Ｃは水平方向に負の屈折力を有する第１群Ｌ１と水平方
向に正の屈折力を有する第２群Ｌ２の２つのレンズ群を
有し、全体として水平方向に０．７５倍の結像倍率を有
するアフォーカルなワイドコンバーターとしての光学作
用を有している。
Ｃは水平方向に負の屈折力を有する第１群Ｌ１と水平方
向に正の屈折力を有する第２群Ｌ２の２つのレンズ群を
有し、全体として水平方向に０．７５倍の結像倍率を有
するアフォーカルなワイドコンバーターとしての光学作
用を有している。
【００１４】第１群Ｌ１は水平方向にのみ負の屈折力を
有する物体側に凸面を向けたシリンドリカル形状で、か
つメニスカス形状の第１レンズＧ１と該第１レンズＧ１
と同様の形状の第２レンズＧ２の２つのレンズより成っ
ている。
有する物体側に凸面を向けたシリンドリカル形状で、か
つメニスカス形状の第１レンズＧ１と該第１レンズＧ１
と同様の形状の第２レンズＧ２の２つのレンズより成っ
ている。
【００１５】第２群Ｌ２は水平方向にのみ正の屈折力を
有する両レンズ面が凸面のシリンドリカル形状の第３レ
ンズＧ３より成っている。尚、図中Ｇは主撮影系ＭＬの
フェースプレートやフィルター等のガラスブロックであ
る。Ｆは撮影画面である。通常、アフォーカルなワイド
コンバーターは負の屈折力の第１群（前群）と正の屈折
力の第２群（後群）の２つのレンズ群より構成されてい
る。
有する両レンズ面が凸面のシリンドリカル形状の第３レ
ンズＧ３より成っている。尚、図中Ｇは主撮影系ＭＬの
フェースプレートやフィルター等のガラスブロックであ
る。Ｆは撮影画面である。通常、アフォーカルなワイド
コンバーターは負の屈折力の第１群（前群）と正の屈折
力の第２群（後群）の２つのレンズ群より構成されてい
る。
【００１６】本実施例では負の屈折力の強い第１群を所
定形状の２枚のレンズより構成し、各レンズ面で収差補
正を分担して、収差発生量を少なくしている。特に水平
断面内において負の屈折力の第１レンズと第２レンズを
共に物体側に凸面を向けたメニスカス形状としている。
定形状の２枚のレンズより構成し、各レンズ面で収差補
正を分担して、収差発生量を少なくしている。特に水平
断面内において負の屈折力の第１レンズと第２レンズを
共に物体側に凸面を向けたメニスカス形状としている。
【００１７】これにより瞳近軸光線のレンズ面への入射
角が９０度近くになるようにして諸収差の発生、特に歪
曲収差の発生を少なくしている。又、第１レンズと第２
レンズとの間隔を短くして、レンズ系全体の小型化を図
っている。そして第１，第２，第３レンズのレンズ形状
と共にその材質の屈折率Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３を条件式
（１），（２）を満足するように設定し、これにより諸
収差を良好に補正し、高い光学性能を得ている。
角が９０度近くになるようにして諸収差の発生、特に歪
曲収差の発生を少なくしている。又、第１レンズと第２
レンズとの間隔を短くして、レンズ系全体の小型化を図
っている。そして第１，第２，第３レンズのレンズ形状
と共にその材質の屈折率Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３を条件式
（１），（２）を満足するように設定し、これにより諸
収差を良好に補正し、高い光学性能を得ている。
【００１８】条件式（１）の下限値を越えて第１レンズ
の材質の屈折率Ｎ１が低くなりすぎると所定の屈折力を
得る為に第１レンズと第２レンズのシリンドリカル面の
曲率を強くしなければならず、この結果、画面対角線方
向の周辺部での非点収差が増大してくるので良くない。
の材質の屈折率Ｎ１が低くなりすぎると所定の屈折力を
得る為に第１レンズと第２レンズのシリンドリカル面の
曲率を強くしなければならず、この結果、画面対角線方
向の周辺部での非点収差が増大してくるので良くない。
【００１９】又、第１群で発生する倍率色収差を低減す
る為には瞳近軸光線の入射高が高いレンズほど、その材
質の分散を低くした方が良い。この為には第１群を構成
する第１レンズと第２レンズの材質のアッベ数をν１，
ν２としたときν１＞ν２の如く設定するのが良い。
る為には瞳近軸光線の入射高が高いレンズほど、その材
質の分散を低くした方が良い。この為には第１群を構成
する第１レンズと第２レンズの材質のアッベ数をν１，
ν２としたときν１＞ν２の如く設定するのが良い。
【００２０】ここで一般的にガラスの屈折率が１．６８
より大きい領域では屈折率が大きい程、分散も大きい
（アッベ数が小さい）ガラスが多い。
より大きい領域では屈折率が大きい程、分散も大きい
（アッベ数が小さい）ガラスが多い。
【００２１】そこで本実施例では屈折率Ｎ１が屈折率Ｎ
２よりも小さくなるように、即ちＮ１＜Ｎ２を満足する
ような領域のガラスを用いることにより、色収差を良好
に補正している。
２よりも小さくなるように、即ちＮ１＜Ｎ２を満足する
ような領域のガラスを用いることにより、色収差を良好
に補正している。
【００２２】条件式（２）は本発明のアナモフィックコ
ンバーターを主撮影系の前方に装着したときの全系のペ
ッツバール和を低減する為のものである。
ンバーターを主撮影系の前方に装着したときの全系のペ
ッツバール和を低減する為のものである。
【００２３】負の屈折力の第１群と正の屈折力の第２群
とから成る２群構成の縮小型のコンバーターでは第２群
の正の屈折力に比べて第１群の負の屈折力の方が強くな
る。
とから成る２群構成の縮小型のコンバーターでは第２群
の正の屈折力に比べて第１群の負の屈折力の方が強くな
る。
【００２４】この為、本実施例ではコンバーター側での
ペッツバール和を小さくする為に第１群の材質の平均屈
折率（（Ｎ１＋Ｎ２）／２）を第２群の材質の屈折率Ｎ
３よりも大きく、即ち Ｎ３＜（Ｎ１＋Ｎ２）／２ としている。
ペッツバール和を小さくする為に第１群の材質の平均屈
折率（（Ｎ１＋Ｎ２）／２）を第２群の材質の屈折率Ｎ
３よりも大きく、即ち Ｎ３＜（Ｎ１＋Ｎ２）／２ としている。
【００２５】尚、条件式（２）の下限値を越えて屈折率
Ｎ３が小さくなりすぎると、第２群のシリンドリカル面
の曲率が強くなりすぎ、画面対角線方向の周辺部での非
点収差が増大してくるので良くない。
Ｎ３が小さくなりすぎると、第２群のシリンドリカル面
の曲率が強くなりすぎ、画面対角線方向の周辺部での非
点収差が増大してくるので良くない。
【００２６】尚、本発明において更に画面全体にわたり
良好なる光学性能を得るには前記第３レンズの物体側と
像面側のレンズ面の水平方向の曲率半径を各々Ｒ３ａ，
Ｒ３ｂとするとき ０．３＜（Ｒ３ｂ＋Ｒ３ａ）／（Ｒ３ｂ−Ｒ３ａ）＜０．６ なる条件を満足することが良い。
良好なる光学性能を得るには前記第３レンズの物体側と
像面側のレンズ面の水平方向の曲率半径を各々Ｒ３ａ，
Ｒ３ｂとするとき ０．３＜（Ｒ３ｂ＋Ｒ３ａ）／（Ｒ３ｂ−Ｒ３ａ）＜０．６ なる条件を満足することが良い。
【００２７】条件式（３）の上限値又は下限値を越えて
物体側のシリンドリカル面の曲率が緩くなりすぎると又
は逆に強くなりすぎるといずれの場合にも水平方向にお
ける球面収差が増大してくるので良くない。
物体側のシリンドリカル面の曲率が緩くなりすぎると又
は逆に強くなりすぎるといずれの場合にも水平方向にお
ける球面収差が増大してくるので良くない。
【００２８】本発明のアナモフィックコンバーターでは
前記第１レンズと第２レンズを像面側へ又は／及び前記
第３レンズを物体側へ移動させて無限遠物体から至近物
体への合焦を行っている。通常、主撮影系にある倍率の
コンバーターを装着すると、見かけ上、主撮影系にとっ
ては物体距離が倍率の２乗倍となる。
前記第１レンズと第２レンズを像面側へ又は／及び前記
第３レンズを物体側へ移動させて無限遠物体から至近物
体への合焦を行っている。通常、主撮影系にある倍率の
コンバーターを装着すると、見かけ上、主撮影系にとっ
ては物体距離が倍率の２乗倍となる。
【００２９】本発明のアナモフィックコンバーターにお
いては水平方向にのみ物体距離が変わるので、主撮影系
で合焦後にアナモフィックコンバーターを装着した場合
には図１１に示すように水平方向にのみボケが生じる。
いては水平方向にのみ物体距離が変わるので、主撮影系
で合焦後にアナモフィックコンバーターを装着した場合
には図１１に示すように水平方向にのみボケが生じる。
【００３０】そこで本発明では前述の如く第１群と第２
群との間隔を変えて合焦（フォーカス）を行っている。
群との間隔を変えて合焦（フォーカス）を行っている。
【００３１】次に本発明のアナモフィックコンバーター
の水平方向の数値実施例１と主撮影系の数値実施例を示
す。尚、アナモフィックコンバーターの垂直方向の数値
は全て無限遠であるので省略している。
の水平方向の数値実施例１と主撮影系の数値実施例を示
す。尚、アナモフィックコンバーターの垂直方向の数値
は全て無限遠であるので省略している。
【００３２】数値実施例においてＲｉは物体側より順に
第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄｉは物体側より第ｉ
番目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉとνｉは各々物体側
より順に第ｉ番目のレンズのガラスの屈折率とアッベ数
である。
第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄｉは物体側より第ｉ
番目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉとνｉは各々物体側
より順に第ｉ番目のレンズのガラスの屈折率とアッベ数
である。
【００３３】尚、主撮影系はアナモフィックコンバータ
ーを装着したときを想定して、レンズ面Ｒ７よりの値を
示している。非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直
方向にＨ軸、光の進行方向を正とし、Ｒを近軸曲率半径
Ｂ，Ｃ，Ｄを各々非球面係数としたとき
ーを装着したときを想定して、レンズ面Ｒ７よりの値を
示している。非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直
方向にＨ軸、光の進行方向を正とし、Ｒを近軸曲率半径
Ｂ，Ｃ，Ｄを各々非球面係数としたとき
【００３４】
【数１】 なる式で表している。
【００３５】又、前述の各条件式と数値実施例における
諸数値との関係を表−１に、数値実施例３における各物
体距離での第１群又は第２群の移動量を表−２に示す。 アナモフィックコンバーター （数値実施例１） 合成 ｆ＝０．７５〜５．７７ R 1= 41.544 D 1= 1.031 N 1=1.71300 ν 1= 53.8 R 2= 7.813 D 2= 1.562 R 3= 12.708 D 3= 0.796 N 2=1.77250 ν 2= 49.6 R 4= 6.278 D 4= 1.362 R 5= 6.962 D 5= 1.562 N 3=1.58313 ν 3= 59.4 R 6=-23.344 D 6= 1.093 （数値実施例２） 合成 ｆ＝０．７５〜５．７７ R 1= 62.024 D 1= 1.031 N 1=1.69680 ν 1= 55.5 R 2= 10.706 D 2= 1.562 R 3= 23.161 D 3= 0.796 N 2=1.77250 ν 2= 49.6 R 4= 5.878 D 4= 1.255 R 5= 6.998 D 5= 1.562 N 3=1.60311 ν 3= 60.7 R 6=-16.336 D 6= 1.093 （数値実施例３） 合成 ｆ＝０．７４〜５．７１ R 1= 27.828 D 1= 1.031 N 1=1.69680 ν 1= 55.5 R 2= 9.849 D 2= 1.562 R 3= 23.249 D 3= 0.796 N 2=1.77250 ν 2= 49.6 R 4= 6.105 D 4= 1.781 R 5= 7.669 D 5= 1.250 N 3=1.60311 ν 3= 60.7 R 6=-20.199 D 6= 1.093 主撮影系 f=1.00〜7.69 FNO=1:1.85〜2.57 2ω= 53.1°〜 7.4° R 7= 4.345 D 7= 0.156 N 4=1.80518 ν 4= 25.4 R 8= 2.489 D 8= 0.843 N 5=1.58313 ν 5= 59.4 R 9=-12.927 D 9= 0.031 R10= 2.245 D10= 0.304 N 6=1.69680 ν 6= 55.5 R11= 2.981 D11= 可変 R12= 2.613 D12= 0.078 N 7=1.88300 ν 7= 40.8 R13= 0.850 D13= 0.468 R14= -1.003 D14= 0.078 N 8=1.51633 ν 8= 64.2 R15= 1.512 D15= 0.281 N 9=1.84666 ν 9= 23.8 R16= 28.723 D16= 可変 R17= (絞り) D17= 0.187 R18= 2.006 D18= 0.468 N10=1.60311 ν10= 60.7 R19= -7.246 D19= 可変 R20= 2.460 D20= 0.078 N11=1.84666 ν11= 23.8 R21= 1.067 D21= 0.040 R22= 1.224 D22= 0.578 N12=1.58313 ν12= 59.4 R23= -2.335 D23= 0.734 R24= ∞ D24= 0.828 N13=1.51633 ν13= 64.2 R25= ∞ 非球面 R18 ; B = -8.23 ×10-8 , C = -8.19×10-12 , D = -2.94 ×10-15 R23 ; B = -4.48 ×10-8 , C = -6.65×10-12 , D = -9.95 ×10-14
諸数値との関係を表−１に、数値実施例３における各物
体距離での第１群又は第２群の移動量を表−２に示す。 アナモフィックコンバーター （数値実施例１） 合成 ｆ＝０．７５〜５．７７ R 1= 41.544 D 1= 1.031 N 1=1.71300 ν 1= 53.8 R 2= 7.813 D 2= 1.562 R 3= 12.708 D 3= 0.796 N 2=1.77250 ν 2= 49.6 R 4= 6.278 D 4= 1.362 R 5= 6.962 D 5= 1.562 N 3=1.58313 ν 3= 59.4 R 6=-23.344 D 6= 1.093 （数値実施例２） 合成 ｆ＝０．７５〜５．７７ R 1= 62.024 D 1= 1.031 N 1=1.69680 ν 1= 55.5 R 2= 10.706 D 2= 1.562 R 3= 23.161 D 3= 0.796 N 2=1.77250 ν 2= 49.6 R 4= 5.878 D 4= 1.255 R 5= 6.998 D 5= 1.562 N 3=1.60311 ν 3= 60.7 R 6=-16.336 D 6= 1.093 （数値実施例３） 合成 ｆ＝０．７４〜５．７１ R 1= 27.828 D 1= 1.031 N 1=1.69680 ν 1= 55.5 R 2= 9.849 D 2= 1.562 R 3= 23.249 D 3= 0.796 N 2=1.77250 ν 2= 49.6 R 4= 6.105 D 4= 1.781 R 5= 7.669 D 5= 1.250 N 3=1.60311 ν 3= 60.7 R 6=-20.199 D 6= 1.093 主撮影系 f=1.00〜7.69 FNO=1:1.85〜2.57 2ω= 53.1°〜 7.4° R 7= 4.345 D 7= 0.156 N 4=1.80518 ν 4= 25.4 R 8= 2.489 D 8= 0.843 N 5=1.58313 ν 5= 59.4 R 9=-12.927 D 9= 0.031 R10= 2.245 D10= 0.304 N 6=1.69680 ν 6= 55.5 R11= 2.981 D11= 可変 R12= 2.613 D12= 0.078 N 7=1.88300 ν 7= 40.8 R13= 0.850 D13= 0.468 R14= -1.003 D14= 0.078 N 8=1.51633 ν 8= 64.2 R15= 1.512 D15= 0.281 N 9=1.84666 ν 9= 23.8 R16= 28.723 D16= 可変 R17= (絞り) D17= 0.187 R18= 2.006 D18= 0.468 N10=1.60311 ν10= 60.7 R19= -7.246 D19= 可変 R20= 2.460 D20= 0.078 N11=1.84666 ν11= 23.8 R21= 1.067 D21= 0.040 R22= 1.224 D22= 0.578 N12=1.58313 ν12= 59.4 R23= -2.335 D23= 0.734 R24= ∞ D24= 0.828 N13=1.51633 ν13= 64.2 R25= ∞ 非球面 R18 ; B = -8.23 ×10-8 , C = -8.19×10-12 , D = -2.94 ×10-15 R23 ; B = -4.48 ×10-8 , C = -6.65×10-12 , D = -9.95 ×10-14
【００３６】
【表１】
【００３７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば前述の如く
レンズ構成を適切に設定することにより、簡易な構成に
より主撮影系（マスターレンズ）の物体側に装着して画
面のアスペクト比を任意に変えて記録又は／及び再生す
ることができる高い光学性能を有したアナモフィックコ
ンバーターを達成することができる。
レンズ構成を適切に設定することにより、簡易な構成に
より主撮影系（マスターレンズ）の物体側に装着して画
面のアスペクト比を任意に変えて記録又は／及び再生す
ることができる高い光学性能を有したアナモフィックコ
ンバーターを達成することができる。
【図１】 本発明の数値実施例１のアナモフィックコン
バーターを主撮影系の前方に装着したときのレンズ断面
図
バーターを主撮影系の前方に装着したときのレンズ断面
図
【図２】 本発明の数値実施例１のアナモフィックコン
バーターを主撮影系に装着したときの広角端の水平方向
と垂直方向の収差図
バーターを主撮影系に装着したときの広角端の水平方向
と垂直方向の収差図
【図３】 本発明の数値実施例１のアナモフィックコン
バーターを主撮影系に装着したときの望遠端の水平方向
と垂直方向の収差図
バーターを主撮影系に装着したときの望遠端の水平方向
と垂直方向の収差図
【図４】 本発明の数値実施例２のアナモフィックコン
バーターを主撮影系に装着したときの広角端の水平方向
と垂直方向の収差図
バーターを主撮影系に装着したときの広角端の水平方向
と垂直方向の収差図
【図５】 本発明の数値実施例２のアナモフィックコン
バーターを主撮影系に装着したときの望遠端の水平方向
と垂直方向の収差図
バーターを主撮影系に装着したときの望遠端の水平方向
と垂直方向の収差図
【図６】 本発明の数値実施例３のアナモフィックコン
バーターを主撮影系に装着したときの広角端の水平方向
と垂直方向の収差図
バーターを主撮影系に装着したときの広角端の水平方向
と垂直方向の収差図
【図７】 本発明の数値実施例３のアナモフィックコン
バーターを主撮影系に装着したときの望遠端の水平方向
と垂直方向の収差図
バーターを主撮影系に装着したときの望遠端の水平方向
と垂直方向の収差図
【図８】 主撮影系の広角端と望遠端の収差図
【図９】 撮影画面のアスペクト比の説明図
【図１０】撮影画面のアスペクト比の説明図
【図１１】アナモフィックコンバーターを装着したとき
のフォーカス状態の説明図
のフォーカス状態の説明図
ＡＣ アナモフィックコンバーター Ｌ１ 第１群 Ｌ２ 第２群 Ｇ ガラスブロック ＭＬ 主撮影系 ｄ ｄ線 ｇ ｇ線 ΔＳ サジタル像面 ΔＭ メリディオナル像面 Ｆ 結像面（縦横画面）
Claims (3)
- 【請求項１】 主撮影系の物体側に装着し、撮影画面の
縦横比を変化させるアナモフィックコンバーターであっ
て、該アナモフィックコンバーターは物体側より順に該
撮影画面を基準として水平方向にのみ負の屈折力を有す
る２つの物体側に凸面を向けたシリンドリカル形状で、
かつメニスカス形状の第１レンズと第２レンズ、水平方
向にのみ正の屈折力を有する両レンズ面が凸面のシリン
ドリカル形状の第３レンズの３つのレンズより成り、該
第ｉレンズの材質の屈折率をＮｉとしたとき １．６８＜Ｎ１＜Ｎ２ １．４０＜Ｎ３＜（Ｎ１＋Ｎ２）／２ なる条件を満足することを特徴とするアナモフィックコ
ンバーター。 - 【請求項２】 前記第３レンズの物体側と像面側のレン
ズ面の水平方向の曲率半径を各々Ｒ３ａ，Ｒ３ｂとする
とき ０．３＜（Ｒ３ｂ＋Ｒ３ａ）／（Ｒ３ｂ−Ｒ３ａ）＜０．６ なる条件を満足することを特徴とする請求項１のアナモ
フィックコンバーター。 - 【請求項３】 前記第１レンズと第２レンズを像面側へ
又は／及び前記第３レンズを物体側へ移動させて無限遠
物体から至近物体への合焦を行っていることを特徴とす
る請求項１又は２のアナモフィックコンバーター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25547092A JPH0682691A (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | アナモフィックコンバーター |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25547092A JPH0682691A (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | アナモフィックコンバーター |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0682691A true JPH0682691A (ja) | 1994-03-25 |
Family
ID=17279218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25547092A Pending JPH0682691A (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | アナモフィックコンバーター |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0682691A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7095563B2 (en) | 2004-04-12 | 2006-08-22 | Canon Kabushiki Kaisha | Anamorphic converter, lens system, and shooting system |
| US7113344B2 (en) | 2004-02-04 | 2006-09-26 | Canon Kabushiki Kaisha | Anamorphic converter, lens device using the same, and image-taking device using the same |
| US7589872B2 (en) | 2003-07-24 | 2009-09-15 | Olympus Corporation | Imaging apparatus |
| JP2022518876A (ja) * | 2019-09-26 | 2022-03-17 | 広東思▲るい▼光学股▲ふん▼有限公司 | アナモルフィックレンズ |
| JP2022521107A (ja) * | 2019-11-27 | 2022-04-06 | 広東思▲るい▼光学股▲ふん▼有限公司 | 大口径アナモルフィックレンズ |
| JP2022543503A (ja) * | 2020-07-09 | 2022-10-13 | グアンドン シルイ オプティカル カンパニー リミテッド | アナモフィックレンズ |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP25547092A patent/JPH0682691A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7589872B2 (en) | 2003-07-24 | 2009-09-15 | Olympus Corporation | Imaging apparatus |
| US7113344B2 (en) | 2004-02-04 | 2006-09-26 | Canon Kabushiki Kaisha | Anamorphic converter, lens device using the same, and image-taking device using the same |
| US7095563B2 (en) | 2004-04-12 | 2006-08-22 | Canon Kabushiki Kaisha | Anamorphic converter, lens system, and shooting system |
| JP2022518876A (ja) * | 2019-09-26 | 2022-03-17 | 広東思▲るい▼光学股▲ふん▼有限公司 | アナモルフィックレンズ |
| JP2022521107A (ja) * | 2019-11-27 | 2022-04-06 | 広東思▲るい▼光学股▲ふん▼有限公司 | 大口径アナモルフィックレンズ |
| JP2022543503A (ja) * | 2020-07-09 | 2022-10-13 | グアンドン シルイ オプティカル カンパニー リミテッド | アナモフィックレンズ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3352240B2 (ja) | 高変倍比のズームレンズ | |
| US6606201B1 (en) | Zoom lens system | |
| JPH05173071A (ja) | 広角ズームレンズ | |
| US6236516B1 (en) | Zoom lens and optical apparatus having the same | |
| JP7479924B2 (ja) | ズームレンズおよび撮像装置 | |
| JP3066915B2 (ja) | ズームレンズ | |
| JPH06175024A (ja) | リヤーフォーカス式のズームレンズ | |
| JP4313864B2 (ja) | ズームレンズ | |
| US6388818B1 (en) | Zoom lens and optical apparatus having the same | |
| JPH05323194A (ja) | リヤーフォーカス式のズームレンズ | |
| JPH11119100A (ja) | ズームレンズ | |
| US8625204B2 (en) | Zoom lens and image pickup apparatus including the zoom lens | |
| JP2011085653A (ja) | ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ | |
| JP3363688B2 (ja) | ズームレンズ | |
| US5739960A (en) | Zoom lens device with five lens units | |
| JP2722709B2 (ja) | ズームレンズ | |
| JP7467230B2 (ja) | ズームレンズおよび撮像装置 | |
| JP3097395B2 (ja) | リヤーフォーカス式のズームレンズ | |
| JPH08248319A (ja) | ズームレンズ | |
| JPH0682691A (ja) | アナモフィックコンバーター | |
| US6392817B1 (en) | Rear focus type zoom lens and optical apparatus using the same | |
| JP2000267005A (ja) | ズームレンズ | |
| JPH0694997A (ja) | 高変倍で広角なズームレンズ | |
| JP2850560B2 (ja) | ズームレンズ | |
| JP2000284173A (ja) | リアフォーカス式のズームレンズ |