JPH0673592A - 抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金板 - Google Patents
抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金板Info
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- JPH0673592A JPH0673592A JP14230192A JP14230192A JPH0673592A JP H0673592 A JPH0673592 A JP H0673592A JP 14230192 A JP14230192 A JP 14230192A JP 14230192 A JP14230192 A JP 14230192A JP H0673592 A JPH0673592 A JP H0673592A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、Ａｌ合金板の抵抗溶接性が向上す
ることを課題とし、これらに優れたＺｎ−Ｆｅ系合金め
っきＡｌ合金板を提供することにある。 【構成】 Ａｌ合金板の片面あるいは両面に、Ｆｅ含有
率が５から６０重量％でＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓ
ｎ，Ｃｕの１種または２種以上を０．５重量％以上含有
し、めっき付着量が６から６０ｇ／ｍ2 のＺｎ−Ｆｅ系
合金めっき層を有することを特徴とする抵抗溶接性の優
れたＺｎ−ＦｅめっきＡｌ合金板
ることを課題とし、これらに優れたＺｎ−Ｆｅ系合金め
っきＡｌ合金板を提供することにある。 【構成】 Ａｌ合金板の片面あるいは両面に、Ｆｅ含有
率が５から６０重量％でＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓ
ｎ，Ｃｕの１種または２種以上を０．５重量％以上含有
し、めっき付着量が６から６０ｇ／ｍ2 のＺｎ−Ｆｅ系
合金めっき層を有することを特徴とする抵抗溶接性の優
れたＺｎ−ＦｅめっきＡｌ合金板
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＺｎ系合金めっきＡｌ合
金板に係わり、さらに詳しくは優れた抵抗溶接性を有
し、種々の用途、例えば自動車用Ａｌ合金板として適用
できるＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ板に関するものであ
る。
金板に係わり、さらに詳しくは優れた抵抗溶接性を有
し、種々の用途、例えば自動車用Ａｌ合金板として適用
できるＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ板に関するものであ
る。
【０００２】
【従来技術と課題】従来より自動車メーカー各社は、鋼
板を自動車ボデーに使用してきている。ここで言う鋼板
とは、普通鋼板、高張力鋼板、Ｚｎ系電気めっき鋼板や
Ｚｎ系溶融めっき鋼板をさす。このうち、Ｚｎ系めっき
鋼板などの表面処理鋼板は耐食性に優れていることか
ら、特に腐食の起こり易い部位、例えばフェンダー，ド
アパネル等に盛んに使用されている。一方、最近では自
動車の燃費向上、動力性能向上のための車体軽量化を主
目的として、アルミニウム板を自動車のボデーに使用す
る要求が生じている。ただし、自動車のボデー全体をア
ルミニウム板で製造することは今のところ希であり、一
般にはボデーの一部を鋼板からアルミニウム板に置き換
えることが行われている。従って、鋼板とアルミニウム
板を併用して自動車ボデーを組み立てることになる。
板を自動車ボデーに使用してきている。ここで言う鋼板
とは、普通鋼板、高張力鋼板、Ｚｎ系電気めっき鋼板や
Ｚｎ系溶融めっき鋼板をさす。このうち、Ｚｎ系めっき
鋼板などの表面処理鋼板は耐食性に優れていることか
ら、特に腐食の起こり易い部位、例えばフェンダー，ド
アパネル等に盛んに使用されている。一方、最近では自
動車の燃費向上、動力性能向上のための車体軽量化を主
目的として、アルミニウム板を自動車のボデーに使用す
る要求が生じている。ただし、自動車のボデー全体をア
ルミニウム板で製造することは今のところ希であり、一
般にはボデーの一部を鋼板からアルミニウム板に置き換
えることが行われている。従って、鋼板とアルミニウム
板を併用して自動車ボデーを組み立てることになる。
【０００３】ここで、自動車のボデー組立製造ラインに
おいては、ボデー用鋼板、アルミニウム板をプレス加工
等によって所定の形状にしたのち、これらの部材を抵抗
溶接によりスポット溶接してボデーに組み立てる。この
抵抗溶接によるボデー組立工程は、現在では大部分が自
動組立ロボットによってなされており、従来の鋼板のみ
からなる部材の溶接条件で上述の鋼板とアルミニウム板
からなる部材の組立を行うことが望まれる。このように
すれば、鋼板とアルミニウム板を併用する場合でも溶接
部位に応じてその都度溶接条件を変更する必要もなく、
工程の連続性が保たれるので、製造コスト面で有利にな
る。自動車ボデー組立時に要求されるアルミニウム板の
諸特性を鋼板のそれに近づける試みは、塗装前処理とし
ての燐酸亜鉛処理性に関していくつかなされている。
おいては、ボデー用鋼板、アルミニウム板をプレス加工
等によって所定の形状にしたのち、これらの部材を抵抗
溶接によりスポット溶接してボデーに組み立てる。この
抵抗溶接によるボデー組立工程は、現在では大部分が自
動組立ロボットによってなされており、従来の鋼板のみ
からなる部材の溶接条件で上述の鋼板とアルミニウム板
からなる部材の組立を行うことが望まれる。このように
すれば、鋼板とアルミニウム板を併用する場合でも溶接
部位に応じてその都度溶接条件を変更する必要もなく、
工程の連続性が保たれるので、製造コスト面で有利にな
る。自動車ボデー組立時に要求されるアルミニウム板の
諸特性を鋼板のそれに近づける試みは、塗装前処理とし
ての燐酸亜鉛処理性に関していくつかなされている。
【０００４】例えば、特開昭６１−１５７６９３号公
報、特開平４−１７６７７号公報、特開平４−１７６７
８号公報、特開平４−１７６７９号公報、特開平４−１
７６８０号公報では、アルミニウム板の燐酸亜鉛処理性
を向上させる方法としてアルミニウム板にＺｎめっき層
を施す方法が提案されている。一方、抵抗溶接性に関す
るものは少なく、特開平３−１４６６９３号公報にみら
れるＮｉめっき層とＺｎ系合金めっき層の２層からなる
めっき処理法で抵抗溶接時の連続打点性を向上させる方
法が提案されている。しかし、２層めっき処理による工
程の複雑さ、製造コストの点からより簡便で抵抗溶接性
に優れた表面処理法が望まれている。したがって、本発
明のごとく、めっき層の組成、めっき付着量を規定した
Ｚｎ−Ｆｅ系合金めっき層によりＡｌ合金板の抵抗溶接
性を著しく向上したものはない。
報、特開平４−１７６７７号公報、特開平４−１７６７
８号公報、特開平４−１７６７９号公報、特開平４−１
７６８０号公報では、アルミニウム板の燐酸亜鉛処理性
を向上させる方法としてアルミニウム板にＺｎめっき層
を施す方法が提案されている。一方、抵抗溶接性に関す
るものは少なく、特開平３−１４６６９３号公報にみら
れるＮｉめっき層とＺｎ系合金めっき層の２層からなる
めっき処理法で抵抗溶接時の連続打点性を向上させる方
法が提案されている。しかし、２層めっき処理による工
程の複雑さ、製造コストの点からより簡便で抵抗溶接性
に優れた表面処理法が望まれている。したがって、本発
明のごとく、めっき層の組成、めっき付着量を規定した
Ｚｎ−Ｆｅ系合金めっき層によりＡｌ合金板の抵抗溶接
性を著しく向上したものはない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】鋼板とアルミニウム板
を併用する車体組立工程におけるアルミニウム板の抵抗
溶接性に関しては、冷延鋼板と同等またはそれに近い溶
接電流値を有するもの、あるいは、電極の損耗耐久性
（連続打点性）が高いものが良好とされている。しか
し、アルミニウム板の場合、鋼板と比較して溶接電流値
が大きくなりすぎるという欠点を有している。この理由
は現在のところ明らかにはなっていない。おそらく、ア
ルミニウムは鋼板に比べて融点が低いうえに熱伝導度が
良好なので、容易に溶融するために、電気伝導度が高く
なりすぎると同時に溶融部の面積が大きくなりすぎるた
めと推測されている。さらにアルミニウム板の場合、溶
接電極の損耗が激しく、冷延鋼板に比べて連続打点性が
著しく劣るという欠点を有している。従って本発明はか
かる問題点を解決したアルミニウム板、即ち、溶接電流
値と連続打点性が鋼板と同等またはそれに近い様な抵抗
溶接性に優れたアルミニウム板を提供するものである。
を併用する車体組立工程におけるアルミニウム板の抵抗
溶接性に関しては、冷延鋼板と同等またはそれに近い溶
接電流値を有するもの、あるいは、電極の損耗耐久性
（連続打点性）が高いものが良好とされている。しか
し、アルミニウム板の場合、鋼板と比較して溶接電流値
が大きくなりすぎるという欠点を有している。この理由
は現在のところ明らかにはなっていない。おそらく、ア
ルミニウムは鋼板に比べて融点が低いうえに熱伝導度が
良好なので、容易に溶融するために、電気伝導度が高く
なりすぎると同時に溶融部の面積が大きくなりすぎるた
めと推測されている。さらにアルミニウム板の場合、溶
接電極の損耗が激しく、冷延鋼板に比べて連続打点性が
著しく劣るという欠点を有している。従って本発明はか
かる問題点を解決したアルミニウム板、即ち、溶接電流
値と連続打点性が鋼板と同等またはそれに近い様な抵抗
溶接性に優れたアルミニウム板を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記実情に
鑑み種々検討した結果、Ｚｎ−Ｆｅ合金めっきアルミニ
ウム板において、めっき層の組成、目付量を規定するな
らば、溶接電流値が鋼板と同等または近い値になるよう
なアルミニウム板が得られること、さらにＺｎ−Ｆｅ合
金層中にＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種ま
たは２種以上を０．５重量％以上含有すれば溶接時の最
適電流値が冷延鋼板の時の値と近いものになるばかりで
なく電極損耗の程度が軽減されていわゆる連続打点性も
向上することを見いだして、本発明をなした。本発明の
要旨は、Ｆｅ含有率が５から６０重量％でＮｉ，Ｃｏ，
Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を０．５
重量％以上含有し、めっき付着量が６から６０ｇ／ｍ2
のＺｎ−Ｆｅ系合金めっき層を有することを特徴とする
抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金板
である。
鑑み種々検討した結果、Ｚｎ−Ｆｅ合金めっきアルミニ
ウム板において、めっき層の組成、目付量を規定するな
らば、溶接電流値が鋼板と同等または近い値になるよう
なアルミニウム板が得られること、さらにＺｎ−Ｆｅ合
金層中にＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種ま
たは２種以上を０．５重量％以上含有すれば溶接時の最
適電流値が冷延鋼板の時の値と近いものになるばかりで
なく電極損耗の程度が軽減されていわゆる連続打点性も
向上することを見いだして、本発明をなした。本発明の
要旨は、Ｆｅ含有率が５から６０重量％でＮｉ，Ｃｏ，
Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を０．５
重量％以上含有し、めっき付着量が６から６０ｇ／ｍ2
のＺｎ−Ｆｅ系合金めっき層を有することを特徴とする
抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金板
である。
【０００７】
【作用】次に本発明を詳細に説明する。Ｚｎ−Ｆｅ系合
金めっき層は、アルミニウム表面を被覆することによ
り、アルミニウムの絶縁性の不働態皮膜の生成を抑制す
る。さらに、抵抗溶接時におけるアルミニウムの溶融に
よる電気伝導性の過度な高まりを抑制して、溶接電流値
を適切な値にする。その作用理由は不明だが、Ｚｎ−Ｆ
ｅ系合金めっき層の融点、電気伝導度、熱伝導度が影響
しているものと考えている。すなわち、二元系合金のＺ
ｎ−Ｆｅ合金は、Ｆｅ含有率が５から６０重量％の範囲
ではＦｅ含有率の小さい方から順に、ζ，δ、Γの各相
になる。これらの合金はいずれにおいても純亜鉛に比べ
融点が高く、Ａｌの融点あるいはそれ以上の値を示す。
その上、電気伝導度と熱伝導度がアルミニウムに比べて
小さいため、これらのＺｎ−Ｆｅ系合金層の諸物性が起
因して抵抗溶接時の最適溶接電流値が小さくなり、冷延
鋼板と近い電流値になったものと考えられる。
金めっき層は、アルミニウム表面を被覆することによ
り、アルミニウムの絶縁性の不働態皮膜の生成を抑制す
る。さらに、抵抗溶接時におけるアルミニウムの溶融に
よる電気伝導性の過度な高まりを抑制して、溶接電流値
を適切な値にする。その作用理由は不明だが、Ｚｎ−Ｆ
ｅ系合金めっき層の融点、電気伝導度、熱伝導度が影響
しているものと考えている。すなわち、二元系合金のＺ
ｎ−Ｆｅ合金は、Ｆｅ含有率が５から６０重量％の範囲
ではＦｅ含有率の小さい方から順に、ζ，δ、Γの各相
になる。これらの合金はいずれにおいても純亜鉛に比べ
融点が高く、Ａｌの融点あるいはそれ以上の値を示す。
その上、電気伝導度と熱伝導度がアルミニウムに比べて
小さいため、これらのＺｎ−Ｆｅ系合金層の諸物性が起
因して抵抗溶接時の最適溶接電流値が小さくなり、冷延
鋼板と近い電流値になったものと考えられる。
【０００８】したがって、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の諸物性値
を最適な値に制御することが重要であるが、本発明者ら
は種々検討した結果、Ｚｎ−Ｆｅ合金層中のＦｅ含有率
を５から６０重量％の範囲にすれば良いことを見いだし
た。Ｆｅ含有率が５重量％より小さいものや６０重量％
より大きいものは溶接電流値が冷延鋼板の値とは大きく
異なるものとなり適当でない。めっき目付量は、６ｇ／
ｍ2 より小さな値では、通常車体外板に用いられるアル
ミニウム板の板厚に比べて薄くなりすぎ効果がない。一
方、上限は特にないが、プレス性、経済性を考えるなら
ば６０ｇ／ｍ2以下になる。ここで、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃ
ｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を０．５重
量％以上含有するＺｎ−Ｆｅ系合金の場合、Ｎｉ，Ｃｏ
等の第３金属の含有量によってはＺｎ−Ｆｅ合金層中に
固溶したり、新たな合金を形成することがある。
を最適な値に制御することが重要であるが、本発明者ら
は種々検討した結果、Ｚｎ−Ｆｅ合金層中のＦｅ含有率
を５から６０重量％の範囲にすれば良いことを見いだし
た。Ｆｅ含有率が５重量％より小さいものや６０重量％
より大きいものは溶接電流値が冷延鋼板の値とは大きく
異なるものとなり適当でない。めっき目付量は、６ｇ／
ｍ2 より小さな値では、通常車体外板に用いられるアル
ミニウム板の板厚に比べて薄くなりすぎ効果がない。一
方、上限は特にないが、プレス性、経済性を考えるなら
ば６０ｇ／ｍ2以下になる。ここで、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃ
ｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を０．５重
量％以上含有するＺｎ−Ｆｅ系合金の場合、Ｎｉ，Ｃｏ
等の第３金属の含有量によってはＺｎ−Ｆｅ合金層中に
固溶したり、新たな合金を形成することがある。
【０００９】しかしいずれの場合においても、上述のＺ
ｎ−Ｆｅ合金の作用を妨げるものではなく冷延鋼板に近
い最適溶接電流値を示した。その上、これらの第３元素
を添加したＺｎ−Ｆｅ系合金めっきしたＡｌ合金板は、
抵抗溶接時の電極の損耗が軽微となり、いわゆる連続打
点性が向上した。その作用は明かでないが、他の添加金
属では効果がなくおそらく抵抗溶接時に電極表面に形成
される合金層の構造に影響を与えているためと考えられ
る。これらの第３金属は単独あるいは複数でＺｎ−Ｆｅ
合金層中に存在していてよい。その含有量は、めっき付
着量全体の０．５重量％以上必要でそれより小さな値で
は効果はない。上限は、Ｚｎ以外の金属であるＦｅを含
めたＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの合計が６０
重量％以下であることが望ましい。
ｎ−Ｆｅ合金の作用を妨げるものではなく冷延鋼板に近
い最適溶接電流値を示した。その上、これらの第３元素
を添加したＺｎ−Ｆｅ系合金めっきしたＡｌ合金板は、
抵抗溶接時の電極の損耗が軽微となり、いわゆる連続打
点性が向上した。その作用は明かでないが、他の添加金
属では効果がなくおそらく抵抗溶接時に電極表面に形成
される合金層の構造に影響を与えているためと考えられ
る。これらの第３金属は単独あるいは複数でＺｎ−Ｆｅ
合金層中に存在していてよい。その含有量は、めっき付
着量全体の０．５重量％以上必要でそれより小さな値で
は効果はない。上限は、Ｚｎ以外の金属であるＦｅを含
めたＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの合計が６０
重量％以下であることが望ましい。
【００１０】本発明材は、塗装下地処理として広く用い
られている燐酸亜鉛処理性に優れたものであるが、冷延
鋼板上に形成する化成皮膜と同等の皮膜を得ること、あ
るいは板の潤滑性を向上させることを目的にＦｅめっき
層あるいはＺｎを５から２０重量％含有するＦｅ−Ｚｎ
合金めっき層を１から５ｇ／ｍ2 程度施しても下層の本
発明材のＺｎ−Ｆｅ系合金層の作用を妨げるものではな
く問題ない。
られている燐酸亜鉛処理性に優れたものであるが、冷延
鋼板上に形成する化成皮膜と同等の皮膜を得ること、あ
るいは板の潤滑性を向上させることを目的にＦｅめっき
層あるいはＺｎを５から２０重量％含有するＦｅ−Ｚｎ
合金めっき層を１から５ｇ／ｍ2 程度施しても下層の本
発明材のＺｎ−Ｆｅ系合金層の作用を妨げるものではな
く問題ない。
【００１１】本発明は、公知のめっき処理法によって作
製すればよく、例えば各種蒸着法を組み合わせた方法に
よっても製造可能であるが、通常は電解法で製造され
る。ただし、アルミニウムは一般にめっき密着性が著し
く劣るので、下地めっき処理を行うのが普通である。公
知な下地めっき処理としては、ジンケート法、陽極酸化
法、溶融めっき法が知られている。ここでジンケート法
とはアルカリ亜鉛浴による置換めっき法であり、陽極酸
化法とはアルミニウムのアノード酸化皮膜を形成した後
めっきする方法であり、溶融めっき法とは電解めっき処
理した後熱処理する事でめっき界面に合金拡散層を形成
する方法を言う。前者２つの手法は、いずれもめっき界
面にごく微量の下地層を形成させるものであり、本発明
のＺｎ−Ｆｅ系合金めっき層の作用に影響しない。ま
た、溶融めっき法においても、本発明の作用に影響する
ような構造変化はない。電解法としては、例えば、ジン
ケート処理したのちに、硫酸亜鉛、硫酸鉄およびＮｉ，
Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上の
硫酸塩を含む水溶液中で、Ｐｂをアノード、アルミニウ
ム板をカソードとして５〜２００Ａ／ｄｍ2 の電流密度
で陰極電解する事によってＺｎ−Ｆｅ系合金めっきが得
られる。以下、実施例により本発明の効果をさらに具体
的に説明する。
製すればよく、例えば各種蒸着法を組み合わせた方法に
よっても製造可能であるが、通常は電解法で製造され
る。ただし、アルミニウムは一般にめっき密着性が著し
く劣るので、下地めっき処理を行うのが普通である。公
知な下地めっき処理としては、ジンケート法、陽極酸化
法、溶融めっき法が知られている。ここでジンケート法
とはアルカリ亜鉛浴による置換めっき法であり、陽極酸
化法とはアルミニウムのアノード酸化皮膜を形成した後
めっきする方法であり、溶融めっき法とは電解めっき処
理した後熱処理する事でめっき界面に合金拡散層を形成
する方法を言う。前者２つの手法は、いずれもめっき界
面にごく微量の下地層を形成させるものであり、本発明
のＺｎ−Ｆｅ系合金めっき層の作用に影響しない。ま
た、溶融めっき法においても、本発明の作用に影響する
ような構造変化はない。電解法としては、例えば、ジン
ケート処理したのちに、硫酸亜鉛、硫酸鉄およびＮｉ，
Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上の
硫酸塩を含む水溶液中で、Ｐｂをアノード、アルミニウ
ム板をカソードとして５〜２００Ａ／ｄｍ2 の電流密度
で陰極電解する事によってＺｎ−Ｆｅ系合金めっきが得
られる。以下、実施例により本発明の効果をさらに具体
的に説明する。
【００１２】
【実施例】ジンケート浴を用いてアルミニウム板の表面
に０．５ｇ／ｍ2 程度の目付量を有する置換Ｚｎめっき
層を施したのちに、硫酸亜鉛、硫酸鉄と各種金属の硫酸
塩を含む水溶液中で、アルミニウム板をカソードとして
各種条件下で陰極電解する事により、各種のＺｎ−Ｆｅ
系合金めっきＡｌ合金板を作製した。得られたＺｎ−Ｆ
ｅ系合金めっきアルミニウム板について各種比較材と共
に抵抗溶液時の最適溶接電流範囲、連続打点性を調べ
た。最適溶接電流範囲、連続打点性は、スポット溶接法
で評価した。溶接電流値の測定条件は、板厚１．０ｍ
ｍ、電極チップ４．５ｍｍφ、加圧力２００ｋｇ、溶接
時間１０サイクル（５０Ｈｚ）とし、ナゲット径と散り
発生条件から適正溶接電流値を求め、その値が冷延鋼板
に近いか否かで良否を判定した。連続打点性は正常なナ
ゲットが形成されなくなるまでの打点数が冷延鋼板の値
に近いか否かで良否を判定した。
に０．５ｇ／ｍ2 程度の目付量を有する置換Ｚｎめっき
層を施したのちに、硫酸亜鉛、硫酸鉄と各種金属の硫酸
塩を含む水溶液中で、アルミニウム板をカソードとして
各種条件下で陰極電解する事により、各種のＺｎ−Ｆｅ
系合金めっきＡｌ合金板を作製した。得られたＺｎ−Ｆ
ｅ系合金めっきアルミニウム板について各種比較材と共
に抵抗溶液時の最適溶接電流範囲、連続打点性を調べ
た。最適溶接電流範囲、連続打点性は、スポット溶接法
で評価した。溶接電流値の測定条件は、板厚１．０ｍ
ｍ、電極チップ４．５ｍｍφ、加圧力２００ｋｇ、溶接
時間１０サイクル（５０Ｈｚ）とし、ナゲット径と散り
発生条件から適正溶接電流値を求め、その値が冷延鋼板
に近いか否かで良否を判定した。連続打点性は正常なナ
ゲットが形成されなくなるまでの打点数が冷延鋼板の値
に近いか否かで良否を判定した。
【００１３】結果を表１に示す。表中Ｎｏ．１，２，
３，４，５，は比較材、他は本発明アルミニウム材であ
る。めっき層中Ｆｅ含有率が５重量％より小さいものや
６０重量％より大きいもの、またＦｅ含有率が５から６
０重量％の範囲にあるものでもめっき付着量が６ｇ／ｍ
2 より小さいＺｎ−Ｆｅ合金めっき層を施したアルミニ
ウム板はいずれもスポット溶接時における適正溶接電流
範囲の点で、抵抗溶接性が不十分である。さらに、Ｆｅ
含有率やめっき付着量が適正範囲にあるものにおいても
Ｎｉ等の第３添加元素を含有しないものは連続打点数が
冷延鋼板に比べ少なく、連続打点性の点で抵抗溶接性が
不十分である。これに対し、本発明材はいずれも適正溶
接電流範囲、連続打点性の両者ともに冷延鋼板の値に近
く、抵抗溶接性が良好である。
３，４，５，は比較材、他は本発明アルミニウム材であ
る。めっき層中Ｆｅ含有率が５重量％より小さいものや
６０重量％より大きいもの、またＦｅ含有率が５から６
０重量％の範囲にあるものでもめっき付着量が６ｇ／ｍ
2 より小さいＺｎ−Ｆｅ合金めっき層を施したアルミニ
ウム板はいずれもスポット溶接時における適正溶接電流
範囲の点で、抵抗溶接性が不十分である。さらに、Ｆｅ
含有率やめっき付着量が適正範囲にあるものにおいても
Ｎｉ等の第３添加元素を含有しないものは連続打点数が
冷延鋼板に比べ少なく、連続打点性の点で抵抗溶接性が
不十分である。これに対し、本発明材はいずれも適正溶
接電流範囲、連続打点性の両者ともに冷延鋼板の値に近
く、抵抗溶接性が良好である。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】以上詳述したごとく本発明は優れた抵抗
溶接性を付与したアルミニウム板であり、その工業的価
値はまことに大きい。
溶接性を付与したアルミニウム板であり、その工業的価
値はまことに大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 本田 和彦 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＡｌあるいはＡｌ合金板の片面あるいは
両面に、Ｆｅ含有率が５から６０重量％でＮｉ，Ｃｏ，
Ｃｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を０．５
重量％以上含有し、めっき付着量が６から６０ｇ／ｍ2
のＺｎ−Ｆｅ系合金めっき層を有することを特徴とする
抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14230192A JPH0673592A (ja) | 1992-06-03 | 1992-06-03 | 抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14230192A JPH0673592A (ja) | 1992-06-03 | 1992-06-03 | 抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0673592A true JPH0673592A (ja) | 1994-03-15 |
Family
ID=15312194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14230192A Withdrawn JPH0673592A (ja) | 1992-06-03 | 1992-06-03 | 抵抗溶接性に優れたＺｎ−Ｆｅ系合金めっきＡｌ合金板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673592A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617288A (ja) * | 1992-07-02 | 1994-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | スポット溶接性に優れた積層めっきアルミニウム板 |
| CN100382923C (zh) * | 2004-04-02 | 2008-04-23 | 本田技研工业株式会社 | 不同类型材料的电阻焊接方法、以及铝合金材料和不同类型材料的电阻焊接部件 |
| CN102071446A (zh) * | 2011-03-01 | 2011-05-25 | 无锡新大中薄板有限公司 | 可焊性铝卷材连续电镀工艺 |
-
1992
- 1992-06-03 JP JP14230192A patent/JPH0673592A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE102005013493B4 (de) * | 2004-04-02 | 2015-12-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Widerstandsschweißverfahren unterschiedlicher Materialarten und Widerstandsschweißbauteil aus einem Aluminiumlegierungsmaterial und einem andersartigen Material |
| CN102071446A (zh) * | 2011-03-01 | 2011-05-25 | 无锡新大中薄板有限公司 | 可焊性铝卷材连续电镀工艺 |
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