JPH06322377A - 高および低コンカーボン成分を含むパラフィンリッチ供給原料を接触的にクラッキングする方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 総体的な熱平衡を維持しながら、パラフィン
系成分および重質ナフテン系成分を別個に最適な状態で
クラッキングするための方法を提供する。 【構成】 パラフィンリッチ供給原料および重質供給原
料を同時に接触的にクラッキングする方法であって、こ
の場合これらの供給原料は接触的クラッキングに先立っ
て別個の反応装置（８）、（１０８）内で再生された粒
状触媒固体をもって凝離されるものとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は炭化水素送入原料の流動
接触分解の分野に関する。特に、本発明は、高レベルの
コンラドソン法残留炭素によって示される有意量のアス
ファルテン成分を含む残油との組合せによりパラフィン
に富む炭化水素送入原料を触媒再生系を用いて接触分解
し、送入原料構成要素を分離し、選択的に分解して改良
された収率を生じる改良された方法および装置に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】石油精製計画と送入原料の割当てはいぜ
んとして石油精製業者にとって解決しなければならない
非常に複雑な問題である。送入原料の入手可能性、価
格、品質の不確実性のために、当業界は流動触媒分解装
置（ＦＣＣ）のような融通性のある第１次的処理ユニッ
トを探究するように追立てられる。このようなユニット
は、広範囲の送入原料にわたって最大の留出油、最大の
ガソリン、最大のオレフィン生産を挙げるべく設計する
ことができるために好まれる。

【０００３】さらに、多くの精製業者は、窮迫した状況
にある送入原料をスポット購入するために広範囲にわた
る送入原料のための設計を希望する。経済的好機に置か
れる原料はしばしば重質であり有利な生産量を挙げるた
めには特別なＦＣＣを必要とする。送入原料の最適な選
択と生産量の予測のためには、単なるマクロ的特性たと
えばＡＰＩ（アメリカ石油協会）比重、残留炭素（コン
ラドソン法残留炭素またはラムスボトム法残留炭素）、
水素含量等よりも複雑な特性を必要とするであろう。ま
た接触分解選択性および送入原料混合物の経済性に関し
ては著るしいコンタミネーションを伴う送入原料の存在
下でパラフィン化合物を処理することに適当な考慮を払
わねばならない。

【０００４】パラフィン性の高ＣＣＲ送付原料のＦＣＣ
処理に含まれる特有の問題を理解するには、ＦＣＣ送入
原料の化学的性質を考慮しなければならない。石油は基
本的に炭化水素と、硫黄、窒素、酸素を含むより少い量
の他の化合物と、ニッケル、バナジウム等ある種の金属
元素の混合物である。ＦＣＣに対する送入原料として通
常使用される留分は沸点が約６５０°Ｆ以上の原料であ
る。これらの留分は非常に複雑な混合物である。しかし
便宜上米国鉱山局はある分類法を開発した。この分類法
においては、炭化水素部分は「パラフィン性」(paraffi
nic)「ナフテン性」(naphtenic) または「アスファルト
性」(asphaltic) として特性付けされている。減圧軽油
範囲（沸点約７６０°Ｆ）において、送入原料は次のと
おり特性付けされている。

【０００５】パラフィン性 ＡＰＩ３０°以上、 大
体Ｋ１２．２以上 中間性 ＡＰＩ２０〜３０°、 大体Ｋ＝１１．
５〜１２．２ ナフテン性 ＡＰＩ２０°以下、 大体Ｋ１１．４
以下 ただし、Ｋ＝特性付け係数（Ｔ）１／３／Ｇ （Ｔ＝平均沸点（ランキン度）、Ｇ＝６０°Ｆにおける
比重） 種々の原油から得た種々の減圧軽油は上記の基準で測定
すると広範囲の変化を示す。この変化を表１に示す。

【０００６】

【表１】

【０００７】送入原料の範囲はさらに図６に示される。
このデータは２８％（ライトアラブ）から６０％以上
（ボンベイハイ）に至る種々の減圧軽油のパラフィン成
分を示す。以下の表２は常圧残油（減圧軽油プラス減圧
塔底残油）について示す。ライトアラブおよびミナス常
圧残油ならびに水素処理した中東常圧残油についての測
定値および質量分光分析データが示されている。直留ラ
イトアラブ原料とミナス原料の主な差異は第１にパラフ
ィン成分であり、第２にライトアラブの場合より高いレ
ベルのモノアロマティックを有する。水素処理後中東原
料はミナスに類似のＡＰＩ比重とＣＣＲを有するが、水
素処理された原料の組成は、その構造がライトアラブに
類似することによっていぜんとしてその原産地に影響し
ていることを示す。これらの変化は実質上水素処理にお
いて生じる沸点範囲のシフトにもとずくものである。

【０００８】

【表２】

【０００９】数人の研究者は接触分解条件下の種々の炭
化水素化合物の相対反応速度を調べ、われわれの観察と
発明を理解するために有益な情報を開発した。

【００１０】図７はシビアリティーの函数としての種々
の化合物のＦＣＣ転化を示す。この作業はゼオライトを
含まない不定形触媒を使うことによってなされた。この
種の触媒に対する正パラフィンの低い反応速度は極めて
明らかである。シビアリティー１．０において、シクロ
パラフィンおよびモノシクロアロマティックの非転化物
が３０％以下であるのに対し４３０°Ｆ以上の原料の非
転化率は約７０％である。

【００１１】図８は正パラフィンから凝縮シクロパラフ
ィンに至る５種類の異る炭化水素についてのＦＣＣ反応
の速度定数を示す。使用された不定形触媒（ＳｉＯ₂ −
Ａｌ₂ Ｏ₃ ）に対し上記速度定数は図７に示されるラン
クに対応する。一方、モレキュラーシーブ触媒（ＲＥＨ
Ｘ）に対するデータは、第１に不定形触媒の場合よりも
はるかに高い反応速度定数を示し、第２にこの種の触媒
の場合凝縮シクロパラフィンの相対反応速度が正パラフ
ィンに比べて減少することを示す。この後者の現象は、
正パラフィンに関連するより直線的な分子に比べて凝縮
分子がゼオライト孔に入り難いことに帰因する。

【００１２】流動接触分解（ＦＣＣ）−再生組合せ法に
おいては、炭化水素送入原料は、オレフィン、重油、ガ
ソリン、ガソリン混合材等の有用な生産物への転化を促
進する条件下において、連続的に再生され、自由に移動
し、微細に分割された粒状触媒と接触する。この方法は
周知である。典型的な近代ＦＣＣユニットは垂直方向の
円筒状リアクターを含むライザーを使用する。再生され
た送入原料はライザーの底に送入され、ライザー中を上
昇し、ライザーの頂部から流出する。触媒は炭化水素と
１〜５秒間接触した後炭化水素から分離する。

【００１３】重質減圧軽油、常圧蒸留残油、減圧残油、
常圧塔底残油、常圧残油、重質炭化水素等を含む原油高
沸点部分の転化のためのＦＣＣ法は、特に容易に分解す
る軽質炭化水素送入原料に対する需要が入手可能性を上
まわっているため近年関心の的となっている。その多く
がアスファルテンに富む（高いコンラドソン法残留炭素
に示されるように）重質炭化水素送入原料の分解は、分
解工程中触媒上に比較的に多量のコークの付着をもたら
す。アスファルテンによって生じるコークは通常反応の
比較的に早い段階で触媒に付着し、全反応系にわたって
接触触媒が高いレベルのコークによって汚染されるとい
う状態を生じる。

【００１４】残油送入原料、特に高パラフィン成分の残
油送入原料を処理する場合の主要な問題は、反応ライザ
ーにおける特に初期の段階における触媒の単位量あたり
の高いコーク付着傾向である。これは再生の前後におけ
る触媒上のコークの重量％の変化によって測定すること
ができるデルタコーク(delta coke)によって示される。

【００１５】無視できる量のアスファルテン成分を有す
る軽油送入原料の場合は、接触分解反応中触媒がリアク
ター中を移動するにつれて、無視できる値から約０．５
〜０．９にコークが生産されるために、デルタコークは
増加する。有意のアスファルテン成分を含有するより重
質の送入原料を処理する場合は、重質のアスファルテン
分子を蒸発させることができないため、原料蒸発点にお
いてすぐに有意のデルタコークが存在する。リアクター
の環境においては不蒸発物質は熱分解によりある量の不
蒸発重質炭化水素を生じるものと予想され、これは触媒
上に付着する。たとえば通常５重量％のレベルのコンラ
ドソン法残留炭素を有し触媒が炭化水素１部に対し５〜
７部の重量比で循環する送入原料は初期デルタコーク水
準が０．４〜０．８であり最終デルタコーク水準は０．
８〜１．３またはそれ以上である。

【００１６】デルタコーク値はリアクター中の触媒履歴
のき損度を示す。き損された触媒は、その多くのゼオラ
イト活性部位が閉塞され、そのマトリックス部位の一部
のみが提供されることによって、その接触分解活性と所
望の生産物を得るための選択性が減少する。

【００１７】残油を処理する間に観測されるデルタコー
ク値が高い主な理由は、送入原料中の重質アスファルテ
ンコーク産生諸分子の存在である。これら分子の濃度は
送入原料に関連するコンラドソン法残留炭素（ＣＣＲ）
値によって示される。したがって、高いＣＣＲ成分の送
入原料は高い初期デルタコーク値を生じる傾向がある。
送入原料のＣＣＲの大半は沸点１０５０°Ｆ以上の留分
と関係しているので、この留分のサイズに依存して、送
入原料を接触分解するためのプロセスパラメーターは通
常の軽油について使用されるパラメーターとはかなり異
ることがありうる。

【００１８】残油処理についての挑戦は送入原料の重質
性に関連する多くの問題を克服するための新しい考えを
必要とした。これらの問題は残油の霧化と蒸発、従来の
軽油分解システムにおいて生じる高いコーク産生率の軽
減、高いコーク産生率に帰因する広い範囲の熱除去問題
の処理等における困難を含むものである。また触媒の有
効性の必須のパラメーターであると認識される触媒のデ
ルタコーク（すなわちコーク産生量／触媒／オイル比）
を制御し最小とするには適当な触媒を選択することも重
要であることが判った。

【００１９】現在、このような重質炭化水素送入原料の
流動接触分解のために入手可能な公知の方法としていく
つかの方法がある。このような方法の一つとして、流動
接触分解−再生組合せ法がある。

【００２０】高ＣＣＲ送入原料を処理する場合に必要な
熱除去のために、１段または２段の再生システムを含み
かつ完全かつ部分的な一酸化炭素燃焼を伴うユニークな
触媒再生システムが使用されている。また、再生された
触媒の高いコークレベルを補償するため触媒冷却装置が
使用されている。

【００２１】重質炭化水素送入原料中の高沸点成分およ
び低沸点成分の双方の転化のため高度に選択的な接触分
解を達成するために、高温反応システムにおいて高温の
再生触媒が使用される。

【００２２】触媒上の炭素の量は反応径路に沿って増加
し、接触分解のために使用される活性部位の数は減少す
る。高ＣＣＲ送入原料については、コークの生成は触媒
を急速にき損し、原料送入直後に活性を減少させる。あ
る種の重質送入原料の反応にとっては活性の減少は深刻
な問題を提供しないかもしれないが、送入原料が、高Ｃ
ＣＲ成分とパラフィン成分を一つの送入原料中の別個の
２成分として、あるいは複数の送入原料として含有する
場合には、この問題は深刻となる。

【００２３】活性部位の閉塞は、さもなければ理想的な
送入原料各成分の効率的かつ高度に選択的な接触分解を
妨げるために不利である。これは、特に送入原料がかな
りの量の各種直鎖パラフィンを含有している場合に顕著
である。これらのパラフィンはガソリンおよびより軽質
の物質に転化する高い潜在能力を有するが、前述のとお
り、比較的に低い分解速度で進行する。き損された触媒
の存在下でかつ通常の反応回数においてこれらの分子は
その潜在能力どおりに転化せず、標準以下の生産高しか
挙げることができない。この問題は軽油分解においては
さほどの影響はないが、残油分解においては、デルタコ
ーク水準の著るしい増加のためにこの問題は増幅され
る。

【００２４】この現象を示すため、いくつかのプラント
操作についてのデータを以下に示す。プラントＡ このプラントは、中間性からパラフィン性として特徴ず
けられる軽油を含む種々の残油送入原料を処理する。通
常操作はコンラドソン法残留炭素レベル２〜５重量％の
送入原料に対して行われる。現実的な平均沸点を決定す
ることができないので、意味のある残油のＫ値を決定す
ることは難しいが、既知の原油についての類推の根拠と
して比重とコンラドソン法残留炭素の関係を使うことに
より送入原料特性化の方法を開発することができる。図
９において、１例としてアラビアンライト常圧残油／Ｖ
ＧＯ、また他の例として同様にシエングリおよびターチ
ェンの常圧残油／ＶＧＯを示す計３本の線を描く。これ
らの線は、減圧軽油と常圧残油の各データ点を結ぶこと
によって描かれた。これは、中間性およびパラフィン性
の軽油を含有する通常の残油に対する使用送入原料の類
似性にもとずいて操作データを選択するための基礎を提
供するものである。表１に関し、ライトアラビアンＶＧ
Ｏは１１．９のＫを有し、シエングリは１２．２のＫを
有し、ターチェンは１２．４のＫを有する。

【００２５】この線を基礎として使いることによって、
プラントＡの操作から同様な基礎のデータを選択するこ
とができた。図９は３グループのデータを示す。 （１）あるグループ（「＋」記号で示す）はライトアラ
ビアン類似のＡＰＩ／ＣＣＲ関係を有し、この送入原料
のＶＧＯ部分は中間性（Ｋは１１．９〜１２）として特
徴ずけられるであろうことが推論できる。 （２）あるグループ（「●」記号で示す）はＶＧＯ部分
はシエングリ原油よりもいく分パラフィン性でありＫは
１２．２〜１２．３であることを示すＡＰＩ／ＣＣＲ関
係を有する。 （３）かなりパラフィン性のより大きいグループ
（「□」記号で示す）はミナスまたはターチェンに類似
しＶＧＯ留分はＫが１２．４と考えられる。

【００２６】ＦＣＣ操作の転化効率を評価するため、有
益なパラメーターはデカントオイルすなわち精留塔底流
れのＡＰＩ比重である。この流れは送入原料の初期沸点
以上の沸点を有する未転化物質からなるものである。こ
の値が低い場合（＋１以下負の値まで）、送入原料に含
まれる転化可能物質の大部分は転化し終ったことを示し
ている。図１０はデカントオイルについてのデータを上
記３グループのデータに関するデルタコークの関数して
示す。

【００２７】中間性送入原料（＋印）に関するデータの
場合デルタコークレベルのデカントオイルＡＰＩ比重に
対する影響は少い。しかし、シエングリ類似のデータの
場合（●印）にはデルタコークのデカントオイルＡＰＩ
比重に対する影響は明白であり、もっともパラフィン性
の強い送入原料（□印）の場合はいっそう明白である。プラントＢ プラントＢは中部米国原油について操作され、ＦＣＣ送
入原料データは図９中「Ｂ」記号で描かれている。これ
らの送入原料はより軽質である一方、ややパラフィン性
のプラントＡ送入原料（●印）に相対的性質が類似して
いる。プラントＢデータを図１０に描くと該データはプ
ランＡデータと本質的に同様なデルタコーク／デカント
オイル比重関係を示す。プラントＣ プラントＣはかなりパラフィン性の送入原料（図９の点
Ｃ参照）を処理し、おおむね一定の原料品質と異る原料
予熱で８日間１〜１．７のデルタコークを生じる範囲の
触媒対オイル比で操作を行った。図１１はコーク産生量
とデルタコークに対するデカントオイル（一定温度にお
ける）を描き、デルタコークの接触分解効率に対する影
響を示す。プラントＤ プラントＤは水素処理した中東残油（表２に示す）を処
理する。図９において、この送入原料はパラフィン性で
あるかのように描かれているが、この組成物は中間性送
入原料により近いことは上記のとおりである。これはそ
の操作データ（図１０中点Ｄ）によって証明され、この
データは高デルタコーク（１．３）における低デカント
オイル比重（ＡＰＩ−２°）を示す。これはまたこの送
入原料のパラフィン成分は臨界的変数であることを示し
ている。

【００２８】通常の反応条件下で所望の生産収量を挙げ
るため、高コンラドソン法残留炭素成分と水素に富むパ
ラフィンを含有する送入原料は、パラフィンの遅い反応
速度にかんがみ、パラフィンを分解するために必要な触
媒活性を与えるため低デルタコークを達成するよう設計
されている。パラフィンの転化不足は高ＡＰＩ比重を伴
う高デカントオイル生産をもたらすので、この点は重要
である。パラフィン成分の転化不足は約０．８ないし
１．０を超えるデルタコークレベルにおいて生じるもの
と考えられる（パラフィン成分が３０〜３５％を超える
場合はより低いデルタコークレベルが要求される）。こ
のデルタコーク送入原料のコンタミネーションと送入原
料の分解反応の通常の結果の双方によって生じる。

【００２９】この状況において送入原料を完全に分解す
るために、パラフィンにより清浄な触媒上で分解されね
ばならない。すなわちより低いデルタコークレベルで分
解されねばならない。公知の方法は触媒冷却装置を使用
することと触媒対オイル比を増加することすなわちデル
タコークの低下である。しかしながら、デルタコークは
充分に減少しない場合がありまた触媒対オイル比の増加
は生産物のある部分を過度に分解する場合があるので、
この方法は常に有効とは限らない。また触媒対オイル比
の増加は、再生システムにより多くの触媒を通過させね
ばならないので、使用されないコークの量が増加し価値
のある生産物の生産量が減少する結果となり、非効率的
である。

【００３０】最適化のためには複数の異る条件が好まし
い送入原料の処理については多くの文献がある。米国特
許第３，６１７，４９６号には、比較的に低い沸点と比
較的に高い沸点を有する複数の送入原料からの分解選択
性を最適化する方法が開示されている。この方法におい
ては、送入炭化水素をガソリンに分解しうる比較的に低
い分子量の留分と比較的に高い分子量の留分に精留しこ
れらの留分を別個のライザーリアクターに充填する。こ
うして比較的に軽質の炭化水素送入原料留分と比較的に
重質のそれとが相互の不存在下で別個のライザーで分解
され、軽質炭化水素ライザーの操作をガソリン選択性に
とって有利な条件、たとえば重質炭素の蓄積の排除、炭
化水素送入原料送入回数の適当な制御、触媒の炭化水素
送入原料の適当な制御等、で行うことを許容し、それに
よって個々のリアクター温度における変化に影響を及ぼ
す。

【００３１】他の例は米国特許第５，００９，７６９号
に示され、この特許は沸点約４５０°Ｆ以下のナフサを
第１のライザーに送り、軽油と残油を第２のライザーに
送ることを開示している。

【００３２】非類似の炭化水素送入原料を分解するため
２またはそれ以上の別個のライザーリアクターを同様に
使用する他の方法はたとえば米国特許第３，９９３，５
５６号（改良された収量のナフサをより高いオクタン価
で得るために重質と軽質の軽油を別々のライザーで分解
する）、米国特許第３，９２８，１７２号（アルキル化
反応等のため高揮発ガソリン、高オクタン混合材料、軽
質オレフィンを回収するために軽油沸点範囲送入原料と
重質ナフサおよび／または直留ナフサ留分を別個の分解
ゾーンで分解する）、米国特許第３，８９４，９３５号
（重質炭化水素たとえば軽油、残油等およびＣ₃ −Ｃ₄
に富む留部を別個の転化ゾーンで接触分解する）、米国
特許第３，８０１，４９３号（特に灯油として使用する
軽サイクル軽油およびエンジン油としての使用に適した
高オクタンナフサ留分を回収するため直留軽油、常圧蒸
留残油等および粗ろうを別個のライザーで分解する）、
米国特許第３，７５１，３５９号（直留軽油と中間サイ
クル軽油リサイクルを別個の送入およびリサイクルライ
ザーにおいて分解する）、米国特許第３，４４８，０３
７号（直留軽油およびたとえば中間サイクル軽油等の分
解サイクル軽油を別個の長い反応ゾーンで個々に分解し
て高ガソリン生産物を回収する）、米国特許第３，４２
４，６７２号（常圧蒸留残油と低オクタン軽質改質ガソ
リンを別個のライザーで分解してガソリン沸点範囲生産
物を増加する）、および米国特許第２，９００，３２５
号（重質軽油たとえば軽油、残油等を第１の反応ゾーン
で分解し、同一の送入原料または別個の送入原料たとえ
ばサイクルオイルを異る条件下で第２の反応ゾーンで分
解して高オクタンガソリンを得る）に記載されている。

【００３３】米国特許第３，７９１，９６２号は、送入
原料をアロマティックインデックスと各ライザーからの
汚染した触媒の異る初期環境下における再生にもとずい
て区別して別個のライザーに送入し重質の成分における
コーク産生の増加に対処している。種々のコーク産生に
対処するに際して米国特許第３，７９１，９６２号は温
度が炭素の生成に影響することを示唆している。

【００３４】しかしながら、上記従来の技術は、汚染し
た触媒上でのパラフィン性送入原料の転化の困難性とい
う問題に対処していない。特に有意の残油留分（すなわ
ち１０容量％以上）およびパラフィンに富む留分を含有
する送入原料を、各留分を公知の方法で処理する時に、
当該組合せから生じる予想外の不利な影響を克服するた
めに、流動接触分解することについて対処していない。

【００３５】

【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
はパラフィンリッチ留分および触媒再生を利用する別個
の反応器中の高いコンカーボン（Concarbon ）留分を含
んで成る炭化水素供給原料を接触的にクラッキングする
改良された方法を提供することである。本発明の別の目
的は所望の製品分布ならびにハイオクタンガソリンブレ
ンド原料および軽質オレフィンについて改良された収量
を得るために個々の供給原料に適用される反応条件を制
御する方法を提供することである。本発明の更に他の目
的は炭化水素供給原料を接触的にクラッキングする改良
された方法を提供することであって、この方法は重質炭
化水素原料／パラフィンリッチ留分のガソリンおよび軽
質オレフィンへの選択的転化率を改良するために個々の
それらについての処理パラメータに対する触媒活性およ
び選択性に関している。更に他の本発明の目的は重質炭
化水素およびパラフィン留分の処理が、触媒を冷却する
必要無しに全体の熱平衡を維持するものである方法を提
供することである。

【００３６】

【課題を解決するための手段】この目的のために、本発
明は触媒再生システムにおいて再生されたクラッキング
触媒を伴う二元反応システムであって、この場合触媒／
油比率はデルタコークがパラフィンリッチ原料反応器内
で１．０以下のレベルを維持するように調整されるもの
において、Ｋ値１２．２以上およびＣＣＲ０−６ｗｔ％
を有するＶＧＯ部分を伴う炭化水素供給原料を含んで成
るパラフィンリッチ供給原料であって残油(resid）成分
またはその蒸気を含んでいてもいなくてもよいものと、
同時に存在するＣＣＲ４−１６ｗｔ％の重質供給原料を
クラッキングするための改良された組合わせ凝離−流動
化接触クラッキング−再生法を提供する。

【００３７】本発明は順流および上昇反応器を含むが、
これらに限定されないものを包含する短反応時間流動層
式接触クラッキングを遂行し得る各種の反応装置におい
て実施可能であることが理解される。以下の記載におい
て或るタイプのまたは他のタイプの反応装置が言及され
るが、本発明を実施するため用いても良いＦＣＣ反応器
のタイプはそのように限定されるものではない。

【００３８】この方法は先ず供給原料を凝離して、本質
的にパラフィンリッチ残留物またはＫ値１２．２以上を
有するＶＧＯ部分を伴う軽油を含んで成る第一原料流
を、また本質的に一層高いＣＣＲ原料から成る第二原料
流を獲得することによって進行する。その後、触媒再生
システムからの再生触媒は第一パラフィンリッチ原料流
と共に第一反応装置の混合帯域に装入される。反応帯域
は温度約９２０゜Ｆ乃至約１２００゜Ｆ、デルタコーク
レベルを１．０以下に維持するために要する触媒対油比
率約４：１乃至約６：１を伴う滞留時間０．１−３秒に
おいて作動して、第一生成物ガスおよび同伴（entraine
d ）触媒粒子を生成する。触媒再生システムからの少な
くとも部分的に再生された触媒および重質残油原料は第
二反応装置の混合帯域に装入される。第二反応装置は約
９５０゜Ｆ乃至約１１００゜Ｆに保持された温度、触媒
対油比率約８：１乃至約１２：１の比率を伴う滞留時間
０．５−４秒において操作されて第二生成物ガスおよび
同伴触媒粒子を生成する。

【００３９】両反応装置からの生成物ガスおよび同伴触
媒は分離され、そしてこの生成物ガスは分別蒸留塔へ送
られて少なくともガソリン沸騰範囲物質留分、より軽質
のガス状炭化水素物質留分、軽サイクル油（light cycl
e oil ）沸騰範囲物質留分およびより高級な沸騰範囲物
質留分を回収するものとする。その分離されたコーク積
載触媒粒子はストリッピング区画へ送り届けられて同伴
炭化水素を回収し、次いで再生および上昇反応器の混合
帯域への復帰のための触媒再生システムに対し送り届け
られる。その結果、６５０゜Ｆプラス沸騰範囲物質の改
良された転化率が達成され、そして反応装置間の熱平衡
が充分に維持されて、追加の燃料インプットまたは再生
中の触媒冷却を要することなく別個の高および低ＣＣＲ
反応が実施される。

【００４０】当業者には理解されるように、本発明によ
りもたらされる主要な効果は、高いＣＣＲおよびパラフ
ィンリッチ炭化水素供給原料の様々な組合わせについて
最適所望転化率を達成するのに特に適している同時に選
択された操作条件、たとえば温度、触媒／油比率および
滞留時間に対するフレキシビリティを独立して提供する
２基の反応装置を操作する能力である。特に、以下でよ
り詳細に論述するように、本発明の新規な装置のアレン
ジメントおよび処理コンセプトは一般的に不適合な留分
の反応間において相乗作用を創出させて、好ましい生成
物産出の改良された収量を成就することである。第一反
応装置は熱平衡により拘束されないようにする低コーク
収率をもって作動し、また第二反応装置は「クラッキン
グし難い」パラフィンのより低い濃度に起因している、
より高いデルタコークを伴って良好に作動可能である。

【００４１】通常、パラフィンリッチ供給原料と記載さ
れる供給原料は一般に低乃至中程度のＣＣＲ値（ＣＣＲ
約６ｗｔ％未満）を有するワックス状の常圧残油および
沸点約１０５０゜Ｆを有し、Ｋ値１２．２以上を有する
ＶＧＯ部分を伴うワックス状減圧軽油を含んで成ってい
る。ここでナフテン系、残油または重質供給原料と記載
される供給原料は１０５０゜Ｆを超えて沸騰するもの、
そして約４乃至約１６ｗｔ％の炭素残留物（ＣＣＲ）の
レベルを有し、また金属および限定された量のパラフィ
ンを含んでいる留分である。これらの供給原料は別個の
供給源からのもの説明したように凝離されるか、あるい
は自然に生じる、またはブレンドした混合物である留分
から蒸留によって凝離される。蒸留による凝離を用いる
場合には、重質残油およびパラフィンリッチ留分間の好
ましい凝離はより高いレベル、たとえば１０５０゜Ｆで
あるが、混合物のいくつかの留分は９５０゜Ｆ未満のよ
り低い温度において凝離して第二反応装置への注入のた
めに重質供給原料を希釈し得ることに留意すべきであ
る。あるいは希釈液、たとえばＬＣＯ、重質ナフサまた
はリサイクル流はこの工程に対し残油供給原料のため
の、能率的な供給原料注入と調和可能な供給原料特性
（たとえば粘度および表面張力）を提供するのに特に有
益である。

【００４２】同伴触媒からの生成物ガス分離の間、１基
または別個のサイクロンまたは他の分離装置を各上昇管
について用いることが可能であり、そしてその生成物は
蒸気流導管中で組み合わせることが可能であり、ここに
おいて組み合わされた流れは急冷および分離のために分
別塔へ送られる。あるいは生成物蒸気を蒸気流導管内
で、または触媒からの分離の直後に急冷してもよい。

【００４３】代替的実施態様において、２基の反応装置
は下流端部において連結されて生成物ガスからの触媒の
分離に先立って導管に結合された反応装置を形成する。
このアレンジメントはパラフィンリッチおよび重質残油
留分を反応させる上昇管間の相乗効果をもたらす。この
代替的実施態様において、反応装置結合導管内で滞留時
間０．１乃至３秒、そして反応器出口温度約９２０゜−
１２００゜Ｆを有するより熱いパラフィンリッチ流が、
滞留時間約０．５−４秒かつ反応器出口温度約９５０゜
−１１００゜Ｆを有するより冷たい残油流と接触する
と、残油流はパラフィンリッチ流中で生ずる反応を急冷
して、連続する熱的または接触的反応に起因するオーバ
ークラッキングを回避する。同時に、パラフィンリッチ
流からのクリーナー（低級デルタコーク）触媒が利用可
能となって再生用の生成物ガスからの触媒の分離に先立
って重質残油留分の付加的な接触反応を促進する。

【００４４】他の代替的態様において、重質供給原料は
触媒と共に反応装置を、高温かつ短い滞留時間で通過し
てその重質供給原料を蒸発させる。重質供給原料の蒸発
は、蒸発させた炭化水素を新しい触媒および低ＣＣＲ供
給原料と共に低ＣＣＲ反応装置の混合帯域内に注入する
ための触媒からの炭化水素の分離に引き続いて行われ
る。低ＣＣＲ供給原料からの触媒はまた、先行する再生
を伴わずに高ＣＣＲ反応装置においても使用可能であ
る。

【００４５】各実施態様において、反応装置を通過した
コーク積載触媒は外部の触媒再生システムであって、そ
こでコークが酸化性ガスの存在下で燃焼される再生シス
テムへ送り出される。この触媒再生システムは単一段の
再生帯域または容器を含む如何なる知られたタイプであ
ってもよいが、好ましい触媒再生システムは別個の第一
および第二触媒再生帯域を含んで成るものである。

【００４６】好ましいシステムにおいて、触媒は前記第
一および第二再生帯域中で連続的に再生され、引き続い
て触媒上の炭化水素性堆積物を酸素含有ガスの存在にお
いて比較的一酸化炭素に富んだ第一再生帯域煙道ガス
を、そして比較的二酸化炭素に富んだ第二再生帯域煙道
ガスを生成するのに有効である条件であって、この場合
第一再生帯域における温度は約１１００゜Ｆ乃至約１３
００゜Ｆの範囲に及び、また第二再生帯域中の温度が約
１３００゜Ｆから約１６００゜Ｆまでの範囲に及ぶ条件
下において燃焼させることにより連続的に再生される。

【００４７】代替的実施態様において、別の順流反応器
用の触媒は別の再生帯域から採取される。第一再生帯域
からの部分的に再生された触媒を、重質供給原料が部分
的にコークを積載した触媒によって不利益を蒙ることは
ない重質供給原料反応装置内で使用することが可能であ
る。第二再生帯域からの充分に再生された触媒はパラフ
ィンリッチ供給原料上昇管反応装置内で使用される。こ
の代替的実施態様は触媒再生費用および触媒再生の要求
を減少させるために或る種の供給原料に関して魅力的で
ある。本発明の方法および装置は具体的な実施態様なら
びにこの種の実施態様を例示および実証する添付各図に
ついての以下の詳細な論述によってより良く理解される
であろう。しかしながら、この種の例示された実施態様
は本発明の限定を意図するものではないことが理解され
るべきである。それは本発明の精神から逸脱することな
く特許請求の範囲内で数多くの変形を為し得るからであ
る。

【００４８】本発明の接触的クラッキング方法は別個の
反応装置内の２種類の別の炭化水素供給原料について凝
離と同時に行われる流動層式接触的クラッキングを指向
する。これら供給原料の凝離に関する基準は、高濃度の
パラフィン系炭化水素、Ｋ値１２．２以上を有するＶＧ
Ｏ部分および低レベルのＣＣＲによって特徴づけられる
第一供給原料、そして汚染物質コークの高い当初レベル
を得るようなＣＣＲの高レベルによって特徴づけられる
第二供給原料を成就するようなそれぞれのＶＧＯ部分の
Ｋ値およびＣＣＲレベルにある。この凝離は重質ナフテ
ン系常圧残留物、たとえばMiddle East 、Indonesian D
uri 等をワックス状常圧残留物、たとえばIndonesian M
inas、Malaysian Topis またはChinese Tacking と混ぜ
合わせるのを回避することによって達成し得る。あるい
は高レベルのＣＣＲと結合された１１００゜Ｆまでに沸
騰する供給原料のパラフィン系特質によって特徴づけら
れる混合または単一供給原料の場合には、この種の凝離
は減圧軽油および減圧軽油留分であって、次いでこれら
が別個に処理されるものへの減圧蒸留によって達成する
ことが可能である。

【００４９】個々の反応器の流出液中の触媒および炭化
水素はそれぞれの反応器からその出口において分離可能
であるか、あるいは好ましくはこれら反応器の流出液は
分離に先立って混合される。後者の場合、混合の目的に
は（１）熱崩壊を最小とすること、すなわちこのことは
短い滞留時間（０．１−０．５秒）を採用することによ
り改良された反応選択性を達成するために高温および／
またはより高い触媒対油比率において操作される可能性
のある反応器中の１基の温度を減少させるための手段を
提供するものであり、（２）より高いＣＣＲ反応器から
生成物の増加した転化率を達成するため低ＣＣＲ／パラ
フィン反応器からの活性触媒を含む付加的な反応環境を
提供することが包含される。

【００５０】別の変形は、主として低転化率で供給原料
を蒸発させる短滞留モードにおいて高ＣＣＲ反応器を用
いること、炭化水素と触媒とを分離すること、次いで低
ＣＣＲ供給原料と共に処理するために第二反応器に対し
炭化水素を供給することを包含している。

【００５１】ここにおいて反応装置は一般に上昇管とし
て例示されているが、これらの操作において用いられる
反応装置は従来のＦＣＣ上昇管であって、この場合油お
よび触媒が細長い円筒状反応器の底部において導入さ
れ、そして反応は希釈相において混合された触媒および
炭化水素をもってそれらが縦方向上方に移動する際に進
行するものであっても、あるいは米国特許第４，８１
４，０６７号中に記載される一般的タイプの順流反応装
置であってもよい。

【００５２】本発明の方法は、外部の触媒再生システム
からの再生された触媒を利用する別個の反応装置におい
て支配的な重質ナフテン／芳香族系供給原料留分をクラ
ッキングするが、前記留分は通常高ＣＣＲ常圧残油また
は常圧残油であって、沸騰範囲約１０５０゜Ｆ以上、Ａ
ＰＩ約８乃至約２５、そしてＣＣＲ約４ｗｔ％乃至約１
６ｗｔ％を有するものとして記載されるものであり、こ
れと同時にパラフィンリッチ供給原料であって、通常沸
騰範囲１０５０゜Ｆ未満、ＡＰＩ比重約２３乃至約３
５、Ｋ値１２．２以上のＶＧＯ部分およびＣＣＲ０ｗｔ
％乃至約６ｗｔ％を有するものとして記載される原料を
クラッキングすることによって進行する。第一反応装置
に対する第二反応装置の相対的原料供給速度は一般に約
０．５−１．５：１である。

【００５３】しかしながら、留分は上記の範囲内で変化
する沸点を有するものであることが理解されるべきであ
る。それ故に、真空塔内の天然起源またはブレンド混合
物を処理する際、留分のカットポイントはユニットおよ
び供給原料に依存して変化し得るものである。たとえ
ば、混合物が重質であれば、より低いカットポイント、
すなわち約９５０゜Ｆ以上であって、より少ない留出物
およびより多い残油をもたらすカットポイントを採用す
ることが出来る。また、もしより多い軽油が残油内に残
留するのなら、クラッキングに関してより少ない希釈液
を添加するか、あるいは全く添加することを要しないも
のである。更に、供給原料によってはパラフィンリッチ
留分は完全な常圧塔底残油であってもよい。

【００５４】高ＣＣＲ原料およびパラフィンリッチ原料
を含んで成る供給原料は、もし分離するのなら蒸留の必
要無く凝離される。混合物に関し、ナフテン系原料また
は常圧残油およびパラフィンリッチ減圧軽油を包含する
留分成分を含んで成る供給原料は真空塔に導入され、そ
してそれら成分の沸騰範囲に基づいて分離される。上に
述べたように、真空塔からのカットは好ましくは約１０
５０゜Ｆにおいて採取されるが、そのカットを９５０゜
Ｆ程度の低いもののまま、高ＣＣＲ留分に対して、ある
いはユニットおよび特定の供給原料によっては完全な常
圧塔底残油に対してすら希釈液として提供してもよい。
更に、分離された残油成分流が或る量のパラフィンリッ
チ成分を含んでいてもよいことも理解されるべきであ
る。この種の供給原料のクラッキングから得られる生成
物には、これらに限定されるものではない軽質炭化水素
物質、ガソリンおよびＣ5 沸騰乃至４３０゜Ｆのガソリ
ン沸騰範囲生成物、４３０゜Ｆ乃至６８０゜Ｆの範囲内
で沸騰する軽質サイクル油およびＬＣＯを超える沸点を
有する重質サイクル油生成物がある。

【００５５】図１において最も良く理解されるように、
本方法の好ましい実施態様を実行するためのシステムは
通常、上昇反応装置アセンブリー３、触媒再生装置シス
テム５および分別蒸留システム７から成っている。更
に、成分の凝離が単一原料のパラフィンリッチ留分およ
び重質残油留分への分離を必要とする場合、このシステ
ムは真空塔１４０を含むことになる。反応装置アセンブ
リー３の基本的構成部品はパラフィンリッチ原料をクラ
ッキングするための細長い上昇反応器８、重質残油原料
をクラッキングするための細長い上昇反応器１０８およ
び上部希釈相区画２１とストリッパー区画２３とを有す
る容器２０を包含する。再生装置システム５の基本的構
成部品は第一段の再生器４０、第二段の再生器５８およ
び触媒収集容器８２と８３を包含する。分別蒸留システ
ム７は付属の機器を備えた本質的に従来の蒸留塔９８で
ある。

【００５６】本方法は、導管手段１０によって熱再生触
媒を第一上昇反応器８の混合帯域内へ導入することによ
って進行する。触媒を上方へ流すと、第一上昇反応器８
内の多種多様な炭化水素供給原料流と混ぜ合わされるこ
とになる。この触媒はパラフィン系炭化水素供給原料と
高温蒸発混合物または懸濁液を生成するに足る温度およ
び量をもって導入される。次いで、接触的にクラッキン
グされるべきパラフィンリッチ炭化水素供給原料が導管
手段４によって、注入ノズル６により示される複数本の
水平に離間した原料注入ノズルを経由して装入された上
昇管交差区画内の多種多様な流れを介して導入される。
原料を装入するためのノズル６および１６は好ましくは
霧化原料注入ノズルであって、たとえばここに参考とし
て引用するものとする米国特許第４，４３４，０４９号
中に記載されるタイプのものか、あるいは或る種の適切
な高エネルギー注入源（source）タイプのものである。
水蒸気、燃料ガス、反応リサイクル物質、二酸化炭素、
水または他のある種の適当なガスは炭化水素供給原料の
霧化または蒸発を容易とするため通気、流動または希釈
媒質として導管手段２を経由して原料注入ノズル内に導
入することが出来る。

【００５７】軽質オレフィン、分解ガソリンおよびＬＣ
Ｏまたはディーゼルを含んで成るパラフィンリッチ供給
原料から分解生成物を製造するために設計された上昇管
８におけるクラッキング条件は、第二上昇管１０８中の
高コンカーボン成分の平行処理に起因して不充分なコー
ク生産高（coke make ）がその反応に燃料を供給するこ
とについて予想された限界を有するものではなく、従っ
て熱平衡により拘束されるものではない。より低い沸点
成分を含んで成るパラフィンリッチ供給原料はクラッキ
ングの結果無視できる量の炭素を含む傾向があり、この
場合パラフィン類は所望生成物に対してはより高い選択
性をもって分解するが、Ｃ2 およびより軽質ガスおよび
コークに対してはより低い選択性をもって分解する。こ
のようにして、より低い沸点パラフィン原料成分は、高
い選択性および減少した触媒汚染と共にハイオクタンガ
ソリンおよび／または軽質サイクル油収量を最大とする
ために必要とされる最適条件において分解される。

【００５８】あるいは軽質供給原料は、その供給原料に
適応させられ、そして重質成分によって妥協を強いられ
ることの無い条件をもってオレフィン製造に関し高温に
おいて分解される。他の代替態様として、軽質供給原料
は短い滞留時間クラッキング（すなわち、０．１−０．
５秒）によって予期される選択性を達成するために必要
とされる条件下で分解される。この種の条件は通常、標
準温度（すなわち、１０５０゜Ｆ超過）および一層高い
触媒対油比率または具体的に設計された触媒からの高触
媒活性を包含する。それにも拘らず、パラフィンリッチ
留分に関する好ましいクラッキング条件は０．１−３
秒、好ましくは０．５乃至２秒の範囲内の滞留時間と共
に１３００゜Ｆ乃至１６００゜Ｆの温度における再生触
媒により提供される上昇管温度、３００゜Ｆ乃至７００
゜Ｆの供給原料予熱温度および９２０゜Ｆ乃至１１００
゜Ｆの上昇管出口温度（ＲＯＴ）ならびに１５乃至４０
ｐｓｉｇの範囲に及ぶ上昇管圧力を包含する。あるいは
良好な結果は１秒未満の滞留時間および１０５０゜Ｆを
超えるＲＯＴをもって達成され、特に図３のシステムに
おいて有用である。

【００５９】本方法はまた、中間の注入ノズル（図示せ
ず）を包含して混合帯域の後に続いて、あるいは反応装
置内の反応帯域間に温度制御媒質を注入して一方もしく
は双方の反応装置中の反応帯域温度をより一層注意深く
調節することが可能である。この概念は米国特許第５，
０８９，３４９号中により詳細に記載され、また好まし
くは本明細書中に示される導管１２４からのＬＣＯリサ
イクル物質を利用するものとする。全供給原料を基準と
する触媒対油比率は、０．３乃至１．２重量％に及ぶ再
生触媒に対するコークおよび約３．０乃至６．０ｗｔ％
の全コーク生産高と共に３乃至１２の範囲に及んでいれ
ばよい。触媒／油比率は好ましくは、デルタコークレベ
ルを１．０未満に維持するように設定される。存在する
とすれば、導管手段２を経由して添加される希釈液の量
は制御目的のために望ましい希釈液に対するパラフィン
リッチ供給原料の比率に依存して変化してもよい。たと
えば、水蒸気が希釈剤として使用されるとすれば、それ
はパラフィンリッチ供給原料装入量基準で約２乃至約８
重量％の量において存在することが可能である。

【００６０】接触転化の分解生成物と懸濁触媒粒子との
混合物を含んで成る第一反応装置流出液は上昇管８の上
端部から、好ましくは慣性分離装置のような２６ａによ
って示される急冷器を含む懸濁液分離装置手段内の最初
の分離を介して送られ、および／または触媒粒子からの
揮発性炭化水素の付加的分離用の容器２０の上部に配置
された１基以上のサイクロン分離装置２８に送られるも
のとする。ここに参考として引用するものとする第０８
／０４１，６８０号として再出願された出願第０７／７
５６，４７９号の分離装置は本発明のシステムに特に良
好に適合する。分離された蒸気状炭化水素、希釈液、ス
トリッピングガス状（gasiform）物質等は、以下でより
詳細に論述する生成物回収機器への通路用導管９０によ
って取り去られる。

【００６１】上記したように、第一上昇管８内で行われ
るパラフィンリッチ原料留分のクラッキング操作と同時
に第二再生帯域５８からの熱い新鮮な再生触媒が導管手
段１２によって第二上昇反応器１０８の混合帯域内へ導
入され、そして上方へ流動せしめられる。次いで、接触
的に分解すべき高ＣＣＲ留分は導管手段１４によって第
二の細長い上昇反応器１０８の混合帯域内へ導入され
る。残油は１６によって示される複数本の水平に離間し
た原料注入ノズルを経由して装入された上昇管交差区画
内の多種多様な流れを介して導入される。ノズル１６は
好ましくは霧化原料注入ノズルまたは上記したタイプに
類似の高エネルギー注入ノズルである。

【００６２】触媒は第二上昇管１０８の混合帯域内へ高
ＣＣＲ炭化水素供給原料と高温蒸発混合物または懸濁液
を生成するに足る温度および量をもって導入され、その
後混合帯域に装入される。第一上昇反応器８におけるよ
うに、水蒸気、燃料ガス、反応リサイクル物質または他
のある種の適当なガスは炭化水素供給原料の霧化および
／または蒸発を容易とするため通気、流動または希釈媒
質として導管手段２を経由して原料注入ノズル１６内に
導入することが出来る。第二上昇管１０８の混合帯域中
の温度は約９５０゜Ｆ乃至約１１５０゜Ｆの範囲内にあ
る。

【００６３】このように生成され、かつナフテン系炭化
水素、希釈液、流動ガス等および懸濁（流動化）触媒を
含んで成る高温懸濁液はその後、上昇管１０８を通過す
るが、これは高ＣＣＲ供給原料を、ハイオクタンガソリ
ンおよびガソリン前駆物質ならびに軽質オレフィンを含
む所望の生成物に選択的、接触的に分解する方法におい
て第一上昇管８とは独立に操作される。

【００６４】再生装置の第二段５８からの熱く新鮮な再
生触媒は図１に示すように、第二上昇管１０８の混合帯
域内へ一般に１３００゜Ｆを超える温度で導入される。
重質残油原料は温度約３００゜Ｆ乃至約７００゜Ｆに予
熱され、そして第二の細長い上昇反応装置１０８の混合
帯域内に注入される。第二上昇管１０８の混合帯域は温
度約９５０゜Ｆ乃至約１１５０゜Ｆに維持される。上昇
管１０８内の滞留時間は０．５−４秒、好ましくは１−
２秒である。上昇管出口温度は９５０−１１００゜Ｆで
ある。

【００６５】高ＣＣＲ原料から所望の分解生成物を選択
的に製造するための第二上昇反応装置における好ましい
クラッキング条件は下記の事実を考慮するものであっ
て、それはナフテン系供給原料をクラッキングする場合
よりもパラフィン系供給原料をクラッキングする場合
に、触媒上に蓄積された重質炭素たとえば、炭化水素質
物質または形成されたコーク（これは重質原料残留性油
等から制約無しにもたらされる可能性がある）がガソリ
ン選択性を損なうということ、尤もこれは前記両者につ
いても有害であるということである。従って、ガソリン
選択性に関する最終的な効果は低ＣＣＲパラフィンリッ
チ供給原料を第一上昇反応装置８内で第二上昇反応装置
１０８とは独立に、そして重質供給原料および実質的な
蓄積コーク（これは一層緩慢な反応パラフィンリッチ供
給原料の転化を抑制する）の不存在下でクラッキング受
けさせることによって達成される。

【００６６】更に、別個の上昇反応器８および１０８を
使用して原料転化率を最適とし、単一の触媒再生システ
ムを伴う操作において所望収率を改良することによっ
て、パラフィンリッチ原料成分からの減少したコーク生
産高にも拘らず、熱平衡を維持することが可能である。
従って、ここに記載されるこの種炭素に関する触媒効果
および希釈液効果は独立のものであって、全システム中
のガソリン選択性と協働し、かつこれを高めるために本
発明方法において有利なやり方で処理可能であることが
判断できるであろう。パラフィンの増大した接触的転化
は、残油留分を処理したときには得られないガソリン生
成物の高収率をもたらす。更に、残油成分の転化をより
汚染された触媒をもって行ってもなお良好なガソリン製
造をもたらすことが可能である。

【００６７】図２は本発明の変形を示しており、そこで
は残油が分解される第二上昇管１０８用の触媒が、触媒
の完全に再生されている第二再生容器５８からでは無く
て、第一再生容器４０から部分的に再生された状態、す
なわち約４０乃至８０％、そしてより好ましくは約６０
％のコークを除いて取出されている。図１の実施態様に
おけるように、第一上昇管８であって、そこにおいてパ
ラフィンリッチＶＧＯが分解されるもののための触媒は
それが充分に再生された後、第二再生容器５８から取出
される。第二上昇管１０８用の部分的に再生された触媒
の使用は可能である。それは第二上昇管１０８内に導入
された残油を部分的に汚染された触媒で分解することが
出来るからである。第一再生容器４０中で終わらせる反
応の間に生成されたコーク約２０％乃至約８０％、そし
て好ましくは約６０％と共に部分的に再生された触媒が
第一再生容器４０であって、部分的に再生された触媒を
第一再生容器４０から第二再生容器５８に送り届ける上
昇管５２に対する入口に隣接した地点におけるガス分配
リング４４下方にあるものの触媒床３８の底部から取出
される。

【００６８】図２に示すように、部分的に再生された触
媒は第一再生容器４０の触媒床３８の底部からライン１
５０を介して取出され、流量制御弁１５２によって限定
され、そしてライン１２を通過して第二上昇管１０８の
触媒注入帯域内へ運ばれる。このような訳で、本発明の
方法は特定の原料成分について最適分解条件の選択的制
御を提供することに加えて、更に必ずしも適合性である
成分から構成されていない供給原料からより高い総体的
収量を成就するための手段を提供するものであることが
当業者には感知されるであろう。この結果は両上昇管か
らの触媒再生のための触媒再生システムの使用によっ
て、パラフィンリッチ供給原料の独立した処理であっ
て、それ自体の反応に燃料を供給することの出来ないも
の、または組み合わされた、未凝離の供給原料の処理で
あって、触媒の冷却が必要となるであろうものでは得る
ことの出来ない反応に好都合である総体的な熱平衡の維
持を可能ならしめるものである。

【００６９】上記したところによって、高ＣＣＲ供給原
料は第二上昇管１０８内で滞留時間約１乃至約４秒、原
料予熱温度約４５０゜Ｆ乃至約７００゜Ｆ、上昇反応管
混合帯域出口温度約９５０゜Ｆ乃至約１１５０゜Ｆ、触
媒入口温度約１０００゜Ｆ乃至約１３００゜Ｆ、そして
上昇反応管出口温度約９５０゜Ｆ乃至１１００゜Ｆと共
に１５乃至４０ｐｓｉｇの範囲に及ぶ上昇管圧力を含む
条件下で好ましく接触的に分解される。全供給原料基準
で第二上昇反応装置内の触媒対油比率は約０．８乃至約
１．５ｗｔ％の範囲に及ぶ再生触媒に対するコーク生産
高に関して８乃至１２の範囲にあればよく、そして全コ
ーク生産高は約１２乃至約２０ｗｔ％である。

【００７０】再び図５を参照すると、許容可能なデルタ
コークに対する供給原料効果を決定するために低炭素残
留物値における曲線上のシャープな尾部が触媒を汚染す
る最小の供給原料帯域に起因していると思われる。低い
コーク収量をもたらす清浄な原料に関してデルタコーク
が増加すると、触媒対油比率は急速に低下し、そして或
る地点において上昇管は最早接触的ではなくなる。従っ
て、パラフィンの高含有量を伴う原料は、原料汚染物質
の相対的不存在における触媒対油比率としてこの場合測
定される高い触媒活性に関する必要性に起因して、より
低いデルタコークレベルに限定される。炭素残留物が増
加すると、原料帯域における触媒の迅速な汚染が増大
し、そして最大デルタコークは高度のパラフィン系原料
に関して急速に減少する。曲線はより低級のパラフィン
系原料に関して一層フラットである。

【００７１】炭素残留物が、必要とされるより高い触媒
対油比率に起因して増加すると、その曲線は平坦とな
り、一層高い炭素残留物によって惹き起こされる原料帯
域汚染を希釈する傾向がみられる（より高い炭素残留物
はより高いコーク収量を示すので、デルタコークを減少
させるために触媒／油比率は顕著に増大する）。触媒冷
却装置の使用はより高いコーク収量における操作を許容
するが、循環させねばならない触媒の量は劇的に増加
し、効率を減少させる。従って、触媒／油比率を約１．
０以下のレベルのデルタコークを維持するように設定す
るのが好ましい。

【００７２】ナフテン系残油転化の接触的分解生成物を
含む蒸発炭化水素−触媒懸濁液を含んで成る第二上昇反
応装置１０８からの流出液は第二上昇管１０８の上端部
から最初の分離を介して送られ、そして好ましくは上記
したような懸濁液分離装置手段２６ｂにおいて急冷し、
および／または再び上記したような触媒粒子から揮発性
炭化水素の付加的な分離に関して容器２０の上部内に配
置された１基以上のサイクロン分離装置２８に送られ
る。分離された蒸気状炭化水素、希釈液、ストリッピン
グガス状物質等は付加的な急冷のために導管９０によっ
て、上昇反応装置８におけるクラッキング操作からのこ
の種物質との組合わせに先立って、あるいはその後に、
また以下に論述する生成物回収機器への通過のために取
出される。

【００７３】図１２に示すような高および低ＣＣＲ供給
原料の協働的共処理（cooperativecoprocessing）に関
する別の実施態様において、タール分離装置２００から
の未蒸発高ＣＣＲ原料はライン１４ａに沿って混合帯域
における導管１２からの触媒と共に反応装置１０８ａ内
に導入される。重質供給原料は約９５０゜Ｆ乃至約１０
５０゜Ｆの温度および０．２乃至０．５秒の範囲内の滞
留時間において処理され、高い触媒／油雰囲気中で炭化
水素を蒸発する。次いで、蒸発された炭化水素は分離装
置２８ａ内で触媒から分離され、次にこの触媒は導管３
４ａを介して触媒再生システム５へ送られ、そして蒸発
された炭化水素は導管９１に沿って低ＣＣＲ原料および
新しい触媒との処理のために低ＣＣＲ反応装置８ａの混
合帯域へ運ばれる。この低ＣＣＲ反応装置は上に述べた
ような温度、滞留時間および触媒／油比率において稼働
する。低ＣＣＲ反応装置８ａからの生成物ガスは分離装
置帯域における触媒から分離され、そして導管９０ａに
沿って帯域７中の下流の処理に対し送られる。タール分
離装置２００からの蒸発された高ＣＣＲ供給原料はライ
ン１４６に沿って運ばれ、そして高ＣＣＲ反応装置１０
８ａから出て行く蒸発された高ＣＣＲ供給原料と混合さ
れる。更に、低ＣＣＲ反応装置８ａからの触媒は再生す
ることなく高ＣＣＲ反応装置１０８ａ中の触媒として使
用してもよい。

【００７４】好ましい実施態様において、一度生成物ガ
スが成就されると、上昇反応装置８および１０８のクラ
ッキング処理からの費消された触媒は分離装置手段２６
ａおよび２６ｂならびにサイクロン２８によって分離さ
れる。クラッキングからの炭化水素質生成物またはコー
クおよびその上に堆積された金属汚染物質を有する費消
触媒は触媒床３０として容器２０の下方部分に収集され
る。水蒸気のようなストリッピングガスが導管手段３２
によって床の下方または底部にに導入される。ストリッ
プされた触媒は容器２０から流量弁Ｖ34および導管手段
３６を経由して触媒保持容器３４中に運ばれ、第一再生
容器４０内で再生される触媒床３８に送られる。酸素含
有再生ガス、たとえば空気が空気分配リング４４と連通
する導管手段４２によって床３８の底部に対し導入され
る。当該技術分野で知られる手順に従って操作される
と、再生帯域４０は比較的低い温度の再生操作として通
常１３００゜Ｆ未満、そして好ましくは１２６０゜Ｆ未
満の条件下に維持される。第一再生帯域４０における条
件は少なくとも部分的燃焼ならびに炭素堆積物および接
触的クラッキングからの堆積された炭化水素質物質に関
連する実質的に全ての水素の除去を達成するように選択
される。

【００７５】第一再生帯域４０において遂行される燃焼
は一酸化炭素リッチ第一再生帯域煙道ガス流を生成する
ためのこの種の条件下でこのように行われる。前記煙道
ガス流は４６で示されるような１基以上のサイクロン分
離手段によって同伴触媒微粉から分離される。サイクロ
ンによって一酸化炭素リッチ煙道ガスからこのようにし
て分離された触媒は適当なデイプレグ（diplegs ）によ
って触媒床３８に復帰せしめられる。導管手段５０によ
って第一再生帯域４０におけるサイクロン分離手段４６
から回収された一酸化炭素リッチ煙道ガスは、たとえば
一酸化炭素ボイラーまたはインシネレータおよび／また
は煙道ガス冷却器（両者とも図示せず）へ指向されて、
他の処理煙道ガス流と組合わせ、そして電力回収原動機
区画を経由するその通過に先立って、そこにおいて得ら
れる一酸化炭素の一層完全な燃焼によって水蒸気を生成
する。従って、第一再生帯域における再生条件は触媒が
それから炭化水素質堆積物の除去、すなわちその上に堆
積されたコークの４０−８０％、そしてより好ましくは
約６０％の除去によって部分的に再生されるように選択
されることが意図されている。充分な残留物炭素を触媒
上に残留させて、第二触媒再生帯域５８においてより高
い触媒粒子温度、すなわち１３００゜Ｆを超える温度、
つまり過剰の酸素含有再生ガスと炭素とを燃焼させるこ
とによって触媒粒子からその実質的に完全な除去を必要
とするときの温度の達成を意図している。

【００７６】図１に示すように、第一再生帯域４０から
部分的に再生され、今や実質的に水素を含まず、そして
その上に限定された残留物炭素堆積物を有する触媒を床
３８の下方部分から、上昇管５２を経由して上方へ移動
させ、上部の別個の第二触媒再生帯域５８中の濃密な流
体床から成る触媒５４内に排出させる。リフト（lift）
ガス、たとえば圧縮空気は流量制御手段（図示せず）を
含んで成る中空ステムプラグ弁（hollow-stem plug val
ve）６０によって上昇管５２の底部入口に装入される。
第二触媒再生帯域５８における条件は上で論述したよう
に、第一再生帯域４０内で除去されていない触媒から実
質的に完全な炭素の除去を行うために設計されている。
従って、再生ガス、たとえば空気または酸素富化ガス
は、ガス分配器、たとえば空気分配リング６４と連通す
る導管手段６２によって床５４に装入される。

【００７７】図１に示されるように、第二再生帯域を収
容する容器５８は暴露された金属内面を実質的に含ま
ず、そして構造材料に伴う温度問題を提出すること無
く、所望の高温再生を実施し得るようにサイクロンを分
離するものである。第二触媒再生帯域５８は通常耐火物
をライニングした容器あるいは当該技術分野で知られた
他の或る種の適切な熱的に安定な材料から製造され、こ
こにおいて触媒の高温再生は水素または生成された水蒸
気の不存在下で、そして充分な酸素の存在下で濃密な触
媒床５６内の一酸化炭素の実質的に完全な燃焼を行っ
て、二酸化炭素リッチな煙道ガスを生成する。このよう
な訳で、温度条件および酸素濃度は規制されなくてもよ
く、そして１６００゜Ｆを超えることが許容され、ある
いは要すれば実質的に完全な炭素の燃焼も許容される。
しかしながら、現今の触媒に関して温度は典型的に１３
００゜Ｆ乃至１４００゜Ｆに維持される。

【００７８】この触媒再生雰囲気において、第一の温度
規制再生帯域４０に引き続いて触媒上に残っている残留
炭素堆積物は第二の非規制温度再生帯域５８において実
質的に完全に除去される。第二再生帯域内の容器５８中
の温度はこのように、その中の除去すべき炭素の量によ
って多分限定されるであろうこと、および接触的クラッ
キング−再生操作についての熱平衡規制を除いて特に上
方レベルに拘束されることはない。接触的作用の熱平衡
は本発明において特に重要であり、この場合第一上昇管
内の反応は必ずしも充分なコークを生成させてその反応
に燃料を供給するものではない。上記のように充分な酸
素が、触媒上の残留炭素の燃焼をサポートし、かつ比較
的二酸化炭素リッチな煙道ガスを生成する量をもって容
器５８に装入される。このようにして生成されたＣＯ2
リッチな煙道ガスは濃密流体触媒床５４からの若干の触
媒粒子と共にその上方の一層分散された触媒層中に運ば
れ、ここからその煙道ガスは７４によって示される１基
以上のサイクロン分離装置と連通する７０および７２に
よって表される１基以上の導管によって引き出される。
サイクロン中の熱煙道ガスからこのようにして分離され
た触媒粒子はデイプレグ手段７６によって第二再生帯域
５８内の触媒床５４に送られる。触媒微粉の存在しない
二酸化炭素リッチ煙道ガスおよび燃焼サポート量のＣＯ
は、たとえば本明細書中で上記したように、第一再生帯
域煙道ガスとの燃焼に供するために１基以上の導管７８
によってサイクロン７４から回収される。

【００７９】図１に示すように、高温における第二再生
帯域５８内で再生された触媒粒子は収集容器８２および
８３それぞれへの通過のために耐火物ライニングした導
管８０および８１によって引き出され、次いで流量制御
弁Ｖ84およびＶ85を経由する導管８４および８５によっ
て、それぞれの上昇反応装置８および１０８と連通する
導管１０および１２に至る。通気ガスを容器８２および
８３の下方部分に、ガス分配器、たとえば前記容器内の
空気分配リングと連通する導管手段８６によって導入す
ることが可能である。導管手段８８によって容器８２お
よび８３の頂部から抜き出されたガス状物質は容器５８
の上部分散触媒相内に移動する。分離された蒸気状炭化
水素および上昇反応装置８および１０８におけるクラッ
キング操作からの炭化水素クラッキングの生成物を含ん
で成る分離ガス状混合物は導管手段９０および移送導管
手段９４であって、主分別蒸留カラム９８の下方部分を
指向し、そこでは生成物蒸気を複数種の所望成分留分に
分別可能であるものによって引き出される。カラム９８
の頂部からガス留分を「湿性ガス」コンプレッサ１０２
への通過のために導管手段１００を経由して引き出し、
引き続いて導管１０４を介してガス分離プラント１０６
へ送ることが出来る。ＦＣＣナフサおよびより軽質のＣ
3 −Ｃ6 オレフィン系物質を含んで成る軽質液体留分も
またカラム９８の頂部から、ガス分離プラント１０６へ
の通過のために導管手段１０７を経由して引き出され
る。Ｃ5 −４３０゜Ｆの範囲で沸騰する液体凝縮物はガ
ス分離プラント１０６からその一部であって、還流液と
して主分別蒸留カラム９８へ復帰して約４００゜Ｆ−４
３０゜Ｆの範囲内のナフサ生成物留分の所望終沸点を維
持するものを通過させるために導管手段１１０によって
取出される。

【００８０】更に、蒸留カラム９８の頂部から重質ＦＣ
Ｃナフサ流をリーンオイル物質として導管手段１１４を
介してガス生成プラント１０６へ運ぶことが可能であ
る。ナフサ沸騰範囲炭化水素を含む軽質サイクルガス油
（ＬＣＯ）／留出物留分は導管手段１２４を経由してカ
ラム９８から取出されるが、前記ＬＣＯ／留出物留分は
約３００゜Ｆ乃至約４３０゜Ｆの範囲内の初留点および
約６００゜Ｆ乃至６７０゜Ｆの終留点を有している。本
発明の方法および装置においては、このように生成され
たＬＣＯ／留出物を導管手段１２４を経由して、希釈液
として重質ナフテン系／芳香族系炭化水素供給原料流と
関連して使用されるべき導管１４に運ぶことも意図され
ている。更に、導管１２４内のＬＣＯもまた一方もしく
は双方の反応装置下流の混合帯域についての中間ノズル
（図示せず）に関して、より正確には混合帯域出口温度
および／または反応装置における反応帯域間で反応装置
帯域温度を制御するために使用することも出来る。約６
００゜Ｆ乃至約６７０゜Ｆの範囲の初留点を有する無留
出物重質サイクルガス油（ＨＣＯ）留分はカラム９８か
ら前記ＬＣＯ／留出物留分引抜き点（draw point）より
低いその中間点において導管手段１２６を経由して引き
出される。

【００８１】カラム９８の底部から無留出物ＨＣＯ沸騰
物質を含有するスラリー油が導管１３２を経由して温度
約６００゜Ｆ乃至７００゜Ｆにおいて抜き出される。前
記スラリー油の一部を導管１３２から廃熱蒸気ゼネレー
タ１３４を横断させることが可能で、ここではスラリー
油の前記部分が温度約４５０゜Ｆに冷却される。この廃
熱蒸気ゼネレータ１３４から冷却されたスラリー油が付
加的な還流液として導管１３８に沿ってカラム９８の下
方部分に流れる。導管１３６を介して抜き出された、こ
のように生成されたスラリー油の第二の部分は生成物ス
ラリー油として流れる。

【００８２】上昇反応装置８および１０８からの生成物
を評価するモデルは表３〜４中に示され、これには本発
明の個々の反応装置からの生成物プロフィルおよび組み
合わされた生成物プロフィルを含んでいる。更に、表３
〜４中に示されているのは無凝離供給原料について単一
上昇管からの比較結果である。表５〜６は本発明方法に
ついてのモデル評価の第二の例であって、同様に別個の
上昇管からの生成物プロフィルおよび組合わせの収量を
包含すると共に、触媒の冷却を伴わない単一上昇管、触
媒冷却を伴う単一上昇管および強化された触媒冷却を伴
う単一上昇管についての比較例を含んでいる。触媒冷却
に関する比較は当面の問題に関係があり、この場合触媒
の冷却は本発明に先行する高コーク原料をもって処理す
る知られた方法によるものである。表７は同一の供給原
料を用いる単一の反応装置と比較した本明細書中に開示
される二元反応装置システムについての他の比較例であ
る。反応装置は触媒冷却を伴う最大ガソリンに関して設
定した。

【００８３】当業者には本発明の装置および方法が、第
一および第二（それぞれがより低い、そしてより高い温
度である）触媒再生帯域を利用する流動層式接触的クラ
ッキング−再生方法の如何なる組合わせにも適用可能で
あることが明白であろう。たとえば、図中の実施態様に
おいて説明された「積み重ね」再生帯域に加えて、「並
列」触媒帯域配置を本明細書中に採用してもよい。ここ
に引用された全ての特許および刊行物は参考として組み
入れるものとする。

【００８４】

【表３】

【００８５】

【表４】

【００８６】

【表５】

【００８７】

【表６】

【００８８】

【表７】

【００８９】

【表８】

【図面の簡単な説明】

【図１】高コンカーボンおよびパラフィンリッチ成分を
含んで成る炭化水素供給原料をクラッキングするための
組合わせ凝離／流動層式接触的クラッキング／再生シス
テムにおいて示された本発明の方法および装置を示す立
面概略図であって、この場合触媒再生は二つの別個の比
較的低温および高温帯域において連続的に行われる。

【図２】代替的方法および装置を示す概略図であって、
ここにおいて残油上昇管用の触媒は触媒再生システムの
第一段から採取されている。

【図３】本発明の変形を含んで構成される上昇管を示す
部分的立面概略図であって、この場合上昇管は分解され
た流出液が触媒から分離される前にそれを共通ライン内
に排出する。

【図４】上昇管と各上昇管についての個々の分離装置で
あって、蒸気出口が分離および急冷の後に一体化されて
いるものを含んで成る装置とを示す部分的立面図。

【図５】低希土類、低マトリックス活性触媒を用いるパ
ラフィン含有量に基づく許容可能な最大デルタコークに
対する供給原料の効果を例示するグラフ。

【図６】重量パーセントにおける各種原油からの減圧軽
油中の化合物タイプ組成分布を示すチャート。

【図７】４３０゜Ｆの物質への転化率に対する各種化合
物タイプの効果を例示するグラフ。

【図８】各種化合物タイプに関するＦＣＣにおける速度
常数を示すチャート。

【図９】ＡＰＩ比重／コンラドソン炭素関係に基づく供
給原料特性を示すグラフ。

【図１０】図９のデータに関するデルタコークの関数と
してのデカント油ＡＰＩ比重のプロット。

【図１１】デルタコークの関数として重量パーセントに
おけるコークおよびデカント油収量のプロット。

【図１２】本発明の反応器アセンブリー部分の代替的実
施態様を示す部分的立面図。

【符号の説明】

３ 上昇反応装置アセンブリー ５ 触媒再生装置システム ７ 分別蒸留システム ８、１０８ 上昇反応器 ２８ サイクロン分離装置 ３０、３８、５４、５６ 触媒床 ４０ 第一再生容器 ５８ 第二再生容器 ９８ 主分別蒸留カラム

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 アトーリャ ブイ サラフ アメリカ合衆国 テキサス州 ケティ ハ ウトン ロード 1111番 アパートメント 1611

Claims (24)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 再生された触媒を第一反応装置に送り届
   ける工程と、 パラフィンリッチ炭化水素供給原料を、デルタコークを
   １．０以下のレベルに維持する触媒／油比率において第
   一反応装置に送り届ける工程と、 分解した生成物ガスを、第一反応装置から排出する費消
   触媒から分離する工程と、 少なくとも部分的に再生された触媒を第二反応装置に送
   り届ける工程と、 重質供給原料を第二反応装置に送り届ける工程と、 分解した生成物ガスを、第二反応装置から排出する費消
   触媒から分離する工程と、 第一および第二反応装置からの分解生成物ガスを、下流
   の処理機器への送達のために共通ラインへ運ぶ工程と、 第一および第二反応装置からの費消触媒を触媒再生シス
   テムへ運ぶ工程とを含んで構成されることを特徴とする
   Ｋ値１２．２以上およびＣＣＲ０−６ｗｔ％を有するＶ
   ＧＯ部分を伴う炭化水素と同時に存在するＣＣＲ４−１
   ６ｗｔ％の重質供給原料を含んで成るパラフィンリッチ
   炭化水素供給原料を接触的にクラッキングして分解生成
   物ガスを製造するための方法。
2. 【請求項２】 パラフィンリッチ炭化水素供給原料が沸
   点約１０５０゜Ｆ未満を有する請求項１記載の方法。
3. 【請求項３】 パラフィンリッチ炭化水素供給原料が沸
   点約９５０゜Ｆ未満を有する請求項２記載の方法。
4. 【請求項４】 パラフィンリッチ炭化水素供給原料が滞
   留時間０．１乃至３秒および反応装置出口温度約９２０
   ゜Ｆ乃至約１２００゜Ｆにおいてクラッキングされる請
   求項１記載の方法。
5. 【請求項５】 重質供給原料が滞留時間０．５乃至４秒
   および反応装置出口温度約９５０゜Ｆ乃至約１１００゜
   Ｆにおいてクラッキングされる請求項４記載の方法。
6. 【請求項６】 触媒および供給原料が第一反応装置にお
   いて触媒対油比率３乃至８、そして第二反応装置におい
   て触媒対油比率５乃至１２である請求項５記載の方法。
7. 【請求項７】 第一反応装置に対する供給原料は供給速
   度１において、そして第二反応装置に対する相対的供給
   速度は０．５乃至１．５において導入される請求項６記
   載の方法。
8. 【請求項８】 触媒再生システムが第一段および第二段
   を有するシステムを含んで成り、この場合触媒は第一段
   において部分的に再生され、そして第一段からの部分的
   に再生された触媒は第二段に運ばれ、ここでそれが充分
   に再生される請求項１記載の方法。
9. 【請求項９】 更に、再生システムの第一段からの部分
   的に再生された触媒を第二反応装置であって、ここにお
   いて重質供給原料がクラッキングされるものに対し送り
   届ける工程を含んで構成される請求項８記載の方法。
10. 【請求項１０】 部分的に再生される触媒が触媒再生シ
    ステムの第一段において約４０乃至約８０パーセント再
    生される請求項９記載の方法。
11. 【請求項１１】 第二段に対し送り届けられる触媒が充
    分に再生され、それが再生システムの第二段から取出さ
    れる請求項８記載の方法。
12. 【請求項１２】 パラフィンリッチ供給原料および重質
    供給原料が単一の供給原料源から生成され、そして更に
    その単一供給原料源を真空塔内でそのパラフィン系およ
    び重質成分に分離する工程を含んで構成される請求項１
    記載の方法。
13. 【請求項１３】 パラフィンリッチ供給原料が完全な常
    圧塔底残油である請求項１２記載の方法。
14. 【請求項１４】 パラフィンリッチ供給原料が温度約９
    ５０゜Ｆ乃至１０５０゜Ｆ未満で沸騰する真空塔留分で
    あり、また重質供給原料が同じ温度を超えてから沸騰す
    る真空塔留分である請求項１２記載の方法。
15. 【請求項１５】 パラフィンリッチ供給原料が１０５０
    ゜Ｆ未満で沸騰する真空塔留分であり、また重質供給原
    料が１０５０゜Ｆを超えてから沸騰する真空塔留分であ
    る請求項１２記載の方法。
16. 【請求項１６】 パラフィンリッチ供給原料が約９５０
    ゜Ｆ未満で沸騰する真空塔留分であり、また重質供給原
    料が９５０゜Ｆを超えてから沸騰する真空塔留分である
    請求項１２記載の方法。
17. 【請求項１７】 触媒再生システムが以下の作業条件
    下：すなわち、一酸化炭素リッチ第一再生煙道ガスを生
    成するために第一段再生温度１３００゜Ｆ未満、そして
    ＣＯ2 リッチ第二再生煙道ガスを生成するために第二再
    生帯域温度約１３００゜Ｆ乃至約１６００゜Ｆで稼働さ
    れる請求項８記載の方法。
18. 【請求項１８】 第一反応装置において以下の条件：す
    なわち、滞留時間約０．１乃至約３秒、反応装置出口温
    度約９２０゜Ｆ乃至約１２００゜Ｆおよび触媒対油比率
    約３乃至約８が存在し、そして更にここにおいて第二反
    応装置内に以下の条件：すなわち、滞留時間約０．５乃
    至約４秒、反応装置出口温度約９５０゜Ｆ乃至約１１０
    ０゜Ｆおよび触媒対油比率約５乃至約１２が存在する請
    求項１記載の方法。
19. 【請求項１９】 第一反応装置における滞留時間は約
    ０．５乃至約２秒であり、また第二反応装置における滞
    留時間は約１乃至約２秒である請求項１８記載の方法。
20. 【請求項２０】 更に、第一および第二反応装置からの
    分解生成物ガスおよび触媒を、その分解生成物ガスから
    触媒を分離する前に共通の導管に送り届ける工程を含ん
    で構成される請求項１記載の方法。
21. 【請求項２１】 出口において終結するパラフィンリッ
    チ炭化水素供給原料をクラッキングするための第一反応
    装置と、 そのパラフィンリッチ供給原料を第一反応装置に送り届
    けるための手段と、 出口において終結する重質供給原料をクラッキングする
    ための第二反応装置と、 その重質供給原料を第二反応装置に送り届けるための手
    段と、 触媒再生装置と、 触媒再生装置からの少なくとも部分的に再生された触媒
    を第一および第二反応装置に送り届けるための手段と、 第一および第二反応装置の出口と連通している共通導管
    と、 費消された触媒から分解生成物ガスを分離するための手
    段とを含んで構成されることを特徴とするパラフィンリ
    ッチ炭化水素供給原料および重質供給原料を同時にクラ
    ッキングするための装置。
22. 【請求項２２】 パラフィンリッチ炭化水素供給原料を
    クラッキングするための第一反応装置と、 そのパラフィンリッチ供給原料を第一反応装置に送り届
    けるための手段と、 重質供給原料をクラッキングするための第二反応装置
    と、 その重質供給原料を第二反応装置に送り届けるための手
    段と、 二段の触媒再生装置と、 二段の再生装置の第一段からの少なくとも部分的に再生
    された触媒を第二反応装置に送り届けるための手段と、 二段の再生装置システムの第二段からの充分に再生され
    た触媒を第一反応装置に送り届けるための手段とを含ん
    で構成されることを特徴とするパラフィンリッチ炭化水
    素供給原料および重質供給原料を同時にクラッキングす
    るための装置。
23. 【請求項２３】 再生された触媒を第一反応装置の混合
    帯域に送り届ける工程と、 パラフィンリッチ炭化水素供給原料を第一反応装置の混
    合帯域に送り届ける工程と、 蒸発した重質供給原料を第一反応装置に送り届ける工程
    と、 分解した生成物ガスを、第一反応装置から排出する処理
    触媒から分離する工程と、 第一反応装置からの処理触媒を第二反応装置の混合帯域
    に送り届ける工程と、 液体重質供給原料を第二反応装置の混合帯域に導入する
    工程と、 蒸発重質供給原料および第二反応装置から排出する費消
    触媒を分離する工程と、 その費消触媒を再生帯域へ運ぶ工程と、 その蒸発重質供給原料を第一反応装置へ運ぶ工程とを含
    んで構成されることを特徴とするＫ値１２．２以上およ
    びＣＣＲ０−６ｗｔ％を伴うＶＧＯ部分を有するパラフ
    ィンリッチ炭化水素供給原料と同時に存在するＣＣＲ４
    −１６ｗｔ％の重質供給原料とを接触的にクラッキング
    して分解生成物ガスを製造するための方法。
24. 【請求項２４】 第一反応装置において以下の条件：す
    なわち、滞留時間約０．１乃至約３秒、反応装置出口温
    度約９２０゜Ｆ乃至約１２００゜Ｆおよび触媒対油比率
    約８乃至約３が存在し、そして更にここにおいて第二反
    応装置内に以下の条件：すなわち、滞留時間約０．２乃
    至約０．５秒、反応装置出口温度約９５０゜Ｆ乃至約１
    ０５０゜Ｆおよび触媒対油比率約４乃至約１０が存在す
    る請求項２３記載の方法。