JPH06285669A - ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート - Google Patents
ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシートInfo
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- JPH06285669A JPH06285669A JP9833893A JP9833893A JPH06285669A JP H06285669 A JPH06285669 A JP H06285669A JP 9833893 A JP9833893 A JP 9833893A JP 9833893 A JP9833893 A JP 9833893A JP H06285669 A JPH06285669 A JP H06285669A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低真空下でＡｌ合金ブレージングシートを
良好にろう付する。 【構成】 基本成分として、Ｍｇ：０．２〜１．２％
を含有し、不可避不純物中のＳｉ含有量を０．１％以
下、Ｃｕ含有量を０．０５％に規制したＡｌ合金芯材の
片面または両面に、基本成分として、Ｍｇ：０．２〜
０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を含有するろう材をクラッ
ドする。所望により、芯材成分として、所定量のＭｎ、
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｖ、Ｆｅを加え、ろう材成分として
所定量のＢｉ、Ｂｅを加える。 さらに、ろう付加熱後
における芯材の結晶粒の周囲長さを４００〜６００μｍ
に規制する。 【効果】 低真空下で良好にろう付でき、Ｍｇによる
炉内の汚染や、Ｍｇ蒸散による強度低下を未然に防止で
きる。さらに、芯材の結晶粒周囲長さを規制することに
より、ろう付性をさらに向上できる。
良好にろう付する。 【構成】 基本成分として、Ｍｇ：０．２〜１．２％
を含有し、不可避不純物中のＳｉ含有量を０．１％以
下、Ｃｕ含有量を０．０５％に規制したＡｌ合金芯材の
片面または両面に、基本成分として、Ｍｇ：０．２〜
０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を含有するろう材をクラッ
ドする。所望により、芯材成分として、所定量のＭｎ、
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｖ、Ｆｅを加え、ろう材成分として
所定量のＢｉ、Ｂｅを加える。 さらに、ろう付加熱後
における芯材の結晶粒の周囲長さを４００〜６００μｍ
に規制する。 【効果】 低真空下で良好にろう付でき、Ｍｇによる
炉内の汚染や、Ｍｇ蒸散による強度低下を未然に防止で
きる。さらに、芯材の結晶粒周囲長さを規制することに
より、ろう付性をさらに向上できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ラジエターやエバポ
レーター等の自動車用熱交換器におけるチューブ材や補
強材などとして使用され、１０-2ｔｏｒｒ以上の低真空
でろう付される低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシ
ートに関するものである。
レーター等の自動車用熱交換器におけるチューブ材や補
強材などとして使用され、１０-2ｔｏｒｒ以上の低真空
でろう付される低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシ
ートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ラジエターやエバポレーター等の自動車
用熱交換器に用いられるチューブ材や補強材の多くは、
アルミニウム合金材で構成されており、一般には、この
合金材にろう材をクラッドしたブレージングシートを１
０-4〜１０-5ｔｏｒｒの真空下で真空ろう付することに
より熱交換器が製造が行なわれている。この真空ろう付
では、ろう材にＭｇを１〜２％含有させたブレージング
シートを用いており、ろう材のＭｇは、ろう材の融点付
近で盛んに蒸発して、ろう材の酸化皮膜を破壊してろう
のぬれを改善し、さらにゲッター作用により、雰囲気中
の酸化性ガスをトラップして表面の再酸化を防いでろう
付を可能にしている。
用熱交換器に用いられるチューブ材や補強材の多くは、
アルミニウム合金材で構成されており、一般には、この
合金材にろう材をクラッドしたブレージングシートを１
０-4〜１０-5ｔｏｒｒの真空下で真空ろう付することに
より熱交換器が製造が行なわれている。この真空ろう付
では、ろう材にＭｇを１〜２％含有させたブレージング
シートを用いており、ろう材のＭｇは、ろう材の融点付
近で盛んに蒸発して、ろう材の酸化皮膜を破壊してろう
のぬれを改善し、さらにゲッター作用により、雰囲気中
の酸化性ガスをトラップして表面の再酸化を防いでろう
付を可能にしている。
【０００３】しかし、雰囲気中に蒸散したＭｇは、真空
加熱炉内を汚染し、遂には真空炉の壁面に多量に析出す
るため、真空炉は定期的に清掃する必要であり、作業能
率を低下させるという問題がある。また、芯材にＭｇを
含有させて強度を向上させたブレージングシートでは、
ろう付中に芯材のＭｇが蒸散して材料の強度が低下する
という問題がある。これに対し、Ｍｇ含有量を少量とし
たろう材（例えば、ＪＩＳ ＢＡ４００５）と、Ｍｇ未
含有の芯材（例えば、ＪＩＳ Ａ３００３）とをクラッ
ドしたブレージングシートを、高真空（１０-5〜１０-7
ｔｏｒｒ）でろう付する方法が知られている。
加熱炉内を汚染し、遂には真空炉の壁面に多量に析出す
るため、真空炉は定期的に清掃する必要であり、作業能
率を低下させるという問題がある。また、芯材にＭｇを
含有させて強度を向上させたブレージングシートでは、
ろう付中に芯材のＭｇが蒸散して材料の強度が低下する
という問題がある。これに対し、Ｍｇ含有量を少量とし
たろう材（例えば、ＪＩＳ ＢＡ４００５）と、Ｍｇ未
含有の芯材（例えば、ＪＩＳ Ａ３００３）とをクラッ
ドしたブレージングシートを、高真空（１０-5〜１０-7
ｔｏｒｒ）でろう付する方法が知られている。
【０００４】しかし、高真空でのろう付は、製造コスト
の増大を招くため、自動車用熱交換器のように工業品を
大量に製造する場合には不向きである。この様な観点か
ら最近では、中真空（１０-4〜１０-5ｔｏｒｒ）でろう
付していたブレージングシートを、１０-2ｔｏｒｒ以上
の比較的真空度の低い真空中でろう付を行なうことによ
り、ろう材中のＭｇの蒸散を抑制する、いわゆる低真空
ろう付法が提案されている。
の増大を招くため、自動車用熱交換器のように工業品を
大量に製造する場合には不向きである。この様な観点か
ら最近では、中真空（１０-4〜１０-5ｔｏｒｒ）でろう
付していたブレージングシートを、１０-2ｔｏｒｒ以上
の比較的真空度の低い真空中でろう付を行なうことによ
り、ろう材中のＭｇの蒸散を抑制する、いわゆる低真空
ろう付法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記した低真空方法で
は、Ｍｇ蒸散量の減少により、酸化皮膜の破壊作用が低
下するので、従来の中真空法で用いられているろう材に
比べて、Ｍｇ蒸散量への影響を考慮しながら、ろう材の
Ｍｇ含有量を若干多めにするのが常識である。しかし、
従来の中真空方法で、ろう付加熱初期から活発に蒸散し
ていたＭｇは、上記した低真空ろう付方法では緩やかに
しか蒸散しないため、ろう材に多く含まれるＭｇは、ろ
う付加熱中に滞留してＭｇＯを生成し、ろう材の表面部
に、ＭｇＯを含むＡｌの酸化皮膜を厚く生成してしま
う。
は、Ｍｇ蒸散量の減少により、酸化皮膜の破壊作用が低
下するので、従来の中真空法で用いられているろう材に
比べて、Ｍｇ蒸散量への影響を考慮しながら、ろう材の
Ｍｇ含有量を若干多めにするのが常識である。しかし、
従来の中真空方法で、ろう付加熱初期から活発に蒸散し
ていたＭｇは、上記した低真空ろう付方法では緩やかに
しか蒸散しないため、ろう材に多く含まれるＭｇは、ろ
う付加熱中に滞留してＭｇＯを生成し、ろう材の表面部
に、ＭｇＯを含むＡｌの酸化皮膜を厚く生成してしま
う。
【０００６】このため、徐々に蒸散するＭｇでは、Ｍｇ
蒸散量の減少と相まって強固な酸化皮膜を十分に破壊す
ることは困難であり、良好なろう付性が得られないとい
う問題がある。またろう付後に多く残留するＭｇのた
め、ろうの流動性が高くなりすぎて良好なフィレットが
形成されないという問題もある。この発明は、上記事情
を背景としてなされたものであり、ろう付性を損なうこ
となくＭｇの蒸散による不具合を解消することができる
ブレージングシートを提供することを目的とする。
蒸散量の減少と相まって強固な酸化皮膜を十分に破壊す
ることは困難であり、良好なろう付性が得られないとい
う問題がある。またろう付後に多く残留するＭｇのた
め、ろうの流動性が高くなりすぎて良好なフィレットが
形成されないという問題もある。この発明は、上記事情
を背景としてなされたものであり、ろう付性を損なうこ
となくＭｇの蒸散による不具合を解消することができる
ブレージングシートを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本願発明者は、鋭意研究した結果、Ｍｇ含有量の少
ないろう材と、Ｍｇを適量含有する芯材とを組み合わせ
ることにより、従来の常識を覆して、低真空でも良好に
ろう付を行なえることを見出した。そしてさらに、研究
を進めたところ、芯材の不純物であるＳｉとＣｕの含有
量を規制することにより、ろう付性が一層向上すること
を見出し、本願発明をするに至った。すなわち、本願発
明のろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージ
ングシートは、重量％で、Ｍｇ：０．２〜１．２％を含
有し、残部がＡｌと不可避不純物とからなり、該不可避
不純物中、Ｓｉ含有量が０．１％以下、Ｃｕ含有量が
０．０５％に規制されたＡｌ合金芯材の片面または両面
に、重量％で、Ｍｇ：０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１
５％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物とからなるろ
う材をクラッドしてなることを特徴とする。
め、本願発明者は、鋭意研究した結果、Ｍｇ含有量の少
ないろう材と、Ｍｇを適量含有する芯材とを組み合わせ
ることにより、従来の常識を覆して、低真空でも良好に
ろう付を行なえることを見出した。そしてさらに、研究
を進めたところ、芯材の不純物であるＳｉとＣｕの含有
量を規制することにより、ろう付性が一層向上すること
を見出し、本願発明をするに至った。すなわち、本願発
明のろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージ
ングシートは、重量％で、Ｍｇ：０．２〜１．２％を含
有し、残部がＡｌと不可避不純物とからなり、該不可避
不純物中、Ｓｉ含有量が０．１％以下、Ｃｕ含有量が
０．０５％に規制されたＡｌ合金芯材の片面または両面
に、重量％で、Ｍｇ：０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１
５％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物とからなるろ
う材をクラッドしてなることを特徴とする。
【０００８】第２の発明は、第１の発明において芯材成
分として、Ｍｇに加えさらに、重量％で、Ｍｎ：０．１
〜１．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、Ｃｒ：０．
０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．２５％、Ｖ：
０．０５〜０．２５％、Ｆｅ：０．２〜１．２％の１種
または２種以上を含有することを特徴とする。第３の発
明は、第１または第２の発明において、ろう材成分とし
てさらに、重量％で、Ｂｉ：０．０１〜０．２％、Ｂ
ｅ：０．０００１〜０．００５％の１種または２種を含
有することを特徴とする。第４の発明は、第１〜第３の
発明において、ろう付加熱後における芯材の結晶粒の周
囲長さが４００〜６００μｍであることを特徴とする。
分として、Ｍｇに加えさらに、重量％で、Ｍｎ：０．１
〜１．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、Ｃｒ：０．
０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．２５％、Ｖ：
０．０５〜０．２５％、Ｆｅ：０．２〜１．２％の１種
または２種以上を含有することを特徴とする。第３の発
明は、第１または第２の発明において、ろう材成分とし
てさらに、重量％で、Ｂｉ：０．０１〜０．２％、Ｂ
ｅ：０．０００１〜０．００５％の１種または２種を含
有することを特徴とする。第４の発明は、第１〜第３の
発明において、ろう付加熱後における芯材の結晶粒の周
囲長さが４００〜６００μｍであることを特徴とする。
【０００９】なお、本願発明のブレージングシートは、
芯材の片面または両面にろう材をクラッドするものであ
るが、両面にクラッドする場合に、ろう材が同一材であ
る必要はなく、本願発明で示されるいずれかのろう材を
組み合わせてクラッドしたものも当然に含まれる。ま
た、芯材の片面にろう材をクラッドする場合に、他面に
他の材料、例えば犠牲陽極皮材をクラッドすることも可
能である。なお、ろう材、犠牲陽極皮材のクラッド率は
特に限定されるものではないが、５〜１５％とするのが
望ましい。また、芯材の結晶粒の周囲長さを規制する場
合に、全ての結晶粒がその範囲内に含まれているのが望
ましいが、これに限定される必要はなく、大部分の結晶
粒が当該範囲内に含まれるものであってもよい。
芯材の片面または両面にろう材をクラッドするものであ
るが、両面にクラッドする場合に、ろう材が同一材であ
る必要はなく、本願発明で示されるいずれかのろう材を
組み合わせてクラッドしたものも当然に含まれる。ま
た、芯材の片面にろう材をクラッドする場合に、他面に
他の材料、例えば犠牲陽極皮材をクラッドすることも可
能である。なお、ろう材、犠牲陽極皮材のクラッド率は
特に限定されるものではないが、５〜１５％とするのが
望ましい。また、芯材の結晶粒の周囲長さを規制する場
合に、全ての結晶粒がその範囲内に含まれているのが望
ましいが、これに限定される必要はなく、大部分の結晶
粒が当該範囲内に含まれるものであってもよい。
【００１０】
【作用】すなわち、本願発明によれば、ブレージングシ
ートにおけるろう材のＭｇ含有量を比較的少量としたの
で、ろう付加熱中に生成されるＭｇＯの量は僅かであ
り、ろう材の表面にＭｇＯを含む酸化皮膜が厚く生成さ
れることはない。また、ろう材のＭｇ含有量が少ない
と、真空ろう付ではろう材表面の酸化皮膜を破壊する作
用が十分に得られず、良好なろう付を行なうことができ
ないことは周知であるが、本願発明では、芯材側からの
Ｍｇの拡散により、ろう材側におけるＭｇの不足を補っ
ている。
ートにおけるろう材のＭｇ含有量を比較的少量としたの
で、ろう付加熱中に生成されるＭｇＯの量は僅かであ
り、ろう材の表面にＭｇＯを含む酸化皮膜が厚く生成さ
れることはない。また、ろう材のＭｇ含有量が少ない
と、真空ろう付ではろう材表面の酸化皮膜を破壊する作
用が十分に得られず、良好なろう付を行なうことができ
ないことは周知であるが、本願発明では、芯材側からの
Ｍｇの拡散により、ろう材側におけるＭｇの不足を補っ
ている。
【００１１】ところで、Ａｌ合金には、製造工程や原材
料の選定などの理由で、不可避的に不純物が含まれる
が、この中でコンマ数％程度含有されるＳｉや、コンマ
１，２％程度含有されるＣｕは成分元素のＭｇと反応し
て化合物を生成する。これらの化合物は強度を向上させ
るため、従来は特に問題とはされていない。しかし、本
願発明が意図する作用においては、芯材中のＭｇが化合
物として捕捉されてしまうと、ろう材側へのＭｇの拡散
量が減少するため、酸化皮膜を十分に破壊することがで
きず、ろう付性が低下する現象が生じる。そこで、本願
発明では、芯材中の不純物であるＳｉとＣｕの含有量を
所定量以下に規制することにより、Ｍｇの拡散を円滑に
して、ろう付性の低下を防止する。
料の選定などの理由で、不可避的に不純物が含まれる
が、この中でコンマ数％程度含有されるＳｉや、コンマ
１，２％程度含有されるＣｕは成分元素のＭｇと反応し
て化合物を生成する。これらの化合物は強度を向上させ
るため、従来は特に問題とはされていない。しかし、本
願発明が意図する作用においては、芯材中のＭｇが化合
物として捕捉されてしまうと、ろう材側へのＭｇの拡散
量が減少するため、酸化皮膜を十分に破壊することがで
きず、ろう付性が低下する現象が生じる。そこで、本願
発明では、芯材中の不純物であるＳｉとＣｕの含有量を
所定量以下に規制することにより、Ｍｇの拡散を円滑に
して、ろう付性の低下を防止する。
【００１２】すなわち、本願発明のブレージングシート
では、加熱処理が進行すると芯材中のＭｇがろう材に拡
散侵入し、このＭｇが高温真空雰囲気によって蒸散する
ことにより、ろう材表面の酸化皮膜を確実に破壊するこ
とができる。また、Ｍｇの蒸散によってろう材のＭｇ量
が減少すると、引き続き芯材側からＭｇが供給されるの
で、ろう材中には、蒸散量に見合う適量のＭｇが含まれ
ることになり、ろう付終了後にもろう材中に多量のＭｇ
が残存することはない。
では、加熱処理が進行すると芯材中のＭｇがろう材に拡
散侵入し、このＭｇが高温真空雰囲気によって蒸散する
ことにより、ろう材表面の酸化皮膜を確実に破壊するこ
とができる。また、Ｍｇの蒸散によってろう材のＭｇ量
が減少すると、引き続き芯材側からＭｇが供給されるの
で、ろう材中には、蒸散量に見合う適量のＭｇが含まれ
ることになり、ろう付終了後にもろう材中に多量のＭｇ
が残存することはない。
【００１３】また、上記したように、Ｍｇの拡散、蒸散
においては、芯材のＭｇ含有量と、ろう材のＭｇ含有量
とは相関関係を有しており、それぞれ規定されている含
有量に加えて、ろう材Ｍｇ含有量−０．３％≦芯材Ｍｇ
含有量≦ろう材Ｍｇ含有量＋０．３％の関係を満たすの
が望ましい。さらには、ろう材Ｍｇ含有量−０．２％≦
芯材Ｍｇ含有量≦ろう材Ｍｇ含有量＋０．２％の関係を
満たすのが一層望ましい。
においては、芯材のＭｇ含有量と、ろう材のＭｇ含有量
とは相関関係を有しており、それぞれ規定されている含
有量に加えて、ろう材Ｍｇ含有量−０．３％≦芯材Ｍｇ
含有量≦ろう材Ｍｇ含有量＋０．３％の関係を満たすの
が望ましい。さらには、ろう材Ｍｇ含有量−０．２％≦
芯材Ｍｇ含有量≦ろう材Ｍｇ含有量＋０．２％の関係を
満たすのが一層望ましい。
【００１４】次に、本願発明における成分等の限定理由
を説明する。 （芯材） Ｍｇ：０．２〜１．２％ 芯材のＭｇは、ろう付中にろう材に拡散侵入して、蒸散
によって失われるろう材のＭｇを補充する。Ｍｇ含有量
が０．２％未満では上記作用が不十分であり、１．２％
を越えると、加熱初期にろう材側へ大量に拡散侵入して
ＭｇＯの生成を増大させてろう付性を低下させるととも
に、芯材の耐食性を低下させるので、上記範囲とした。 Ｓｉ：０．１％以下、Ｃｕ：０．０５％以下 不純物中のＳｉおよびＣｕは、成分元素のＭｇと化合物
を形成して芯材からろう材へのＭｇの拡散を阻害するの
で、できるだけ含有量が少ないのが望ましい。しかし、
製造上の制約もあり、その上限を上記のように定めた。
を説明する。 （芯材） Ｍｇ：０．２〜１．２％ 芯材のＭｇは、ろう付中にろう材に拡散侵入して、蒸散
によって失われるろう材のＭｇを補充する。Ｍｇ含有量
が０．２％未満では上記作用が不十分であり、１．２％
を越えると、加熱初期にろう材側へ大量に拡散侵入して
ＭｇＯの生成を増大させてろう付性を低下させるととも
に、芯材の耐食性を低下させるので、上記範囲とした。 Ｓｉ：０．１％以下、Ｃｕ：０．０５％以下 不純物中のＳｉおよびＣｕは、成分元素のＭｇと化合物
を形成して芯材からろう材へのＭｇの拡散を阻害するの
で、できるだけ含有量が少ないのが望ましい。しかし、
製造上の制約もあり、その上限を上記のように定めた。
【００１５】Ｍｎ：０．１〜１．５％ Ｚｒ：０．
０５〜０．２５％ Ｃｒ：０．０５〜０．２５％ Ｔｉ：０．０５〜０．２
５％ Ｖ ：０．０５〜０．２５％ Ｆｅ：０．２〜１．２％ これら元素は、析出物として芯材中に分散して強度を向
上させるので、選択的に含有させる。それぞれの下限未
満では上記作用は不十分であり、上限を越えると加工性
を低下させるので、それぞれ上記範囲とした。
０５〜０．２５％ Ｃｒ：０．０５〜０．２５％ Ｔｉ：０．０５〜０．２
５％ Ｖ ：０．０５〜０．２５％ Ｆｅ：０．２〜１．２％ これら元素は、析出物として芯材中に分散して強度を向
上させるので、選択的に含有させる。それぞれの下限未
満では上記作用は不十分であり、上限を越えると加工性
を低下させるので、それぞれ上記範囲とした。
【００１６】（ろう材） Ｍｇ：０．２〜０．８％ Ｍｇは、ろう材表面の酸化皮膜を破壊するとともに、雰
囲気中の酸化性ガスをトラップして表面の酸化を防ぐ。
Ｍｇ含有量が０．２％未満ではこの作用が不十分であ
り、０．８％を越えると、ろうの流動性が高くなりすぎ
て、フィレットが良好に形成されず、ろう付不良を引き
起こすので上記範囲とした。
囲気中の酸化性ガスをトラップして表面の酸化を防ぐ。
Ｍｇ含有量が０．２％未満ではこの作用が不十分であ
り、０．８％を越えると、ろうの流動性が高くなりすぎ
て、フィレットが良好に形成されず、ろう付不良を引き
起こすので上記範囲とした。
【００１７】Ｓｉ：５〜１５％ Ｓｉはろうの融点を低下させ、また流動性を向上させ
る。５％未満の含有量ではろうの流動性が不十分であ
り、一方、１５％を越えると粗大なＳｉ晶出物が生成さ
れることによりかえってろうの流動性が低下するので上
記範囲とした。 Ｂｉ：０．０１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．
００５％ Ｂｉ、Ｂｅは、ろうの流動性や充填性を良好にしてろう
付性を向上させるために選択的に含有させる。これらの
成分は下限未満では上記作用が不十分であり、Ｂｉが上
限を越えるとエロージョンが発生し、またＢｅは上限を
越えても一層の効果は望めないので、上記範囲とした。
る。５％未満の含有量ではろうの流動性が不十分であ
り、一方、１５％を越えると粗大なＳｉ晶出物が生成さ
れることによりかえってろうの流動性が低下するので上
記範囲とした。 Ｂｉ：０．０１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．
００５％ Ｂｉ、Ｂｅは、ろうの流動性や充填性を良好にしてろう
付性を向上させるために選択的に含有させる。これらの
成分は下限未満では上記作用が不十分であり、Ｂｉが上
限を越えるとエロージョンが発生し、またＢｅは上限を
越えても一層の効果は望めないので、上記範囲とした。
【００１８】（芯材の結晶粒長さ） ４００〜６００μｍ 結晶の粒界は、粒内と並んで、芯材からろう材へのＭｇ
拡散ルートとなる。特に、温度が低い領域では、粒界拡
散が主となる。通常の製造では、周囲長さ１０００〜３
０００μｍ程度の結晶粒径となり、特に細粒化した場合
には、数十μｍ程度の結晶粒径となる。これを規制する
ことにより、Ｍｇの拡散が促進される。但し、結晶粒径
が４００μｍ未満であると、粒界が少なくなって、Ｍｇ
拡散のルートが減少し、一方、６００μｍを越えると、
ろう溶融時にろうが芯材中に侵食しやすくなり、局部溶
融を起こすので、上記範囲とするのが望ましい。
拡散ルートとなる。特に、温度が低い領域では、粒界拡
散が主となる。通常の製造では、周囲長さ１０００〜３
０００μｍ程度の結晶粒径となり、特に細粒化した場合
には、数十μｍ程度の結晶粒径となる。これを規制する
ことにより、Ｍｇの拡散が促進される。但し、結晶粒径
が４００μｍ未満であると、粒界が少なくなって、Ｍｇ
拡散のルートが減少し、一方、６００μｍを越えると、
ろう溶融時にろうが芯材中に侵食しやすくなり、局部溶
融を起こすので、上記範囲とするのが望ましい。
【００１９】
【実施例】表１に示す組成の芯材の両面に、表２に示す
ろう材を１０％の厚さでクラッドし、板厚０．５ｍｍで
５０ｍｍ×２５ｍｍの方形板状のブレージングシートと
した。但し、ブレージングシートＮｏ．４については、
片面にのみろう材をクラッドし、他面には、ＪＩＳ Ａ
１０５０からなる成分の犠牲陽極皮材をクラッドし
た。なお、比較材として、芯材には試験材Ｎｏ．ｅ（Ｊ
ＩＳ Ａ３００３相当）と試験材ｆ、ろう材には、試験
材Ｎｏ．Ｅ（ＪＩＳ ＢＡ４００４相当）のＡｌ合金を
用意した。試験材ｆは、Ｍｇ、Ｆｅは発明の範囲内にあ
るが、Ｓｉ、Ｃｕの含有量は規制しなかったものであ
る。
ろう材を１０％の厚さでクラッドし、板厚０．５ｍｍで
５０ｍｍ×２５ｍｍの方形板状のブレージングシートと
した。但し、ブレージングシートＮｏ．４については、
片面にのみろう材をクラッドし、他面には、ＪＩＳ Ａ
１０５０からなる成分の犠牲陽極皮材をクラッドし
た。なお、比較材として、芯材には試験材Ｎｏ．ｅ（Ｊ
ＩＳ Ａ３００３相当）と試験材ｆ、ろう材には、試験
材Ｎｏ．Ｅ（ＪＩＳ ＢＡ４００４相当）のＡｌ合金を
用意した。試験材ｆは、Ｍｇ、Ｆｅは発明の範囲内にあ
るが、Ｓｉ、Ｃｕの含有量は規制しなかったものであ
る。
【００２０】これらのブレージングシートをそれぞれ、
板厚２ｍｍのＪＩＳ Ａ３００３Ａｌ合金板上に垂直に
立てて、ブレージングシートと合金板とを逆Ｔ字型に組
み付けた。これらの組付け体を真空加熱炉内に入れ、Ｎ
2キャリアーガスを用いて、３×１０-1ｔｏｒｒの真空
下で、所定の温度で１０分間保持してろう付を行った。
得られたろう付品のろう付性を評価するため、ブレージ
ングシートとＡｌ合金板との間に形成されたフィレット
のど厚を測定した。 さらに、ろう付後のブレージング
シートに対し、引張試験を行ない、ろう付による強度へ
の影響を調査した。これらの試験結果は、表３に示し
た。
板厚２ｍｍのＪＩＳ Ａ３００３Ａｌ合金板上に垂直に
立てて、ブレージングシートと合金板とを逆Ｔ字型に組
み付けた。これらの組付け体を真空加熱炉内に入れ、Ｎ
2キャリアーガスを用いて、３×１０-1ｔｏｒｒの真空
下で、所定の温度で１０分間保持してろう付を行った。
得られたろう付品のろう付性を評価するため、ブレージ
ングシートとＡｌ合金板との間に形成されたフィレット
のど厚を測定した。 さらに、ろう付後のブレージング
シートに対し、引張試験を行ない、ろう付による強度へ
の影響を調査した。これらの試験結果は、表３に示し
た。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表３から明らかなように本発明のブレージ
ングシートを用いたろう付品は、ろう付性および耐食性
に優れている。一方、比較例として用意したブレージン
グシートＮｏ．５は、フィレットのど厚が非常に小さ
く、良好にろう付することは困難であった。また、表３
には示していないが、このブレージングシートＮｏ．５
を、従来と同様に１０-5ｔｏｒｒの真空下でろう付を行
なったところ、真空炉内の汚染が著しかった。また、比
較例のブレージングシートＮｏ．６は、Ｓｉ、Ｃｕが影
響してやはりろう付性に劣っていた。
ングシートを用いたろう付品は、ろう付性および耐食性
に優れている。一方、比較例として用意したブレージン
グシートＮｏ．５は、フィレットのど厚が非常に小さ
く、良好にろう付することは困難であった。また、表３
には示していないが、このブレージングシートＮｏ．５
を、従来と同様に１０-5ｔｏｒｒの真空下でろう付を行
なったところ、真空炉内の汚染が著しかった。また、比
較例のブレージングシートＮｏ．６は、Ｓｉ、Ｃｕが影
響してやはりろう付性に劣っていた。
【００２５】さらに、ブレージングシートＮｏ．３につ
いて、均質化処理条件や調質およびろう付加熱を制御す
ることにより結晶粒径を調整して、上記と同様に３×１
０-1ｔｏｒｒの真空下でろう付を行なった。得られたろ
う付品の芯材部分の結晶粒径の周囲長さを測定するとと
もに、前記実施例と同様にブレージングシートとＡｌ合
金との間のフィレットのど厚を測定し、その結果を表４
に示した。なお、結晶粒径の周囲長さは平均値で示し
た。表４から明らかなように、芯材の結晶粒径が本願発
明の範囲内にあるろう付品は、良好なろう付性が確保さ
れている。これに対し、発明の範囲外にあるろう付品で
は、粒径が小さすぎると、フィレットが十分に形成され
ないことが分かった。また、粒径が大きすぎる場合に
は、芯材に局部溶融が認められた。
いて、均質化処理条件や調質およびろう付加熱を制御す
ることにより結晶粒径を調整して、上記と同様に３×１
０-1ｔｏｒｒの真空下でろう付を行なった。得られたろ
う付品の芯材部分の結晶粒径の周囲長さを測定するとと
もに、前記実施例と同様にブレージングシートとＡｌ合
金との間のフィレットのど厚を測定し、その結果を表４
に示した。なお、結晶粒径の周囲長さは平均値で示し
た。表４から明らかなように、芯材の結晶粒径が本願発
明の範囲内にあるろう付品は、良好なろう付性が確保さ
れている。これに対し、発明の範囲外にあるろう付品で
は、粒径が小さすぎると、フィレットが十分に形成され
ないことが分かった。また、粒径が大きすぎる場合に
は、芯材に局部溶融が認められた。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように本願発明のブレージ
ングシートによれば、基本成分として、Ｍｇ：０．２〜
１．２％を含有し、不可避不純物中のＳｉ含有量を０．
１％以下、Ｃｕ含有量を０．０５％に規制したＡｌ合金
芯材の片面または両面に、基本成分として、Ｍｇ：０．
２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を含有するろう材をク
ラッドしたので、ろう付性を損なうことなく、低真空で
のＡｌ合金のろう付が可能になり、Ｍｇによる炉内の汚
染や、Ｍｇ蒸散による強度低下を未然に防止することが
できることができる。さらに、ろう付加熱後における芯
材の結晶粒の周囲長さを４００〜６００μｍに規制すれ
ば、芯材中のＭｇの拡散を円滑にし、ろう付性をさらに
向上させる効果がある。
ングシートによれば、基本成分として、Ｍｇ：０．２〜
１．２％を含有し、不可避不純物中のＳｉ含有量を０．
１％以下、Ｃｕ含有量を０．０５％に規制したＡｌ合金
芯材の片面または両面に、基本成分として、Ｍｇ：０．
２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１５％を含有するろう材をク
ラッドしたので、ろう付性を損なうことなく、低真空で
のＡｌ合金のろう付が可能になり、Ｍｇによる炉内の汚
染や、Ｍｇ蒸散による強度低下を未然に防止することが
できることができる。さらに、ろう付加熱後における芯
材の結晶粒の周囲長さを４００〜６００μｍに規制すれ
ば、芯材中のＭｇの拡散を円滑にし、ろう付性をさらに
向上させる効果がある。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｍｇ：０．２〜１．２％を含
有し、残部がＡｌと不可避不純物とからなり、該不可避
不純物中、Ｓｉ含有量が０．１％以下、Ｃｕ含有量が
０．０５％に規制されたＡｌ合金芯材の片面または両面
に、重量％で、Ｍｇ：０．２〜０．８％、Ｓｉ：５〜１
５％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物とからなるろ
う材をクラッドしてなることを特徴とするろう付性に優
れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート - 【請求項２】 芯材成分として、さらに、重量％で、Ｍ
ｎ：０．１〜１．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、
Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．２
５％、Ｖ：０．０５〜０．２５％、Ｆｅ：０．２〜１．
２％のうち１種または２種以上を含有することを特徴と
する請求項１記載のろう付性に優れた低真空ろう付用Ａ
ｌ合金ブレージングシート - 【請求項３】 ろう材成分としてさらに、重量％で、Ｂ
ｉ：０．０１〜０．２％、Ｂｅ：０．０００１〜０．０
０５％の１種または２種を含有することを特徴とする請
求項１または２に記載のろう付性に優れた低真空ろう付
用Ａｌ合金ブレージングシート - 【請求項４】 ろう付加熱後における芯材の結晶粒の周
囲長さが４００〜６００μｍであることを特徴とする請
求項１〜３のいずれかに記載のろう付性に優れた低真空
ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9833893A JPH06285669A (ja) | 1993-04-02 | 1993-04-02 | ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9833893A JPH06285669A (ja) | 1993-04-02 | 1993-04-02 | ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06285669A true JPH06285669A (ja) | 1994-10-11 |
Family
ID=14217123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9833893A Pending JPH06285669A (ja) | 1993-04-02 | 1993-04-02 | ろう付性に優れた低真空ろう付用Ａｌ合金ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06285669A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002310428A (ja) * | 2001-04-06 | 2002-10-23 | Bosch Automotive Systems Corp | セラミックスヒータ型グロープラグの製造方法 |
| JP2016036851A (ja) * | 2014-08-08 | 2016-03-22 | 株式会社Uacj | 面接合用ろう材シート |
-
1993
- 1993-04-02 JP JP9833893A patent/JPH06285669A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002310428A (ja) * | 2001-04-06 | 2002-10-23 | Bosch Automotive Systems Corp | セラミックスヒータ型グロープラグの製造方法 |
| JP2016036851A (ja) * | 2014-08-08 | 2016-03-22 | 株式会社Uacj | 面接合用ろう材シート |
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