JPH06228671A - 白金族金属含有廃触媒からの白金族金属の濃縮方法 - Google Patents
白金族金属含有廃触媒からの白金族金属の濃縮方法Info
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- JPH06228671A JPH06228671A JP3478293A JP3478293A JPH06228671A JP H06228671 A JPH06228671 A JP H06228671A JP 3478293 A JP3478293 A JP 3478293A JP 3478293 A JP3478293 A JP 3478293A JP H06228671 A JPH06228671 A JP H06228671A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 安価な添加剤を用い低温で廃触媒を溶融して
経済的に白金族金属を濃縮する。 【構成】 白金族金属を含有するアルミナを主体とする
担体からなる廃触媒を、溶剤としてＦｅ2Ｏ3、Ｓｉ
Ｏ2、ＣａＯ、ＰｂＯと、白金族金属の吸収剤としてＳ
ｉを０.５〜５重量％及びＣを１〜５重量％含有しＦｅ
−Ｃ−Ｓｉ系の融点が１３００〜１５５０℃の鋳鉄又は
銑鉄と共に溶解してスラグ相と金属相とを生成せしめ金
属相に白金族金属を濃縮する。
経済的に白金族金属を濃縮する。 【構成】 白金族金属を含有するアルミナを主体とする
担体からなる廃触媒を、溶剤としてＦｅ2Ｏ3、Ｓｉ
Ｏ2、ＣａＯ、ＰｂＯと、白金族金属の吸収剤としてＳ
ｉを０.５〜５重量％及びＣを１〜５重量％含有しＦｅ
−Ｃ−Ｓｉ系の融点が１３００〜１５５０℃の鋳鉄又は
銑鉄と共に溶解してスラグ相と金属相とを生成せしめ金
属相に白金族金属を濃縮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車の廃触媒のよう
に、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈの白金族金属を含有する一部がコ
ージライト（Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2１０重量％）のＡｌ2Ｏ
3を主体とする担体からなる廃触媒から、微量に含まれ
る白金族金属を金属相中に濃縮する方法に関する。
に、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈの白金族金属を含有する一部がコ
ージライト（Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2１０重量％）のＡｌ2Ｏ
3を主体とする担体からなる廃触媒から、微量に含まれ
る白金族金属を金属相中に濃縮する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】白金族金属を含有する廃触媒からの白金
族金属の回収法は乾式精錬法と湿式精錬法とに大別され
る。乾式精錬法としては、プラズマ溶融法、銅吸収法、
銅精錬所法があり、湿式精錬法としては、全溶解法、モ
ノシリック法、塩素化法が知られている。
族金属の回収法は乾式精錬法と湿式精錬法とに大別され
る。乾式精錬法としては、プラズマ溶融法、銅吸収法、
銅精錬所法があり、湿式精錬法としては、全溶解法、モ
ノシリック法、塩素化法が知られている。
【０００３】乾式精錬法ではアルミナを主体とする廃触
媒を溶融する必要があるが、アルミナは融点が２０００
℃と非常に高温であるため、溶解装置としては白金族金
属のキャリーオーバーによるロスを最小にするために三
相電極の電気炉やプラズマ炉など高温で排ガス量の少な
い電気炉が用いられている。乾式精錬において精錬温度
が高いと、炉を冷却しなければならず、エネルギー効率
が悪く、レンガの寿命が短くなり修理のために炉の稼働
率が低くなることがある。
媒を溶融する必要があるが、アルミナは融点が２０００
℃と非常に高温であるため、溶解装置としては白金族金
属のキャリーオーバーによるロスを最小にするために三
相電極の電気炉やプラズマ炉など高温で排ガス量の少な
い電気炉が用いられている。乾式精錬において精錬温度
が高いと、炉を冷却しなければならず、エネルギー効率
が悪く、レンガの寿命が短くなり修理のために炉の稼働
率が低くなることがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は１５００℃程
度でアルミナを主体とする担体からなる廃触媒を溶解で
き、かつ白金族金属を金属相中に効率よく分離濃縮で
き、かつスラグの生成量を最も少なくできる溶解濃縮方
法を提供することにある。
度でアルミナを主体とする担体からなる廃触媒を溶解で
き、かつ白金族金属を金属相中に効率よく分離濃縮で
き、かつスラグの生成量を最も少なくできる溶解濃縮方
法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、白金族金属を
含有するアルミナを主体とする担体からなる廃触媒を、
溶剤としてＦｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＣａＯ、ＰｂＯと、白
金族金属の吸収剤としてＳｉを０.５〜５重量％及びＣ
を１〜５重量％含有するＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系の融点１３０
０〜１５５０℃の鋳鉄又は銑鉄の一方又は両方と共に溶
解してスラグ相と金属相とを生成せしめることにある。
含有するアルミナを主体とする担体からなる廃触媒を、
溶剤としてＦｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＣａＯ、ＰｂＯと、白
金族金属の吸収剤としてＳｉを０.５〜５重量％及びＣ
を１〜５重量％含有するＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系の融点１３０
０〜１５５０℃の鋳鉄又は銑鉄の一方又は両方と共に溶
解してスラグ相と金属相とを生成せしめることにある。
【０００６】
【作用】本発明で溶剤としてＦｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2、Ｃａ
Ｏ、ＰｂＯを用いるのはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＣａＯ−
ＦｅＯ−ＰｂＯ系のスラグを生成してスラグの融点を１
５００℃程度にするためである。スラグの融点を低下せ
しめるために、特に効果のあるのはＦｅ2Ｏ3とＰｂＯの
添加である。Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＣａＯ系のスラグで
は溶解温度を１７００℃以上にしなければならないが、
本発明では上記の組成のスラグを生成せしめることによ
り、溶解温度を１５００℃程度まで低下させることがで
きる。ＳｉＯ2はスラグを生成するために通常用いられ
る溶剤である。またＰｂＯは粉状の廃触媒を取り扱う際
に、炉内で装入物が自焼成的に焼結される焼結剤として
働き、白金族金属のキャリーオーバーによるロスを防止
する効果もある。
Ｏ、ＰｂＯを用いるのはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＣａＯ−
ＦｅＯ−ＰｂＯ系のスラグを生成してスラグの融点を１
５００℃程度にするためである。スラグの融点を低下せ
しめるために、特に効果のあるのはＦｅ2Ｏ3とＰｂＯの
添加である。Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＣａＯ系のスラグで
は溶解温度を１７００℃以上にしなければならないが、
本発明では上記の組成のスラグを生成せしめることによ
り、溶解温度を１５００℃程度まで低下させることがで
きる。ＳｉＯ2はスラグを生成するために通常用いられ
る溶剤である。またＰｂＯは粉状の廃触媒を取り扱う際
に、炉内で装入物が自焼成的に焼結される焼結剤として
働き、白金族金属のキャリーオーバーによるロスを防止
する効果もある。
【０００７】白金族金属（以下ＰＧＭと略称する）の吸
収剤としてＳｉが０.５〜５重量％及びＣを１〜５重量
％含有するＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系の融点１３００〜１５５０
℃の鋳鉄又は銑鉄を用いるのは、この鋳鉄、銑鉄の融点
は１３００〜１５５０℃程度で溶解が容易であることに
よる。スラグの融点が１５００℃程度であるから溶解温
度は１５００℃程度で行える。溶解により廃触媒中のＰ
ＧＭは鉄を主体とする金属相に吸収され、スラグ相には
殆ど残らない。
収剤としてＳｉが０.５〜５重量％及びＣを１〜５重量
％含有するＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系の融点１３００〜１５５０
℃の鋳鉄又は銑鉄を用いるのは、この鋳鉄、銑鉄の融点
は１３００〜１５５０℃程度で溶解が容易であることに
よる。スラグの融点が１５００℃程度であるから溶解温
度は１５００℃程度で行える。溶解により廃触媒中のＰ
ＧＭは鉄を主体とする金属相に吸収され、スラグ相には
殆ど残らない。
【０００８】スラグ相中のＰＧＭに対する金属相中のＰ
ＧＭの比率、即ち分配係数は１５００以上が得られ充分
にＰＧＭを金属相中に分離濃縮できる。鋳鉄や銑鉄中の
炭素により還元されたＰｂ相中には殆どＰＧＭが含有さ
れない。このことは、ＥＰＭＡ観察により確認できた。
ＧＭの比率、即ち分配係数は１５００以上が得られ充分
にＰＧＭを金属相中に分離濃縮できる。鋳鉄や銑鉄中の
炭素により還元されたＰｂ相中には殆どＰＧＭが含有さ
れない。このことは、ＥＰＭＡ観察により確認できた。
【０００９】
実施例１ Ｐｔ １１００ｐｐｍ、Ｐｄ ３００ｐｐｍ、Ｒｈ １０
０ｐｐｍを含有する一部がコージライトのＡｌ2Ｏ3を主
体とする担体からなる廃触媒５００ｇに、溶剤としてＣ
ａＯ ３００ｇ、ＳｉＯ2 ５０ｇ、Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｇ、Ｐ
ｂＯ ５０ｇと、ＰＧＭ吸収剤としてＳｉ ５重量％、Ｃ
５重量％の粒径５ｍｍの鋳鉄を、廃触媒に対して１０
重量％、即ち５０ｇを添加し、アルミナルツボ中で１５
００℃で溶解した。
０ｐｐｍを含有する一部がコージライトのＡｌ2Ｏ3を主
体とする担体からなる廃触媒５００ｇに、溶剤としてＣ
ａＯ ３００ｇ、ＳｉＯ2 ５０ｇ、Ｆｅ2Ｏ3 ５０ｇ、Ｐ
ｂＯ ５０ｇと、ＰＧＭ吸収剤としてＳｉ ５重量％、Ｃ
５重量％の粒径５ｍｍの鋳鉄を、廃触媒に対して１０
重量％、即ち５０ｇを添加し、アルミナルツボ中で１５
００℃で溶解した。
【００１０】冷却後スラグ相とメタル相とに分離し、そ
れぞれの相中のＰＧＭの品位を分析し、スラグ相のＰＧ
Ｍは１０ｐｐｍ、メタル相のＰＧＭは１５０００ｐｐｍ
であった。なおそれぞれの相の分離は良好であった。Ｅ
ＰＭＡによるとスラグ相中には殆ど懸垂Ｆｅは見当たら
なかった。スラグ相に対するメタル相のＰＧＭの分配比
は１５００であり、廃触媒中のＰＧＭ含有量が１５００
ｐｐｍであるので鉄中に約１０倍の濃度で濃縮されたこ
とを意味する。
れぞれの相中のＰＧＭの品位を分析し、スラグ相のＰＧ
Ｍは１０ｐｐｍ、メタル相のＰＧＭは１５０００ｐｐｍ
であった。なおそれぞれの相の分離は良好であった。Ｅ
ＰＭＡによるとスラグ相中には殆ど懸垂Ｆｅは見当たら
なかった。スラグ相に対するメタル相のＰＧＭの分配比
は１５００であり、廃触媒中のＰＧＭ含有量が１５００
ｐｐｍであるので鉄中に約１０倍の濃度で濃縮されたこ
とを意味する。
【００１１】実施例２ ＰＧＭ吸収剤としてＳｉ ０.５重量％、Ｃ ４重量％の
粒径５ｍｍの鋳鉄を用いた以外は実施例１と同様に処理
した結果、分配比は同じく１５００で、濃縮割合は変わ
らなかった。
粒径５ｍｍの鋳鉄を用いた以外は実施例１と同様に処理
した結果、分配比は同じく１５００で、濃縮割合は変わ
らなかった。
【００１２】比較例 実施例１で用いた廃触媒５００ｇに、溶剤としてＣａＯ
５０ｇと、ＰＧＭ吸収剤として粒径約５ｍｍに粉砕し
た電解鉄５０ｇを添加し、アルミナルツボ中で１５００
℃で溶解した。冷却後スラグ相とメタル相とに分離し、
各相中のＰＧＭの品位を分析したところ、スラグ相のＰ
ＧＭ含有量は１００ｐｐｍであり、メタル相のＰＧＭ含
有量は１５００ｐｐｍであった。従って分配比は１５０
であった。それぞれの相の分離は良好であった。ＥＰＭ
Ａ観察によると、スラグ相中に直径５〜２０μｍの球状
に懸垂したＦｅが認められた。この懸垂Ｆｅによりスラ
グ相中のＰＧＭの濃度が増加し、ＰＧＭの収率が低下し
たものと考えられる。
５０ｇと、ＰＧＭ吸収剤として粒径約５ｍｍに粉砕し
た電解鉄５０ｇを添加し、アルミナルツボ中で１５００
℃で溶解した。冷却後スラグ相とメタル相とに分離し、
各相中のＰＧＭの品位を分析したところ、スラグ相のＰ
ＧＭ含有量は１００ｐｐｍであり、メタル相のＰＧＭ含
有量は１５００ｐｐｍであった。従って分配比は１５０
であった。それぞれの相の分離は良好であった。ＥＰＭ
Ａ観察によると、スラグ相中に直径５〜２０μｍの球状
に懸垂したＦｅが認められた。この懸垂Ｆｅによりスラ
グ相中のＰＧＭの濃度が増加し、ＰＧＭの収率が低下し
たものと考えられる。
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば、安価な添加剤を用い低
温で溶融でき経済的にＰＧＭを濃縮できる。
温で溶融でき経済的にＰＧＭを濃縮できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 38/00 Ｚ 8017−4Ｇ Ｃ２２Ｂ 7/00 Ｂ
Claims (1)
- 【請求項１】 白金族金属を含有するアルミナを主体と
する担体からなる廃触媒を、溶剤としてＦｅ2Ｏ3、Ｓｉ
Ｏ2、ＣａＯ、ＰｂＯと、白金族金属の吸収剤としてＳ
ｉを０.５〜５重量％及びＣを１〜５重量％含有するＦ
ｅ−Ｃ−Ｓｉ系の融点１３００〜１５５０℃の鋳鉄又は
銑鉄の一方又は両方と共に溶解してスラグ相と金属相と
を生成せしめる白金族金属含有廃触媒からの白金族金属
の濃縮方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3478293A JPH06228671A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 白金族金属含有廃触媒からの白金族金属の濃縮方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3478293A JPH06228671A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 白金族金属含有廃触媒からの白金族金属の濃縮方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06228671A true JPH06228671A (ja) | 1994-08-16 |
Family
ID=12423857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3478293A Pending JPH06228671A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 白金族金属含有廃触媒からの白金族金属の濃縮方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06228671A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100250062B1 (ko) * | 1998-02-18 | 2000-04-01 | 이상한 | 전로 및 전기로슬래그를 이용한 배가스정화용 자동차폐촉매의 귀금속원소 추출방법 |
| CN106795582A (zh) * | 2015-06-30 | 2017-05-31 | 贺利氏德国有限两合公司 | 制造富含铂族金属(pgm)合金的方法 |
| EP3971310A4 (en) * | 2020-08-19 | 2022-07-06 | University Of Science And Technology Beijing | PROCESS FOR PYROENCOURATION OF PLATINUM GROUP METALS IN AN ALUMINUM-BASED WASTE CATALYST |
-
1993
- 1993-01-29 JP JP3478293A patent/JPH06228671A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100250062B1 (ko) * | 1998-02-18 | 2000-04-01 | 이상한 | 전로 및 전기로슬래그를 이용한 배가스정화용 자동차폐촉매의 귀금속원소 추출방법 |
| CN106795582A (zh) * | 2015-06-30 | 2017-05-31 | 贺利氏德国有限两合公司 | 制造富含铂族金属(pgm)合金的方法 |
| US10202669B2 (en) | 2015-06-30 | 2019-02-12 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | Process for the production of a PGM-enriched alloy |
| EP3971310A4 (en) * | 2020-08-19 | 2022-07-06 | University Of Science And Technology Beijing | PROCESS FOR PYROENCOURATION OF PLATINUM GROUP METALS IN AN ALUMINUM-BASED WASTE CATALYST |
| JP2022536819A (ja) * | 2020-08-19 | 2022-08-19 | 北京科技大学 | 乾式製錬によるアルミニウム系廃触媒中の白金族金属の富化方法 |
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