JPH06114500A - 低炭硫黄系快削鋼の製造方法 - Google Patents
低炭硫黄系快削鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH06114500A JPH06114500A JP26600092A JP26600092A JPH06114500A JP H06114500 A JPH06114500 A JP H06114500A JP 26600092 A JP26600092 A JP 26600092A JP 26600092 A JP26600092 A JP 26600092A JP H06114500 A JPH06114500 A JP H06114500A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxygen
- free
- cutting steel
- molten steel
- machinability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 被削性の優れた低炭硫黄系快削鋼の製造方法
を提供する。 【構成】 Ｃ０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜
２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗｔ％を含有する低炭
硫黄快削鋼及びそれにＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくと
も１種類以上含有する複合快削鋼を製造する際に、酸素
含有物を、あるいは、酸素およびＭｎ含有物をストラン
ド内の溶鋼に添加し、さらに、鋳型内電磁撹拌を適用し
て、溶鋼の突沸現象を起こさせることなくストランド内
の溶鋼の酸素量をアップする。 【効果】 上記方法では鋳型注入まで溶鋼酸素を低く抑
え、耐火物の溶損を防止でき、被削性に有害な硬質介在
物数を低減できるばかりか、凝固前に溶鋼の酸素をアッ
プすることで凝固中に生成するＭｎＳの生成、成長を促
しその大型化を図ることで低炭硫黄系快削鋼の被削性を
改善できる。
を提供する。 【構成】 Ｃ０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜
２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗｔ％を含有する低炭
硫黄快削鋼及びそれにＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくと
も１種類以上含有する複合快削鋼を製造する際に、酸素
含有物を、あるいは、酸素およびＭｎ含有物をストラン
ド内の溶鋼に添加し、さらに、鋳型内電磁撹拌を適用し
て、溶鋼の突沸現象を起こさせることなくストランド内
の溶鋼の酸素量をアップする。 【効果】 上記方法では鋳型注入まで溶鋼酸素を低く抑
え、耐火物の溶損を防止でき、被削性に有害な硬質介在
物数を低減できるばかりか、凝固前に溶鋼の酸素をアッ
プすることで凝固中に生成するＭｎＳの生成、成長を促
しその大型化を図ることで低炭硫黄系快削鋼の被削性を
改善できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】連続鋳造法で低炭硫黄系快削鋼を
製造する際の被削性改善方法に関わる発明である。
製造する際の被削性改善方法に関わる発明である。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続鋳造法で硫黄系快削鋼を製造
する際の被削性改善方法については以下のものがある。
する際の被削性改善方法については以下のものがある。
【０００３】特公昭５９−１９１８２では％［Ｓ］／％
［Ｃ］％［Ｏ］比を制限して、ブローホールの発生を抑
え、Ａｌ、Ｓｉ等の脱酸剤の添加や脱ガス処理を採用し
ない方法が提案されている。
［Ｃ］％［Ｏ］比を制限して、ブローホールの発生を抑
え、Ａｌ、Ｓｉ等の脱酸剤の添加や脱ガス処理を採用し
ない方法が提案されている。
【０００４】特開昭５９−２０５４５３ではＳにＴｅ、
Ｐｂ及びＢｉを複合添加してしかもＭｎＳの短径と長径
を所定値以上にすると共に長径／短径比が５以下のＭｎ
Ｓが全ＭｎＳの５０％以上を占める快削鋼製造方法が提
案されている。
Ｐｂ及びＢｉを複合添加してしかもＭｎＳの短径と長径
を所定値以上にすると共に長径／短径比が５以下のＭｎ
Ｓが全ＭｎＳの５０％以上を占める快削鋼製造方法が提
案されている。
【０００５】特開昭６２−２３９７０では連続鋳造法に
よる硫黄−鉛快削鋼でＣ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｐｂ、Ｏ、Ｓ
ｉ、Ａｌの濃度範囲を規定すると共に、Ｍｎ硫化物系介
在物の平均サイズや酸化物と結合していない硫化物系介
在物の割合を規定する快削鋼を提案している。
よる硫黄−鉛快削鋼でＣ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｐｂ、Ｏ、Ｓ
ｉ、Ａｌの濃度範囲を規定すると共に、Ｍｎ硫化物系介
在物の平均サイズや酸化物と結合していない硫化物系介
在物の割合を規定する快削鋼を提案している。
【０００６】本発明者らの経験ではＭｎＳの短径、長径
や長径／短径比や、Ｍｎ硫化物系介在物の平均サイズや
酸化物と結合していない硫化物系介在物の割合が特開昭
５９−２０５４５３や特開昭６２−２３９７０の条件を
満足していても被削性が良好でなかったり、逆にそれら
の条件を満足していなくても被削性が良好な場合があっ
た。
や長径／短径比や、Ｍｎ硫化物系介在物の平均サイズや
酸化物と結合していない硫化物系介在物の割合が特開昭
５９−２０５４５３や特開昭６２−２３９７０の条件を
満足していても被削性が良好でなかったり、逆にそれら
の条件を満足していなくても被削性が良好な場合があっ
た。
【０００７】特開昭６２−２０７５４７及び特開昭６２
−２０７５４８に開示されている発明は連続鋳造法にお
ける比水量を制限したり、連鋳機内で鋳片を保温、加熱
して鋳片の冷却速度の低減を図り、ＭｎＳ粒の大型化す
ることで被削性の改善を達成しようとしている。
−２０７５４８に開示されている発明は連続鋳造法にお
ける比水量を制限したり、連鋳機内で鋳片を保温、加熱
して鋳片の冷却速度の低減を図り、ＭｎＳ粒の大型化す
ることで被削性の改善を達成しようとしている。
【０００８】また、特開平２−１５５５４８では連続鋳
造の際のタンディッシュ溶鋼加熱度を１０℃以上とする
と共に鋳片断面内特定位置の冷却速度を特定値以下に制
御して被削性を改善する方法が示されている。
造の際のタンディッシュ溶鋼加熱度を１０℃以上とする
と共に鋳片断面内特定位置の冷却速度を特定値以下に制
御して被削性を改善する方法が示されている。
【０００９】特開昭６２−２０７５４７、特開昭６２−
２０７５４８及び特開平２−１５５５４８に開示されて
いる発明は既設の連鋳機では設備制約から保温帯、加熱
帯が設置できなかったり、緩冷却は鋳片形状によっては
バルジングを助長し内部割れを発生し易くするため適用
できない場合がある。
２０７５４８及び特開平２−１５５５４８に開示されて
いる発明は既設の連鋳機では設備制約から保温帯、加熱
帯が設置できなかったり、緩冷却は鋳片形状によっては
バルジングを助長し内部割れを発生し易くするため適用
できない場合がある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造法では各成分
濃度が均一で、そのため被削性を含めた鋼材の特性は均
一なものが得やすいが、一般に鋳片の断面サイズは鋼塊
に比べ小さく、ＭｎＳ系介在物が減少するため被削性が
低下してしまう。鋳片の断面サイズが小さいほど被削性
を確保する上で不利となる。
濃度が均一で、そのため被削性を含めた鋼材の特性は均
一なものが得やすいが、一般に鋳片の断面サイズは鋼塊
に比べ小さく、ＭｎＳ系介在物が減少するため被削性が
低下してしまう。鋳片の断面サイズが小さいほど被削性
を確保する上で不利となる。
【００１１】本発明はＣ０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗｔ％を含
有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分と、更にＰ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上含有する複
合快削鋼を連続鋳造法で製造する際に、被削性等鋼材特
性のロット内変動が少ないという連続鋳造材の特徴を活
かし、しかも、被削性に優れた低炭硫黄系快削鋼の製造
を可能とする被削性改善方法を提供するものである。
ｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗｔ％を含
有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分と、更にＰ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上含有する複
合快削鋼を連続鋳造法で製造する際に、被削性等鋼材特
性のロット内変動が少ないという連続鋳造材の特徴を活
かし、しかも、被削性に優れた低炭硫黄系快削鋼の製造
を可能とする被削性改善方法を提供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者らは低炭硫黄系
快削鋼の被削性改善方法について種々検討を重ね、凝固
中に生成するＭｎＳを大型化することにより被削性は改
善されるが、このＭｎＳを大型化するのに溶鋼酸素のア
ップが有効なことを見出した。溶鋼酸素のアップは微小
なＭｎ酸化物の生成を促し、このＭｎ酸化物は凝固中に
ＭｎＳの晶出該として作用し、ＭｎＳの生成、成長を促
す結果、ＭｎＳは大型化する。
快削鋼の被削性改善方法について種々検討を重ね、凝固
中に生成するＭｎＳを大型化することにより被削性は改
善されるが、このＭｎＳを大型化するのに溶鋼酸素のア
ップが有効なことを見出した。溶鋼酸素のアップは微小
なＭｎ酸化物の生成を促し、このＭｎ酸化物は凝固中に
ＭｎＳの晶出該として作用し、ＭｎＳの生成、成長を促
す結果、ＭｎＳは大型化する。
【００１３】しかしながら、酸素の高い溶鋼は耐火物を
溶損するため、それに起因して被削性に有害な硬質酸化
物が増えることになり、ＭｎＳが大型化しても被削性が
十分向上しなかったり、却って被削性が劣化する場合が
ある。
溶損するため、それに起因して被削性に有害な硬質酸化
物が増えることになり、ＭｎＳが大型化しても被削性が
十分向上しなかったり、却って被削性が劣化する場合が
ある。
【００１４】ＭｎＳが晶出する前に溶鋼酸素のアップを
図ると共に高い溶鋼と耐火物との接触を極力避ける方法
があれば硬質酸化物を増加することなく、ＭｎＳを大型
化し被削性を改善できる。
図ると共に高い溶鋼と耐火物との接触を極力避ける方法
があれば硬質酸化物を増加することなく、ＭｎＳを大型
化し被削性を改善できる。
【００１５】このような観点から種々検討を重ね、以下
の低炭硫黄系快削鋼の被削性改善方法を開発するに致っ
た。
の低炭硫黄系快削鋼の被削性改善方法を開発するに致っ
た。
【００１６】即ち本発明方法は、 （１）連続鋳造方法でＣ０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗｔ％を含
有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分と、更にＰ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上含有する複
合快削鋼を製造する際に、酸素含有物を連鋳ストランド
内の溶鋼に添加することを特徴とする低炭硫黄系快削鋼
の製造方法。
ｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗｔ％を含
有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分と、更にＰ
ｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上含有する複
合快削鋼を製造する際に、酸素含有物を連鋳ストランド
内の溶鋼に添加することを特徴とする低炭硫黄系快削鋼
の製造方法。
【００１７】（２）連続鋳造方法でＣ０．０５〜０．１
５ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．
４ｗｔ％を含有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分
と、更にＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上
含有する複合快削鋼を製造する際に、酸素含有物とマン
ガン含有物を連鋳ストランド内の溶鋼に添加することを
特徴とする低炭硫黄系快削鋼の製造方法。
５ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．
４ｗｔ％を含有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分
と、更にＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上
含有する複合快削鋼を製造する際に、酸素含有物とマン
ガン含有物を連鋳ストランド内の溶鋼に添加することを
特徴とする低炭硫黄系快削鋼の製造方法。
【００１８】（３）上記（１）又は（２）項の快削鋼製
造方法において鋳型内での電磁撹拌することを組合せた
低炭硫黄系快削鋼の製造方法。
造方法において鋳型内での電磁撹拌することを組合せた
低炭硫黄系快削鋼の製造方法。
【００１９】である。
【００２０】
【作用】本発明の実施態様例を図１から図３に示す。
【００２１】図１は鋳型内の電磁撹拌装置４でストラン
ド内の溶鋼６を撹拌しつつ、鋳型３において内部に固体
状の酸素含有物または酸素含有物とマンガン含有物を金
属製ワイヤー８に充填して溶鋼６へ添加する方法であ
る。図中１はタンディッシュ、２は浸漬ノズル、５はサ
ポートロール、７は凝固シェルを示す。
ド内の溶鋼６を撹拌しつつ、鋳型３において内部に固体
状の酸素含有物または酸素含有物とマンガン含有物を金
属製ワイヤー８に充填して溶鋼６へ添加する方法であ
る。図中１はタンディッシュ、２は浸漬ノズル、５はサ
ポートロール、７は凝固シェルを示す。
【００２２】溶鋼の電磁撹拌は被覆用金属及び酸素、マ
ンガン含有物の速やかな溶解と酸素、マンガン濃度の均
一化を促し、また、局部的に溶鋼酸素濃度が上昇し、ポ
ッピングと呼ばれる急激なＣＯ気泡の発生による溶鋼の
突沸現象を抑える効果がある。
ンガン含有物の速やかな溶解と酸素、マンガン濃度の均
一化を促し、また、局部的に溶鋼酸素濃度が上昇し、ポ
ッピングと呼ばれる急激なＣＯ気泡の発生による溶鋼の
突沸現象を抑える効果がある。
【００２３】図２は固体状の酸素含有物または酸素含有
物とマンガン含有物９をホッパー１０からストランド内
の溶鋼６へ添加する方法である。添加方法は重力落下さ
せてもキャリヤーガスに同伴させてインジェクションし
ても構わない。
物とマンガン含有物９をホッパー１０からストランド内
の溶鋼６へ添加する方法である。添加方法は重力落下さ
せてもキャリヤーガスに同伴させてインジェクションし
ても構わない。
【００２４】図３は酸素を含有する気体１１をインジェ
クションしてストランド内の溶鋼６へ添加する方法であ
る。
クションしてストランド内の溶鋼６へ添加する方法であ
る。
【００２５】上記何れの方法を採用しても鋳型に注入さ
れるまで溶鋼の酸素は低く維持でき、そのため耐火物の
溶損による硬質介在物の増加は防止でき、また、鋳型で
の酸素含有物の添加により凝固が開始する以前に溶鋼酸
素を高められる結果、先に述べたように凝固中のＭｎＳ
の晶出及び成長が促進されてＭｎＳは大型化するため仕
上面粗さやドリル寿命等の被削性を改善できる。
れるまで溶鋼の酸素は低く維持でき、そのため耐火物の
溶損による硬質介在物の増加は防止でき、また、鋳型で
の酸素含有物の添加により凝固が開始する以前に溶鋼酸
素を高められる結果、先に述べたように凝固中のＭｎＳ
の晶出及び成長が促進されてＭｎＳは大型化するため仕
上面粗さやドリル寿命等の被削性を改善できる。
【００２６】酸素含有物の種類は、特に限定するもので
はないが、溶鋼の成分変化を最小限に抑えるために、ミ
ルスケール等が好しい。
はないが、溶鋼の成分変化を最小限に抑えるために、ミ
ルスケール等が好しい。
【００２７】電磁撹拌は溶鋼板酸素濃度の局部的上昇防
止に効果があるが、酸素含有物の添加量が多い場合には
マンガン含有物を同時に添加すると溶鋼酸素がＭｎ酸化
物として速やかに固定され易く、急激なＣＯ気泡の生成
は防止される。
止に効果があるが、酸素含有物の添加量が多い場合には
マンガン含有物を同時に添加すると溶鋼酸素がＭｎ酸化
物として速やかに固定され易く、急激なＣＯ気泡の生成
は防止される。
【００２８】
【実施例】３５０ｍｍ×５６０ｍｍの大断面ブルームＣ
Ｃを用いて低炭硫黄系快削鋼およびそれにＰｂ、Ｂｉ、
Ｔｅ等を添加した複合快削鋼を製造した。
Ｃを用いて低炭硫黄系快削鋼およびそれにＰｂ、Ｂｉ、
Ｔｅ等を添加した複合快削鋼を製造した。
【００２９】鋳造に際し、１ｍｍφ以下に粉砕したミル
スケール、あるいはミルスケールと粉砕したＦｅ−Ｍｎ
合金を外径９ｍｍφ、内径７ｍｍφ鉄製のワイヤーに充
填し、図１に示した方式で鋳型からストランド内の溶鋼
に添加した。
スケール、あるいはミルスケールと粉砕したＦｅ−Ｍｎ
合金を外径９ｍｍφ、内径７ｍｍφ鉄製のワイヤーに充
填し、図１に示した方式で鋳型からストランド内の溶鋼
に添加した。
【００３０】その際タンディッシュ溶鋼加熱度は約２０
〜４０℃に調整し、鋳造速度は０．４５〜０．７０ｍ／
ｍｉｎとの範囲で操業した。
〜４０℃に調整し、鋳造速度は０．４５〜０．７０ｍ／
ｍｉｎとの範囲で操業した。
【００３１】鋳片は加熱後分塊圧延しビレットに成形、
そのビレットを加熱後、８０φの棒鋼に、圧延し、被削
性を調査した。
そのビレットを加熱後、８０φの棒鋼に、圧延し、被削
性を調査した。
【００３２】比較のため酸素含有物、または酸素含有物
とマンガン含有物を添加しないで実施例と同様な鋳造条
件及び圧延条件で製造された成品についても被削性を評
価した。
とマンガン含有物を添加しないで実施例と同様な鋳造条
件及び圧延条件で製造された成品についても被削性を評
価した。
【００３３】被削性は次に条件を示すプランジカット及
びドリル切削で評価した。 プランジカット条件 工具：ＳＫＨ５７、切削速度：８０ｍ／ｍｉｎ 送り：０．０５ｍｍ／ｒｅｖ、２ｓｅｃ切削／５ｓ
ｅｃ比切削 仕上面粗さはＪＩＳ Ｒｚで評価。 ドリル穴開け条件 工具：ＳＫＨ９ １０φ 切削速度：７０〜９０ｍ／ｍｉｎ 送り：０．３３ｍｍ／ｒｅｖ 切削油：有り ドリル切削性は１０００ｍｍ穴開けするのに最大可能切
削速度ＶL.1000（ｍ／ｍｉｎ）で評価した。
びドリル切削で評価した。 プランジカット条件 工具：ＳＫＨ５７、切削速度：８０ｍ／ｍｉｎ 送り：０．０５ｍｍ／ｒｅｖ、２ｓｅｃ切削／５ｓ
ｅｃ比切削 仕上面粗さはＪＩＳ Ｒｚで評価。 ドリル穴開け条件 工具：ＳＫＨ９ １０φ 切削速度：７０〜９０ｍ／ｍｉｎ 送り：０．３３ｍｍ／ｒｅｖ 切削油：有り ドリル切削性は１０００ｍｍ穴開けするのに最大可能切
削速度ＶL.1000（ｍ／ｍｉｎ）で評価した。
【００３４】被削性調査結果を表１に示す。尚、硬質介
在物評点は成品１／２ｒ部において光学顕微鏡を用い４
００倍の倍率で２０視野観察し、その視野内に存在する
硬質介在物を数え評点付けした。
在物評点は成品１／２ｒ部において光学顕微鏡を用い４
００倍の倍率で２０視野観察し、その視野内に存在する
硬質介在物を数え評点付けした。
【００３５】本発明を適用した材料では硬質介在物評点
を悪化させることなく、比較材に比べ仕上面粗さ、ドリ
ル寿命共大幅に改善されている。
を悪化させることなく、比較材に比べ仕上面粗さ、ドリ
ル寿命共大幅に改善されている。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【発明の効果】実施例からも明らかなように、本発明を
適用することにより被削性等鋼材特性のロット内変動が
少なく、しかも、被削性に優れた快削鋼成品を提供する
ことが可能となり、産業上の効果は極めて大きい。
適用することにより被削性等鋼材特性のロット内変動が
少なく、しかも、被削性に優れた快削鋼成品を提供する
ことが可能となり、産業上の効果は極めて大きい。
【００３８】さらに、本法を小断面ＣＣに適用すれば鋳
片断面サイズの減少に伴う被削性の低下を防止でき、被
削性を維持しつつ鋳片断面サイズを分塊工程省略可能な
までに減少できれば、製造コストを大幅に削減できる。
片断面サイズの減少に伴う被削性の低下を防止でき、被
削性を維持しつつ鋳片断面サイズを分塊工程省略可能な
までに減少できれば、製造コストを大幅に削減できる。
【図１】本発明の実施態様の模式図。
【図２】本発明の実施態様の模式図。
【図３】本発明の実施態様の模式図。
１…タンディッシュ ２…浸漬ノズル ３…鋳型 ４…鋳型内電磁撹拌
装置 ５…サポートロール ６…ストランド内溶
鋼 ７…凝固シェル ８…金属製被覆ワイヤー（酸素含有物ｏｒ酸素＋マンガ
ン含有物内包） ９…固体状酸素含有物ｏｒ酸素＋マンガン含有物 １０…添加用ホッパー １１…酸素含有気体 １２…ブロー用タンク
装置 ５…サポートロール ６…ストランド内溶
鋼 ７…凝固シェル ８…金属製被覆ワイヤー（酸素含有物ｏｒ酸素＋マンガ
ン含有物内包） ９…固体状酸素含有物ｏｒ酸素＋マンガン含有物 １０…添加用ホッパー １１…酸素含有気体 １２…ブロー用タンク
Claims (3)
- 【請求項１】 連続鋳造方法でＣ０．０５〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗ
ｔ％を含有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分と、
更にＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上含有
する複合快削鋼を製造する際に、酸素含有物を連鋳スト
ランド内の溶鋼に添加することを特徴とする低炭硫黄系
快削鋼の製造方法。 - 【請求項２】 連続鋳造方法でＣ０．０５〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｓ０．１〜０．４ｗ
ｔ％を含有する低炭硫黄快削鋼、または、前記成分と、
更にＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上含有
する複合快削鋼を製造する際に、酸素含有物とマンガン
含有物を連鋳ストランド内の溶鋼に添加することを特徴
とする低炭硫黄系快削鋼の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２の快削鋼製造方法におい
て鋳型内での電磁撹拌することを組合せた低炭硫黄系快
削鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26600092A JPH06114500A (ja) | 1992-10-05 | 1992-10-05 | 低炭硫黄系快削鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26600092A JPH06114500A (ja) | 1992-10-05 | 1992-10-05 | 低炭硫黄系快削鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06114500A true JPH06114500A (ja) | 1994-04-26 |
Family
ID=17424977
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26600092A Withdrawn JPH06114500A (ja) | 1992-10-05 | 1992-10-05 | 低炭硫黄系快削鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06114500A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1054074A2 (en) * | 1999-05-21 | 2000-11-22 | POHANG IRON & STEEL CO., LTD. | A free machining steel bearing bismuth and sulfur with superior high temperature ductility, and manufacturing method therefor |
| KR20010112887A (ko) * | 2000-06-15 | 2001-12-22 | 이구택 | 선재압연시 선단부 벌어짐이 없는 Ｂｉ-Ｓ계 쾌삭강 빌렛및 그 제조방법 |
| WO2018008621A1 (ja) * | 2016-07-04 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼 |
-
1992
- 1992-10-05 JP JP26600092A patent/JPH06114500A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1054074A2 (en) * | 1999-05-21 | 2000-11-22 | POHANG IRON & STEEL CO., LTD. | A free machining steel bearing bismuth and sulfur with superior high temperature ductility, and manufacturing method therefor |
| EP1054074A3 (en) * | 1999-05-21 | 2001-06-27 | POHANG IRON & STEEL CO., LTD. | A free machining steel bearing bismuth and sulfur with superior high temperature ductility, and manufacturing method therefor |
| KR20010112887A (ko) * | 2000-06-15 | 2001-12-22 | 이구택 | 선재압연시 선단부 벌어짐이 없는 Ｂｉ-Ｓ계 쾌삭강 빌렛및 그 제조방법 |
| WO2018008621A1 (ja) * | 2016-07-04 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4495455B2 (ja) | 鋼ストリップ鋳造 | |
| EP1589124B1 (en) | High strength high toughness high carbon steel wire rod and process for producing the same | |
| CA1121186A (en) | Free machining steel with bismuth | |
| US4255187A (en) | Bismuth-containing steel | |
| JPH06114500A (ja) | 低炭硫黄系快削鋼の製造方法 | |
| CN107530769B (zh) | 使用结晶器保护渣的连铸方法，及使用该方法制造的板坯 | |
| US4671335A (en) | Method for the continuous production of cast steel strands | |
| JP4182429B2 (ja) | Ｃｒ−Ｚｒ−Ａｌ系銅合金線素材の製造方法 | |
| JP4250008B2 (ja) | 条鋼用鋼の製造方法 | |
| JP2671086B2 (ja) | 連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼 | |
| JP3271578B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダおよび連続鋳造方法 | |
| RU2312161C2 (ru) | Полуфабрикат литейного чугуна и способ его получения | |
| JP3091794B2 (ja) | 押出し加工性及び鍛造性に優れた自動車用軸部品の製造方法 | |
| JPH01299742A (ja) | カルシウム処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法 | |
| CA1148747A (en) | Filled tubular article and method for casting boron treated steel | |
| JP3351976B2 (ja) | ステンレス溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH07305110A (ja) | 低炭硫黄系快削鋼の製造方法 | |
| JP4477896B2 (ja) | 鋳片、圧延鋳鉄、および鋳片の製造方法 | |
| JP4279947B2 (ja) | 溶鋼のＭｇ処理方法 | |
| JP3843590B2 (ja) | Ｔｉ脱酸極低炭素鋼の製造方法 | |
| RU2063298C1 (ru) | Способ производства непрерывнолитых сортовых заготовок из высокоуглеродистой автоматной стали | |
| JPH11156510A (ja) | エッジシーム疵の少ないステンレス溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2001038454A (ja) | 鋳片の製造方法及び鋳片 | |
| JPH03114625A (ja) | 連続鋳造による硫黄複層快削鋼の製造法 | |
| JPS59141355A (ja) | 連続鋳造法による弱脱酸鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000104 |