JPH0570815U - Throw-away drilling tool - Google Patents
Throw-away drilling toolInfo
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- JPH0570815U JPH0570815U JP1085592U JP1085592U JPH0570815U JP H0570815 U JPH0570815 U JP H0570815U JP 1085592 U JP1085592 U JP 1085592U JP 1085592 U JP1085592 U JP 1085592U JP H0570815 U JPH0570815 U JP H0570815U
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- cutting edge
- cutting
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- edge
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 工具本体先端に同形状同大で平面視略正三角
形状をなす外周側切刃チップ１１と内周側切刃チップ１
２が装着されている。これらは一の辺稜部切刃１６とノ
ーズ部切刃１７が底刃とされ、切刃間アール刃１９が軸
線Ｏを含む平面上の回転軌跡において軸線Ｏに垂直な仮
想直線Ｌ上に一致するように配設されている。各辺稜部
切刃１６，１６は交差点Ｑで交差し、仮想直線Ｌと外周
側切刃チップ１１の辺稜部切刃１６とがなす傾斜角θ21
は内周側切刃チップ１２の辺稜部切刃１６とがなす傾斜
角θ11よりも大きくされ、かつ仮想直線Ｌ方向において
軸線Ｏから交差点Ｑまでの距離Ａ2と、交差点Ｑから外
周側切刃チップ１１のノーズアール刃１８までの距離Ｂ
2との比Ａ2：Ｂ2が５８：４２〜５５：４５の範囲に設
定されている。
【効果】 各切刃チップ１１，１２に作用する切削負荷
のバランスをとることができ、穴精度が向上する。
(57) [Summary] [Structure] Outer peripheral side cutting edge tip 11 and inner peripheral side cutting edge tip 1 having the same shape and size at the tip of the tool body and forming a substantially equilateral triangle in plan view.
2 is installed. In these, one side edge cutting edge 16 and the nose part cutting edge 17 are bottom blades, and the inter-cutting edge rounded edge 19 coincides with a virtual straight line L perpendicular to the axis O in a rotation locus on a plane including the axis O. It is arranged to do. The side edge cutting edges 16 and 16 intersect at an intersection Q, and an inclination angle θ21 formed by the virtual straight line L and the side edge cutting edge 16 of the outer peripheral side cutting edge tip 11 is formed.
Is greater than the inclination angle θ11 formed by the side edge cutting edge 16 of the inner cutting edge tip 12, and is the distance A2 from the axis O to the intersection Q in the direction of the virtual straight line L and the outer cutting edge from the intersection Q. Distance B from tip 11 to nose radius blade 18
The ratio A2: B2 with respect to 2 is set in the range of 58:42 to 55:45. [Effect] The cutting loads acting on the cutting edge chips 11 and 12 can be balanced, and the hole accuracy is improved.
Description
【０００１】[0001]
この考案は、工具本体の先端部に底刃を形成する切刃チップを備えたスローア ウェイ式穴明け工具に関するものである。 The present invention relates to a throw-away type drilling tool having a cutting edge tip that forms a bottom blade at the tip of a tool body.
【０００２】[0002]
このようなスローアウェイ式穴明け工具としては、例えば図５に示すようなも のが知られている。 これは実開昭６２−２０１６１２号公報に記載されたものであって、軸線Ｏ回 りに回転される工具本体１の先端部に、内周側切刃チップ２と外周側切刃チップ ３とが装着されて構成されている。これらの切刃チップ２，３は、互いに同形状 同大の平面視略正三角形状をなすポジティブスローアウェイチップであり、その 各辺稜が辺稜部切刃４…とされるとともに、この正三角形の頂部にはその頂角よ り大なる角をなす２つのノーズ部切刃５，５が形成されている。また、この２つ のノーズ部切刃５，５同志の交差部にはノーズアール刃６が、さらに辺稜部切刃 ４とノーズ部切刃５との交差部には切刃間アール刃７が形成されている。 As such a throw-away type drilling tool, for example, one shown in FIG. 5 is known. This is disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open No. 62-201612, in which an inner peripheral cutting edge tip 2 and an outer peripheral side cutting edge tip 3 are provided at the tip of a tool body 1 rotated about an axis O. Is installed and configured. These cutting edge tips 2 and 3 are positive throw-away tips having the same shape and the same size and a substantially equilateral triangular shape in a plan view, and each side edge thereof is a side edge portion cutting edge 4 ... At the top of the triangle, there are formed two nose cutting edges 5 and 5 that make a greater angle than the apex. Further, there is a nose radius blade 6 at the intersection of the two nose portion cutting blades 5 and 5, and an inter-cutting edge radius blade 7 at the intersection between the side edge cutting edge 4 and the nose portion cutting edge 5. Are formed.
【０００３】 ここで内周側切刃チップ２は、一の辺稜部切刃４とこの辺稜部切刃４に隣接し てその内周側に位置するノーズ部切刃５とが底刃とされており、これらの辺稜部 切刃４とノーズ部切刃５との交差部の切刃間アール刃７を軸線Ｏ方向先端側に突 出させて工具本体１に装着されている。またこの内周側切刃チップ２は、底刃と されたノーズ部切刃５に隣接するノーズアール刃６が軸線Ｏを越えてオーバーセ ンターとなるように配設されている。 一方、外周側切刃チップ３は、やはり一の辺稜部切刃４とこの辺稜部切刃４に 隣接してその外周側に位置するノーズ部切刃５とが底刃とされており、これらの 辺稜部切刃４とノーズ部切刃５との交差部の切刃間アール刃７を軸線Ｏ方向先端 側に突出させて工具本体１に装着されている。さらにこの外周側切刃チップ３は 、底刃とされたノーズ部切刃５にノーズアール刃６を介して隣接するノーズ部切 刃５が軸線Ｏ方向後方に向かうにしたがい、この軸線Ｏに対して半径方向内方に 向かうように配設されている。Here, in the inner peripheral side cutting edge tip 2, one side edge cutting edge 4 and a nose portion cutting edge 5 adjacent to the side edge cutting edge 4 and located on the inner peripheral side thereof are bottom blades. The round blade 7 between the cutting edges at the intersection of the edge cutting edge 4 and the nose cutting edge 5 is attached to the tool body 1 so as to project toward the tip side in the direction of the axis O. Further, the inner peripheral side cutting blade tip 2 is arranged so that the nose round blade 6 adjacent to the nose portion cutting blade 5 serving as the bottom blade crosses the axis O and becomes an over center. On the other hand, in the outer peripheral side cutting edge tip 3, the one side edge cutting edge 4 and the nose part cutting edge 5 adjacent to the side edge cutting edge 4 and located on the outer peripheral side are also the bottom blades. The inter-cutting edge rounded blade 7 at the intersection of the edge cutting edge 4 and the nose cutting edge 5 is attached to the tool body 1 so as to project toward the tip side in the direction of the axis O. Further, the outer peripheral side cutting edge tip 3 is arranged such that the nose portion cutting edge 5 adjacent to the nose portion cutting edge 5 which is the bottom blade via the nose radius blade 6 is directed rearward in the direction of the axis O with respect to the axis O. Are arranged so as to face inward in the radial direction.
【０００４】 そして、これら内周側切刃チップ２と外周側切刃チップ３とは、図６に示すよ うに軸線Ｏを含む平面上の回転軌跡において、互いの底刃とされる辺稜部切刃４ ，４が交差するように、また両切刃チップ２，３の軸線Ｏ方向先端側に突出する 切刃間アール刃７，７が軸線Ｏに垂直な一の仮想直線Ｌ上に一致するように配設 されている。さらに、このスローアウェイ式穴明け工具では両切刃チップ２，３ は、前記仮想直線Ｌと内周側切刃チップ２の底刃とされる辺稜部切刃４とがなす 傾斜角θ1が、仮想直線Ｌと外周側切刃チップ３の底刃とされる辺稜部切刃４と がなす傾斜角θ2と等しくなるように配設されており、かつこれらの辺稜部切刃 ４，４は互いにその中点を交差点Ｐとして交差するように設定されている。 このような構成のスローアウェイ式穴明け工具では、一つの切刃チップを内周 側切刃チップ２として３回、外周側切刃チップ３として３回使用でき、一つの切 刃チップで合計６回の使い回しが可能となって、チップに形成された切刃を満遍 無く使い切り、切刃チップの利用効率を極限まで向上させることができる。Then, the inner peripheral side cutting edge tip 2 and the outer peripheral side cutting edge tip 3 are side ridges which are bottom blades of each other in a rotation locus on a plane including the axis O as shown in FIG. The cutting edge radius blades 7, 7 protruding so that the cutting edges 4, 4 intersect and the tip ends of the two cutting edge tips 2, 3 in the direction of the axis O coincide with one virtual straight line L perpendicular to the axis O. It is arranged to do so. Further, in this throw-away type drilling tool, the two cutting edge tips 2 and 3 have an inclination angle θ1 formed by the virtual straight line L and the side edge cutting edge 4 which is the bottom edge of the inner peripheral side cutting edge tip 2. , The virtual straight line L and the side edge cutting edge 4 which is the bottom edge of the outer peripheral side cutting edge tip 3 are arranged so as to be equal to the inclination angle θ2, and these side edge cutting edges 4, 4 are set to intersect with each other with the middle point as an intersection P. With the throw-away type drilling tool having such a configuration, one cutting edge tip can be used as the inner peripheral side cutting edge tip 2 three times and the outer peripheral side cutting edge tip 3 three times, and one cutting edge tip can be used for a total of 6 pieces. Since the cutting edge formed on the tip can be used up evenly, the utilization efficiency of the cutting edge tip can be improved to the limit.
【０００５】[0005]
ところで、このような穴明け工具において工具本体１の１回転当りに底刃が被 削材を削り取る体積は、軸線Ｏに対して径方向外方側の方が径方向内方側よりも 回転半径が大きくなる分だけ多くなる。従って切削時に各切刃チップに作用する 切削負荷についても、内周側切刃チップ２よりも外周側切刃チップ３の方が大き くなる。 By the way, in such a drilling tool, the volume of the bottom blade scraping off the work material per revolution of the tool body 1 is such that the outer side in the radial direction with respect to the axis O has a rotation radius larger than the inner side in the radial direction. The larger the number, the more. Therefore, the cutting load acting on each cutting edge tip during cutting is larger in the outer peripheral side cutting edge tip 3 than in the inner peripheral side cutting edge tip 2.
【０００６】 しかしながら上記構成のスローアウェイ式穴明け工具では、内周側切刃チップ ２の辺稜部切刃４と外周側切刃チップ３の辺稜部切刃４とが上述のように軸線Ｏ を含む平面上の回転軌跡において互いの中点で交差するように配設されており、 かつ内周側切刃チップ２のノーズアール刃６が軸線Ｏを越えてセンターオーバー となるように配設されているため、図６に示すように前記仮想直線Ｌの方向にお いて軸線Ｏから外周側切刃チップ３の底刃と内周側切刃チップ２の底刃との交差 点Ｐまでの距離Ａ1よりも、この交差点Ｐから軸線Ｏに対して半径方向外側に位 置する外周側切刃チップ３のノーズアール刃６までの距離Ｂ1の方が大きくなっ てしまうことは避けられない。 すなわち、より大きな切削負荷が作用する外周側切刃チップ３の底刃とされる 辺稜部切刃４の方が、１回の切削時においてより多くの部分が切削に供されるこ ととなり、これによって内周側切刃チップ２と外周刃切刃チップ３とが受ける切 削負荷のバランスが損なわれ、工具本体１が軸線Ｏに対する径方向に振れを起こ したり、工具本体１に大きな撓みが生じてしまい、許容範囲を越える穴精度の劣 化を招くおそれがあった。However, in the throw-away type drilling tool having the above-mentioned configuration, the side edge cutting edge 4 of the inner peripheral side cutting edge tip 2 and the side edge cutting edge 4 of the outer peripheral side cutting edge tip 3 have the axis line as described above. They are arranged so as to intersect each other at their midpoints on a rotation locus on a plane containing O 2, and the nose-Rear blades 6 of the inner cutting edge tip 2 are arranged so as to cross over the axis O and become center-over. Since it is provided, as shown in FIG. 6, in the direction of the virtual straight line L, from the axis O to the intersection point P between the bottom blade of the outer cutting edge tip 3 and the bottom edge of the inner cutting edge tip 2 It is unavoidable that the distance B1 from the intersection P to the nose radius blade 6 of the outer peripheral cutting edge tip 3 located radially outward with respect to the axis O is larger than the distance A1. That is, the side edge cutting edge 4, which is the bottom edge of the outer peripheral cutting edge tip 3 on which a larger cutting load acts, is used for cutting a larger portion in one cutting. As a result, the balance of the cutting load received by the inner peripheral cutting edge tip 2 and the outer peripheral blade cutting edge tip 3 is impaired, causing the tool body 1 to oscillate in the radial direction with respect to the axis O, and Bending may occur, which may lead to deterioration of hole accuracy beyond the allowable range.
【０００７】[0007]
本考案は、このような課題を解決するためになされたもので、外周側切刃チッ プと内周側切刃チップとを、工具本体の軸線を含む平面上の回転軌跡において、 内周側切刃チップの底刃とされる辺稜部切刃と外周側切刃チップの底刃とされる 辺稜部切刃とが互いに交差し、両切刃チップの軸線方向先端側に突出する切刃間 アール刃が該軸線に垂直な一の仮想直線上に一致し、この仮想直線と外周側切刃 チップの底刃とされる辺稜部切刃とがなす傾斜角が、この仮想直線と内周側切刃 チップの底刃とされる辺稜部切刃とがなす傾斜角よりも大きくなるように配設し 、かつ当該仮想直線の方向における軸線から外周側切刃チップの底刃と内周側切 刃チップの底刃との交差点までの距離と、この交差点から前記軸線に対して半径 方向外側に位置する外周側切刃チップのノーズアール刃までの距離との比を５８ ：４２〜５５：４５の範囲に設定したことを特徴とする。 The present invention has been made to solve such a problem.The outer cutting edge chip and the inner cutting edge tip are attached to the inner circumference side in a rotation locus on a plane including the axis of the tool body. The edge ridge cutting edge, which is the bottom edge of the cutting edge tip, and the edge ridge edge, which is the bottom edge of the outer peripheral cutting edge tip, intersect with each other and project toward the tip side in the axial direction of both cutting edge tips. Between blades The rounded blades are aligned with one virtual straight line perpendicular to the axis, and the angle of inclination between this virtual straight line and the side edge cutting edge that is the bottom edge of the outer cutting edge tip is Inner peripheral side cutting edge It is arranged so as to be larger than the inclination angle formed by the edge edge cutting edge which is the bottom edge of the tip, and the bottom edge of the outer peripheral side cutting edge tip from the axis in the direction of the virtual straight line. Inner side cutting edge The distance to the intersection with the bottom edge of the insert and the position radially outward from this intersection with respect to the axis. That the outer peripheral side cutting edge the ratio of the distance to the nose radius edge of the chip 58: 42-55: characterized by being set in a range of 45.
【０００８】[0008]
このような構成のスローアウェイ式穴明け工具によれば、外周側切刃チップの 辺稜部切刃およびノーズ部切刃よりも、内周側切刃チップの辺稜部切刃およびノ ーズ部切刃の方が、より多くの部分が１回の切削時に底刃として使用に供される こととなる。すなわち、大きな切削負荷が作用する外周側切刃チップでは切削に 供される底刃の長さを短くし、逆に切削負荷の比較的小さな内周側切刃チップで は底刃の長さを長くすることができるため、切削時に両切刃チップが受ける切削 負荷のバランスを保つことが可能となる。 According to the throw-away type drilling tool having such a configuration, the side edge cutting edge and the nose of the inner peripheral side cutting edge tip are more than the side edge cutting edge and the nose side cutting edge of the outer peripheral side cutting edge tip. The part cutting edge has a larger number of parts used as a bottom cutting edge in one cutting. In other words, the length of the bottom blade used for cutting is shortened for the outer cutting edge tip that is subject to a large cutting load, and conversely the bottom blade length is used for the inner cutting edge tip with a relatively small cutting load. Since it can be made longer, it is possible to maintain the balance of the cutting load received by the double cutting edge tips during cutting.
【０００９】[0009]
以下、この考案の実施例について説明する。ただし、本実施例では工具本体の 構成は図５および図６に示した従来の工具本体１と略同様であり、説明を省略す る。 また、本実施例において外周側切刃チップ１１および内周側切刃チップ１２と して使用に供されるスローアウェイチップも、上記従来例と同様のチップが用い られている。 すなわち、これら外周側切刃チップ１１および内周側切刃チップ１２は、図１ および図２に示すように平面視略正三角形状をなすポジティブスローアウェイチ ップであって、すくい面とされる上面１３と、この上面１３に平行に設けられ着 座面とされる下面１４と、前記上面１３の外周から前記下面１４の外周に至る逃 げ面とされる側面１５とを有している。そして、この側面１５の逃げ角αは５° 〜１５°になされている。また、前記正三角形状の上面１３の各辺稜はそれぞれ 辺稜部切刃１６とされ、正三角形状の頂部には２つのノーズ部切刃１７、１７が Ｖ字状に形成されている。 An embodiment of this invention will be described below. However, in this embodiment, the structure of the tool body is substantially the same as that of the conventional tool body 1 shown in FIGS. 5 and 6, and a description thereof will be omitted. Further, as the throw-away tip used as the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 in the present embodiment, the same tip as the above-mentioned conventional example is used. That is, the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 are positive throwaway chips having a substantially equilateral triangle shape in plan view as shown in FIGS. 1 and 2, and are rake faces. An upper surface 13, a lower surface 14 provided in parallel with the upper surface 13 and serving as a seating surface, and a side surface 15 serving as a clearance surface extending from the outer periphery of the upper surface 13 to the outer periphery of the lower surface 14. .. The clearance angle α of the side surface 15 is 5 ° to 15 °. Further, each side edge of the regular triangular upper surface 13 is a side edge cutting edge 16, and two nose edge cutting edges 17, 17 are formed in a V shape at the top of the regular triangular shape.
【００１０】 これらノーズ部切刃１７、１７は、前記正三角形の頂部の二等分線に対して対 称でかつ正三角形の頂角β＝６０°より大なるノーズ角γをなすようになされて いる。このノーズ角γは１００°〜１２０°に設定するのが望ましく、この外周 側切刃チップ１１および内周側切刃チップ１２では、１００°になされている。 そして、前記ノーズ部切刃１７、１７同志の交差部には、ノーズアール刃１８が 形成されており、このノーズアール刃１８の曲率半径Ｒ1は０.４〜１.２mmにな されている。 一方、前記辺稜部切刃１６の長さＣは、３つの辺稜部切刃１６，１６，１６の 内接円の直径をＤとすると、３1/2Ｄの４０％〜６０％にするのが望ましく、こ の外周側切刃チップ１１および内周側切刃チップ１２では、３1/2Ｄの５０％に なされている。また、前記辺稜部切刃１６と前記ノーズ部切刃１７との交差部に は、切刃間アール刃１９が形成されており、その曲率半径Ｒ2は０.２〜０.８mm になされている。These nose part cutting edges 17 and 17 are formed so as to form a nose angle γ that is symmetrical with respect to the bisector of the apex of the equilateral triangle and that is larger than the apex angle β = 60 ° of the equilateral triangle. ing. The nose angle γ is preferably set to 100 ° to 120 °, and the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 are set to 100 °. A nose round blade 18 is formed at the intersection of the nose portion cutting blades 17, 17, and the radius of curvature R1 of the nose round blade 18 is 0.4 to 1.2 mm. On the other hand, the length C of the side edge cutting edge 16 is 40% to 60% of 3 1/2 D, where D is the diameter of the inscribed circle of the three side edge cutting edges 16, 16, 16. It is preferable that the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 are 50% of 3 1/2 D. At the intersection of the side edge cutting edge 16 and the nose edge cutting edge 17, there is formed an inter-cutting edge rounded edge 19 having a radius of curvature R2 of 0.2 to 0.8 mm. There is.
【００１１】 次に、このような外周側切刃チップ１１および内周側切刃チップ１２の配置を 、図３を参照して説明する。ただし、この図は外周側切刃チップ１１および内周 側切刃チップ１２の軸線Ｏを含む平面における回転軌跡を示すものである。 この図において、前記内周側切刃チップ１２は、その一の辺稜部切刃１６とこ の辺稜部切刃１６に切刃間アール刃１９を介してその内周側に位置するノーズ部 切刃１７とが底刃とされ、かつ前記切刃間アール刃１９がその両端に隣接する辺 稜部切刃１６およびノーズ部切刃１７より軸線Ｏ方向先端側に突出して位置する ように配設されている。また、前記内周側切刃チップ１２は、底刃とされた前記 ノーズ部切刃１７に隣接するノーズアール刃１８が軸線Ｏを越えてオーバーセン ターとなるように配設されている。 そして、前記軸線Ｏに垂直で前記切刃間アール刃１９の先端を通る仮想直線Ｌ と前記辺稜部切刃１６とがなす傾斜角θ11は、本実施例では５°に設定されてい る。従って前記ノーズ部切刃１７と前記仮想直線Ｌとがなす傾斜角θ12は１５° に設定される。Next, the arrangement of the outer peripheral side cutting blade tip 11 and the inner peripheral side cutting blade tip 12 will be described with reference to FIG. However, this figure shows the rotation loci of the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 in a plane including the axis O. In this drawing, the inner peripheral side cutting edge tip 12 has a nose portion located on the inner peripheral side of the one side edge cutting edge 16 and this side edge cutting edge 16 with an inter-cutting radius blade 19 interposed therebetween. The cutting blade 17 is a bottom blade, and the inter-cutting radius blade 19 is arranged so as to project from the side ridge cutting blade 16 and the nose cutting blade 17 which are adjacent to both ends thereof to the tip side in the axis O direction. It is set up. Further, the inner peripheral side cutting blade tip 12 is arranged so that the nose round blade 18 adjacent to the nose portion cutting blade 17 which is a bottom blade crosses the axis O and becomes an over center. The inclination angle θ11 formed by the virtual straight line L perpendicular to the axis O and passing through the tip of the inter-cutting edge round blade 19 and the side edge cutting edge 16 is set to 5 ° in this embodiment. Therefore, the inclination angle θ12 formed by the nose portion cutting edge 17 and the virtual straight line L is set to 15 °.
【００１２】 また、前記外周側切刃チップ１１は、その一の辺稜部切刃１６とこの辺稜部切 刃１６に切刃間アール刃１９を介してその外周側に位置するノーズ部切刃１７と が底刃とされ、前記切刃間アール刃１９がその両端に隣接する辺稜部切刃１６お よびノーズ部切刃１７より前記軸線Ｏ方向先端側に突出して位置し、かつこの切 刃間アール刃１９の先端が前記仮想直線Ｌ上に一致するように配設されている。 またこの外周側切刃チップ１１は、底刃とされたノーズ部切刃１７にノーズアー ル刃１８を介して隣接するノーズ部切刃１７が前記軸線Ｏ方向後端側に向かうに したがい軸線Ｏに対して半径方向内方に向かうように配設されている。 さらに、前記仮想直線Ｌとこの外周側切刃チップ１１の辺稜部切刃１６とがな す傾斜角θ21は、この仮想直線Ｌと前記内周側切刃チップ１２の辺稜部切刃１６ とがなす傾斜角θ11よりも大きくなるように設定されており、本実施例では８° に設定されている。従って、外周側切刃チップ１１の底刃とされるノーズ部切刃 １７と前記仮想直線Ｌとがなす傾斜角θ22は、本実施例では１２°に設定されて いる。なお、この底刃とされたノーズ部切刃１７にノーズアール刃１８を介して 隣接するノーズ部切刃１７の軸線Ｏ方向に対する逃げ角εは０°〜５°が望まし く、本実施例では２°に設定されている。Further, the outer peripheral side cutting blade tip 11 has one side edge cutting edge 16 and a nose portion cutting edge located on the outer peripheral side of this side edge cutting edge 16 via an inter-cutting radius radius blade 19. 17 are bottom blades, and the round blades 19 between the cutting blades are positioned so as to project from the side edge cutting blades 16 and the nose portion cutting blades 17 adjacent to both ends thereof toward the tip side in the direction of the axis O, and The tip of the inter-blade radius blade 19 is arranged so as to coincide with the virtual straight line L. Further, the outer peripheral side cutting edge tip 11 is formed on the axis O according to the nose portion cutting edge 17 which is adjacent to the nose portion cutting edge 17 which is a bottom blade via the nose edge blade 18 toward the rear end side in the axis O direction. On the other hand, it is arranged so as to face inward in the radial direction. Further, the inclination angle θ21 formed by the virtual straight line L and the side edge cutting edge 16 of the outer peripheral side cutting edge tip 11 is such that the virtual straight line L and the side edge cutting edge 16 of the inner peripheral side cutting edge tip 12 are It is set to be larger than the inclination angle θ11 formed by and, and in this embodiment, it is set to 8 °. Therefore, the inclination angle θ22 formed by the nose portion cutting edge 17 which is the bottom blade of the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the virtual straight line L is set to 12 ° in this embodiment. The clearance angle ε with respect to the axis O direction of the nose portion cutting edge 17 adjacent to the nose portion cutting edge 17 which is the bottom blade via the nose radius blade 18 is preferably 0 ° to 5 °. Is set to 2 °.
【００１３】 そして、このような配置のもとで前記外周側切刃チップ１１と前記内周側切刃 チップ１２とは、軸線Ｏを含む前記平面における回転軌跡において前記内周側切 刃チップ１２の底刃とされる辺稜部切刃１６と前記外周側切刃チップ１１の底刃 とされる辺稜部切刃１６とが互いに交差するように配設されている。さらに、こ れらの切刃チップ１１，１２は、前記仮想直線Ｌの方向における軸線Ｏから外周 側切刃チップ１１の辺稜部切刃１６と内周側切刃チップ１２の辺稜部切刃１６と の交差点Ｑまでの距離Ａ2と、この交差点Ｑから軸線Ｏに対して半径方向外側に 位置する外周側切刃チップ１１のノーズアール刃１８までの距離Ｂ2との比Ａ2： Ｂ2が、５８：４２〜５５：４５の範囲内になるように設定されていて、本実施 例では５７：４３となるように設定されている。 なお本実施例では、これらの切刃チップ１１，１２の前記回転軌跡は、一方の 切刃チップの回転軌跡を前記交差点Ｑを中心に回動させることにより、他方の切 刃チップの回転軌跡に重なり合うように配設されている。従って本実施例では、 外周側切刃チップ１１および内周側切刃チップ１２の底刃として切削に供される 切刃部分の長さは、内周側切刃チップ１２のセンターオーバーとなるノーズアー ル刃１８近傍の部分を除いて考えると、切刃チップの一の辺稜部切刃１６とその 両端に位置する２つのノーズ部切刃１７，１７との長さの和に略等しくなるよう に設定される。Under such an arrangement, the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 have the inner peripheral side cutting edge tip 12 in the rotation locus on the plane including the axis O. The side edge cutting edge 16 that is the bottom edge of the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the side edge cutting edge 16 that is the bottom edge of the outer peripheral side cutting edge tip 11 are arranged so as to intersect with each other. Further, these cutting edge chips 11 and 12 are separated from the axis O in the direction of the virtual straight line L from the side edge cutting edge 16 of the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the side edge cutting of the inner peripheral side cutting edge tip 12. The ratio A2: B2 between the distance A2 to the intersection Q with the blade 16 and the distance B2 from this intersection Q to the nose radius blade 18 of the outer peripheral side cutting edge tip 11 located radially outside with respect to the axis O is: It is set to fall within the range of 58:42 to 55:45, and is set to 57:43 in this embodiment. In this embodiment, the rotation loci of these cutting blade tips 11 and 12 are changed to the rotation locus of the other cutting blade tip by rotating the rotation locus of one cutting blade tip about the intersection Q. It is arranged so as to overlap. Therefore, in the present embodiment, the length of the cutting edge portion used for cutting as the bottom edge of the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 is a nose which becomes the center over of the inner peripheral side cutting edge tip 12. Considering excluding the part in the vicinity of the cutting edge 18, the sum of the lengths of the one side edge cutting edge 16 of the cutting edge tip and the two nose edge cutting edges 17, 17 located at both ends thereof should be approximately equal. Is set to.
【００１４】 図４は、このような構成のスローアウェイ式穴明け工具によって穴明けを実施 した状態を示す図である。この図において内周側切刃チップ１２の切刃のうち、 実際の切削に供されるのは、底刃とされるノーズ部切刃１７と、このノーズ部切 刃１７の外周側に隣接する切刃間アール刃１９と、この切刃間アール刃１９の外 周側に隣接する辺稜部切刃１６のうち前記切刃間アール刃１９から前記交差点Ｑ に至る部分とである。また、底刃とされる前記ノーズ部切刃１７に隣接してオー バーセンターとなっているノーズアール刃１８は切削に供されない。 さらに前記外周側切刃チップ１１の切刃のうち実際の切削に供されるのは、底 刃とされる辺稜部切刃１６のうち前記交差点Ｑから外周側に位置する部分と、こ の辺稜部切刃１６の外周側に隣接する切刃間アール刃１９と、この切刃間アール 刃１９の外周側に隣接するノーズ部切刃１７と、このノーズ部切刃１７の外周側 に隣接するノーズアール刃１８である。FIG. 4 is a view showing a state in which the throw-away type drilling tool having such a structure is used for drilling. In this figure, among the cutting edges of the inner peripheral side cutting edge tip 12, what is actually used for cutting is a nose portion cutting blade 17 which is a bottom blade and is adjacent to the outer peripheral side of this nose portion cutting blade 17. The inter-cutting edge round blade 19 and a portion of the side edge cutting edge 16 adjacent to the outer peripheral side of the inter-cutting edge round blade 19 from the inter-cutting edge round blade 19 to the intersection Q 1. Further, the nose round blade 18 which is an over center adjacent to the nose portion cutting blade 17 which is the bottom blade is not used for cutting. Further, among the cutting edges of the outer peripheral side cutting edge tip 11, what is provided for actual cutting is a portion of the side edge cutting edge 16 which is a bottom blade, which is located on the outer peripheral side from the intersection Q, and this. On the outer peripheral side of the edge cutting edge 16, the inter-cutting edge round blade 19, the nose cutting edge 17 adjacent to the outer peripheral side of the inter-cutting edge round blade 19, and the outer peripheral side of this nose cutting edge 17 Adjacent nose R blades 18.
【００１５】 そして本実施例では、上述のように前記仮想直線Ｌと内周側切刃チップ１１の 底刃とされる辺稜部切刃１６とがなす傾斜角θ11、および仮想直線Ｌと外周側切 刃チップ１２の底刃とされる辺稜部切刃１６とがなす傾斜角θ21が、それぞれ５ °および８°に設定されており、これによって前記仮想直線Ｌ方向における軸線 Ｏから前記交差点Ｑまでの距離Ａ2と交差点Ｑから外周側切刃チップ１１のノー ズアール刃１８までの距離Ｂ2との比Ａ2：Ｂ2が５７：４３となるように設定さ れていて、内周側切刃チップ１２よりも外周側切刃チップ１１の方が底刃として 切削に供される切刃部分の長さが短くなるようになっている。すなわち、切削時 に大きな切削負荷が作用する外周側切刃チップ１１においては底刃として切削に 供される切刃部分が短くなっている一方、比較的切削負荷の小さな内周側切刃チ ップ１２では相対的に切削に供される切刃部分を長くとることができる。 従って本実施例によれば、切削時に両切刃チップ１１，１２が受ける切削負荷 のバランスを保つことが可能となり、軸線Ｏに対する径方向への工具本体の振れ を抑えて、形成される穴の精度の向上を図ることができる。In this embodiment, as described above, the inclination angle θ 11 formed by the virtual straight line L and the side edge cutting edge 16 which is the bottom edge of the inner cutting edge tip 11, and the virtual straight line L and the outer circumference The inclination angles θ21 formed by the side edge cutting edge 16 that is the bottom edge of the side cutting edge tip 12 are set to 5 ° and 8 °, respectively, whereby the intersection from the axis O in the virtual straight line L direction to the intersection point is set. The ratio A2: B2 between the distance A2 to Q and the distance B2 from the intersection Q to the nose blade 18 of the outer cutting edge tip 11 is set to 57:43. The outer peripheral cutting edge tip 11 is shorter than the outer peripheral edge cutting edge 12 as a bottom blade, so that the length of the cutting edge portion used for cutting is shorter. That is, in the outer peripheral side cutting edge tip 11 on which a large cutting load is applied during cutting, the cutting edge portion used for cutting as the bottom blade is short, while the inner peripheral side cutting edge chip with a relatively small cutting load. In the blade 12, the cutting edge portion used for cutting can be relatively long. Therefore, according to the present embodiment, it is possible to maintain the balance of the cutting load received by the two cutting edge tips 11 and 12 during cutting, suppress the radial deviation of the tool main body with respect to the axis O, and prevent the hole formed. The accuracy can be improved.
【００１６】 ところで、本実施例では前記仮想直線Ｌ方向の距離の比Ａ2：Ｂ2を５７：４３ としたが、この比Ａ2：Ｂ2は上述のように５８：４２〜５５：４５の範囲に設定 されるべきであり、前記比Ａ2：Ｂ2がこの範囲を越えて大きくなったり小さくな ったりした場合には、いずれの場合にも切刃チップ１１，１２が切削時に受ける 切削負荷のバランスが損なわれてしまうおそれが生じる。 例えば、本実施例や図５および図６に示した従来例のように、軸線Ｏ回りに回 転される工具本体の先端部に、底刃の中心部を形成する内周側切刃チップ１２と 、底刃の外周部を形成する外周側切刃チップ１１とが設けられたスローアウェイ 式穴明け工具では、各切刃チップ１１，１２に作用する切削負荷の差によって工 具本体に撓みが生じることが知られている。By the way, in the present embodiment, the distance ratio A2: B2 in the direction of the virtual straight line L is set to 57:43, but this ratio A2: B2 is set in the range of 58:42 to 55:45 as described above. If the ratio A2: B2 increases or decreases beyond this range, the cutting load balance that the cutting inserts 11 and 12 receive during cutting is impaired in any case. There is a risk that it will be lost. For example, as in this embodiment and the conventional example shown in FIGS. 5 and 6, the inner peripheral side cutting edge tip 12 that forms the center of the bottom blade at the tip of the tool body rotated around the axis O. With the throw-away type drilling tool provided with the outer peripheral side cutting edge tip 11 forming the outer peripheral portion of the bottom blade, the tool body is not bent due to the difference in the cutting load acting on the respective cutting edge tips 11 and 12. It is known to occur.
【００１７】 この撓みは、上述のように外周側切刃チップ１１に大きな切削負荷が作用する ことから、通常その軸線Ｏに対する径方向において工具本体が内周側切刃チップ １２の装着された側に向かって膨らむように生じることとなる。 このため、外周側切刃チップ１１は相対的に工具本体の回転軸から径方向内側 に変位してしまい、これによって形成される穴の径が縮小してしまうことになる 。従って、前記比Ａ2：Ｂ2が５５：４５よりも小さくなると、すなわち前記回転 軌跡における底刃の長さにおいて外周側切刃チップ１１の切刃部分の占める割合 が前記範囲よりも大きくなると、工具本体の撓みによる外周側切刃チップ１１の 変位が大きくなり過ぎて、形成される穴の径が許容される範囲を越えてしまう結 果となる。Since this bending causes a large cutting load on the outer peripheral cutting edge tip 11 as described above, the tool body is normally mounted on the inner peripheral side cutting edge tip 12 in the radial direction with respect to the axis O thereof. It will occur so as to bulge toward. For this reason, the outer peripheral cutting edge tip 11 is relatively displaced inward in the radial direction from the rotation axis of the tool body, and the diameter of the hole formed thereby is reduced. Therefore, when the ratio A2: B2 is smaller than 55:45, that is, when the ratio of the cutting edge portion of the outer peripheral side cutting edge tip 11 in the length of the bottom blade in the rotation locus is larger than the above range, the tool body As a result, the displacement of the outer peripheral side cutting edge tip 11 due to the bending becomes excessively large, and the diameter of the formed hole exceeds the allowable range.
【００１８】 一方、逆に前記比Ａ2：Ｂ2を５８：４２よりも大きく設定し、すなわち前記回 転軌跡における底刃の長さにおいて外周側切刃チップ１１の切刃部分の占める割 合が前記範囲よりも小さくした場合には、外周側切刃チップ１１の変位は小さく 抑えられるため、形成される穴の径の縮小については防ぐことができる。 しかしながら、このような場合でも工具本体の撓み自体は依然として生じてお り、この結果撓んだ工具本体の内周側切刃チップ１２が装着された側の側面と、 穴の内周部との間の間隙（クリアランス）が極端に小さくなってしまい、この間 隙に切削により生じた切屑等が噛み込まれて穴の面粗度を劣化させたり、切削抵 抗の増大を招いたりするおそれがある。On the other hand, conversely, the ratio A2: B2 is set to be larger than 58:42, that is, the ratio of the cutting edge portion of the outer peripheral side cutting edge tip 11 in the length of the bottom blade in the rotation trajectory is the above. When the diameter is smaller than the range, the displacement of the outer peripheral cutting edge tip 11 is suppressed to be small, so that it is possible to prevent the diameter of the formed hole from being reduced. However, even in such a case, the bending itself of the tool main body still occurs, and as a result, the side surface of the bent tool main body on which the inner cutting edge tip 12 is mounted and the inner peripheral portion of the hole are The clearance between them becomes extremely small, and chips generated by cutting may be caught in this clearance, which may deteriorate the surface roughness of the hole or increase the cutting resistance. ..
【００１９】 これに対して本実施例では、前記比Ａ2：Ｂ2を上述の範囲内に設定することに より、工具本体の撓みによる外周側切刃チップ１１の過大な変位を防いで穴径の 拡大を許容範囲内に抑え、穴精度を維持することができると同時に、撓んだ工具 本体の側面と穴の内周部との間隙を確保して穴の面粗度の劣化や切削抵抗の増大 を防止することが可能となる。On the other hand, in the present embodiment, by setting the ratio A2: B2 within the above range, excessive displacement of the outer peripheral cutting edge tip 11 due to bending of the tool body is prevented, and the hole diameter is reduced. The expansion can be suppressed within the allowable range and the hole accuracy can be maintained.At the same time, the clearance between the side surface of the bent tool body and the inner periphery of the hole is ensured to prevent deterioration of the surface roughness of the hole and cutting resistance. It is possible to prevent the increase.
【００２０】 また本実施例では、内周側切刃チップ１２の底刃とされる辺稜部切刃１６と前 記仮想直線Ｌとがなす傾斜角θ11を５°に、外周側切刃チップ１１の辺稜部切刃 １６と仮想直線Ｌとがなす傾斜角θ21を８°にそれぞれ設定したが、傾斜角θ11 については２°〜７°の範囲に、傾斜角θ21については３°〜８°の範囲内にそ れぞれ設定されるのが望ましい。 これは、傾斜角θ11，θ21が前記範囲を越えて大きくなると外周側切刃チップ １１の最外周に位置するノーズ部切刃１７に適当な逃げ角εを与えることができ なくなり、逆に傾斜角θ11，θ21が前記範囲より小さくなると両切刃チップ１１ ，１２の辺稜部切刃１６，１６が仮想直線Ｌに沿う一直線状に近い状態となって しまい、切削時の押し込み力の増大を招く結果となるからである。Further, in the present embodiment, the inclination angle θ11 formed by the side edge cutting edge 16 which is the bottom edge of the inner cutting edge tip 12 and the virtual straight line L is set to 5 °, and the outer cutting edge tip 12 is set. Although the inclination angle θ21 formed by the edge cutting edge 16 of 11 and the virtual straight line L is set to 8 °, the inclination angle θ11 is in the range of 2 ° to 7 °, and the inclination angle θ21 is 3 ° to 8 °. It is desirable to set each within the range of °. This is because when the inclination angles θ11 and θ21 become larger than the above range, it becomes impossible to give an appropriate clearance angle ε to the nose portion cutting edge 17 located at the outermost periphery of the outer peripheral side cutting edge tip 11, and conversely the inclination angle. When θ11 and θ21 are smaller than the above range, the side edge cutting edges 16 and 16 of both cutting edge tips 11 and 12 are in a state close to a straight line along the virtual straight line L, which causes an increase in pushing force during cutting. Because it will result.
【００２１】 また本実施例では、一方の切刃チップの回転軌跡を前記交差点Ｑを中心に回動 させることによって他方の切刃チップの回転軌跡に重なり合うように両切刃チッ プ１１，１２が配設されており、かつ１回の切削においては、外周側切刃チップ １１の交差点Ｑから外周側の辺稜部切刃１６およびノーズ部切刃１７と、内周側 切刃チップ１２の交差点Ｑから内周側の辺稜部切刃１６およびノーズ部切刃１７ とが底刃として切削に供される。 従って、内周側切刃チップ１２として使用されるスローアウェイチップは、そ れ自体を１２０°ずつ回転させることによって３回切削に供することが可能であ り、この場合切削に供される切刃部分は図１においてＭで示す範囲となる。一方 、外周側切刃チップ１１として使用されるスローアウェイチップも、同様に３回 切削に供することが可能であり、この場合には切削に供される切刃部分は図１に おいてＮで示す範囲となる。Further, in this embodiment, by rotating the rotation locus of one cutting edge tip about the intersection Q, the two cutting edge chips 11, 12 are overlapped with the rotation locus of the other cutting edge tip. It is arranged and in one cutting, from the intersection Q of the outer peripheral side cutting edge tip 11 to the outer peripheral side edge portion cutting edge 16 and nose portion cutting edge 17 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 The edge cutting edge 16 and the nose edge cutting edge 17 on the inner peripheral side from Q are used for cutting as bottom blades. Therefore, the throw-away tip used as the inner peripheral side cutting edge tip 12 can be used for cutting three times by rotating itself by 120 °, and in this case, the cutting edge used for cutting. The portion is the range indicated by M in FIG. On the other hand, the throw-away tip used as the outer peripheral side cutting edge tip 11 can also be similarly cut three times. In this case, the cutting edge portion used for cutting is N in FIG. It becomes the range shown.
【００２２】 このように本実施例によれば、内周側切刃チップ１２として３回切削に供した 場合の切刃部分と、外周側切刃チップ１１として３回切削に供した場合の切刃部 分とは、互いに重なり合うことなく連続することになる。従って、１つの切刃チ ップを内周側切刃チップ１２として３回、外周側切刃チップ１１として３回使用 できて合計６回の使い回しが可能となり、スローアウェイチップに形成された切 刃を満遍無く使いきって切刃チップの利用効率を向上させることができる。As described above, according to this embodiment, the cutting edge portion when the inner circumference side cutting edge tip 12 is subjected to three times of cutting and the cutting edge portion when the outer circumference side cutting edge tip 11 is subjected to three times of cutting. It will be continuous without overlapping with the blade part. Therefore, one cutting edge chip can be used as the inner peripheral side cutting edge tip 12 three times, and can be used as the outer peripheral side cutting edge tip 3 three times, which makes it possible to use the cutting edge tip 6 times in total, thus forming a throw-away tip. The cutting edge can be used up evenly to improve the utilization efficiency of the cutting edge tip.
【００２３】 また、上記構成のスローアウェイ式穴明け工具にあっては、外周側切刃チップ １１と内周側切刃チップ１２とが、ともに底刃とされる辺稜部切刃１６とノーズ 部切刃１７との交差部の切刃間アール刃１９が軸線Ｏ方向先端側に突出するよう に配設されており、底刃としては軸線Ｏ方向先端側に膨らむ山型に形成されてい る。このため、切削時に辺稜部切刃１６から生成される切屑とノーズ部切刃１７ から生成される切屑とは互いに干渉し合うこととなり、これによって切屑の分断 が促進され、切屑の排出性を向上させることができる。さらに、切削幅を底刃と される４つの切刃毎に分割させることができるから、切削抵抗を減少させること もできる。Further, in the throw-away type drilling tool having the above-mentioned configuration, the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 both have the side edge cutting edge 16 and the nose which are bottom blades. A round blade 19 between the cutting edges at the intersection with the partial cutting edge 17 is arranged so as to project toward the tip side in the axis O direction, and the bottom blade is formed in a mountain shape that bulges toward the tip side in the axis O direction. .. For this reason, the chips generated from the edge cutting edge 16 and the chips generated from the nose part cutting edge 17 interfere with each other during cutting, which promotes the cutting of chips and improves the chip discharge performance. Can be improved. Furthermore, since the cutting width can be divided into four cutting edges, which are bottom blades, the cutting resistance can be reduced.
【００２４】 なお本実施例においては、外周側切刃チップ１１および内周側切刃チップ１２ として、すくい面とされる上面１３が直平面状になされた切刃チップを採用して いるが、これに限る必要はなく、上面１３の外周部にチップブレーカーを設けた スローアウェイチップを用いてもよい。In this embodiment, as the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12, a cutting edge tip whose upper surface 13 which is a rake surface is made into a flat plane is adopted. The present invention is not limited to this, and a throw-away tip provided with a tip breaker on the outer peripheral portion of the upper surface 13 may be used.
【００２５】[0025]
以上に説明したように本考案によれば、内周側切刃チップと外周側切刃チップ との底刃として切削に供される切刃部分の比が５８：４２〜５５：４５の範囲に 設定されており、大きな切削負荷の作用する外周側切刃チップでは切刃部分を短 く、切削負荷の比較的小さな内周側切刃チップでは切刃部分を長くして切削負荷 のバランスをとることが可能となる。そしてこれにより、切削時の工具本体の振 れを抑えて穴精度の向上を図ることができる。 As described above, according to the present invention, the ratio of the cutting edge portion used for cutting as the bottom edge of the inner cutting edge tip and the outer cutting edge tip is in the range of 58:42 to 55:45. It is set to balance the cutting load by making the cutting edge part short for the outer peripheral cutting edge tip that exerts a large cutting load and lengthening the cutting edge part for the inner peripheral side cutting edge tip with a relatively small cutting load. It becomes possible. As a result, it is possible to suppress the vibration of the tool body during cutting and improve the hole accuracy.
【図１】本考案の一実施例に用いられるスローアウェイ
チップの上面１３側からの平面図である。FIG. 1 is a plan view from the upper surface 13 side of a throw-away tip used in an embodiment of the present invention.
【図２】図１に示すスローアウェイチップのＸＸ断面図
である。FIG. 2 is an XX sectional view of the throw-away tip shown in FIG.
【図３】本考案の一実施例において、外周側切刃チップ
１１と内周側切刃チップ１２との軸線Ｏを含む平面にお
ける回転軌跡を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a rotation locus in a plane including an axis O of the outer peripheral cutting edge tip 11 and the inner peripheral side cutting edge tip 12 in one embodiment of the present invention.
【図４】本考案の一実施例による切削状態を示す断面図
である。FIG. 4 is a sectional view showing a cutting state according to an embodiment of the present invention.
【図５】従来のスローアウェイ式穴明け工具の先端部を
示す側面図である。FIG. 5 is a side view showing a tip portion of a conventional throw-away type drilling tool.
【図６】図５に示す従来例の内周側切刃チップ２と外周
側切刃チップ３との軸線Ｏを含む平面における回転軌跡
を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a rotation locus on a plane including an axis O of an inner peripheral side cutting edge tip 2 and an outer peripheral side cutting edge tip 3 of the conventional example shown in FIG.
１１ 外周側切刃チップ １２ 内周側切刃チップ １６ 辺稜部切刃 １７ ノーズ部切刃 １８ ノーズアール刃 １９ 切刃間アール刃 Ｏ 工具本体の軸線 Ｌ 軸線Ｌに垂直で各切刃チップ１１，１２の切刃間ア
ール刃１９，１９の先端を通る仮想直線 Ｑ 各切刃チップ１１，１２の底刃とされる辺稜部切刃
１６，１６の交差点 Ａ2 仮想直線Ｌ方向における軸線Ｏから交差点Ｑまで
の距離 Ｂ2 仮想直線Ｌ方向における交差点Ｑから外周側切刃
チップ１１の外周側に位置するノーズアール刃１８まで
の距離 θ11 内周側切刃チップ１２の底刃とされる辺稜部切刃
１６と仮想直線Ｌとがなす傾斜角 θ21 外周側切刃チップ１１の底刃とされる辺稜部切刃
１６と仮想直線Ｌとがなす傾斜角11 Outer peripheral side cutting edge tip 12 Inner peripheral side cutting edge tip 16 Side edge cutting edge 17 Nose edge cutting edge 18 Nose round edge 19 Round edge between cutting edges O Cutting tool tip axis L Vertical axis L of each cutting edge 11 , A virtual straight line passing through the tips of the rounded blades 19 and 19 between the cutting edges Q The intersection of the side edge cutting edges 16 and 16 which are the bottom edges of the cutting edge chips 11 and 12 A2 From the axis O in the L direction Distance to the intersection Q B2 Distance from the intersection Q in the direction of the virtual straight line L to the nose round blade 18 located on the outer peripheral side of the outer peripheral cutting edge tip 11 θ11 Side edge portion of the inner peripheral cutting edge tip 12 which is the bottom blade Angle of inclination formed by the cutting edge 16 and the virtual straight line L Angle of inclination formed by the side edge cutting edge 16 that is the bottom edge of the outer peripheral side cutting edge tip 11 and the virtual straight line L
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 川出 保彦 岐阜県安八郡神戸町大字横井字中新田1528 番地 三菱マテリアル株式会社岐阜製作所 内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yasuhiko Kawade 1528 Nakanishida, Yokoi, Kobe-cho, Anpachi-gun, Gifu Prefecture Mitsubishi Materials Corporation Gifu Factory
Claims (2)
に、底刃の中心部を形成する内周側切刃チップと、底刃
の外周部を形成する外周側切刃チップとを備えたスロー
アウェイ式穴明け工具であって、 前記内周側切刃チップと前記外周側切刃チップとは、同
形状同大の平面視略正三角形状をなすポジティブスロー
アウェイチップであり、その各辺稜が辺稜部切刃とさ
れ、正三角形状の頂部にこの頂部の二等分線に対して対
称でかつ頂角より大なる角をなす２つのノーズ部切刃が
Ｖ字状に形成され、この２つのノーズ部切刃同志の交差
部にノーズアール刃が形成されるとともに、前記辺稜部
切刃とノーズ部切刃との交差部には切刃間アール刃が形
成されており、 前記内周側切刃チップは、辺稜部切刃とこの辺稜部切刃
に隣接してその内周側に位置するノーズ部切刃とが底刃
とされ、これらの辺稜部切刃とノーズ部切刃との交差部
の切刃間アール刃を前記軸線方向先端側に突出させ、か
つ底刃とされたノーズ部切刃に隣接するノーズアール刃
が前記軸線を越えてオーバーセンターとなるように配設
され、 前記外周側切刃チップは、辺稜部切刃とこの辺稜部切刃
に隣接してその外周側に位置するノーズ部切刃とが底刃
とされ、これらの辺稜部切刃とノーズ部切刃との交差部
の切刃間アール刃を前記軸線方向先端側に突出させ、か
つ底刃とされたノーズ部切刃にノーズアール刃を介して
隣接するノーズ部切刃が前記工具本体の軸線方向後方に
向かうにしたがい前記軸線に対して半径方向内方に向か
うように配設され、 さらに前記外周側切刃チップと前記内周側切刃チップと
は、前記軸線を含む平面上の回転軌跡において、前記内
周側切刃チップの底刃とされる辺稜部切刃と前記外周側
切刃チップの底刃とされる辺稜部切刃とが互いに交差
し、両切刃チップの前記軸線方向先端側に突出する切刃
間アール刃が前記軸線に垂直な一の仮想直線上に一致
し、この仮想直線と前記外周側切刃チップの底刃とされ
る辺稜部切刃とがなす傾斜角が、前記仮想直線と前記内
周側切刃チップの底刃とされる辺稜部切刃とがなす傾斜
角よりも大きくなるように配設されており、かつ当該仮
想直線の方向における前記軸線から前記外周側切刃チッ
プの底刃と内周側切刃チップの底刃との交差点までの距
離と、この交差点から前記軸線に対して半径方向外側に
位置する前記外周側切刃チップのノーズアール刃までの
距離との比が５８：４２〜５５：４５の範囲に設定され
ていることを特徴とするスローアウェイ式穴明け工具。1. An inner peripheral cutting edge tip that forms a central portion of a bottom blade and an outer peripheral cutting edge tip that forms an outer peripheral portion of the bottom blade are provided at a tip portion of a tool body rotated about an axis. A throw-away type drilling tool, wherein the inner cutting edge tip and the outer cutting edge tip are positive throw-away tips having the same shape and size and a substantially equilateral triangular shape in plan view, each of which A side edge is a side edge cutting edge, and two nose edge cutting edges that are symmetrical with respect to the bisector of this apex and that form an angle larger than the apex angle are formed in a V shape on the top of an equilateral triangle. A nose radius blade is formed at the intersection of the two nose blades, and an inter-cutting radius blade is formed at the intersection of the side edge cutting blade and the nose blade. The cutting edge tip on the inner peripheral side is positioned on the inner peripheral side adjacent to the side ridge cutting edge and the side ridge cutting edge. The nose portion cutting blade is a bottom blade, and the rounded blade between the cutting edges at the intersection of the side edge cutting blade and the nose portion cutting blade is protruded toward the tip end side in the axial direction, and is a bottom blade. The nose radius blade adjacent to the nose portion cutting edge is arranged so as to be overcenter beyond the axis, and the outer peripheral side cutting edge tip is adjacent to the side edge cutting edge and the side edge cutting edge thereof. The nose portion cutting edge located on the outer peripheral side is the bottom blade, and the rounded blade between the cutting edges at the intersection of these side edge cutting edge and the nose portion cutting edge is projected toward the tip end side in the axial direction, and the bottom is formed. A nose portion cutting blade adjacent to the nose portion cutting blade that is a blade via a nose round blade is arranged so as to be directed radially inward with respect to the axial line according to the axial direction rear of the tool body, Further, the outer peripheral side cutting edge tip and the inner peripheral side cutting edge tip include the axis. In the rotation locus on the plane, the side edge cutting edge that is the bottom edge of the inner cutting edge tip and the side edge cutting edge that is the bottom edge of the outer cutting edge tip intersect with each other, A round blade between cutting blades protruding toward the tip end side in the axial direction of both cutting blade tips is aligned with one virtual straight line perpendicular to the axis, and this virtual straight line and the side serving as the bottom blade of the outer peripheral side cutting blade tip. The inclination angle formed by the ridge cutting edge is arranged so as to be larger than the inclination angle formed by the virtual straight line and the side ridge cutting edge that is the bottom blade of the inner peripheral side cutting edge tip, And the distance from the axis in the direction of the virtual straight line to the intersection of the bottom blade of the outer peripheral side cutting edge tip and the bottom blade of the inner peripheral side cutting edge tip, and the position radially outward from the intersection with respect to the axis. The ratio of the outer peripheral side cutting edge tip to the nose radius blade is 58:42 to 55:45. Indexable drilling tool, characterized in that it is set to enclose.
底刃とされる辺稜部切刃とがなす傾斜角が２°〜７°の
範囲に設定されており、かつ前記仮想直線と前記外周側
切刃チップの底刃とされる辺稜部切刃とがなす傾斜角が
３°〜８°の範囲に設定されていることを特徴とする請
求項１記載のスローアウェイ式穴明け工具。2. An inclination angle formed by the virtual straight line and a side edge cutting edge serving as a bottom edge of the inner cutting edge tip is set in a range of 2 ° to 7 °, and the virtual straight line The throw-away hole according to claim 1, characterized in that an inclination angle formed by the side edge cutting edge which is a bottom edge of the outer peripheral side cutting edge tip is set in a range of 3 ° to 8 °. Dawn tool.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085592U JPH0570815U (en) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | Throw-away drilling tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085592U JPH0570815U (en) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | Throw-away drilling tool |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0570815U true JPH0570815U (en) | 1993-09-24 |
Family
ID=11761973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1085592U Pending JPH0570815U (en) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | Throw-away drilling tool |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0570815U (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001287112A (en) * | 2000-04-07 | 2001-10-16 | Hitachi Tool Engineering Ltd | High-feed throwaway type rotary tool |
| JP2004505790A (en) * | 2000-08-16 | 2004-02-26 | コメート プレツィジオーンスヴェルクツォイゲ ローベルト ブロイニング ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Cutting plate for rotary tools |
| JP2010528887A (en) * | 2007-06-07 | 2010-08-26 | ブイマックス インコーポレーテッド | Adjustable cutting edge drill |
-
1992
- 1992-03-04 JP JP1085592U patent/JPH0570815U/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001287112A (en) * | 2000-04-07 | 2001-10-16 | Hitachi Tool Engineering Ltd | High-feed throwaway type rotary tool |
| JP2004505790A (en) * | 2000-08-16 | 2004-02-26 | コメート プレツィジオーンスヴェルクツォイゲ ローベルト ブロイニング ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Cutting plate for rotary tools |
| JP2010528887A (en) * | 2007-06-07 | 2010-08-26 | ブイマックス インコーポレーテッド | Adjustable cutting edge drill |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19971028 |